JPH10121101A - 電気めっき用通電ロール - Google Patents
電気めっき用通電ロールInfo
- Publication number
- JPH10121101A JPH10121101A JP27910796A JP27910796A JPH10121101A JP H10121101 A JPH10121101 A JP H10121101A JP 27910796 A JP27910796 A JP 27910796A JP 27910796 A JP27910796 A JP 27910796A JP H10121101 A JPH10121101 A JP H10121101A
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- JP
- Japan
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- powder
- corrosion
- gas
- electroplating
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ピット腐食を大幅に改善したＨＩＰ製電気め
っき用通電ロールを提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦
０．２０％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｃｒ：２０〜２８％、
Ｍｏ：５〜２０％、Ｎｂ：３〜５％、Ａｌ≦０．５０
％、Ｔｉ≦１．５０％、Ｏ≦２００ｐｐｍ、残部Ｎｉよ
りなる合金粉末の窒素ガスアトマイズ粉末の焼結体であ
り、且つ使用する粉末内部の閉塞ポアの平均径１０μｍ
以下のものを５個／ｍｍ2 以下にしたことを特徴とする
電気めっき用通電ロール。
っき用通電ロールを提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦
０．２０％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｃｒ：２０〜２８％、
Ｍｏ：５〜２０％、Ｎｂ：３〜５％、Ａｌ≦０．５０
％、Ｔｉ≦１．５０％、Ｏ≦２００ｐｐｍ、残部Ｎｉよ
りなる合金粉末の窒素ガスアトマイズ粉末の焼結体であ
り、且つ使用する粉末内部の閉塞ポアの平均径１０μｍ
以下のものを５個／ｍｍ2 以下にしたことを特徴とする
電気めっき用通電ロール。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼板表面に電気め
っきを施すために使用する通電ロールに関するものであ
る。
っきを施すために使用する通電ロールに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、電気メッキに使用される通電ロー
ルはＣｒやＭｏによって高合金化したＮｉ基鋳造材が使
用されてきたが、高合金化に伴う偏析に起因する耐電気
腐食性、強度等の特性劣化や、耐摩耗性不足から、これ
らの要求を満足するために、例えば、特開平６−２４８
４９３号公報には、Ｃｒ：３０重量％以下、Ｍｏ：１２
重量％以下、必要に応じてＮｂ，Ｆｅ，Ｗ，Ｃｕ，Ｖ等
の添加元素を５重量％含み、残部がＮｉからなる合金粉
末の焼結体であり、かつ、焼結体の平均結晶粒径が１５
μｍ以下で、結晶粒内、粒界に化合物を析出させない組
織である電気メッキ用通電ロールが開示されている。
ルはＣｒやＭｏによって高合金化したＮｉ基鋳造材が使
用されてきたが、高合金化に伴う偏析に起因する耐電気
腐食性、強度等の特性劣化や、耐摩耗性不足から、これ
らの要求を満足するために、例えば、特開平６−２４８
４９３号公報には、Ｃｒ：３０重量％以下、Ｍｏ：１２
重量％以下、必要に応じてＮｂ，Ｆｅ，Ｗ，Ｃｕ，Ｖ等
の添加元素を５重量％含み、残部がＮｉからなる合金粉
末の焼結体であり、かつ、焼結体の平均結晶粒径が１５
μｍ以下で、結晶粒内、粒界に化合物を析出させない組
織である電気メッキ用通電ロールが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した特開平６−２
４８４９３号公報は耐摩耗性等は優れているが、しか
し、このＨＩＰ製コンダクターロールを実機で使用した
結果、ピット状の孔食が発生し、特に長期間使用すると
ピット腐食が増大し、メッキされる鋼板にピットマーク
が転写される。すなわち、ＨＩＰ化により上記特許のメ
リットは得られているが、ピット腐食により完全に性能
が発揮できないという問題がある。
４８４９３号公報は耐摩耗性等は優れているが、しか
し、このＨＩＰ製コンダクターロールを実機で使用した
結果、ピット状の孔食が発生し、特に長期間使用すると
ピット腐食が増大し、メッキされる鋼板にピットマーク
が転写される。すなわち、ＨＩＰ化により上記特許のメ
リットは得られているが、ピット腐食により完全に性能
が発揮できないという問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上述したような問題を解
消するべく、発明者らは鋭意検討した結果、原料粉末内
部の閉塞ポアや介在物がピット腐食の原因であることを
突き止め、それらの対策をすることによりピット腐食を
大幅に改善したＨＩＰ製コンダクターロールを提供する
ことにある。その発明の要旨とするところは、重量％
で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦０．２０％、Ｍｎ≦０．
２０％、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｍｏ：５〜２０％、Ｎ
ｂ：３〜５％、Ａｌ≦０．５０％、Ｔｉ≦１．５０％、
Ｏ≦２００ｐｐｍ、残部Ｎｉよりなる合金粉末の窒素ガ
スアトマイズ粉末の焼結体であり、かつ使用する粉末内
部閉塞ポアの平均粒径１０μｍ以下のものを５個／ｍｍ
2 以下にしたことを特徴とする電気めっき用通電ロール
にある。
消するべく、発明者らは鋭意検討した結果、原料粉末内
部の閉塞ポアや介在物がピット腐食の原因であることを
突き止め、それらの対策をすることによりピット腐食を
大幅に改善したＨＩＰ製コンダクターロールを提供する
ことにある。その発明の要旨とするところは、重量％
で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦０．２０％、Ｍｎ≦０．
２０％、Ｃｒ：２０〜２８％、Ｍｏ：５〜２０％、Ｎ
ｂ：３〜５％、Ａｌ≦０．５０％、Ｔｉ≦１．５０％、
Ｏ≦２００ｐｐｍ、残部Ｎｉよりなる合金粉末の窒素ガ
スアトマイズ粉末の焼結体であり、かつ使用する粉末内
部閉塞ポアの平均粒径１０μｍ以下のものを５個／ｍｍ
2 以下にしたことを特徴とする電気めっき用通電ロール
にある。
【０００５】以下、本発明について詳細に説明する。図
１は合金粉末製造およびその焼結体の模式図である。図
１（ａ）に示すように、溶解材１を噴射ノズル２よりガ
スアトマイズ法を用いて急速凝固させて合金粉末３を製
造する。この粉末を製造する時に噴霧ガス巻き込みによ
り、図１（ｂ）に示すように、閉塞ガスポア４が生ずる
ことがある。これを図１（ｃ）に示すように、軟鋼など
の金属容器に真空封入後、高温下で高圧を作用させて被
処理体を高密度焼結する。いわゆる、これが熱間等方加
圧（ＨＩＰ）処理と言われ、例えば１０００〜２０００
ｋｇｆ／ｃｍ2 といった大きな圧力を作用させて焼結体
を製造する。このＨＩＰ処理中に粉末の閉塞ガスポア４
は収縮するが、内部ガス圧により、完全に除去すること
はできない。
１は合金粉末製造およびその焼結体の模式図である。図
１（ａ）に示すように、溶解材１を噴射ノズル２よりガ
スアトマイズ法を用いて急速凝固させて合金粉末３を製
造する。この粉末を製造する時に噴霧ガス巻き込みによ
り、図１（ｂ）に示すように、閉塞ガスポア４が生ずる
ことがある。これを図１（ｃ）に示すように、軟鋼など
の金属容器に真空封入後、高温下で高圧を作用させて被
処理体を高密度焼結する。いわゆる、これが熱間等方加
圧（ＨＩＰ）処理と言われ、例えば１０００〜２０００
ｋｇｆ／ｃｍ2 といった大きな圧力を作用させて焼結体
を製造する。このＨＩＰ処理中に粉末の閉塞ガスポア４
は収縮するが、内部ガス圧により、完全に除去すること
はできない。
【０００６】図２はこの閉塞ポア内在する焼結体のピッ
ト腐食発生メカニズムの模式図である。図２に示すよう
に、ＨＩＰ処理した焼結体の断面が図２（ａ）である。
収縮したポアの一部が表面に露出し、この露出部５が電
気めっき用通電ロールとして使用中に表面が図２（ｃ）
に示すように、腐食進行が行われピット腐食が発生する
ものであると推定される。すなわち、ポア部分の選択腐
食によって収縮ポアの拡大及び孔食現象に結び付きピッ
ト腐食となる。これらの粉末ポアをなくすためには、粉
末製造時の噴霧ガスをＡｒからＮ2 ガスに変更すること
により、内部ガスが殆どなくなることを見だした。
ト腐食発生メカニズムの模式図である。図２に示すよう
に、ＨＩＰ処理した焼結体の断面が図２（ａ）である。
収縮したポアの一部が表面に露出し、この露出部５が電
気めっき用通電ロールとして使用中に表面が図２（ｃ）
に示すように、腐食進行が行われピット腐食が発生する
ものであると推定される。すなわち、ポア部分の選択腐
食によって収縮ポアの拡大及び孔食現象に結び付きピッ
ト腐食となる。これらの粉末ポアをなくすためには、粉
末製造時の噴霧ガスをＡｒからＮ2 ガスに変更すること
により、内部ガスが殆どなくなることを見だした。
【０００７】図３は本発明に係る粉末噴霧ガスの粉末内
閉塞ポア状況を示す顕微鏡写真である。粉末内閉塞ポア
は殆ど認められない。また、粉末をＨＩＰ焼結すること
により閉塞ポアはミクロポアへと収縮し、顕微鏡観察で
も非常に確認がしにくくなるため、焼結材にＴＩＧビー
ドを置き、一部再溶解させることにより、焼結材内部の
内在ガスポアをブローホールとして現出させ、ミクロポ
ア存在量を定量的に評価した。本発明に係る粉末を使用
した場合は図４に示すように、ブローホールは認められ
ず、焼結材中の内在ガスが少ないことが判る。
閉塞ポア状況を示す顕微鏡写真である。粉末内閉塞ポア
は殆ど認められない。また、粉末をＨＩＰ焼結すること
により閉塞ポアはミクロポアへと収縮し、顕微鏡観察で
も非常に確認がしにくくなるため、焼結材にＴＩＧビー
ドを置き、一部再溶解させることにより、焼結材内部の
内在ガスポアをブローホールとして現出させ、ミクロポ
ア存在量を定量的に評価した。本発明に係る粉末を使用
した場合は図４に示すように、ブローホールは認められ
ず、焼結材中の内在ガスが少ないことが判る。
【０００８】これに対して、図５は従来の粉末噴霧ガス
の粉末内閉塞ポア状況を示す顕微鏡写真であり、また、
図６は従来の粉末噴霧ガスの焼結材をＴＩＧ溶解した時
に見られる内在ガス（ミクロポア）状況を示す顕微鏡写
真である。これらのことから、粉末製造時に噴霧ガスと
してＡｒを使用した従来の場合には、図５に示すよう
に、粉末内閉塞ポアが多数観察されるに対して、本発明
に係る噴霧ガスをＮ2 に変えた場合には殆ど粉末内閉塞
ポアは認められない。また、ＨＩＰ焼結部へのＴＩＧ溶
接ビード施工後の顕微鏡写真である図４及び図６におい
ても、従来の焼結材内在ガス（ミクロポア）が多く現出
されているのに対して、図４では殆ど焼結材内在ガスは
認められない。
の粉末内閉塞ポア状況を示す顕微鏡写真であり、また、
図６は従来の粉末噴霧ガスの焼結材をＴＩＧ溶解した時
に見られる内在ガス（ミクロポア）状況を示す顕微鏡写
真である。これらのことから、粉末製造時に噴霧ガスと
してＡｒを使用した従来の場合には、図５に示すよう
に、粉末内閉塞ポアが多数観察されるに対して、本発明
に係る噴霧ガスをＮ2 に変えた場合には殆ど粉末内閉塞
ポアは認められない。また、ＨＩＰ焼結部へのＴＩＧ溶
接ビード施工後の顕微鏡写真である図４及び図６におい
ても、従来の焼結材内在ガス（ミクロポア）が多く現出
されているのに対して、図４では殆ど焼結材内在ガスは
認められない。
【０００９】以下、本発明の合金を構成する成分組成を
定めた理由について説明する。 Ｃ≦０．０２０％ Ｃは、出来る限り少量を含有させることが望ましい。そ
の含有により炭化物が析出し、耐食性の劣化があるの
で、０．０２０％以下に限定した。 Ｓｉ≦０．２０％ Ｓｉは金属間化合物の構成元素であるため、可能な限り
少ない方が良い。しかしながら、脱酸および、アトマイ
ズ粉末製造時のノズル閉塞を防止するため、湯流れを良
好にする必要がある。従って、０．２０％以下に限定し
た。
定めた理由について説明する。 Ｃ≦０．０２０％ Ｃは、出来る限り少量を含有させることが望ましい。そ
の含有により炭化物が析出し、耐食性の劣化があるの
で、０．０２０％以下に限定した。 Ｓｉ≦０．２０％ Ｓｉは金属間化合物の構成元素であるため、可能な限り
少ない方が良い。しかしながら、脱酸および、アトマイ
ズ粉末製造時のノズル閉塞を防止するため、湯流れを良
好にする必要がある。従って、０．２０％以下に限定し
た。
【００１０】Ｍｎ≦０．２０％ Ｍｎは、Ｓｉと同じく製造方法によっては脱酸、湯流れ
性を向上させる作用があるが、合金の耐食性を低下する
ようになることから、その含有量を０．２０％以下に限
定した。 Ｃｒ：２０〜２８％ Ｃｒは基地に固溶して耐食性を高め、特に耐硫酸腐食性
の向上に著効を示す。この効果は、２０％以上の添加に
より得られ、添加増量により効果は増大するが、２８％
を超えるとσ相系の金属間化合物の過剰生成に伴う脆化
を招き、焼結処理後の冷却過程や機械加工時に割れを生
じ易くなるので２８．０％を上限とした。
性を向上させる作用があるが、合金の耐食性を低下する
ようになることから、その含有量を０．２０％以下に限
定した。 Ｃｒ：２０〜２８％ Ｃｒは基地に固溶して耐食性を高め、特に耐硫酸腐食性
の向上に著効を示す。この効果は、２０％以上の添加に
より得られ、添加増量により効果は増大するが、２８％
を超えるとσ相系の金属間化合物の過剰生成に伴う脆化
を招き、焼結処理後の冷却過程や機械加工時に割れを生
じ易くなるので２８．０％を上限とした。
【００１１】Ｍｏ：５〜２０％ ＭｏはＣｒと同様に基地に固溶して耐食性を高める。ま
た、基地中にσ相系の金属間化合物を形成し、耐摩耗性
を高まる。これらの効果を得るために少なくとも５％の
添加を必要とする。しかし、２０．０％を超えると金属
間化合物の過剰生成に伴う脆弱化を来たすので２０．０
％を上限とした。
た、基地中にσ相系の金属間化合物を形成し、耐摩耗性
を高まる。これらの効果を得るために少なくとも５％の
添加を必要とする。しかし、２０．０％を超えると金属
間化合物の過剰生成に伴う脆弱化を来たすので２０．０
％を上限とした。
【００１２】Ｎｂ：３〜５％ ＮｂはＣｒと共に共存することによりマトリックスの中
に固溶し、腐食速度を著しく遅くすると共に不慟態化皮
膜を強靱にする外、Ｃを固着する効果がある。さらに、
Ｎｉ基合金中では金属間化合物γ〃を生成しロール硬さ
が向上する。その効果は３％以上の添加により得られ、
添加の増量に伴って増大するが、５％を超えると効果が
飽和する。また、Ｎｂの大幅な増量は機械加工性を低下
させ、金属間化合物の過剰生成による脆化および耐食性
の低下を招くことから上限を５％とする。
に固溶し、腐食速度を著しく遅くすると共に不慟態化皮
膜を強靱にする外、Ｃを固着する効果がある。さらに、
Ｎｉ基合金中では金属間化合物γ〃を生成しロール硬さ
が向上する。その効果は３％以上の添加により得られ、
添加の増量に伴って増大するが、５％を超えると効果が
飽和する。また、Ｎｂの大幅な増量は機械加工性を低下
させ、金属間化合物の過剰生成による脆化および耐食性
の低下を招くことから上限を５％とする。
【００１３】Ａｌ≦０．５０％、Ｔｉ≦１．５０％ Ａｌ，Ｔｉには脱酸、脱窒の効果があり、さらに金属間
化合物の析出を促進させ、合金の強度および硬さを向上
させる作用があるが、各々０．５０％、１．５０％を超
えると金属間化合物の析出過剰による脆性の低下、耐食
性の劣化を招く。そこで、これらの元素の含有量はそれ
ぞれ０．５０％以下および１．５０％以下に限定した。 Ｏ≦２００ｐｐｍ Ｏは、粉末粒界（ＰＰＢ）に酸化物として存在すること
により、使用中のピット腐食の原因となる。従って、２
００ｐｐｍ以下に抑えて酸化物の生成を防止し、ピット
耐食の生成を抑制するものである。従って、２００ｐｐ
ｍに限定した。
化合物の析出を促進させ、合金の強度および硬さを向上
させる作用があるが、各々０．５０％、１．５０％を超
えると金属間化合物の析出過剰による脆性の低下、耐食
性の劣化を招く。そこで、これらの元素の含有量はそれ
ぞれ０．５０％以下および１．５０％以下に限定した。 Ｏ≦２００ｐｐｍ Ｏは、粉末粒界（ＰＰＢ）に酸化物として存在すること
により、使用中のピット腐食の原因となる。従って、２
００ｐｐｍ以下に抑えて酸化物の生成を防止し、ピット
耐食の生成を抑制するものである。従って、２００ｐｐ
ｍに限定した。
【００１４】使用粉末において粉末内部の平均閉塞ポア
粒径を１０μｍ以下とし、かつその数量を５個／ｍｍ2
以下としたのは、発明者が数々の粉末を適用した実機評
価を行った結果、使用する粉末が平均１０μｍを超える
閉塞ポアを有し、その数が５個／ｍｍ2 超の場合、実機
使用時において粉末内閉塞ポアの数とほぼ一致する多数
のピット腐食がロール全面に発生し、被メッキ鋼板上に
このピット模様が転写されることによりメッキ鋼板品質
を著しく害することを見い出したことによる。すなわ
ち、平均１０μｍ超の閉塞ポアはＨＩＰ焼結によって見
掛け上小さくなるが、内在ガスを保持したミクロ孔とし
て存在しており、ピット腐食の起点となりうるものであ
る。従って、ピット腐食を防止し、メッキ鋼板品質を確
保するため粉末内部の平均閉塞ポア粒径を１０μｍ以下
とし、かつその数量を５個／ｍｍ2以下に限定した。
粒径を１０μｍ以下とし、かつその数量を５個／ｍｍ2
以下としたのは、発明者が数々の粉末を適用した実機評
価を行った結果、使用する粉末が平均１０μｍを超える
閉塞ポアを有し、その数が５個／ｍｍ2 超の場合、実機
使用時において粉末内閉塞ポアの数とほぼ一致する多数
のピット腐食がロール全面に発生し、被メッキ鋼板上に
このピット模様が転写されることによりメッキ鋼板品質
を著しく害することを見い出したことによる。すなわ
ち、平均１０μｍ超の閉塞ポアはＨＩＰ焼結によって見
掛け上小さくなるが、内在ガスを保持したミクロ孔とし
て存在しており、ピット腐食の起点となりうるものであ
る。従って、ピット腐食を防止し、メッキ鋼板品質を確
保するため粉末内部の平均閉塞ポア粒径を１０μｍ以下
とし、かつその数量を５個／ｍｍ2以下に限定した。
【００１５】
【実施例】以下、本発明について実施例によって具体的
に説明する。供試材として、表１に示す化学成分を有す
る合金粉末を窒素ガスによりアトマイズされた粉末は粉
末内部閉塞ポアの平均径１０μｍ以上のものは５／ｍｍ
2 個以下を満足していた。この粉末合金を１２０〜１５
０ＭＰａの圧力下で１０４０〜１２００℃で３時間、Ｈ
ＩＰ処理して、６０ｍｍ径で１００ｍｍ長さの通電ロー
ル試験片を得た。その結果を表２に示すような浸漬腐食
試験、通電腐食試験、硬さ、電気抵抗及びピット腐食状
況で示した。
に説明する。供試材として、表１に示す化学成分を有す
る合金粉末を窒素ガスによりアトマイズされた粉末は粉
末内部閉塞ポアの平均径１０μｍ以上のものは５／ｍｍ
2 個以下を満足していた。この粉末合金を１２０〜１５
０ＭＰａの圧力下で１０４０〜１２００℃で３時間、Ｈ
ＩＰ処理して、６０ｍｍ径で１００ｍｍ長さの通電ロー
ル試験片を得た。その結果を表２に示すような浸漬腐食
試験、通電腐食試験、硬さ、電気抵抗及びピット腐食状
況で示した。
【００１６】なお、浸漬腐食試験は液組成：ＺｎＳＯ4
６ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳＯ4 １００ｇ／ｌ、温度：６０℃、
日数：２５日での腐食速度１０-5ｇ／ｍ2 ・ｈｒで示
す。また、通電腐食試験は液組成：Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3
３．５ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳＯ4 １００ｇ／ｌ、温度：６０
℃、時間：８時間、パルス：ＯＮ、０．２ｓｅｃ、ＯＦ
Ｆ ０．５ｓｅｃ、電流：２．６Ａ／ｃｍ2 、電極：カ
ソード／試験片、アノード／ｐｔで行い、その時の腐食
速度１０-3ｇ／ｍ2 ・ｈｒで示した。その結果、本発明
においてはピット腐食は見られなかった。これに対し、
噴霧ガスとしてＡｒを用いた場合、使用粉末内の閉塞ポ
アにより比較例５、６に示すようにコンダクターロール
の実機使用においてピット腐食が発生した。また、比較
例７、８に示すように本発明範囲外の成分において製造
したコンダクターロールにおいては、噴霧ガスに関わら
ず腐食性の金属間化合物が多数析出し実機使用において
多数のピット腐食が発生した。
６ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳＯ4 １００ｇ／ｌ、温度：６０℃、
日数：２５日での腐食速度１０-5ｇ／ｍ2 ・ｈｒで示
す。また、通電腐食試験は液組成：Ｆｅ2 （ＳＯ4 ）3
３．５ｇ／ｌ、Ｎａ2 ＳＯ4 １００ｇ／ｌ、温度：６０
℃、時間：８時間、パルス：ＯＮ、０．２ｓｅｃ、ＯＦ
Ｆ ０．５ｓｅｃ、電流：２．６Ａ／ｃｍ2 、電極：カ
ソード／試験片、アノード／ｐｔで行い、その時の腐食
速度１０-3ｇ／ｍ2 ・ｈｒで示した。その結果、本発明
においてはピット腐食は見られなかった。これに対し、
噴霧ガスとしてＡｒを用いた場合、使用粉末内の閉塞ポ
アにより比較例５、６に示すようにコンダクターロール
の実機使用においてピット腐食が発生した。また、比較
例７、８に示すように本発明範囲外の成分において製造
したコンダクターロールにおいては、噴霧ガスに関わら
ず腐食性の金属間化合物が多数析出し実機使用において
多数のピット腐食が発生した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によって、ピ
ット腐食が大幅に低減することが可能となり、電気めっ
き用コンダクターロールとして連続操業の延長を図るこ
とが出来る工業上極めて有利なロールを提供することに
ある。
ット腐食が大幅に低減することが可能となり、電気めっ
き用コンダクターロールとして連続操業の延長を図るこ
とが出来る工業上極めて有利なロールを提供することに
ある。
【図１】合金粉末製造時の焼結体の模式図である。
【図２】ピット腐食発生メカニズムの模式図である。
【図３】本発明に係る粉末噴霧ガスの粉末内閉塞ポア状
況を示す顕微鏡写真である。
況を示す顕微鏡写真である。
【図４】本発明に係る粉末噴霧ガスの焼結材内在ガス
（ミクロポア）状況を示す顕微鏡写真である。
（ミクロポア）状況を示す顕微鏡写真である。
【図５】従来の粉末噴霧ガスの粉末内閉塞ポア状況を示
す顕微鏡写真である。
す顕微鏡写真である。
【図６】従来の粉末噴霧ガスの焼結材内在ガス（ミクロ
ポア）状況を示す顕微鏡写真である。
ポア）状況を示す顕微鏡写真である。
１ 溶射材 ２ 噴射ノズル ３ 合金粉末 ４ 閉塞ガスポア ５ 露出部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 津村 康浩 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 平田 清人 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ≦０．０２０％、 Ｓｉ≦０．２０％、 Ｍｎ≦０．２０％、 Ｃｒ：２０〜２８％、 Ｍｏ：５〜２０％、 Ｎｂ：３〜５％、 Ａｌ≦０．５０％、 Ｔｉ≦１．５０％、 Ｏ≦２００ｐｐｍ 残部Ｎｉよりなる合金粉末の窒素ガスアトマイズ粉末の
焼結体であり、かつ使用する粉末内部閉塞ポアの平均径
１０μｍ以下のものを５個／ｍｍ2 以下にしたことを特
徴とする電気めっき用通電ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27910796A JPH10121101A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | 電気めっき用通電ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27910796A JPH10121101A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | 電気めっき用通電ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10121101A true JPH10121101A (ja) | 1998-05-12 |
Family
ID=17606521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27910796A Pending JPH10121101A (ja) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | 電気めっき用通電ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10121101A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002302726A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度高耐食性Ｎｉ基合金 |
-
1996
- 1996-10-22 JP JP27910796A patent/JPH10121101A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002302726A (ja) * | 2001-04-05 | 2002-10-18 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度高耐食性Ｎｉ基合金 |
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