JPH10128788A - 繊維強化樹脂複合体の製造方法 - Google Patents
繊維強化樹脂複合体の製造方法Info
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- JPH10128788A JPH10128788A JP28659696A JP28659696A JPH10128788A JP H10128788 A JPH10128788 A JP H10128788A JP 28659696 A JP28659696 A JP 28659696A JP 28659696 A JP28659696 A JP 28659696A JP H10128788 A JPH10128788 A JP H10128788A
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- mold
- fiber
- resin
- resin composite
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 反応射出成形において、成形時に繊維強化材
のズレが生じることなく、全体的に均一な繊維強化樹脂
複合体の得られる製造方法を提供する。 【解決手段】 反応射出成形用金型内に、１または複数
のマット状強化繊維と、マット状強化繊維よりも樹脂流
通性が高い１または複数のマット状体または網状体と
を、積層して収めた後、金型を閉じて反応性原料樹脂を
金型内に射出することにより、繊維強化樹脂複合体を得
る製造方法であって、上記積層物の厚さが型締めしたと
きの金型のキャビテイー深さよりも大きく、上記マット
状体または網状体の厚み方向の圧縮弾性率が０．４〜
８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であることを特徴とする繊維強化
樹脂複合体の製造方法。
のズレが生じることなく、全体的に均一な繊維強化樹脂
複合体の得られる製造方法を提供する。 【解決手段】 反応射出成形用金型内に、１または複数
のマット状強化繊維と、マット状強化繊維よりも樹脂流
通性が高い１または複数のマット状体または網状体と
を、積層して収めた後、金型を閉じて反応性原料樹脂を
金型内に射出することにより、繊維強化樹脂複合体を得
る製造方法であって、上記積層物の厚さが型締めしたと
きの金型のキャビテイー深さよりも大きく、上記マット
状体または網状体の厚み方向の圧縮弾性率が０．４〜
８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であることを特徴とする繊維強化
樹脂複合体の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、繊維強化樹脂複合
体の製造方法に関する。
体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】軽量、高剛性、高強度の性能が要求され
る部材として、近時、繊維強化樹脂成形体が注目されて
いる。繊維強化樹脂成形体は種々の成形方法により得る
ことができるが、その一方法としてＳ−ＲＩＭ（Struct
ual Reaction Injection Molding）がある。Ｓ−ＲＩＭ
とは、マット状強化繊維を金型内に収めた状態で２種類
以上の低分子かつ低粘度の反応性原料樹脂を圧力下にミ
キシングヘッド中で混合すると同時に密閉された上記金
型内に射出し、金型内で重合反応を完結させて成形品を
得る成形法である。
る部材として、近時、繊維強化樹脂成形体が注目されて
いる。繊維強化樹脂成形体は種々の成形方法により得る
ことができるが、その一方法としてＳ−ＲＩＭ（Struct
ual Reaction Injection Molding）がある。Ｓ−ＲＩＭ
とは、マット状強化繊維を金型内に収めた状態で２種類
以上の低分子かつ低粘度の反応性原料樹脂を圧力下にミ
キシングヘッド中で混合すると同時に密閉された上記金
型内に射出し、金型内で重合反応を完結させて成形品を
得る成形法である。
【０００３】しかし、従来の成形方法では原料樹脂を射
出する際の樹脂の流入力により、金型のキャビテイー内
に収めた繊維強化材の位置ズレが生じるという問題があ
った。
出する際の樹脂の流入力により、金型のキャビテイー内
に収めた繊維強化材の位置ズレが生じるという問題があ
った。
【０００４】そこで、特開平４−２６５７１２号公報で
は、金型のキャビテイー内に収めた繊維強化材の外周縁
の一部に位置決め用の張り出し部を設けて、その張り出
し部をキャビテイー内壁部に圧接させる方法が提案され
ている。しかし、上記方法では、張り出し部を設けるた
めの繊維強化材の切断が必要で、繊維強化材の切断作業
工数を要し、しかも繊維強化材の原料効率が悪くなる。
また張り出し部がキャビテイー内壁部に圧接されるた
め、その部分が圧縮されがちとなり、樹脂の含浸が不良
になったり、変形しやすくなるという問題がある。
は、金型のキャビテイー内に収めた繊維強化材の外周縁
の一部に位置決め用の張り出し部を設けて、その張り出
し部をキャビテイー内壁部に圧接させる方法が提案され
ている。しかし、上記方法では、張り出し部を設けるた
めの繊維強化材の切断が必要で、繊維強化材の切断作業
工数を要し、しかも繊維強化材の原料効率が悪くなる。
また張り出し部がキャビテイー内壁部に圧接されるた
め、その部分が圧縮されがちとなり、樹脂の含浸が不良
になったり、変形しやすくなるという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題に
鑑みてなされたものであり、成形時に繊維強化材のズレ
が生じることなく、全体的に均一な繊維強化樹脂複合体
の得られる製造方法を提供するにある。
鑑みてなされたものであり、成形時に繊維強化材のズレ
が生じることなく、全体的に均一な繊維強化樹脂複合体
の得られる製造方法を提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による繊維強化樹
脂複合体の製造方法は、反応射出成形用金型内に、１ま
たは複数のマット状強化繊維と、マット状強化繊維より
も樹脂流通性が高い１または複数のマット状体または網
状体とを、積層して収めた後、金型を閉じて反応性原料
樹脂を金型内に射出することにより、繊維強化樹脂複合
体を得る製造方法であって、上記積層物の厚さが型締め
したときの金型のキャビテイー深さよりも大きく、上記
マット状体または網状体の厚み方向の圧縮弾性率が０．
４〜８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であることを特徴とする。
脂複合体の製造方法は、反応射出成形用金型内に、１ま
たは複数のマット状強化繊維と、マット状強化繊維より
も樹脂流通性が高い１または複数のマット状体または網
状体とを、積層して収めた後、金型を閉じて反応性原料
樹脂を金型内に射出することにより、繊維強化樹脂複合
体を得る製造方法であって、上記積層物の厚さが型締め
したときの金型のキャビテイー深さよりも大きく、上記
マット状体または網状体の厚み方向の圧縮弾性率が０．
４〜８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であることを特徴とする。
【０００７】本発明で用いられるマット状強化繊維とし
ては、例えば、チョップドストランドマット、コンティ
ニアスマット、クロス等、マット状体にされたガラス繊
維、炭素繊維、アラミド繊維等が挙げられる。
ては、例えば、チョップドストランドマット、コンティ
ニアスマット、クロス等、マット状体にされたガラス繊
維、炭素繊維、アラミド繊維等が挙げられる。
【０００８】本発明で用いられるマット状体および網状
体としては、マット状強化繊維よりも樹脂流通性の高い
ものが用いられる。通常、マット状体は、それ自体が樹
脂流通空間を有し、網状体では、網状体とマット状強化
繊維とにより樹脂流通空間が形成される。この樹脂流通
空間はマット状強化繊維に比べて流動抵抗が少ない状態
で射出された樹脂が通過しうる。
体としては、マット状強化繊維よりも樹脂流通性の高い
ものが用いられる。通常、マット状体は、それ自体が樹
脂流通空間を有し、網状体では、網状体とマット状強化
繊維とにより樹脂流通空間が形成される。この樹脂流通
空間はマット状強化繊維に比べて流動抵抗が少ない状態
で射出された樹脂が通過しうる。
【０００９】上記マット状体および網状体は、その平面
に対して垂直方向（厚み方向）に圧縮弾性を有すること
が必要であり、マット状体としては、例えば、ポリプロ
ピレン、ポリエチレン、ナイロン等の合成繊維がランダ
ムまたは規則的に絡み合った比較的目の粗いものが挙げ
られる。網状体としては、例えば、金網があげられる。
に対して垂直方向（厚み方向）に圧縮弾性を有すること
が必要であり、マット状体としては、例えば、ポリプロ
ピレン、ポリエチレン、ナイロン等の合成繊維がランダ
ムまたは規則的に絡み合った比較的目の粗いものが挙げ
られる。網状体としては、例えば、金網があげられる。
【００１０】本発明で用いられるマット状体の１例とし
ては、図５に示すような装置を用いて製造されたポリプ
ロピレン製コンティニアスマット（以下、ＰＰマットと
言う）が挙げられる。押出機５１の複数のノズル５２か
ら溶融したポリプロピレン樹脂を線状体５３に押し出
し、その下方で振動板５４を押出方向と直角に振動させ
て、未硬化状態の線状体５３を屈曲させ、融着させてＰ
Ｐマット５５を得る。
ては、図５に示すような装置を用いて製造されたポリプ
ロピレン製コンティニアスマット（以下、ＰＰマットと
言う）が挙げられる。押出機５１の複数のノズル５２か
ら溶融したポリプロピレン樹脂を線状体５３に押し出
し、その下方で振動板５４を押出方向と直角に振動させ
て、未硬化状態の線状体５３を屈曲させ、融着させてＰ
Ｐマット５５を得る。
【００１１】本発明ので用いられる反応性原料樹脂とし
ては、例えば、イソシアネートとポリオールを混合する
ウレタン樹脂、ビスフェノールＡ型樹脂と酸無水物系硬
化剤を混合するエポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン樹
脂等が挙げられる。このうちでも、ウレタン樹脂および
ジシクロペンタジエン樹脂が好適に用いられる。
ては、例えば、イソシアネートとポリオールを混合する
ウレタン樹脂、ビスフェノールＡ型樹脂と酸無水物系硬
化剤を混合するエポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン樹
脂等が挙げられる。このうちでも、ウレタン樹脂および
ジシクロペンタジエン樹脂が好適に用いられる。
【００１２】本発明の製造方法においては、例えば、前
記マット状強化繊維１枚の上に上記マット状体または網
状体を積層したり、２枚のマット状強化繊維の間にマッ
ト状体または網状体を１枚挟んだり、マット状強化繊維
とマット状体または網状体を交互に重ねたりして、積層
物として用いる。高強度を所望する場合には、マット状
強化繊維を複数枚重ねて上記構成の積層物として用い
る。
記マット状強化繊維１枚の上に上記マット状体または網
状体を積層したり、２枚のマット状強化繊維の間にマッ
ト状体または網状体を１枚挟んだり、マット状強化繊維
とマット状体または網状体を交互に重ねたりして、積層
物として用いる。高強度を所望する場合には、マット状
強化繊維を複数枚重ねて上記構成の積層物として用い
る。
【００１３】上記積層物の厚さは、成形に用いられる金
型を型締めしたときのキャビテイー深さよりも大きくさ
れる。キャビテイー深さに対する積層物の厚さの比率
は、用いられるマット状体または網状体の圧縮弾性率、
用いられるマット状強化繊維の種類、用いられる反応性
原料樹脂等により適宜選ばれるが、通常、１．１〜２．
０倍であり、そのうち１．２〜１．５倍が好ましい。
型を型締めしたときのキャビテイー深さよりも大きくさ
れる。キャビテイー深さに対する積層物の厚さの比率
は、用いられるマット状体または網状体の圧縮弾性率、
用いられるマット状強化繊維の種類、用いられる反応性
原料樹脂等により適宜選ばれるが、通常、１．１〜２．
０倍であり、そのうち１．２〜１．５倍が好ましい。
【００１４】上記キャビテイー深さとは、金型を型締め
したときに形成される空間部の厚さ方向の寸法をいう。
したときに形成される空間部の厚さ方向の寸法をいう。
【００１５】上記厚さの積層物を金型内に収めて型締め
すると、マット状体または網状体の圧縮弾性によって、
マット状強化繊維が金型内面に押しつけられ、この力に
より、原料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わっても、
マット状繊維強化材の位置ズレが生じない。マット状体
または網状体の圧縮弾性率は０．４Ｋｇｆ／ｃｍ2 未満
では、マット状強化繊維の金型内面への押しつけ力が不
足し位置ズレが生じやすく、８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 を越
えると、押しつけ力が強すぎてマット状強化繊維が圧縮
され、樹脂の含浸性が悪化するおそれがあるので、０．
４〜８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 に限定され、好ましくは１．
０〜５．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であり、さらに好適には２．
０〜３．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
すると、マット状体または網状体の圧縮弾性によって、
マット状強化繊維が金型内面に押しつけられ、この力に
より、原料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わっても、
マット状繊維強化材の位置ズレが生じない。マット状体
または網状体の圧縮弾性率は０．４Ｋｇｆ／ｃｍ2 未満
では、マット状強化繊維の金型内面への押しつけ力が不
足し位置ズレが生じやすく、８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 を越
えると、押しつけ力が強すぎてマット状強化繊維が圧縮
され、樹脂の含浸性が悪化するおそれがあるので、０．
４〜８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 に限定され、好ましくは１．
０〜５．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であり、さらに好適には２．
０〜３．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
【００１６】上記圧縮弾性率は、マット状体または網状
体を形成する繊維の太さや重量目付等によっても調整可
能である。重量目付を大きくすれば圧縮弾性率は大とな
り、同じ重量目付でも、繊維を太くすれば圧縮弾性率は
大となる。
体を形成する繊維の太さや重量目付等によっても調整可
能である。重量目付を大きくすれば圧縮弾性率は大とな
り、同じ重量目付でも、繊維を太くすれば圧縮弾性率は
大となる。
【００１７】上記圧縮弾性率は、ＪＩＳ−Ｋ−７２２０
に準じて測定される数値である。すなわち、圧縮応力−
歪み曲線の初期の直線部分を用いて次式で計算される。 Ｅ＝Δσ／Δε ここで、Ｅ：圧縮弾性率 Ｋｇｆ／ｃｍ2 Δσ：直線上の２点間の応力差 Ｋｇｆ／ｃｍ2 Δε：同じ２点間の歪みの差
に準じて測定される数値である。すなわち、圧縮応力−
歪み曲線の初期の直線部分を用いて次式で計算される。 Ｅ＝Δσ／Δε ここで、Ｅ：圧縮弾性率 Ｋｇｆ／ｃｍ2 Δσ：直線上の２点間の応力差 Ｋｇｆ／ｃｍ2 Δε：同じ２点間の歪みの差
【００１８】
【作用】上述の通り、圧縮弾性率が０．４〜８．０Ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 であるマット状体または網状体の圧縮弾性に
より、マット状強化繊維が金型内面へ押しつけられ、原
料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わっても、マット状
強化繊維の位置ズレが生じない。
ｆ／ｃｍ2 であるマット状体または網状体の圧縮弾性に
より、マット状強化繊維が金型内面へ押しつけられ、原
料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わっても、マット状
強化繊維の位置ズレが生じない。
【００１９】
【実施例】以下本発明の実施例を比較例とともに示す。 実施例１ 図１は本実施例に用いた金型１０を示す。金型１０は上
型１１と下型１２からなり、下型１２には射出ゲート１
３が設けられている。上型と下型を合わせ型締めしたと
きに形成されるキャビティーは、幅５００ｍｍ、長さ１
０００ｍｍ、深さ５ｍｍの直方体形状である。上型１１
と下型１２ともに温水で７０℃に加熱し、下型１２内に
１枚のマット状体を２枚のマット状強化繊維で挟んでサ
ンドイッチ状に積層してなる積層物を収めた。型締め圧
力は６Ｋｇｆ／ｃｍ2 、保圧時間は７分とした。
型１１と下型１２からなり、下型１２には射出ゲート１
３が設けられている。上型と下型を合わせ型締めしたと
きに形成されるキャビティーは、幅５００ｍｍ、長さ１
０００ｍｍ、深さ５ｍｍの直方体形状である。上型１１
と下型１２ともに温水で７０℃に加熱し、下型１２内に
１枚のマット状体を２枚のマット状強化繊維で挟んでサ
ンドイッチ状に積層してなる積層物を収めた。型締め圧
力は６Ｋｇｆ／ｃｍ2 、保圧時間は７分とした。
【００２０】マット状強化繊維としては、ガラスコンテ
ィニアスマット（旭ファイバーグラス社製、Ｍ８６０
９、重量目付６００ｇ／ｍ2 ）を用いた。マット状体と
しては、図５の装置を用いて製造されたＰＰマット（繊
維径０．６ｍｍ、厚み１０ｍｍ、重量目付６００ｇ／ｍ
2 、圧縮弾性率２．３Ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を用いた。
ィニアスマット（旭ファイバーグラス社製、Ｍ８６０
９、重量目付６００ｇ／ｍ2 ）を用いた。マット状体と
しては、図５の装置を用いて製造されたＰＰマット（繊
維径０．６ｍｍ、厚み１０ｍｍ、重量目付６００ｇ／ｍ
2 、圧縮弾性率２．３Ｋｇｆ／ｃｍ2 ）を用いた。
【００２１】金型を閉じて、原料ウレタン樹脂を射出ゲ
ート１３から射出した。用いた樹脂は、ポリオール（住
友バイエルウレタン社製、ＳＢＵポリオールＨ５２３）
１００重量部およびイソシアネート（住友バイエルウレ
タン社製、ＳＢＵイソシアネート０３８９）１８０重量
部であり、射出ゲート寸前に設置した図示されていない
ミキシングヘッドにて両者を混合して用いた。
ート１３から射出した。用いた樹脂は、ポリオール（住
友バイエルウレタン社製、ＳＢＵポリオールＨ５２３）
１００重量部およびイソシアネート（住友バイエルウレ
タン社製、ＳＢＵイソシアネート０３８９）１８０重量
部であり、射出ゲート寸前に設置した図示されていない
ミキシングヘッドにて両者を混合して用いた。
【００２２】得られた板状繊維強化樹脂複合体（幅５０
０ｍｍ、長さ１０００ｍｍ、厚さ５ｍｍ）を、ＪＩＳ−
Ｋ−７０５５に準じて曲げ試験を行なった結果、曲げ強
度１０．２Ｋｇｆ／ｍｍ2 、曲げ弾性率３４４Ｋｇｆ／
ｍｍ2 であった。
０ｍｍ、長さ１０００ｍｍ、厚さ５ｍｍ）を、ＪＩＳ−
Ｋ−７０５５に準じて曲げ試験を行なった結果、曲げ強
度１０．２Ｋｇｆ／ｍｍ2 、曲げ弾性率３４４Ｋｇｆ／
ｍｍ2 であった。
【００２３】比較例１ ＰＰマットを用いず、ガラスコンティニアスマットを２
枚用いた他は、実施例と同様にして板状繊維強化樹脂複
合体を得た。得られた複合体２０は、図２に示すように
射出ゲートと反対方向の端部に樹脂が含浸していない部
分２１が生じ、また樹脂の流入力によりガラスコンティ
ニアスマットがズレて、樹脂単独の部分２２があった。
枚用いた他は、実施例と同様にして板状繊維強化樹脂複
合体を得た。得られた複合体２０は、図２に示すように
射出ゲートと反対方向の端部に樹脂が含浸していない部
分２１が生じ、また樹脂の流入力によりガラスコンティ
ニアスマットがズレて、樹脂単独の部分２２があった。
【００２４】比較例２ ＰＰマットとして、繊維径０．６ｍｍ、厚み１０ｍｍ、
重量目付２６０ｇ／ｍ 2 、圧縮弾性率０．３１Ｋｇｆ／
ｃｍ2 のものを用いた他は、実施例と同様にして板状繊
維強化樹脂複合体を得た。得られた複合体３０は、図３
に示すように、端部まで樹脂が含浸していたが、ガラス
コンティニアスマットがズレて、樹脂単独の部分３１を
生じた。
重量目付２６０ｇ／ｍ 2 、圧縮弾性率０．３１Ｋｇｆ／
ｃｍ2 のものを用いた他は、実施例と同様にして板状繊
維強化樹脂複合体を得た。得られた複合体３０は、図３
に示すように、端部まで樹脂が含浸していたが、ガラス
コンティニアスマットがズレて、樹脂単独の部分３１を
生じた。
【００２５】比較例３ ＰＰマットとして、繊維径１．２ｍｍ、厚み１０ｍｍ、
重量目付１５００ｇ／ｍ2 、圧縮弾性率８．８Ｋｇｆ／
ｃｍ2 のものを用いた他は、実施例と同様にして板状繊
維強化樹脂複合体を得た。得られた複合体４０は、図４
に示すように、ガラスコンティニアスマットのズレは起
こらなかったが、樹脂が含浸していない部分４１が点在
するものであった。
重量目付１５００ｇ／ｍ2 、圧縮弾性率８．８Ｋｇｆ／
ｃｍ2 のものを用いた他は、実施例と同様にして板状繊
維強化樹脂複合体を得た。得られた複合体４０は、図４
に示すように、ガラスコンティニアスマットのズレは起
こらなかったが、樹脂が含浸していない部分４１が点在
するものであった。
【００２６】
【発明の効果】本発明の繊維強化樹脂複合体の製造方法
によれば、原料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わって
も、マット状繊維強化材の位置ズレが生じないので、原
料樹脂未含浸部や樹脂単独部が生ずることがなく、均一
な繊維強化樹脂複合体を得ることができる。
によれば、原料樹脂が射出され樹脂の流入力が加わって
も、マット状繊維強化材の位置ズレが生じないので、原
料樹脂未含浸部や樹脂単独部が生ずることがなく、均一
な繊維強化樹脂複合体を得ることができる。
【図１】本発明に用いられる金型の１実施例を示す斜視
図である。
図である。
【図２】比較例１で得られた製品の斜視図である。
【図３】比較例２で得られた製品の斜視図である。
【図４】比較例３で得られた製品の斜視図である。
【図５】本発明の実施に用いられるマット状体の製造装
置の一例を示す正面図である。
置の一例を示す正面図である。
１０ 金型 １１ 上型 １２ 下型 １３ 射出ゲート ２０、３０、４０ 繊維強化樹脂複合体 ２１、４１ 樹脂未含浸部 ２２、３１ 樹脂単独部 ５１ 押出成形用金型 ５２ ノズル ５３ 線状体 ５４ 振動板 ５５ マット状体（ＰＰマット）
Claims (1)
- 【請求項１】 反応射出成形用金型内に、１または複数
のマット状強化繊維と、マット状強化繊維よりも樹脂流
通性が高い１または複数のマット状体または網状体と
を、積層して収めた後、金型を閉じて反応性原料樹脂を
金型内に射出することにより、繊維強化樹脂複合体を得
る製造方法であって、上記積層物の厚さが型締めしたと
きの金型のキャビテイー深さよりも大きく、上記マット
状体または網状体の厚み方向の圧縮弾性率が０．４〜
８．０Ｋｇｆ／ｃｍ2 であることを特徴とする繊維強化
樹脂複合体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28659696A JPH10128788A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 繊維強化樹脂複合体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28659696A JPH10128788A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 繊維強化樹脂複合体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128788A true JPH10128788A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17706469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28659696A Pending JPH10128788A (ja) | 1996-10-29 | 1996-10-29 | 繊維強化樹脂複合体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10128788A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103267355A (zh) * | 2013-05-31 | 2013-08-28 | 南车二七车辆有限公司 | 一种储水式电热水器内胆及其成型方法 |
| CN104819309A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-08-05 | 辽宁鑫源重工有限公司 | 碳纤维增强塑料蝶阀 |
| CN105711033A (zh) * | 2016-03-18 | 2016-06-29 | 西安高强绝缘电气有限责任公司 | 一种大直径单芯注射拉挤棒的制作方法 |
-
1996
- 1996-10-29 JP JP28659696A patent/JPH10128788A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103267355A (zh) * | 2013-05-31 | 2013-08-28 | 南车二七车辆有限公司 | 一种储水式电热水器内胆及其成型方法 |
| CN104819309A (zh) * | 2015-03-19 | 2015-08-05 | 辽宁鑫源重工有限公司 | 碳纤维增强塑料蝶阀 |
| CN105711033A (zh) * | 2016-03-18 | 2016-06-29 | 西安高强绝缘电气有限责任公司 | 一种大直径单芯注射拉挤棒的制作方法 |
| CN105711033B (zh) * | 2016-03-18 | 2018-05-04 | 西安高强绝缘电气有限责任公司 | 一种大直径单芯注射拉挤棒的制作方法 |
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