JPH10130757A - Ｔｉ合金製インプラント材 - Google Patents
Ｔｉ合金製インプラント材Info
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- JPH10130757A JPH10130757A JP8301225A JP30122596A JPH10130757A JP H10130757 A JPH10130757 A JP H10130757A JP 8301225 A JP8301225 A JP 8301225A JP 30122596 A JP30122596 A JP 30122596A JP H10130757 A JPH10130757 A JP H10130757A
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- A61B17/58—Surgical instruments or methods for treatment of bones or joints; Devices specially adapted therefor for osteosynthesis, e.g. bone plates, screws or setting implements
- A61B17/68—Internal fixation devices, including fasteners and spinal fixators, even if a part thereof projects from the skin
- A61B17/84—Fasteners therefor or fasteners being internal fixation devices
- A61B17/86—Pins or screws or threaded wires; nuts therefor
- A61B17/866—Material or manufacture
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- A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
- A61F2/02—Prostheses implantable into the body
- A61F2/28—Bones
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- Surgical Instruments (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】生体適合性に優れ、軽量で高強度且つコストの
安価なインプラント材を提供する。 【解決手段】重量％でＡｌ：５．５〜７．５％，Ｎｂ：
６．５〜８．０％，Ｏ：≦０．３０％，残部不可避的不
純物及びＴｉから成る合金組成の素材を鋳造成形してイ
ンプラント材と成す。また必要に応じて素材の合金組成
をＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか１種若しくは２種以上を
Ｃ：≦０．１０％，Ｎ：≦０．０８％，Ｔａ：≦１．０
％，Ｆｅ：≦１．０％の範囲で、更にはＢ：≦０．０２
％の範囲で含有する組成となす。
安価なインプラント材を提供する。 【解決手段】重量％でＡｌ：５．５〜７．５％，Ｎｂ：
６．５〜８．０％，Ｏ：≦０．３０％，残部不可避的不
純物及びＴｉから成る合金組成の素材を鋳造成形してイ
ンプラント材と成す。また必要に応じて素材の合金組成
をＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか１種若しくは２種以上を
Ｃ：≦０．１０％，Ｎ：≦０．０８％，Ｔａ：≦１．０
％，Ｆｅ：≦１．０％の範囲で、更にはＢ：≦０．０２
％の範囲で含有する組成となす。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は医療用の人工骨，
人工関節等生体内に埋め込まれるインプラント材に関
し、詳しくはＴｉ合金製のインプラント材に関する。
人工関節等生体内に埋め込まれるインプラント材に関
し、詳しくはＴｉ合金製のインプラント材に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】骨折或
いは各種の疾患により骨或いは関節としての機能回復が
望めない場合に生体内への人工骨，人工関節等の埋植が
行われる。
いは各種の疾患により骨或いは関節としての機能回復が
望めない場合に生体内への人工骨，人工関節等の埋植が
行われる。
【０００３】この人工骨（人工関節）等の埋植材（イン
プラント材）用の材料として先ずステンレス鋼が実用化
され、現在でも使用されている。初期においては１８％
Ｃｒ−８％Ｎｉが使用されていたが耐食性が十分でな
く、そこでＳＵＳ３１６系が使用されるようになったが
未だ耐食性が不十分で、長期間生体内に埋植されている
間に腐食が起こったりする例が報告されている。
プラント材）用の材料として先ずステンレス鋼が実用化
され、現在でも使用されている。初期においては１８％
Ｃｒ−８％Ｎｉが使用されていたが耐食性が十分でな
く、そこでＳＵＳ３１６系が使用されるようになったが
未だ耐食性が不十分で、長期間生体内に埋植されている
間に腐食が起こったりする例が報告されている。
【０００４】そこで耐食性に優れ、また生体との馴染み
の良いＴｉ合金から成るインプラント材が注目され、実
際にＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの鍛造品から成るインプラント
材が使用されるようになって来ている。
の良いＴｉ合金から成るインプラント材が注目され、実
際にＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの鍛造品から成るインプラント
材が使用されるようになって来ている。
【０００５】ところがこのＴｉ−６Ａｌ−４Ｖの鍛造品
から成るインプラント材の場合、Ｖがアレルギー性を有
し、人体に悪影響があるとの指摘がなされている。また
鍛造品から成るインプラント材の場合、加工工数が多く
なってコストが高くなってしまうといった問題も内包し
ている。
から成るインプラント材の場合、Ｖがアレルギー性を有
し、人体に悪影響があるとの指摘がなされている。また
鍛造品から成るインプラント材の場合、加工工数が多く
なってコストが高くなってしまうといった問題も内包し
ている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本願の発明はこのような
課題を解決するためになされたものである。而して請求
項１のインプラント材は、重量％で、Ａｌ：５．５〜
７．５％，Ｎｂ：６．５〜８．０％，Ｏ：≦０．３０
％，残部不可避的不純物及びＴｉから成る合金組成の素
材を鋳造成形して成ることを特徴とする。
課題を解決するためになされたものである。而して請求
項１のインプラント材は、重量％で、Ａｌ：５．５〜
７．５％，Ｎｂ：６．５〜８．０％，Ｏ：≦０．３０
％，残部不可避的不純物及びＴｉから成る合金組成の素
材を鋳造成形して成ることを特徴とする。
【０００７】請求項２のものは、請求項１において、前
記素材の合金組成を、更にＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか
１種若しくは２種以上を重量％で、Ｃ：≦０．１０％，
Ｎ：≦０．０８％，Ｔａ：≦１．０％，Ｆｅ：≦１．０
％の範囲で含有する組成と成したことを特徴とする。
記素材の合金組成を、更にＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか
１種若しくは２種以上を重量％で、Ｃ：≦０．１０％，
Ｎ：≦０．０８％，Ｔａ：≦１．０％，Ｆｅ：≦１．０
％の範囲で含有する組成と成したことを特徴とする。
【０００８】請求項３のものは、請求項１，２の何れか
において、前記素材の合金組成を、更に重量％で、Ｂ：
≦０．０２％の範囲で含有する組成と成したことを特徴
とする。
において、前記素材の合金組成を、更に重量％で、Ｂ：
≦０．０２％の範囲で含有する組成と成したことを特徴
とする。
【０００９】請求項４のものは、請求項１，２，３の何
れかにおいて、前記鋳造成形後に８００℃以上且つβト
ランザス以下の温度でＨＩＰ処理してあることを特徴と
する。
れかにおいて、前記鋳造成形後に８００℃以上且つβト
ランザス以下の温度でＨＩＰ処理してあることを特徴と
する。
【００１０】請求項５のものは、請求項１，２，３の何
れかにおいて、前記鋳造成形後に８００℃以上且つβト
ランザス以下の温度でＨＩＰ処理した後、更に６００〜
８５０℃の温度で焼鈍処理してあることを特徴とする。
れかにおいて、前記鋳造成形後に８００℃以上且つβト
ランザス以下の温度でＨＩＰ処理した後、更に６００〜
８５０℃の温度で焼鈍処理してあることを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明のインプラント材は、上記Ｔｉ−６Ａｌ
−４Ｖにおいてアレルギー性の問題が指摘されているＶ
をＮｂで置換した形態のもので、生体への適合性に優れ
ており、また軽量で高強度を有し、インプラント材とし
て適したものである。また鋳造品であることから加工の
手間が著しく少なくて済み、従って価格も安価に抑える
ことができる。
−４Ｖにおいてアレルギー性の問題が指摘されているＶ
をＮｂで置換した形態のもので、生体への適合性に優れ
ており、また軽量で高強度を有し、インプラント材とし
て適したものである。また鋳造品であることから加工の
手間が著しく少なくて済み、従って価格も安価に抑える
ことができる。
【００１２】本発明では各種の鋳造法を用いることがで
きるが、特に減圧吸上精密鋳造法にて得たものが、きめ
細かい鋳肌が得られ、且つ薄肉複雑形状品（最小肉厚
０．３ｍｍ程度）も容易に得られる点で望ましい。
きるが、特に減圧吸上精密鋳造法にて得たものが、きめ
細かい鋳肌が得られ、且つ薄肉複雑形状品（最小肉厚
０．３ｍｍ程度）も容易に得られる点で望ましい。
【００１３】図１はこの減圧吸上精密鋳造の一形態例を
模式的に表している。同図において１０は減圧室、１２
は減圧吸引口、１４は減圧室１０内にセットされた多孔
質のセラミックシェル鋳型である。１６は溶解炉で、こ
の溶解炉１６は水冷銅るつぼ１８の外周に高周波誘導加
熱コイル２０を巻回状に配置したものである。
模式的に表している。同図において１０は減圧室、１２
は減圧吸引口、１４は減圧室１０内にセットされた多孔
質のセラミックシェル鋳型である。１６は溶解炉で、こ
の溶解炉１６は水冷銅るつぼ１８の外周に高周波誘導加
熱コイル２０を巻回状に配置したものである。
【００１４】この減圧吸上精密鋳造にあっては、不活性
雰囲気の下で合金素材２２を高周波誘導加熱コイル２０
によって誘導加熱する。このとき合金溶湯は、その表層
部に惹起される電流による磁界と水冷銅るつぼ１８壁部
に発生する電流による磁界とが互いに逆位相となること
から、それらの間に生ずる反発力、即ちローレンツ斥力
によってるつぼ１８の壁部から離れた状態となる。即ち
合金溶湯がるつぼ１８内壁面から離間し、浮遊状態とな
る。
雰囲気の下で合金素材２２を高周波誘導加熱コイル２０
によって誘導加熱する。このとき合金溶湯は、その表層
部に惹起される電流による磁界と水冷銅るつぼ１８壁部
に発生する電流による磁界とが互いに逆位相となること
から、それらの間に生ずる反発力、即ちローレンツ斥力
によってるつぼ１８の壁部から離れた状態となる。即ち
合金溶湯がるつぼ１８内壁面から離間し、浮遊状態とな
る。
【００１５】そこで減圧吸引口１２から減圧吸引を行っ
て減圧室１０内部を減圧状態とし、多孔質のセラミック
シェル鋳型１４内部に負圧を作用させると、その負圧に
より溶解炉１６内部の合金溶湯がセラミックシェル鋳型
１４側に吸い上げられ、鋳型１４内部に充満される。
て減圧室１０内部を減圧状態とし、多孔質のセラミック
シェル鋳型１４内部に負圧を作用させると、その負圧に
より溶解炉１６内部の合金溶湯がセラミックシェル鋳型
１４側に吸い上げられ、鋳型１４内部に充満される。
【００１６】その後鋳型１４及び合金溶湯を冷却するこ
とでセラミックシェル鋳型１４に対応した形状の鋳造品
が得られる。
とでセラミックシェル鋳型１４に対応した形状の鋳造品
が得られる。
【００１７】この減圧吸上精密鋳造法によれば、合金溶
湯を静かに且つ速やかに鋳型内部に注入することがで
き、鋳型の隅々まで満遍なく合金溶湯を注入・充填する
ことができ、従って鋳造欠陥の少ない且つ薄肉複雑形状
品も容易に鋳造することができ、その鋳肌もきめ細かい
良好な鋳肌となすことができる。従って鍛造品から成る
インプラント材と異なって、その後における機械加工を
大幅に省略することができ、コストを安価とすることが
できる。
湯を静かに且つ速やかに鋳型内部に注入することがで
き、鋳型の隅々まで満遍なく合金溶湯を注入・充填する
ことができ、従って鋳造欠陥の少ない且つ薄肉複雑形状
品も容易に鋳造することができ、その鋳肌もきめ細かい
良好な鋳肌となすことができる。従って鍛造品から成る
インプラント材と異なって、その後における機械加工を
大幅に省略することができ、コストを安価とすることが
できる。
【００１８】本発明においては、前記素材に対してＣ，
Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか１種若しくは２種以上をＣ≦
０．１０％，Ｎ≦０．０８％，Ｔａ≦１．０％，Ｆｅ≦
１．０％の範囲で含有させることができ（請求項２）、
これによってインプラント材の強度を効果的に高めるこ
とができる。また更にＢ≦０．０２％の範囲で含有させ
ることができ（請求項３）、これによってインプラント
材における結晶粒を微細化することができる。
Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか１種若しくは２種以上をＣ≦
０．１０％，Ｎ≦０．０８％，Ｔａ≦１．０％，Ｆｅ≦
１．０％の範囲で含有させることができ（請求項２）、
これによってインプラント材の強度を効果的に高めるこ
とができる。また更にＢ≦０．０２％の範囲で含有させ
ることができ（請求項３）、これによってインプラント
材における結晶粒を微細化することができる。
【００１９】次に請求項４のインプラント材は、鋳造後
に８００℃以上且つβトランザス以下の温度でＨＩＰ処
理をなしたもので、このインプラント材の場合、鋳造時
に発生したキャビティ等の鋳造欠陥が圧着されて、良好
な延性を有する。
に８００℃以上且つβトランザス以下の温度でＨＩＰ処
理をなしたもので、このインプラント材の場合、鋳造時
に発生したキャビティ等の鋳造欠陥が圧着されて、良好
な延性を有する。
【００２０】ここでβトランザスとはβ相と（β＋α）
相との境界、即ちβ相から（β＋α）相への変態点を意
味する。この請求項４においてβトランザス以下の温度
でＨＩＰ処理してあるのは、βトランザスより高い温
度、即ちβ相領域でＨＩＰ処理すると結晶粒が粗大化し
てしまうことによる。
相との境界、即ちβ相から（β＋α）相への変態点を意
味する。この請求項４においてβトランザス以下の温度
でＨＩＰ処理してあるのは、βトランザスより高い温
度、即ちβ相領域でＨＩＰ処理すると結晶粒が粗大化し
てしまうことによる。
【００２１】請求項５のインプラント材は、上記ＨＩＰ
処理に加えて更に６００〜８５０℃の温度で焼鈍処理し
たもので、この処理により延性を更に高めることができ
る。
処理に加えて更に６００〜８５０℃の温度で焼鈍処理し
たもので、この処理により延性を更に高めることができ
る。
【００２２】次に本発明における各化学成分等の限定理
由を以下に詳述する。 Ａｌ：５．５〜７．５％ Ａｌは５．５％未満では強度が確保できず、また一方
７．５％を超えると金属間化合物Ｔｉ3Ａｌの形成によ
って脆化が生じる。そこで本発明ではＡｌを５．５〜
７．５％に限定した。
由を以下に詳述する。 Ａｌ：５．５〜７．５％ Ａｌは５．５％未満では強度が確保できず、また一方
７．５％を超えると金属間化合物Ｔｉ3Ａｌの形成によ
って脆化が生じる。そこで本発明ではＡｌを５．５〜
７．５％に限定した。
【００２３】Ｎｂ：６．５〜８．０％ Ｎｂは６．５％未満であると強度が確保できず、また逆
に８．０％を超えると比重が大きくなり、またＮｂは高
価な材料であることからコストアップを招く。そこで本
発明ではＮｂを６．５〜８．０％の範囲に限定した。
に８．０％を超えると比重が大きくなり、またＮｂは高
価な材料であることからコストアップを招く。そこで本
発明ではＮｂを６．５〜８．０％の範囲に限定した。
【００２４】Ｏ：≦０．３０％（好ましくは０．０５〜
０．２５％） Ｏは強度を高める上で有効な元素であるが、０．３０％
を超えると靱性が低下するようになる。そこで本発明で
はＯの含有量を０．３０％以下に限定した。好ましい含
有量は０．０５〜０．２５％である。
０．２５％） Ｏは強度を高める上で有効な元素であるが、０．３０％
を超えると靱性が低下するようになる。そこで本発明で
はＯの含有量を０．３０％以下に限定した。好ましい含
有量は０．０５〜０．２５％である。
【００２５】Ｃ：≦０．１０％（好ましくは≦０．０７
％） Ｎ：≦０．０８％（好ましくは≦０．０５％） Ｔａ：≦１．０％ Ｆｅ：≦１．０％ これらＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅは何れもインプラント材の強
化元素として有効な元素である。このうちＣ，Ｎは強度
向上に有効であるが、それぞれ０．１０％，０．０８％
を超えると靱性を著しく低下させるため、これらＣ，Ｎ
については上限値を０．１０％，０．０８％とした。そ
れぞれの好ましい範囲はＣ≦０．０７％，Ｎ≦０．０５
％である。
％） Ｎ：≦０．０８％（好ましくは≦０．０５％） Ｔａ：≦１．０％ Ｆｅ：≦１．０％ これらＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅは何れもインプラント材の強
化元素として有効な元素である。このうちＣ，Ｎは強度
向上に有効であるが、それぞれ０．１０％，０．０８％
を超えると靱性を著しく低下させるため、これらＣ，Ｎ
については上限値を０．１０％，０．０８％とした。そ
れぞれの好ましい範囲はＣ≦０．０７％，Ｎ≦０．０５
％である。
【００２６】次にＴａはＮｂ原料中に含まれる元素であ
り、生体適合性も良好であることが知られている。但し
１．０％を超えると比重が重くなり、また高価になるた
め上限値を１．０％に規定した。
り、生体適合性も良好であることが知られている。但し
１．０％を超えると比重が重くなり、また高価になるた
め上限値を１．０％に規定した。
【００２７】ＦｅはＮｂ，Ｔａと同様の働きをする元素
であり、必要に応じて添加が可能である。但しＦｅは偏
析しやすい元素であって、１．０％を超えると偏析が問
題となるため、上限値を１．０％とした。
であり、必要に応じて添加が可能である。但しＦｅは偏
析しやすい元素であって、１．０％を超えると偏析が問
題となるため、上限値を１．０％とした。
【００２８】Ｂ：≦０．０２％ Ｂは結晶粒を微細化する効果があるため、本発明では最
高０．０２％までの範囲で添加することができる。但し
０．０２％を超えると延性を低下させ脆くなるので上限
値を０．０２％とした。
高０．０２％までの範囲で添加することができる。但し
０．０２％を超えると延性を低下させ脆くなるので上限
値を０．０２％とした。
【００２９】ＨＩＰ処理：８００℃〜βトランザス温度 ＨＩＰ処理は上記のように鋳造時に発生するキャビティ
等の鋳造欠陥を圧着し、延性を改善するのに有効であ
る。但し８００℃未満の温度であると有効に鋳造欠陥を
圧着できず、逆にβトランザス温度を超えて処理を行う
と結晶粒が粗くなり、延性が低下してしまう。そこで本
発明では８００℃〜βトランザスまでの温度範囲でＨＩ
Ｐ処理を行う。尚、圧力条件としては１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2以上の条件を採用することができる。
等の鋳造欠陥を圧着し、延性を改善するのに有効であ
る。但し８００℃未満の温度であると有効に鋳造欠陥を
圧着できず、逆にβトランザス温度を超えて処理を行う
と結晶粒が粗くなり、延性が低下してしまう。そこで本
発明では８００℃〜βトランザスまでの温度範囲でＨＩ
Ｐ処理を行う。尚、圧力条件としては１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2以上の条件を採用することができる。
【００３０】焼鈍処理：６００〜８５０℃ ６００〜８５０℃での焼鈍処理はインプラント材におけ
る強度と延性のバランスを調整する上で有効である。但
し６００℃未満の温度では事実上強度に変化がなく、ま
た８５０℃超の温度では強度低下が生じるようになるた
め、温度条件としては６００〜８５０℃とする必要があ
る。
る強度と延性のバランスを調整する上で有効である。但
し６００℃未満の温度では事実上強度に変化がなく、ま
た８５０℃超の温度では強度低下が生じるようになるた
め、温度条件としては６００〜８５０℃とする必要があ
る。
【００３１】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。表１
に示す各化学組成のＴｉ合金素材を図１に示す方法に従
って減圧吸上精密鋳造し、図２に示す形態のインプラン
ト材２５を製造した。ここでインプラント材２５は人工
股関節用のものである。
に示す各化学組成のＴｉ合金素材を図１に示す方法に従
って減圧吸上精密鋳造し、図２に示す形態のインプラン
ト材２５を製造した。ここでインプラント材２５は人工
股関節用のものである。
【００３２】
【表１】
【００３３】尚、表中ＨＩＰの欄の例えば９００℃×３
ｈ×１２２０ｋｇ／ｃｍ2とあるのは、それぞれ温度
（９００℃），時間（３ｈ），圧力（１２２０ｋｇ／ｃ
ｍ2）を表している。
ｈ×１２２０ｋｇ／ｃｍ2とあるのは、それぞれ温度
（９００℃），時間（３ｈ），圧力（１２２０ｋｇ／ｃ
ｍ2）を表している。
【００３４】更にＮｏ．３，Ｎｏ．５，Ｎｏ．９につい
てはＨＩＰ処理後に焼鈍処理を施した。得られたインプ
ラント材２５から引張試験片（ＪＩＳ １４号試験片）
を切り出して引張試験を行った。得られた結果を比較例
とともに同表に示してある。
てはＨＩＰ処理後に焼鈍処理を施した。得られたインプ
ラント材２５から引張試験片（ＪＩＳ １４号試験片）
を切り出して引張試験を行った。得られた結果を比較例
とともに同表に示してある。
【００３５】以上の結果から、鍛造インプラント材に比
べて延性が低くなりがちな鋳造インプラント材にあって
も、本例のインプラント材の場合には強度とともに良好
な延性を示していることが分る。
べて延性が低くなりがちな鋳造インプラント材にあって
も、本例のインプラント材の場合には強度とともに良好
な延性を示していることが分る。
【００３６】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明は上例の人工股関節以外に
膝関節、肘，肩，指等の各関節やその他の人工骨を含む
生体への埋植材一般に適用可能であるなど、本発明はそ
の主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様
で実施可能である。
くまで一例示であり、本発明は上例の人工股関節以外に
膝関節、肘，肩，指等の各関節やその他の人工骨を含む
生体への埋植材一般に適用可能であるなど、本発明はそ
の主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた態様
で実施可能である。
【００３７】
【発明の効果】上記のように本発明のＴｉ合金の鋳造イ
ンプラント材は、生体との適合性に優れており、また軽
量で高強度を有し、更に鋳造品であることから加工の手
間が著しく少なくて済み、価格も安価であるなど実用上
優れた効果を奏する。
ンプラント材は、生体との適合性に優れており、また軽
量で高強度を有し、更に鋳造品であることから加工の手
間が著しく少なくて済み、価格も安価であるなど実用上
優れた効果を奏する。
【図１】本発明において採用される鋳造法としての減圧
吸上精密鋳造法の一形態を模式的に表す図である。
吸上精密鋳造法の一形態を模式的に表す図である。
【図２】本発明の実施例において製造したインプラント
材としての股関節用の人工骨の形状を示す図である。
材としての股関節用の人工骨の形状を示す図である。
１０ 減圧室 １２ 減圧吸引口 １４ セラミックシェル鋳型 １６ 溶解炉 １８ 水冷銅るつぼ ２０ 高周波誘導加熱コイル ２５ インプラント材
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で Ａｌ：５．５〜７．５％ Ｎｂ：６．５〜８．０％ Ｏ ：≦０．３０％ 残部不可避的不純物及びＴｉから成る合金組成の素材を
鋳造成形して成るＴｉ合金製インプラント材。 - 【請求項２】 請求項１において、前記素材の合金組成
を、更にＣ，Ｎ，Ｔａ，Ｆｅの何れか１種若しくは２種
以上を重量％で Ｃ ：≦０．１０％ Ｎ ：≦０．０８％ Ｔａ：≦１．０％ Ｆｅ：≦１．０％ の範囲で含有する組成と成したことを特徴とするＴｉ合
金製インプラント材。 - 【請求項３】 請求項１，２の何れかにおいて、前記素
材の合金組成を、更に重量％で Ｂ ：≦０．０２％ の範囲で含有する組成と成したことを特徴とするＴｉ合
金製インプラント材。 - 【請求項４】 請求項１，２，３の何れかにおいて、前
記鋳造成形後に８００℃以上且つβトランザス以下の温
度でＨＩＰ処理してあることを特徴とするＴｉ合金製イ
ンプラント材。 - 【請求項５】 請求項１，２，３の何れかにおいて、前
記鋳造成形後に８００℃以上且つβトランザス以下の温
度でＨＩＰ処理した後、更に６００〜８５０℃の温度で
焼鈍処理してあることを特徴とするＴｉ合金製インプラ
ント材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8301225A JPH10130757A (ja) | 1996-10-25 | 1996-10-25 | Ｔｉ合金製インプラント材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8301225A JPH10130757A (ja) | 1996-10-25 | 1996-10-25 | Ｔｉ合金製インプラント材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130757A true JPH10130757A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17894295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8301225A Pending JPH10130757A (ja) | 1996-10-25 | 1996-10-25 | Ｔｉ合金製インプラント材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10130757A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008531288A (ja) * | 2005-02-25 | 2008-08-14 | ヴァルデマール・リンク・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | チタン合金の鋳造方法 |
| JP2008531843A (ja) * | 2005-02-25 | 2008-08-14 | ヴァルデマール・リンク・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | ベータ−チタニウムモリブデン合金からなる医療用インプラントを製造する方法およびこれに関連するインプラント |
| JP2008536535A (ja) * | 2005-02-25 | 2008-09-11 | ヴァルデマール・リンク・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | ベータチタン合金からなる医療用インプラントの製造方法およびこれに対応するインプラント |
| US9675730B2 (en) | 2005-03-08 | 2017-06-13 | Waldemar Link Gmbh & Co. Kg | Joint prosthesis made from a titanium alloy |
| US11370025B2 (en) | 2015-11-20 | 2022-06-28 | Titan Spine, Inc. | Processes for additively manufacturing orthopedic implants followed by eroding |
| WO2022157074A1 (de) * | 2021-01-19 | 2022-07-28 | Mimeo Medical Gmbh | Schraubenelement und verfahren zur additiven herstellung |
| US11510786B2 (en) | 2014-06-17 | 2022-11-29 | Titan Spine, Inc. | Corpectomy implants with roughened bioactive lateral surfaces |
-
1996
- 1996-10-25 JP JP8301225A patent/JPH10130757A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008531288A (ja) * | 2005-02-25 | 2008-08-14 | ヴァルデマール・リンク・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | チタン合金の鋳造方法 |
| JP2008531843A (ja) * | 2005-02-25 | 2008-08-14 | ヴァルデマール・リンク・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コムパニー・コマンディットゲゼルシャフト | ベータ−チタニウムモリブデン合金からなる医療用インプラントを製造する方法およびこれに関連するインプラント |
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| KR101224338B1 (ko) | 2005-02-25 | 2013-01-18 | 발데마르 링크 게엠베하 운트 코.카게 | 티타늄 합금 인공 관절 |
| KR101363724B1 (ko) * | 2005-02-25 | 2014-02-14 | 발데마르 링크 게엠베하 운트 코.카게 | 베타 티타늄 몰리브덴 합금으로 이루어진 의학용 이식물의 제작을 위한 방법 및 그에 상응하는 이식물 |
| US9675730B2 (en) | 2005-03-08 | 2017-06-13 | Waldemar Link Gmbh & Co. Kg | Joint prosthesis made from a titanium alloy |
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| CN117177716A (zh) * | 2021-01-19 | 2023-12-05 | 米美欧医疗有限公司 | 螺杆元件及其增材制造方法 |
| US12527608B2 (en) | 2021-01-19 | 2026-01-20 | Mimeo Medical Gmbh | Screw element and method for additive manufacture |
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