JPH1013145A - ロットマンレンズおよび光ヘテロダインシステムを使用するミリメートル波アレイ - Google Patents
ロットマンレンズおよび光ヘテロダインシステムを使用するミリメートル波アレイInfo
- Publication number
- JPH1013145A JPH1013145A JP9046226A JP4622697A JPH1013145A JP H1013145 A JPH1013145 A JP H1013145A JP 9046226 A JP9046226 A JP 9046226A JP 4622697 A JP4622697 A JP 4622697A JP H1013145 A JPH1013145 A JP H1013145A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical
- array antenna
- frequency
- lens
- laser light
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/28—Details of pulse systems
- G01S7/282—Transmitters
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/02—Refracting or diffracting devices, e.g. lens, prism
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/007—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns using two or more primary active elements in the focal region of a focusing device
- H01Q25/008—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns using two or more primary active elements in the focal region of a focusing device lens fed multibeam arrays
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q3/00—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system
- H01Q3/26—Arrangements for changing or varying the orientation or the shape of the directional pattern of the waves radiated from an antenna or antenna system varying the relative phase or relative amplitude of energisation between two or more active radiating elements; varying the distribution of energy across a radiating aperture
- H01Q3/2676—Optically controlled phased array
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/06—Systems determining position data of a target
- G01S13/42—Simultaneous measurement of distance and other co-ordinates
- G01S13/426—Scanning radar, e.g. 3D radar
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/03—Details of HF subsystems specially adapted therefor, e.g. common to transmitter and receiver
- G01S7/032—Constructional details for solid-state radar subsystems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、光ヘテロダインシステムを使用す
るミリメートル波（ＭＭＷ）アレイアンテナで生じる問
題を克服すことを目的とする。 【解決手段】 ロットマン光レンズ54と、このレンズ54
の送信面周辺に配置された光周波数ω1 のｎ個のレーザ
56と、レンズ送信面の中心軸上に配置された光周波数ω
2 の中心レーザ56c と、それらレーザの放射する光エネ
ルギを受信するロットマンレンズ54の受信面に設けられ
たＮ個の光受信素子58と、各受信素子58と対応する検出
器素子62との間に接続されたＮ個の同一長の光ファイバ
60と、各検出器素子62の出力をアレイアンテナの対応す
るＭＭＷ放射素子70に接続する増幅器66と、光周波数ω
1 で動作するｎ個のレーザの１つを選択する選択装置52
とを備え、ＭＭＷ周波数ω0 ＝ω1 −ω2 であり、特定
のレーザの選択によりアレイアンテナのビーム方向を決
定することを特徴とする。
るミリメートル波（ＭＭＷ）アレイアンテナで生じる問
題を克服すことを目的とする。 【解決手段】 ロットマン光レンズ54と、このレンズ54
の送信面周辺に配置された光周波数ω1 のｎ個のレーザ
56と、レンズ送信面の中心軸上に配置された光周波数ω
2 の中心レーザ56c と、それらレーザの放射する光エネ
ルギを受信するロットマンレンズ54の受信面に設けられ
たＮ個の光受信素子58と、各受信素子58と対応する検出
器素子62との間に接続されたＮ個の同一長の光ファイバ
60と、各検出器素子62の出力をアレイアンテナの対応す
るＭＭＷ放射素子70に接続する増幅器66と、光周波数ω
1 で動作するｎ個のレーザの１つを選択する選択装置52
とを備え、ＭＭＷ周波数ω0 ＝ω1 −ω2 であり、特定
のレーザの選択によりアレイアンテナのビーム方向を決
定することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はミリメートル波（Ｍ
ＭＷ）アレイアンテナ、特にロットマン（Rotman）レン
ズおよび光ヘテロダインシステムを使用するアレイアン
テナに関する。
ＭＷ）アレイアンテナ、特にロットマン（Rotman）レン
ズおよび光ヘテロダインシステムを使用するアレイアン
テナに関する。
【０００２】
【従来の技術】最も一般的なフェーズドアレイはアンテ
ナビームを操作するための各素子に対して位相シフタを
使用する。ＭＭＷでは、素子の間隔と許容誤差が非常に
厳密であるのでこれらはこのような個別のパッケージン
グ方法を不可能にするので個別に位相設定を制御するこ
とは実際的ではない。従ってＭＭＷアレイでは、アレイ
のビーム走査を制御するための効率的な方法が研究され
ている。
ナビームを操作するための各素子に対して位相シフタを
使用する。ＭＭＷでは、素子の間隔と許容誤差が非常に
厳密であるのでこれらはこのような個別のパッケージン
グ方法を不可能にするので個別に位相設定を制御するこ
とは実際的ではない。従ってＭＭＷアレイでは、アレイ
のビーム走査を制御するための効率的な方法が研究され
ている。
【０００３】ロットマンレンズは技術上よく知られてい
る。光ヘテロダイン技術も本質的に知られている。
る。光ヘテロダイン技術も本質的に知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、放射源を生
成し、ビーム走査用の個別の位相設定を制御することに
よって通常の設計のＭＭＷアレイアンテナで生じる幾つ
かの問題を克服すことを目的とする。
成し、ビーム走査用の個別の位相設定を制御することに
よって通常の設計のＭＭＷアレイアンテナで生じる幾つ
かの問題を克服すことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的は、光ヘテロダ
イン技術と、光学系とＲＦドメイン間の位相変換システ
ムを使用して達成される。必要な位相シフトは集合的に
波伝播により生成され空間供給システムで混合される。
したがって、微分位相シフトは光周波数ドメインで生成
され、それに続いて動作ＲＦ周波数に変換される。この
光子供給の利点は、（１）ＭＭＷ波長に匹敵する小さい
寸法と、（２）アレイアンテナの高密度のパッケージン
グのためのファイバの特有のフレキシブル形態係数であ
る。さらに、この光ヘテロダイン方法は信号発生および
ビーム走査の効率的な技術を提供する。
イン技術と、光学系とＲＦドメイン間の位相変換システ
ムを使用して達成される。必要な位相シフトは集合的に
波伝播により生成され空間供給システムで混合される。
したがって、微分位相シフトは光周波数ドメインで生成
され、それに続いて動作ＲＦ周波数に変換される。この
光子供給の利点は、（１）ＭＭＷ波長に匹敵する小さい
寸法と、（２）アレイアンテナの高密度のパッケージン
グのためのファイバの特有のフレキシブル形態係数であ
る。さらに、この光ヘテロダイン方法は信号発生および
ビーム走査の効率的な技術を提供する。
【０００６】放射源およびビーム走査制御を行う光ヘテ
ロダインシステムを使用するミリメートル波（ＭＭＷ）
アレイアンテナはロットマン光学レンズを含んでおり、
このレンズは中心軸と、第１の光周波数で光エネルギを
放射するためレンズの送信側の中心軸に位置される中心
レーザと、第２の光周波数で光エネルギを放射するため
レンズの送信側周辺で間隔を隔てられているｎ−１個の
レーザ光源とを有する。アレイアンテナのＭＭＷ動作周
波数は第１、第２の光周波数間のビート周波数に等し
い。Ｎ個の光受信素子はレーザにより放射される光エネ
ルギを受信するためロットマンレンズの受信面に沿って
間隔を隔てられている。各レーザ光源はレンズを通って
全ての光受信素子を照射するように広い視野を有する。
ロダインシステムを使用するミリメートル波（ＭＭＷ）
アレイアンテナはロットマン光学レンズを含んでおり、
このレンズは中心軸と、第１の光周波数で光エネルギを
放射するためレンズの送信側の中心軸に位置される中心
レーザと、第２の光周波数で光エネルギを放射するため
レンズの送信側周辺で間隔を隔てられているｎ−１個の
レーザ光源とを有する。アレイアンテナのＭＭＷ動作周
波数は第１、第２の光周波数間のビート周波数に等し
い。Ｎ個の光受信素子はレーザにより放射される光エネ
ルギを受信するためロットマンレンズの受信面に沿って
間隔を隔てられている。各レーザ光源はレンズを通って
全ての光受信素子を照射するように広い視野を有する。
【０００７】Ｎ個の等しい長さの光ファイバが使用さ
れ、それぞれ１つの対応する受信素子に接続された第１
のファイバ端部と、対応する光検出器素子に接続された
第２の端部とを有する。各Ｎ個の増幅器は１つの光ファ
イバの対応する第２のファイバ端部に接続された入力
と、アレイアンテナの対応するＭＭＷ放射素子に接続さ
れた出力とを有する。選択装置は光源として動作するよ
うにｎ−１レーザの特定のものを選択するために設けら
れており、特定のレーザの選択はアレイアンテナにより
生成されるビーム方向を決定する。
れ、それぞれ１つの対応する受信素子に接続された第１
のファイバ端部と、対応する光検出器素子に接続された
第２の端部とを有する。各Ｎ個の増幅器は１つの光ファ
イバの対応する第２のファイバ端部に接続された入力
と、アレイアンテナの対応するＭＭＷ放射素子に接続さ
れた出力とを有する。選択装置は光源として動作するよ
うにｎ−１レーザの特定のものを選択するために設けら
れており、特定のレーザの選択はアレイアンテナにより
生成されるビーム方向を決定する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明のこれらおよび他の特徴と
利点は添付図面で図示されているように例示的な実施形
態の以下の詳細な説明から明白になるであろう。放射源
およびビーム走査制御を行う光ヘテロダインシステムを
有するミリメートル波（ＭＭＷ）アレイアンテナが本発
明の１例の実施形態として示されている。アレイは光供
給システムを使用し、（ｉ）２つのレーザ光源の混合に
よりＭＭＷを生成し、（ii）ロットマンレンズと光ファ
イバを通って放射素子のアレイへ信号源を分配し、（ii
i ）光領域でビーム走査するために微分位相シフトを生
成し、（iv）入力ポートを切換えることによりビーム方
向を変化し、または（ｖ）第２のレーザ光源の周波数を
変化することによりビームを走査する。
利点は添付図面で図示されているように例示的な実施形
態の以下の詳細な説明から明白になるであろう。放射源
およびビーム走査制御を行う光ヘテロダインシステムを
有するミリメートル波（ＭＭＷ）アレイアンテナが本発
明の１例の実施形態として示されている。アレイは光供
給システムを使用し、（ｉ）２つのレーザ光源の混合に
よりＭＭＷを生成し、（ii）ロットマンレンズと光ファ
イバを通って放射素子のアレイへ信号源を分配し、（ii
i ）光領域でビーム走査するために微分位相シフトを生
成し、（iv）入力ポートを切換えることによりビーム方
向を変化し、または（ｖ）第２のレーザ光源の周波数を
変化することによりビームを走査する。
【０００９】図１は本発明を実施し、送信モードで動作
しているＭＭＷアレイシステム50の簡単化されたブロッ
ク図である。システム50は１：ｎスイッチ52とを有し、
ロットマンレンズはレンズの送信面54ａ上のｎ個のレー
ザ56と、レンズの受信面54ｂ上のＮ個の光受信素子58を
含んでいる。レーザ56の数ｎは光受信素子58の数Ｎと同
数である必要はなく、典型的には異なっている。この実
施形態のロットマンレンズ54はシリコン基体で作られて
いる光用の高シリカ平面導波体である。このような光ロ
ットマンレンズの製造は例えば文献（“Design and Fab
rication of Integrated-Optics 8×8 Star Couple
r”、K. Okamoto、Electronics Letters 、27巻、No.
9、 774〜775 頁、1991年４月25日）で記載されている
ような光スターカプラの製造方法と類似している。
しているＭＭＷアレイシステム50の簡単化されたブロッ
ク図である。システム50は１：ｎスイッチ52とを有し、
ロットマンレンズはレンズの送信面54ａ上のｎ個のレー
ザ56と、レンズの受信面54ｂ上のＮ個の光受信素子58を
含んでいる。レーザ56の数ｎは光受信素子58の数Ｎと同
数である必要はなく、典型的には異なっている。この実
施形態のロットマンレンズ54はシリコン基体で作られて
いる光用の高シリカ平面導波体である。このような光ロ
ットマンレンズの製造は例えば文献（“Design and Fab
rication of Integrated-Optics 8×8 Star Couple
r”、K. Okamoto、Electronics Letters 、27巻、No.
9、 774〜775 頁、1991年４月25日）で記載されている
ような光スターカプラの製造方法と類似している。
【００１０】各レーザ56への制御入力は１：ｎスイッチ
52の出力ポートに接続されている。ｎ個のレーザ56の任
意所定の時間に動作されるレーザを決定するために指令
入力信号がスイッチ52の入力ポートに与えられる（中心
レーザ56ｃはアレイシステムの動作期間では常に動作さ
れている）。各レーザ56の出力は光ファイバによりｎ個
のビーム入力ポート58ａのうち１つの対応するものに結
合される。スイッチ52は１以上のレーザが所定の時間で
動作することを可能にするように構成され、それによっ
て多数の同時のビーム動作能力を与える。
52の出力ポートに接続されている。ｎ個のレーザ56の任
意所定の時間に動作されるレーザを決定するために指令
入力信号がスイッチ52の入力ポートに与えられる（中心
レーザ56ｃはアレイシステムの動作期間では常に動作さ
れている）。各レーザ56の出力は光ファイバによりｎ個
のビーム入力ポート58ａのうち１つの対応するものに結
合される。スイッチ52は１以上のレーザが所定の時間で
動作することを可能にするように構成され、それによっ
て多数の同時のビーム動作能力を与える。
【００１１】各受信素子58ｂは等しいライン長のファイ
バ60によりピッグテール接続され、光検出器62で終端さ
れる。受信素子は入射光を集光しこれを光ファイバと光
検出器へ誘導するためガラスビードのような受信レンズ
レットであることが好ましい。フィルタ64と増幅器66は
レーザ周波数の合計のような不所望な信号成分をフィル
タで除去するために使用されてもよく、等しい長さのケ
ーブル72により各受信素子58に結合されているアレイ素
子70により放射される前に、各光検出器により発生され
たＲＦ信号を増幅する。ケーブル72は開口接地平面74を
通過される。
バ60によりピッグテール接続され、光検出器62で終端さ
れる。受信素子は入射光を集光しこれを光ファイバと光
検出器へ誘導するためガラスビードのような受信レンズ
レットであることが好ましい。フィルタ64と増幅器66は
レーザ周波数の合計のような不所望な信号成分をフィル
タで除去するために使用されてもよく、等しい長さのケ
ーブル72により各受信素子58に結合されているアレイ素
子70により放射される前に、各光検出器により発生され
たＲＦ信号を増幅する。ケーブル72は開口接地平面74を
通過される。
【００１２】送信面54上の各レーザ56は、中心軸54ｃに
位置されるレーザ56ｃを除いて、周波数（カラー）ω2
で光信号を放射する。受信素子58の間隔ｄｘは公称上
０．５λ2 、即ちω2 の波長である。受信素子58の大き
さはこぼれ信号損失を最小にするためにこれらが相互に
接触するように選択される。いずれのレーザ56がスイッ
チ52により動作するように指令されるかに関係なく、中
心軸のレーザ54ｃは周波数（カラー）ω1 で基準信号を
放射し、連続的に動作する。２つのレーザは例えば赤外
線スペクトルでそれぞれ動作してもよく、それぞれの波
長は所望のＭＭＷ動作波長により相違している。各レー
ザ光源はレンズ54の受信面54ｂ上の全ての受信ポート素
子58ｂを照射するため広い視野を有する。ビート周波数
ω2 −ω1はアレイアンテナの所望の動作ＲＦ ＭＭＷ
周波数ω0 である。光検出器62はω0 のみに応答するよ
うに設計されており、レーザ出力の周波数には応答しな
い。
位置されるレーザ56ｃを除いて、周波数（カラー）ω2
で光信号を放射する。受信素子58の間隔ｄｘは公称上
０．５λ2 、即ちω2 の波長である。受信素子58の大き
さはこぼれ信号損失を最小にするためにこれらが相互に
接触するように選択される。いずれのレーザ56がスイッ
チ52により動作するように指令されるかに関係なく、中
心軸のレーザ54ｃは周波数（カラー）ω1 で基準信号を
放射し、連続的に動作する。２つのレーザは例えば赤外
線スペクトルでそれぞれ動作してもよく、それぞれの波
長は所望のＭＭＷ動作波長により相違している。各レー
ザ光源はレンズ54の受信面54ｂ上の全ての受信ポート素
子58ｂを照射するため広い視野を有する。ビート周波数
ω2 −ω1はアレイアンテナの所望の動作ＲＦ ＭＭＷ
周波数ω0 である。光検出器62はω0 のみに応答するよ
うに設計されており、レーザ出力の周波数には応答しな
い。
【００１３】中心軸54ｃに関するあらゆるレーザ56のオ
フセット角度はθ´で示されている。ロットマンレンズ
54のプロフィール（曲率）は、中心に位置するレーザ56
ｃにより生成される受信面54ｂの照射が振幅および位相
で準均一であるように通常設計されている。しかしなが
ら、θ´のレーザ光源では準線形の漸進的な位相分布が
受信素子58を横切って存在する。θ´におけるこの光源
による２つの隣接素子58間の微分位相シフトは（２π／
λｇ）ｄｘ ｓｉｎθ´により与えられ、ここでλｇは
シリカ導波体の管内波長ω2 である。この光が中心レー
ザ56ｃからの光と混合されるとき、この位相分布は検出
器58に保持されるが、結果として生じる周波数は、混合
によるビート周波数ω0 である。このω0 はＲＦ伝送の
周波数である。
フセット角度はθ´で示されている。ロットマンレンズ
54のプロフィール（曲率）は、中心に位置するレーザ56
ｃにより生成される受信面54ｂの照射が振幅および位相
で準均一であるように通常設計されている。しかしなが
ら、θ´のレーザ光源では準線形の漸進的な位相分布が
受信素子58を横切って存在する。θ´におけるこの光源
による２つの隣接素子58間の微分位相シフトは（２π／
λｇ）ｄｘ ｓｉｎθ´により与えられ、ここでλｇは
シリカ導波体の管内波長ω2 である。この光が中心レー
ザ56ｃからの光と混合されるとき、この位相分布は検出
器58に保持されるが、結果として生じる周波数は、混合
によるビート周波数ω0 である。このω0 はＲＦ伝送の
周波数である。
【００１４】この線形位相波面が開口に伝送され、広い
面から方向θで放射されるとき、放射素子間の微分位相
シフトは（２π／λｏ）Ｄｘ ｓｉｎθであり、ここで
Ｄｘは放射素子（70）間隔であり、動作ＲＦ周波数の波
長の約半分である。この位相シフトはレンズ54の位相シ
フトと同一であり、（２π／λｇ）ｄｘ ｓｉｎθ´に
等しい。この条件から、ビーム走査角度θと、レーザの
オフセット角度間の関係は次式で得られることができ
る。
面から方向θで放射されるとき、放射素子間の微分位相
シフトは（２π／λｏ）Ｄｘ ｓｉｎθであり、ここで
Ｄｘは放射素子（70）間隔であり、動作ＲＦ周波数の波
長の約半分である。この位相シフトはレンズ54の位相シ
フトと同一であり、（２π／λｇ）ｄｘ ｓｉｎθ´に
等しい。この条件から、ビーム走査角度θと、レーザの
オフセット角度間の関係は次式で得られることができ
る。
【００１５】(ｓｉｎθ／ｓｉｎθ')＝（εr ）
1/2 （ω2 ／ω0 ）ｄＸ／ＤＸ
1/2 （ω2 ／ω0 ）ｄＸ／ＤＸ
【００１６】ビーム方向はレーザの位置の変化、または
連続方法でレーザ２の周波数ω2 を変化することにより
切換えられることに注意すべきである。
連続方法でレーザ２の周波数ω2 を変化することにより
切換えられることに注意すべきである。
【００１７】ＲＦ周波数を安定するため、アレイ50はω
0 でマスター発振器90により駆動される位相ロックルー
プ（ＰＬＬ）80を含んでいる。光検出器62の出力はＲＦ
ミキサ92で基準となるマスター発振器90の出力と混合す
るように分岐され、ＤＣ出力は周波数ω1 でレンズ54の
中心に位置されるレーザ56ｃの周波数を同調するために
使用される。
0 でマスター発振器90により駆動される位相ロックルー
プ（ＰＬＬ）80を含んでいる。光検出器62の出力はＲＦ
ミキサ92で基準となるマスター発振器90の出力と混合す
るように分岐され、ＤＣ出力は周波数ω1 でレンズ54の
中心に位置されるレーザ56ｃの周波数を同調するために
使用される。
【００１８】図２で図示されているアレイシステム50の
受信モードでは、プロセスは逆にされる。放射素子70で
受信された信号はフィルタ120 によりフィルタ処理さ
れ、光信号変調器104 の変調信号入力に接続される前に
増幅器122 により増幅される。変調器104 は直接的な変
調器またはマッハツェンダー変調器のような間接的／外
部変調器である。図２で示されているように、ω2 で動
作する単一レーザ100 は放射素子70で受信されるＲＦ信
号により変調されるように光源を供給する。光パワー分
割装置102 はこの光源からの光をＮ個の信号に分離し、
それぞれ１つ１つを各アレイ素子と各変調器104 に割当
てる。１組の等しいライン長のファイバ106 はＲＦ変調
された光をＮ個のエミッタ108 へ供給し、これはロット
マンレンズの面54ｂ上で均等な間隔で配置されたビード
レンズ素子である。集光的に、光波は光受信素子110 に
集束し、光受信素子110 はまた前述の式により決定され
たオフセット角度θ´で位置された面54ａ上にビードレ
ンズ素子を含んでいる。同様に、焦点は周波数ω2 を変
化することによって制御されることができる。ＲＦ信号
を検出するため、レンズの面54ｂの中心に位置する基準
レーザ光源112 は全ての受信素子110 を照射するために
使用され、それによって、混合されたビート周波数ω0
は各光受信素子に接続されている光検出器114 により検
出されることができる。同様に、安定性のため、位相ロ
ックループ120 はレーザ112 の周波数（カラー）を制御
するために必要とされる。光検出器114 の出力の一部分
は分岐され、ミキサ132 で基準となるマスター発振器13
0 の信号と混合され、レーザ112の周波数を同調するた
めに使用されるミキサ出力と混合される。光検出器114
の出力はアレイアンテナのＭＭＷ動作周波数であり、
１：ｎのＲＦスイッチ140 のｎ個の入力ポートに接続さ
れる。スイッチ制御ポート142 への指令入力は、ＲＦ出
力として生じる信号としてｎ個のうちのいずれかの光検
出器出力信号を選択する。特定の光検出器の選択は選択
された受信ビームの走査角度を決定する。
受信モードでは、プロセスは逆にされる。放射素子70で
受信された信号はフィルタ120 によりフィルタ処理さ
れ、光信号変調器104 の変調信号入力に接続される前に
増幅器122 により増幅される。変調器104 は直接的な変
調器またはマッハツェンダー変調器のような間接的／外
部変調器である。図２で示されているように、ω2 で動
作する単一レーザ100 は放射素子70で受信されるＲＦ信
号により変調されるように光源を供給する。光パワー分
割装置102 はこの光源からの光をＮ個の信号に分離し、
それぞれ１つ１つを各アレイ素子と各変調器104 に割当
てる。１組の等しいライン長のファイバ106 はＲＦ変調
された光をＮ個のエミッタ108 へ供給し、これはロット
マンレンズの面54ｂ上で均等な間隔で配置されたビード
レンズ素子である。集光的に、光波は光受信素子110 に
集束し、光受信素子110 はまた前述の式により決定され
たオフセット角度θ´で位置された面54ａ上にビードレ
ンズ素子を含んでいる。同様に、焦点は周波数ω2 を変
化することによって制御されることができる。ＲＦ信号
を検出するため、レンズの面54ｂの中心に位置する基準
レーザ光源112 は全ての受信素子110 を照射するために
使用され、それによって、混合されたビート周波数ω0
は各光受信素子に接続されている光検出器114 により検
出されることができる。同様に、安定性のため、位相ロ
ックループ120 はレーザ112 の周波数（カラー）を制御
するために必要とされる。光検出器114 の出力の一部分
は分岐され、ミキサ132 で基準となるマスター発振器13
0 の信号と混合され、レーザ112の周波数を同調するた
めに使用されるミキサ出力と混合される。光検出器114
の出力はアレイアンテナのＭＭＷ動作周波数であり、
１：ｎのＲＦスイッチ140 のｎ個の入力ポートに接続さ
れる。スイッチ制御ポート142 への指令入力は、ＲＦ出
力として生じる信号としてｎ個のうちのいずれかの光検
出器出力信号を選択する。特定の光検出器の選択は選択
された受信ビームの走査角度を決定する。
【００１９】図３は受信モードの別の実施形態を示して
いる。ここで、アンテナ構造150 は、低雑音増幅器（Ｌ
ＮＡ）154 とミキサ152 が各放射素子70に対して含まれ
ている前端部を除いて図１の送信システム50と同一であ
り、同一の符号は同様の素子と同一であることを示すた
めに用いられている。送信の場合と同一方向、即ち図３
で示されているように０での平面波入射を受信するた
め、反対の共役位置０´に位置するレーザはビーム成形
回路網の出力ポートに沿って、即ち図３の例示の回路網
の増幅器66の出力で分配される周波数ω2 の線形に漸進
的な位相波面を生成するようにオンに切換えられる。こ
れらの信号はしたがって同一周波数ω0 で入来信号と混
合される。ミキサはω0 の情報をベースバンドへ低下さ
せる。全てのミキサ152 の出力を合計する簡単な合計装
置160 が受信機の最大出力を生成するようにミキサ152
の出力は全て同一である。この受信システムは入来波を
検出するために複素共役応答特性を発生する空間整合フ
ィルタとして動作する。
いる。ここで、アンテナ構造150 は、低雑音増幅器（Ｌ
ＮＡ）154 とミキサ152 が各放射素子70に対して含まれ
ている前端部を除いて図１の送信システム50と同一であ
り、同一の符号は同様の素子と同一であることを示すた
めに用いられている。送信の場合と同一方向、即ち図３
で示されているように０での平面波入射を受信するた
め、反対の共役位置０´に位置するレーザはビーム成形
回路網の出力ポートに沿って、即ち図３の例示の回路網
の増幅器66の出力で分配される周波数ω2 の線形に漸進
的な位相波面を生成するようにオンに切換えられる。こ
れらの信号はしたがって同一周波数ω0 で入来信号と混
合される。ミキサはω0 の情報をベースバンドへ低下さ
せる。全てのミキサ152 の出力を合計する簡単な合計装
置160 が受信機の最大出力を生成するようにミキサ152
の出力は全て同一である。この受信システムは入来波を
検出するために複素共役応答特性を発生する空間整合フ
ィルタとして動作する。
【００２０】要約すると、説明した本発明はＭＭＷアレ
イアンテナのコンパクトな光ビーム成形システムであ
り、放射源の生成および、シリカロットマンレンズで構
成されている光ヘテロダイン技術により走査されるビー
ムの制御のために設計されている。
イアンテナのコンパクトな光ビーム成形システムであ
り、放射源の生成および、シリカロットマンレンズで構
成されている光ヘテロダイン技術により走査されるビー
ムの制御のために設計されている。
【００２１】本発明は光学的空間供給ロットマンレンズ
装置を使用するシステムに限定されない。例えば空間供
給レンズはＮ個の受信子に導かれるｎ個のソースのそれ
ぞれからの個別の光スプリッタおよびファイバと置換さ
れ、即ち限定された供給装置と置換されることができ
る。この代わりの方法は複雑性および寸法／容積が増加
する欠点を有する。本発明は光周波数ヘテロダインに限
定されるものではなくＲＦ周波数のヘテロダインが実行
されることもできる。しかしこれは寸法／容量が増加す
る欠点がある。
装置を使用するシステムに限定されない。例えば空間供
給レンズはＮ個の受信子に導かれるｎ個のソースのそれ
ぞれからの個別の光スプリッタおよびファイバと置換さ
れ、即ち限定された供給装置と置換されることができ
る。この代わりの方法は複雑性および寸法／容積が増加
する欠点を有する。本発明は光周波数ヘテロダインに限
定されるものではなくＲＦ周波数のヘテロダインが実行
されることもできる。しかしこれは寸法／容量が増加す
る欠点がある。
【００２２】前述の実施例は本発明の原理を表した可能
な特別の実施形態の単なる例示であることが理解されよ
う。他の装置は本発明の技術的範囲を逸脱することなく
当業者によりこれらの原理にしたがって容易に実行され
ることができる。
な特別の実施形態の単なる例示であることが理解されよ
う。他の装置は本発明の技術的範囲を逸脱することなく
当業者によりこれらの原理にしたがって容易に実行され
ることができる。
【図１】本発明を送信モードで実施したＭＭＷアレイシ
ステムの簡単化されたブロック図。
ステムの簡単化されたブロック図。
【図２】受信モードで動作する図１のＭＭＷアレイシス
テムの簡単化されたブロック図。
テムの簡単化されたブロック図。
【図３】交互のアレイ受信モードシステムの簡単化され
たブロック図。
たブロック図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０４Ｂ 10/00 Ｈ０４Ｂ 9/00 Ｚ (72)発明者 ウィリー・ダブリュ・ヌグ アメリカ合衆国、カリフォルニア州 91301、アゴーラ・ヒルズ、ウィローツリ ー・ドライブ 5748 (72)発明者 グレゴリー・エル・タンゴナン アメリカ合衆国、カリフォルニア州 93035、オックサンド、サンタ・ロサ 141
Claims (10)
- 【請求項１】 放射源およびビーム走査制御装置を構成
するための光ヘテロダインシステムを使用するミリメー
トル波アレイアンテナにおいて、 中心軸を有するロットマン光レンズと、 第１の光周波数で光エネルギを放射するためのレンズの
送信面周辺に間隔を隔てて配置されているｎ個のレーザ
光源と、 第２の光周波数で光エネルギを放射するための前記レン
ズ送信面の中心軸上に配置された中心レーザ光源と、 前記レーザ光源により放射される光エネルギを受信する
ためロットマンレンズの受信面に沿って間隔を隔てられ
ているＮ個の光受信素子とを具備し、 アレイアンテナのミリメートル波動作周波数が第１、第
２の光周波数間のビート周波数に等しくなるように前記
第１、第２の光周波数が選定され、 前記第１の周波数で動作する前記ｎ個の各レーザ光源
と、前記第２の周波数で動作する前記中心レーザ光源
は、前記レンズを介して全ての前記光受信素子を照射す
るため広視野を有し、 さらにミリメートル波アレイアンテナは、 対応する１つの前記受信素子に接続された第１のファイ
バ端部と、対応する検出器素子に接続された第２の端部
とをそれぞれ有するＮ個の等しい長さの光ファイバと、 前記光ファイバのうちの１つの対応する第２のファイバ
端部に接続された入力と、前記アレイアンテナの対応す
るミリメートル波放射素子に接続された出力とを有する
Ｎ個の増幅器と、 光源として動作するように第１の光周波数で動作する前
記ｎ個のレーザのうちの特定の１つを選択する選択装置
とを具備し、前記特定のレーザの選択は前記アレイアン
テナにより生成されるビームの方向を決定することを特
徴とするアレイアンテナ。 - 【請求項２】 前記選択装置は、選択指令を受信する指
令入力ポートと、ｎ個の出力ポートを有するスイッチ装
置を具備し、ここで前記選択指令は、前記ビーム方向を
決定するために特定の瞬間に動作する前記ｎ個のうちの
１つのレーザ光源を決定する請求項１記載のアレイアン
テナ。 - 【請求項３】 アレイアンテナのミリメートル波周波数
を安定するための位相ロックループを含んでおり、この
位相ロックループは、前記アンテナの所望の動作ミリメ
ートル波周波数で動作する基準信号を与えるマスター発
振器と、前記中心レーザ光源の制御入力に接続されたＤ
Ｃ制御信号を与えるため前記光検出器からの出力と前記
基準信号を混合し、それによって前記中心レーザ光源の
出力を同調し、前記ミリメートル波周波数を安定させる
ミキサ手段とをさらに具備している請求項１または２記
載のアレイアンテナ。 - 【請求項４】 前記ロットマンレンズはシリコン基体上
に形成された平面光導波体を含んでいる請求項１乃至３
のいずれか１項記載のアレイアンテナ。 - 【請求項５】 前記受信素子は距離ｄｘだけ間隔を隔て
られており、ここで前記受信素子は距離ｄｘにほぼ等し
い寸法を有し、それによって受信素子はこぼれ信号損失
を最小にするように相互に接触している請求項１乃至４
のいずれか１項記載のアレイアンテナ。 - 【請求項６】 前記検出器素子は第１または第２の波長
の光エネルギに応答せず、アレイアンテナの前記ミリメ
ートル波動作周波数の入射エネルギにのみ応答する請求
項１乃至５のいずれか１項記載のアレイアンテナ。 - 【請求項７】 ビーム走査制御を行うために光ヘテロダ
インシステムを使用するミリメートル波アレイアンテナ
において、 中心軸を有するロットマン光レンズと、 第１の光周波数で光エネルギを放射するためのレンズの
送信面周辺に間隔を隔てて配置されているｎ個のレーザ
光源と、 第２の光周波数で光エネルギを放射するための前記レン
ズ送信面の中心軸上に配置された中心レーザ光源と、 前記レーザ光源により放射される光エネルギを受信する
ためロットマンレンズの受信面に沿って間隔を隔てられ
ているＮ個の光受信素子とを具備し、 アレイアンテナのミリメートル波動作周波数が第１、第
２の光周波数間のビート周波数に等しくなるように前記
第１、第２の光周波数が選定され、 前記ｎ個のレーザ光源と中心レーザ光源は、前記レンズ
を介して全ての前記光受信素子を照射するため広視野を
有し、 さらにミリメートル波アレイアンテナは、 対応する１つの前記受信素子に接続された第１のファイ
バ端部と、対応する検出器素子に接続された第２の端部
とをそれぞれ有するＮ個の等しい長さの光ファイバと、 前記光ファイバのうちの１つの対応する第２のファイバ
端部に接続された入力と、前記アレイアンテナの対応す
るミリメートル波放射素子に接続された出力とを有する
Ｎ個の増幅器と、 それぞれ対応する検出素子に接続する入力と、対応する
ミキサ装置に接続する出力とを有するＮ個の増幅器と、 Ｎ個のミリメートル波受信アンテナ素子と、 対応する受信素子に接続された入力と、光検出器装置か
らの対応する信号と混合するためにＮ個のミキサ装置の
うちの対応する１つに接続された出力とを有するＮ個の
低雑音増幅器と、 合計された出力を与えるために前記Ｎ個のミキサ装置の
それぞれからの出力信号を合計する合計回路と、 光源として動作するように第１の光周波数で動作する前
記ｎ個のレーザ光源のうちの特定の１つを選択する選択
装置とを具備し、前記特定のレーザ光源の選択は前記ア
レイアンテナの受信ビームの方向を決定することを特徴
とするアレイアンテナ。 - 【請求項８】 前記選択されたレーザ光源は前記検出器
素子の出力に沿って線形に漸進的位相面分布を生成する
ために前記受信素子を照射する請求項７記載のアレイア
ンテナ。 - 【請求項９】 前記受信ビームの方向は前記中心軸に関
して反対の共役角度位置にある請求項７または８記載の
アレイアンテナ。 - 【請求項１０】 前記受信素子は距離ｄｘだけ間隔を隔
てられており、ここで前記受信素子は距離ｄｘにほぼ等
しい寸法を有し、それによって受信素子はこぼれ信号損
失を最小にするように相互に接触している請求項７、
８、または９項記載のアレイアンテナ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/608,589 US5677697A (en) | 1996-02-28 | 1996-02-28 | Millimeter wave arrays using Rotman lens and optical heterodyne |
| US608589 | 1996-02-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1013145A true JPH1013145A (ja) | 1998-01-16 |
Family
ID=24437167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9046226A Pending JPH1013145A (ja) | 1996-02-28 | 1997-02-28 | ロットマンレンズおよび光ヘテロダインシステムを使用するミリメートル波アレイ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5677697A (ja) |
| EP (1) | EP0793291B1 (ja) |
| JP (1) | JPH1013145A (ja) |
| DE (1) | DE69720577T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102129897B1 (ko) * | 2019-06-12 | 2020-07-03 | 조선대학교산학협력단 | 가변 빔폭을 갖는 빔틸팅 안테나 장치 |
| JP2023534986A (ja) * | 2020-07-20 | 2023-08-15 | オムマティディア ライダー エス．エル． | 多方向適応光学デバイス |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9623558D0 (en) * | 1996-11-12 | 1997-01-08 | Secr Defence | Antenna array |
| US6031501A (en) * | 1997-03-19 | 2000-02-29 | Georgia Tech Research Corporation | Low cost compact electronically scanned millimeter wave lens and method |
| FR2771222B1 (fr) | 1997-11-14 | 1999-12-17 | Commissariat Energie Atomique | Realisation d'emetteurs hyperfrequences et applications aux radars et aux telecommunications |
| US5955992A (en) * | 1998-02-12 | 1999-09-21 | Shattil; Steve J. | Frequency-shifted feedback cavity used as a phased array antenna controller and carrier interference multiple access spread-spectrum transmitter |
| US7787514B2 (en) * | 1998-02-12 | 2010-08-31 | Lot 41 Acquisition Foundation, Llc | Carrier interferometry coding with applications to cellular and local area networks |
| US6160519A (en) * | 1998-08-21 | 2000-12-12 | Raytheon Company | Two-dimensionally steered antenna system |
| US6304225B1 (en) | 1998-08-21 | 2001-10-16 | Raytheon Company | Lens system for antenna system |
| EP1245059B1 (de) * | 1999-07-30 | 2006-09-13 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Radarsensor für ein überwachen der umgebung eines kraftfahrzeuges |
| US6501782B1 (en) * | 1999-10-25 | 2002-12-31 | Aculight Corporation | Compact laser apparatus |
| FR2800202B1 (fr) | 1999-10-26 | 2007-08-31 | Thomson Csf | Dispositif de commande pour la formation de plusieurs faisceaux simultanes de reception radar a antenne a balayage electronique |
| US6275184B1 (en) | 1999-11-30 | 2001-08-14 | Raytheon Company | Multi-level system and method for steering an antenna |
| EP1350122A2 (de) * | 2000-12-29 | 2003-10-08 | Robert Bosch GmbH | Vorrichtung zur erzeugung von mikrowellensignalen |
| US6522437B2 (en) | 2001-02-15 | 2003-02-18 | Harris Corporation | Agile multi-beam free-space optical communication apparatus |
| DE102004044130A1 (de) | 2004-09-13 | 2006-03-30 | Robert Bosch Gmbh | Monostatischer planarer Mehrstrahlradarsensor |
| US7801447B1 (en) * | 2006-02-28 | 2010-09-21 | Lockheed Martin Corporation | Method and system for signal processing by modulation of an optical signal with a multichannel radio frequency signal |
| US7724179B2 (en) * | 2007-02-07 | 2010-05-25 | Lockheed Martin Corporation | Miniaturized microwave-photonic receiver |
| US7724197B1 (en) | 2007-04-30 | 2010-05-25 | Planet Earth Communications, Llc | Waveguide beam forming lens with per-port power dividers |
| US20110102233A1 (en) * | 2008-09-15 | 2011-05-05 | Trex Enterprises Corp. | Active millimeter-wave imaging system |
| CN102893173B (zh) * | 2010-03-05 | 2014-12-03 | 温莎大学 | 雷达系统及其制作方法 |
| US9660339B2 (en) * | 2010-12-04 | 2017-05-23 | Chian Chiu Li | Beam steering and manipulating apparatus and method |
| KR20120065652A (ko) * | 2010-12-13 | 2012-06-21 | 한국전자통신연구원 | 레이더 센서용 ｒｆ 송수신기 |
| US8884815B2 (en) * | 2011-07-22 | 2014-11-11 | Ratheon Company | Antenna-coupled imager having pixels with integrated lenslets |
| EP3039745B1 (en) * | 2013-08-30 | 2021-12-22 | Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) | A signal generator for a phased array antenna |
| US9543662B2 (en) | 2014-03-06 | 2017-01-10 | Raytheon Company | Electronic Rotman lens |
| US10746849B2 (en) * | 2016-04-08 | 2020-08-18 | General Radar Corp. | Beam-forming reconfigurable correlator (pulse compression receiver) based on multi-gigabit serial transceivers (SERDES) |
| US10656244B2 (en) | 2016-04-08 | 2020-05-19 | General Radar Corp. | Reconfigurable correlator (pulse compression receiver) and beam former based on multi-gigabit serial transceivers (SERDES) |
| US10199742B2 (en) * | 2016-04-19 | 2019-02-05 | Raytheon Company | Passive frequency multiplexer |
| US10473762B2 (en) * | 2016-08-15 | 2019-11-12 | Microsoft Technology Licensing, Llc | Wireless radio module |
| JP6953561B2 (ja) | 2017-06-26 | 2021-10-27 | 華為技術有限公司Ｈｕａｗｅｉ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ． | フィーディングデバイス |
| US11125878B2 (en) * | 2017-12-05 | 2021-09-21 | Toyota Motor Engineering & Manufacturing North America, Inc. | Photonic apparatus using a phase alignment waveguide |
| WO2019204367A1 (en) | 2018-04-16 | 2019-10-24 | Phase Sensitive Innovations, Inc. | Beam steering antenna transmitter, multi-user antenna mimo transmitter and related methods of communication |
| WO2020163881A2 (en) | 2019-06-03 | 2020-08-13 | Futurewei Technologies, Inc. | Apparatus and methods for receiving signals using optical lens as a beamformer |
| WO2020101742A1 (en) * | 2019-06-03 | 2020-05-22 | Futurewei Technologies, Inc. | Transmitting signals using optical lens as a beamformer |
| US11456764B2 (en) | 2019-09-24 | 2022-09-27 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Multi-function communication device with millimeter-wave range operation |
| US20230141288A1 (en) * | 2020-06-01 | 2023-05-11 | General Radar Corporation | Communication network base station with rotman lens |
| US11947043B2 (en) * | 2020-09-18 | 2024-04-02 | Rockwell Collins, Inc. | Optical phased array controlled RF phased array |
| CN112366459A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-02-12 | 中国电子科技集团公司第二十研究所 | 一体化有源多波束罗特曼透镜天线 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4803490A (en) * | 1984-10-26 | 1989-02-07 | Itt Gilfillan, A Division Of Itt Corporation | Horizon stabilized antenna beam for shipboard radar |
| US4641144A (en) * | 1984-12-31 | 1987-02-03 | Raytheon Company | Broad beamwidth lens feed |
| US4736463A (en) * | 1986-08-22 | 1988-04-05 | Itt Corporation | Electro-optically controlled wideband multi-beam phased array antenna |
| US4929956A (en) * | 1988-09-10 | 1990-05-29 | Hughes Aircraft Company | Optical beam former for high frequency antenna arrays |
| US5128687A (en) * | 1990-05-09 | 1992-07-07 | The Mitre Corporation | Shared aperture antenna for independently steered, multiple simultaneous beams |
| DE4109067A1 (de) * | 1991-03-20 | 1992-09-24 | Dornier Gmbh | Vorrichtung zur ansteuerung einer aktiven antenne |
| US5333000A (en) * | 1992-04-03 | 1994-07-26 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Coherent optical monolithic phased-array antenna steering system |
| US5543805A (en) * | 1994-10-13 | 1996-08-06 | The Boeing Company | Phased array beam controller using integrated electro-optic circuits |
-
1996
- 1996-02-28 US US08/608,589 patent/US5677697A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-02-25 DE DE69720577T patent/DE69720577T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-25 EP EP97102996A patent/EP0793291B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-28 JP JP9046226A patent/JPH1013145A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102129897B1 (ko) * | 2019-06-12 | 2020-07-03 | 조선대학교산학협력단 | 가변 빔폭을 갖는 빔틸팅 안테나 장치 |
| JP2023534986A (ja) * | 2020-07-20 | 2023-08-15 | オムマティディア ライダー エス．エル． | 多方向適応光学デバイス |
| US12554069B2 (en) | 2020-07-20 | 2026-02-17 | Ommatidia Lidar S.L. | Multi-directional adaptive optical device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69720577T2 (de) | 2004-04-08 |
| EP0793291B1 (en) | 2003-04-09 |
| EP0793291A3 (en) | 1999-09-29 |
| US5677697A (en) | 1997-10-14 |
| DE69720577D1 (de) | 2003-05-15 |
| EP0793291A2 (en) | 1997-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1013145A (ja) | ロットマンレンズおよび光ヘテロダインシステムを使用するミリメートル波アレイ | |
| CN113661411B (zh) | 用于调频连续波光检测和测距的可切换相干像素阵列 | |
| JP7558335B2 (ja) | 同時の測距距離および速度測定のための、複数個のレーザおよびコヒーレント受信器の相補的変調に基づくｌｉｄａｒシステム | |
| US6337660B1 (en) | Fiber optic true time-delay array antenna feed system | |
| US5933113A (en) | Simultaneous multibeam and frequency active photonic array radar apparatus | |
| US11721896B2 (en) | Beam steering antenna transmitter, multi-user antenna MIMO transmitter and related methods of communication | |
| US5029306A (en) | Optically fed module for phased-array antennas | |
| EP0257964B1 (en) | Electro-optically controlled wideband multi-beam phased array antenna | |
| JP2598541B2 (ja) | 高周波アンテナアレイ用の光ビーム形成装置 | |
| US11569912B2 (en) | Multi-beam optical phased array | |
| US6124827A (en) | Photonic phase and time delay-steered arrays | |
| CN115128579A (zh) | 激光雷达芯片模组、激光雷达系统及激光探测方法 | |
| US20250199243A1 (en) | Optical transceiver arrays | |
| US11283168B2 (en) | Device for optically receiving a signal coming from a phased antenna array and associated antenna system | |
| KR19980081203A (ko) | 스플리터가 없는 광 방송 스위치 | |
| JP2003526969A (ja) | フェイズドアレイアンテナビーム形成器 | |
| US4864312A (en) | Device for optical control of a beam-scanning antenna | |
| CN113359107A (zh) | 激光雷达的激光发射与接收模块 | |
| US8737838B2 (en) | Embedded optical waveguide feed structure for radio frequency antenna arrays | |
| NO335936B1 (no) | Optisk og frekvensskannet retningsantenne | |
| US11183770B2 (en) | Dual polarization RF antenna feed module and photonic integrated circuit (PIC) | |
| WO2025051001A1 (zh) | 一种波束赋形系统 | |
| JP2001211022A (ja) | アレイアンテナおよびその周波数走査方法 | |
| JP2004023400A (ja) | 光制御アレーアンテナ装置 | |
| US20260023182A1 (en) | Managing digital processing for beamforming for optical phased arrays |