JPH101373A - 断熱不定形耐火物 - Google Patents
断熱不定形耐火物Info
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- JPH101373A JPH101373A JP8175578A JP17557896A JPH101373A JP H101373 A JPH101373 A JP H101373A JP 8175578 A JP8175578 A JP 8175578A JP 17557896 A JP17557896 A JP 17557896A JP H101373 A JPH101373 A JP H101373A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
-
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/00482—Coating or impregnation materials
- C04B2111/00551—Refractory coatings, e.g. for tamping
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温時における遷移アルミナの硬化遅延性を
解消し、高温度域での強度発現，断熱性，耐食性及び耐
熱性，並びに施工性を向上し得る断熱不定形耐火物を提
供する。 【解決手段】 アルミナ及び／又はムライト質の耐火性
骨材２０〜４０wt％と、遷移アルミナ４０〜６０wt％
と、焼石膏１〜５wt％と、シリカ超微粉３〜１０wt％
と、セラミックファイバー１〜５wt％と、耐火性骨材，
遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及びセラミックフ
ァイバー１００wt％に対して０．０５〜０．５０wt％添
加した発泡剤とからなる。
解消し、高温度域での強度発現，断熱性，耐食性及び耐
熱性，並びに施工性を向上し得る断熱不定形耐火物を提
供する。 【解決手段】 アルミナ及び／又はムライト質の耐火性
骨材２０〜４０wt％と、遷移アルミナ４０〜６０wt％
と、焼石膏１〜５wt％と、シリカ超微粉３〜１０wt％
と、セラミックファイバー１〜５wt％と、耐火性骨材，
遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及びセラミックフ
ァイバー１００wt％に対して０．０５〜０．５０wt％添
加した発泡剤とからなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼片圧延用熱処理
炉のビームポストやスキッド部周辺のライニング，溶鋼
鋳込み時に使用されるダンディッシュのカバー，溶鋼取
鍋蓋等に用いられる断熱不定形耐火物に関する。
炉のビームポストやスキッド部周辺のライニング，溶鋼
鋳込み時に使用されるダンディッシュのカバー，溶鋼取
鍋蓋等に用いられる断熱不定形耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の断熱不定形耐火物として
は、中空アルミナやパーライト等の断熱性骨材（耐火性
骨材）にアルミナセメントを結合剤として大量に添加し
たもの（「耐火物とその応用」耐火物技術協会 第３２
７〜３２８頁参照）、又、セラミックファイバーを骨材
としてこれにアルミナセメントを結合剤として添加した
もの（特開昭５９−１７４５７９号公報参照）、更に、
骨材としてのセラミックファイバーに水硬性を有する遷
移アルミナを結合剤として添加したもの（特開平７−６
９７４３号号公報参照）が知られている。上記断熱性骨
材とアルミナセメントの組み合わせによるものは、キャ
スタブル耐火物とほぼ同時期から開発されており、上記
３種のもののうち、最も中心的な断熱不定形耐火物であ
る。又、セラミックファイバーとアルミナセメントの組
み合わせによるものは、断熱性骨材を用いるもの程では
ないが、工業炉にセラミックファイバーが使用されるよ
うになった時点から開発されているもので、補修材の色
彩が狭い断熱不定形耐火物である。更に、セラミックフ
ァイバーと遷移アルミナの組み合わせによるものは、耐
熱性を考慮して開発された断熱不定形耐火物である。
は、中空アルミナやパーライト等の断熱性骨材（耐火性
骨材）にアルミナセメントを結合剤として大量に添加し
たもの（「耐火物とその応用」耐火物技術協会 第３２
７〜３２８頁参照）、又、セラミックファイバーを骨材
としてこれにアルミナセメントを結合剤として添加した
もの（特開昭５９−１７４５７９号公報参照）、更に、
骨材としてのセラミックファイバーに水硬性を有する遷
移アルミナを結合剤として添加したもの（特開平７−６
９７４３号号公報参照）が知られている。上記断熱性骨
材とアルミナセメントの組み合わせによるものは、キャ
スタブル耐火物とほぼ同時期から開発されており、上記
３種のもののうち、最も中心的な断熱不定形耐火物であ
る。又、セラミックファイバーとアルミナセメントの組
み合わせによるものは、断熱性骨材を用いるもの程では
ないが、工業炉にセラミックファイバーが使用されるよ
うになった時点から開発されているもので、補修材の色
彩が狭い断熱不定形耐火物である。更に、セラミックフ
ァイバーと遷移アルミナの組み合わせによるものは、耐
熱性を考慮して開発された断熱不定形耐火物である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかして、従来の断熱
性骨材とアルミナセメントからなる断熱不定形耐火物で
は、熱伝導率（かさ比重）を下げるために骨材を軽量材
としているが、この軽量骨材は、製品（施工体）のラン
ク別に使用するものが異なり、高温用断熱不定形耐火物
には、中空アルミナが主に使用され、かつ低温用断熱不
定形耐火物には、パーライトや人工軽量骨材が一般的に
使用されている。しかしながら、上記骨材は、大部分が
多孔質であるので、他の原料と混合して流動化させるた
めに大量の混練水を必要とする一方、施工体強度を補う
ためにアルミナセメントの添加を増加させる必要があ
る。そのため、断熱性骨材とアルミナセメント中のカル
シア（ＣａＯ）とが施工体の使用中に反応して低融物を
生成し、製品の耐熱性を著しく低下させる不具合があ
る。したがって、１０００℃以下の低温用はともかく、
高温用においては内張り材としての使用が困難であり、
ほとんどのケースで裏張り材として使用されているに過
ぎない。一方、１６００℃以上の高温用の場合、中空ア
ルミナの他に電融アルミナや焼結アルミナ等の耐火性原
料が同時に添加されていることから、製品全体としての
アルミナ含有量が多くなり、断熱性低下の一因となって
いる。又、セラミックファイバーとアルミナセメントか
らなる断熱不定形耐火物では、セラミックファイバーが
耐アルカリ性に劣り、アルミナセメント中のカルシア
（ＣａＯ）と反応して著しく耐熱性を低下させるので、
製品の最高使用温度が１０００〜１２００℃となってい
る一方、セラミックファイバーが機械的強度特性に劣る
ので、製品の機械的強度特性が低下する不具合がある。
更に、セラミックファイバーと水硬性の遷移アルミナか
らなる断熱不定形耐火物では、遷移アルミナがアルミナ
純度９９％以上と高く、アルミナセメントと異なってセ
ラミックファイバーと反応することもないから、耐熱性
に優れた製品が得られるものの、遷移アルミナの水硬性
が温度によって大きく異なり、特に低温時での硬化不良
を招くおそれがある。例えば、５℃程度の気温では、打
設後から脱型までに７日間程度の日数が必要となること
もある。ちなみに、現在、水硬性の遷移アルミナや不定
形耐火物の製造メーカーでは、上記温度依存性の課題を
解消すべく、硬化促進剤の添加による方法を開発中であ
るが、いずれも効果的に作用するものが得られていない
のが実情である。そこで、本発明は、低温時における遷
移アルミナの硬化遅延性を解消し、高温度域での強度発
現、断熱性、耐食性及び耐熱性、並びに施工性を向上し
得る断熱不定形耐火物を提供することを目的とする。
性骨材とアルミナセメントからなる断熱不定形耐火物で
は、熱伝導率（かさ比重）を下げるために骨材を軽量材
としているが、この軽量骨材は、製品（施工体）のラン
ク別に使用するものが異なり、高温用断熱不定形耐火物
には、中空アルミナが主に使用され、かつ低温用断熱不
定形耐火物には、パーライトや人工軽量骨材が一般的に
使用されている。しかしながら、上記骨材は、大部分が
多孔質であるので、他の原料と混合して流動化させるた
めに大量の混練水を必要とする一方、施工体強度を補う
ためにアルミナセメントの添加を増加させる必要があ
る。そのため、断熱性骨材とアルミナセメント中のカル
シア（ＣａＯ）とが施工体の使用中に反応して低融物を
生成し、製品の耐熱性を著しく低下させる不具合があ
る。したがって、１０００℃以下の低温用はともかく、
高温用においては内張り材としての使用が困難であり、
ほとんどのケースで裏張り材として使用されているに過
ぎない。一方、１６００℃以上の高温用の場合、中空ア
ルミナの他に電融アルミナや焼結アルミナ等の耐火性原
料が同時に添加されていることから、製品全体としての
アルミナ含有量が多くなり、断熱性低下の一因となって
いる。又、セラミックファイバーとアルミナセメントか
らなる断熱不定形耐火物では、セラミックファイバーが
耐アルカリ性に劣り、アルミナセメント中のカルシア
（ＣａＯ）と反応して著しく耐熱性を低下させるので、
製品の最高使用温度が１０００〜１２００℃となってい
る一方、セラミックファイバーが機械的強度特性に劣る
ので、製品の機械的強度特性が低下する不具合がある。
更に、セラミックファイバーと水硬性の遷移アルミナか
らなる断熱不定形耐火物では、遷移アルミナがアルミナ
純度９９％以上と高く、アルミナセメントと異なってセ
ラミックファイバーと反応することもないから、耐熱性
に優れた製品が得られるものの、遷移アルミナの水硬性
が温度によって大きく異なり、特に低温時での硬化不良
を招くおそれがある。例えば、５℃程度の気温では、打
設後から脱型までに７日間程度の日数が必要となること
もある。ちなみに、現在、水硬性の遷移アルミナや不定
形耐火物の製造メーカーでは、上記温度依存性の課題を
解消すべく、硬化促進剤の添加による方法を開発中であ
るが、いずれも効果的に作用するものが得られていない
のが実情である。そこで、本発明は、低温時における遷
移アルミナの硬化遅延性を解消し、高温度域での強度発
現、断熱性、耐食性及び耐熱性、並びに施工性を向上し
得る断熱不定形耐火物を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の断熱不定形耐火物は、アルミナ及び／又は
ムライト質の耐火性骨材２０〜４０wt％と、遷移アルミ
ナ４０〜６０wt％と、焼石膏１〜５wt％と、シリカ超微
粉３〜１０wt％と、セラミックファイバー１〜５wt％
と、耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉
及びセラミックファイバー１００wt％に対して０．０５
〜０．５０wt％添加した発泡剤とからなることを特徴と
する。前記耐火性骨材は、最大粒径１．０mmであること
が好ましい。又、前記発泡剤は、ラウリル硫酸ナトリウ
ム又は粉末洗剤であることが好ましい。
め、本発明の断熱不定形耐火物は、アルミナ及び／又は
ムライト質の耐火性骨材２０〜４０wt％と、遷移アルミ
ナ４０〜６０wt％と、焼石膏１〜５wt％と、シリカ超微
粉３〜１０wt％と、セラミックファイバー１〜５wt％
と、耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉
及びセラミックファイバー１００wt％に対して０．０５
〜０．５０wt％添加した発泡剤とからなることを特徴と
する。前記耐火性骨材は、最大粒径１．０mmであること
が好ましい。又、前記発泡剤は、ラウリル硫酸ナトリウ
ム又は粉末洗剤であることが好ましい。
【０００５】耐火性骨材は、耐食性を高めると共に、容
積安定性、すなわち体積収縮を減少させるために添加さ
れるものであり、純度８０〜９０％のアルミナ質及び／
又はムライト質の原料が使用される。耐火性骨材の粒径
が、１．０mmを超えると、粒子の施工体底部への沈降現
象が認められ、均一な施工体が得られないばかりか、体
積収縮，耐食性及び熱伝導特性の低下に著しく悪影響を
及ぼす要因となり易い。耐火性骨材の添加量が、２０wt
％未満であると、熱による体積収縮率が大きくなり、施
工体としての容積安定性に欠ける結果となり易い。又、
４０wt％を超えると、かさ比重が大きくなり、断熱性が
低下する。耐火性骨材の好ましい添加量は、３５〜４０
wt％である。
積安定性、すなわち体積収縮を減少させるために添加さ
れるものであり、純度８０〜９０％のアルミナ質及び／
又はムライト質の原料が使用される。耐火性骨材の粒径
が、１．０mmを超えると、粒子の施工体底部への沈降現
象が認められ、均一な施工体が得られないばかりか、体
積収縮，耐食性及び熱伝導特性の低下に著しく悪影響を
及ぼす要因となり易い。耐火性骨材の添加量が、２０wt
％未満であると、熱による体積収縮率が大きくなり、施
工体としての容積安定性に欠ける結果となり易い。又、
４０wt％を超えると、かさ比重が大きくなり、断熱性が
低下する。耐火性骨材の好ましい添加量は、３５〜４０
wt％である。
【０００６】遷移アルミナは、後述する焼石膏と共に結
合剤として機能するものであり、ρ−アルミナ，χ−ア
ルミナ，η−アルミナ，γ−アルミナ，θ−アルミナ等
の水硬性のものが使用される。ρ−アルミナ等の水硬性
の遷移アルミナは、水の添加によりバイアーライトとベ
ーマイトゲルを生成し、ゲル化により強度発現すること
が知られている。又、遷移アルミナに含まれる（Ａｌ2
Ｏ3 ）の量は、例えば９９％程度と非常に多く、セラミ
ックファイバーに影響を与えるＣａＯをほとんど含ま
ず、酸化カリウム（Ｋ2 Ｏ）や酸化鉄（III)（Ｆｅ2 Ｏ
3 ）などの不純物も非常に少ないのが特徴である。遷移
アルミナの添加量が、４０wt％未満であると、機械的強
度特性が著しく劣化し、脱型に必要な強度すら得られな
くなってしまう。又、６０wt％を超えると、６００〜１
０００℃の中間温度域での強度低下が著しくなり、後述
する強度発現剤としてのシリカ超微粉を多量に添加する
必要が生じ、ひいては耐熱性に悪影響を与える結果とな
る。遷移アルミナの好ましい添加量は、４０〜５０wt％
である。
合剤として機能するものであり、ρ−アルミナ，χ−ア
ルミナ，η−アルミナ，γ−アルミナ，θ−アルミナ等
の水硬性のものが使用される。ρ−アルミナ等の水硬性
の遷移アルミナは、水の添加によりバイアーライトとベ
ーマイトゲルを生成し、ゲル化により強度発現すること
が知られている。又、遷移アルミナに含まれる（Ａｌ2
Ｏ3 ）の量は、例えば９９％程度と非常に多く、セラミ
ックファイバーに影響を与えるＣａＯをほとんど含ま
ず、酸化カリウム（Ｋ2 Ｏ）や酸化鉄（III)（Ｆｅ2 Ｏ
3 ）などの不純物も非常に少ないのが特徴である。遷移
アルミナの添加量が、４０wt％未満であると、機械的強
度特性が著しく劣化し、脱型に必要な強度すら得られな
くなってしまう。又、６０wt％を超えると、６００〜１
０００℃の中間温度域での強度低下が著しくなり、後述
する強度発現剤としてのシリカ超微粉を多量に添加する
必要が生じ、ひいては耐熱性に悪影響を与える結果とな
る。遷移アルミナの好ましい添加量は、４０〜５０wt％
である。
【０００７】焼石膏（ＣａＳＯ4 ・１／２Ｈ2 Ｏ）は、
上記遷移アルミナと併用され、結合剤として機能し、５
℃程度の低温時における硬化不良を防止し、かつ機械的
強度特性を向上するために添加される。焼石膏は、低温
ほど溶解度が大きく、微細な石膏の結晶を多量に生成す
るため、低温時における硬化不良を起こさず、又、低温
ほど機械的強度が大きくなるからである。焼石膏の添加
量が、１wt％未満であると、低温時での硬化不良の防止
効果がない。又、５wt％を超えると、１５００℃程度の
高温度域での体積収縮率が大きくなり、施工体の容積安
定性に欠ける結果となり易く、かつ流動性が著しく低下
する結果となり易い。焼石膏の好ましい添加量は、２〜
４wt％である。なお、焼石膏は、陶磁器型材用として広
く使用されているものが一般的に使用されるが、状況に
応じていずれの型材に使用される焼石膏の使用も可能で
ある。
上記遷移アルミナと併用され、結合剤として機能し、５
℃程度の低温時における硬化不良を防止し、かつ機械的
強度特性を向上するために添加される。焼石膏は、低温
ほど溶解度が大きく、微細な石膏の結晶を多量に生成す
るため、低温時における硬化不良を起こさず、又、低温
ほど機械的強度が大きくなるからである。焼石膏の添加
量が、１wt％未満であると、低温時での硬化不良の防止
効果がない。又、５wt％を超えると、１５００℃程度の
高温度域での体積収縮率が大きくなり、施工体の容積安
定性に欠ける結果となり易く、かつ流動性が著しく低下
する結果となり易い。焼石膏の好ましい添加量は、２〜
４wt％である。なお、焼石膏は、陶磁器型材用として広
く使用されているものが一般的に使用されるが、状況に
応じていずれの型材に使用される焼石膏の使用も可能で
ある。
【０００８】シリカ超微粉は、流動性の向上と加熱によ
る中間温度域での強度発現のために添加されるものであ
り、フェロシリコン（Ｆｅ−Ｓｉ）製造に伴う副産物と
して生成するマイクロシリカが使用される。
る中間温度域での強度発現のために添加されるものであ
り、フェロシリコン（Ｆｅ−Ｓｉ）製造に伴う副産物と
して生成するマイクロシリカが使用される。
【０００９】すなわち、シリカ超微粉は、球形を有する
ことから流動性を著しく向上させ、複雑な形状や薄肉形
状の施工も容易とする。又、前述したように、水硬性を
有する遷移アルミナは、水和によりアルミナ水和物とゲ
ルを生成して強度発現するが、加熱により脱水作用を生
じ、６００〜１０００℃の中間温度域で極端な強度低下
を生じるが、かかる中間温度域での強度低下は、シリカ
超微粉の低温度での焼結性により解消されるものであ
る。シリカ超微粉の添加量が、３〜１０wt％の範囲から
逸脱すると、十分な機械的強度が得られず、かつ体積収
縮率が大きくなる傾向がある。シリカ超微粉末の好まし
い添加量は、５〜10wt％である。
ことから流動性を著しく向上させ、複雑な形状や薄肉形
状の施工も容易とする。又、前述したように、水硬性を
有する遷移アルミナは、水和によりアルミナ水和物とゲ
ルを生成して強度発現するが、加熱により脱水作用を生
じ、６００〜１０００℃の中間温度域で極端な強度低下
を生じるが、かかる中間温度域での強度低下は、シリカ
超微粉の低温度での焼結性により解消されるものであ
る。シリカ超微粉の添加量が、３〜１０wt％の範囲から
逸脱すると、十分な機械的強度が得られず、かつ体積収
縮率が大きくなる傾向がある。シリカ超微粉末の好まし
い添加量は、５〜10wt％である。
【００１０】セラミックファイバーは、施工時の混練に
伴うスラリー状の断熱不定形耐火物中に、発泡剤によっ
て生成する気泡の遊離を防止し、施工体中に独立気孔を
均一に分散させて形成するために添加するものであり、
製品に求められる耐熱性の程度により変わるが、一般に
ムライト質成分からなるものが使用され、結晶質、非結
晶質のいずれであってもよい。すなわち、施工体を形成
するため、断熱不定形耐火物に混練水を添加して混練す
る時に、発泡剤によって生成した気泡を含むスラリー状
の断熱不定形耐火物は、そのままの状態で施工しても気
泡が施工表面に浮遊してしまい、施工体中に独立気孔を
均一に分散させて形成することができず、施工体は、耐
火性骨材を主とする下部層と、独立気孔が多量に存在す
る上部層の二層構造となり、軽量で強度特性等に優れた
ものとならない。しかし、セラミックファイバーを断熱
不定形耐火物中に均一に分散させることによ、スラリー
状の断熱不定形耐火物中の気泡の遊離が防止され、結
局、独立気孔が施工体中に均一に分布して形成されるも
のである。セラミックファイバーの添加量が、１wt％未
満であると、気泡分散の均一化を十分に図れない。又、
４wt％を超えると、スラリー状の断熱不定形耐火物の流
動性が著しく低下すると共に、強度特性も極端に低下す
る。セラミックファイバーの好ましい添加量は３〜５wt
％である。
伴うスラリー状の断熱不定形耐火物中に、発泡剤によっ
て生成する気泡の遊離を防止し、施工体中に独立気孔を
均一に分散させて形成するために添加するものであり、
製品に求められる耐熱性の程度により変わるが、一般に
ムライト質成分からなるものが使用され、結晶質、非結
晶質のいずれであってもよい。すなわち、施工体を形成
するため、断熱不定形耐火物に混練水を添加して混練す
る時に、発泡剤によって生成した気泡を含むスラリー状
の断熱不定形耐火物は、そのままの状態で施工しても気
泡が施工表面に浮遊してしまい、施工体中に独立気孔を
均一に分散させて形成することができず、施工体は、耐
火性骨材を主とする下部層と、独立気孔が多量に存在す
る上部層の二層構造となり、軽量で強度特性等に優れた
ものとならない。しかし、セラミックファイバーを断熱
不定形耐火物中に均一に分散させることによ、スラリー
状の断熱不定形耐火物中の気泡の遊離が防止され、結
局、独立気孔が施工体中に均一に分布して形成されるも
のである。セラミックファイバーの添加量が、１wt％未
満であると、気泡分散の均一化を十分に図れない。又、
４wt％を超えると、スラリー状の断熱不定形耐火物の流
動性が著しく低下すると共に、強度特性も極端に低下す
る。セラミックファイバーの好ましい添加量は３〜５wt
％である。
【００１１】発泡剤は、施工体中に球形の独立気孔を形
成させて断熱性を向上させるために添加されるものであ
り、ラウリル硫酸ナトリウムや粉末洗剤が使用される。
すなわち、発泡剤は、施工時の混練に伴うスラリー状の
断熱不定形耐火物中に、水硬性を有する遷移アルミナの
ゲル化作用により、直径５０〜１００μｍ程度の気泡を
発生させ、施工により施工体中に直径５０〜１００μｍ
の独立気孔を形成するものである。発泡剤の添加量が、
耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及び
セラミックファイバー１００wt％に対して０．０５wt％
未満であると、気泡の発生量が少なくなり、十分な断熱
性を付与できない。又、０．５０wt％を超えると、機械
的強度が低下してしまう。より好ましい発泡剤の添加量
は、０．１〜０．２wt％である。
成させて断熱性を向上させるために添加されるものであ
り、ラウリル硫酸ナトリウムや粉末洗剤が使用される。
すなわち、発泡剤は、施工時の混練に伴うスラリー状の
断熱不定形耐火物中に、水硬性を有する遷移アルミナの
ゲル化作用により、直径５０〜１００μｍ程度の気泡を
発生させ、施工により施工体中に直径５０〜１００μｍ
の独立気孔を形成するものである。発泡剤の添加量が、
耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及び
セラミックファイバー１００wt％に対して０．０５wt％
未満であると、気泡の発生量が少なくなり、十分な断熱
性を付与できない。又、０．５０wt％を超えると、機械
的強度が低下してしまう。より好ましい発泡剤の添加量
は、０．１〜０．２wt％である。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る断熱不定形耐
火物の実施の形態について具体的な実施例と比較例を用
いて説明する。 実施例１〜７，比較例１〜７ 耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及び
セラミックファイバーを表１，表２に示す割合で配合
し、かつこれら１００wt％に対して市販の粉末洗剤を各
表に示す割合で添加し、ミキサー（千代田技研工業
（株）製オムニミキサー（商品名））により５分間混合
して断熱不定形耐火物を得た。次に、各断熱不定形耐火
物１００wt％に対して混練水を表１，表２に示す割合で
添加して 分間撹拌し、スラリー状の断熱不定形耐火物
を得た後、それぞれのスラリー状の断熱不定形耐火物を
型枠（４０×４０×１６０mm）に流し込み、硬化後脱型
して乾燥（１１０℃）、加熱処理（１０００℃，１５０
０℃）を施して各施工体のサンプルを得た。得られた各
スラリー状の断熱不定形耐火物の流動性（作業性）並び
に各施工体のサンプルの５℃の温度での硬化時間、１１
０℃，１０００℃，１５００℃での線変化率，かさ比重
及び曲げ強度は、表１，表２に示すようになった。
火物の実施の形態について具体的な実施例と比較例を用
いて説明する。 実施例１〜７，比較例１〜７ 耐火性骨材，遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及び
セラミックファイバーを表１，表２に示す割合で配合
し、かつこれら１００wt％に対して市販の粉末洗剤を各
表に示す割合で添加し、ミキサー（千代田技研工業
（株）製オムニミキサー（商品名））により５分間混合
して断熱不定形耐火物を得た。次に、各断熱不定形耐火
物１００wt％に対して混練水を表１，表２に示す割合で
添加して 分間撹拌し、スラリー状の断熱不定形耐火物
を得た後、それぞれのスラリー状の断熱不定形耐火物を
型枠（４０×４０×１６０mm）に流し込み、硬化後脱型
して乾燥（１１０℃）、加熱処理（１０００℃，１５０
０℃）を施して各施工体のサンプルを得た。得られた各
スラリー状の断熱不定形耐火物の流動性（作業性）並び
に各施工体のサンプルの５℃の温度での硬化時間、１１
０℃，１０００℃，１５００℃での線変化率，かさ比重
及び曲げ強度は、表１，表２に示すようになった。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の断熱不定
形耐火物によれば、結合剤として焼石膏を遷移アルミナ
と併用添加することにより、遷移アルミナ単独使用の場
合の低温時における硬化遅延性を解消できると共に、シ
リカ超微粉を添加することにより、高温度域での強度発
現と施工性に優れたものとすることができ、かつセラミ
ックファイバーを添加することにより、気泡分布の均一
化によって断熱性を向上させることができる。従って、
施工体を高温度域での断熱性，耐熱性，耐食性及び機械
的強度に優れたものとすることができ、各種用途への使
用を可能とし得る。
形耐火物によれば、結合剤として焼石膏を遷移アルミナ
と併用添加することにより、遷移アルミナ単独使用の場
合の低温時における硬化遅延性を解消できると共に、シ
リカ超微粉を添加することにより、高温度域での強度発
現と施工性に優れたものとすることができ、かつセラミ
ックファイバーを添加することにより、気泡分布の均一
化によって断熱性を向上させることができる。従って、
施工体を高温度域での断熱性，耐熱性，耐食性及び機械
的強度に優れたものとすることができ、各種用途への使
用を可能とし得る。
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミナ及び／又はムライト質の耐火性
骨材２０〜４０wt％と、遷移アルミナ４０〜６０wt％
と、焼石膏１〜５wt％と、シリカ超微粉３〜１０wt％
と、セラミックファイバー１〜５wt％と、耐火性骨材，
遷移アルミナ，焼石膏，シリカ超微粉及びセラミックフ
ァイバー１００wt％に対して０．０５〜０．５０wt％添
加した発泡剤とからなることを特徴とした断熱不定形耐
火物。 - 【請求項２】 前記耐火性骨材が、最大粒径１．０mmで
あることを特徴とする請求項１記載の断熱不定形耐火
物。 - 【請求項３】 前記発泡剤が、ラウリル硫酸ナトリウム
又は粉末洗剤であることを特徴とする請求項１又は２記
載の断熱不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8175578A JPH101373A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 断熱不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8175578A JPH101373A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 断熱不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101373A true JPH101373A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=15998541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8175578A Pending JPH101373A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 断熱不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101373A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015157725A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | 有明セラコ株式会社 | 繊維分散強化耐火物成形体 |
| CN113307613A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-08-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种钢包盖浇注料及其制备方法 |
-
1996
- 1996-06-14 JP JP8175578A patent/JPH101373A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015157725A (ja) * | 2014-02-24 | 2015-09-03 | 有明セラコ株式会社 | 繊維分散強化耐火物成形体 |
| CN113307613A (zh) * | 2021-03-24 | 2021-08-27 | 武汉钢铁有限公司 | 一种钢包盖浇注料及其制备方法 |
| CN113307613B (zh) * | 2021-03-24 | 2023-05-26 | 武汉钢铁有限公司 | 一种钢包盖浇注料及其制备方法 |
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