JPH10147790A - 内燃機関用潤滑油組成物 - Google Patents
内燃機関用潤滑油組成物Info
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- JPH10147790A JPH10147790A JP12021897A JP12021897A JPH10147790A JP H10147790 A JPH10147790 A JP H10147790A JP 12021897 A JP12021897 A JP 12021897A JP 12021897 A JP12021897 A JP 12021897A JP H10147790 A JPH10147790 A JP H10147790A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】内燃機関のピストン周辺部に生成するデポジッ
トの抑制に優れるとともに、各摺動部における耐摩耗性
に優れ、低温特性、蒸発特性にも優れ、しかもコスト面
で有利な内燃機関用潤滑油組成物を提供する。 【解決手段】１００℃における動粘度が３.０〜１２.０
mm2/ｓであり、重質油の配合割合が潤滑油基油基準で５
重量％以上である基油に、組成物全量基準で、（Ａ）数
平均分子量（Ｍn）６００〜３,２００、重量平均分子量
（Ｍw）９００〜３,５００及びＭw／Ｍn比が１.１〜１.
４のホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／
又はホウ素含有コハク酸イミド化合物を、窒素の量とし
て０.０２〜０.１５重量％となるよう配合し、かつ、
（Ｂ）塩基価１００mgKOH／ｇ以上の過塩基性金属フェ
ネート１.０〜５.０重量％を配合し、過塩基性金属フェ
ネート由来の塩基価が５〜１７mgKOH／ｇであることを
特徴とする内燃機関用潤滑油組成物。
トの抑制に優れるとともに、各摺動部における耐摩耗性
に優れ、低温特性、蒸発特性にも優れ、しかもコスト面
で有利な内燃機関用潤滑油組成物を提供する。 【解決手段】１００℃における動粘度が３.０〜１２.０
mm2/ｓであり、重質油の配合割合が潤滑油基油基準で５
重量％以上である基油に、組成物全量基準で、（Ａ）数
平均分子量（Ｍn）６００〜３,２００、重量平均分子量
（Ｍw）９００〜３,５００及びＭw／Ｍn比が１.１〜１.
４のホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／
又はホウ素含有コハク酸イミド化合物を、窒素の量とし
て０.０２〜０.１５重量％となるよう配合し、かつ、
（Ｂ）塩基価１００mgKOH／ｇ以上の過塩基性金属フェ
ネート１.０〜５.０重量％を配合し、過塩基性金属フェ
ネート由来の塩基価が５〜１７mgKOH／ｇであることを
特徴とする内燃機関用潤滑油組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関用潤滑油
組成物に関する。さらに詳しくは、本発明は、内燃機関
のピストンリング溝などに生成するデポジットの抑制及
び耐摩耗性などに優れ、特にディーゼルエンジン油やガ
ソリンエンジン油などとして好適な内燃機関用潤滑油組
成物に関する。
組成物に関する。さらに詳しくは、本発明は、内燃機関
のピストンリング溝などに生成するデポジットの抑制及
び耐摩耗性などに優れ、特にディーゼルエンジン油やガ
ソリンエンジン油などとして好適な内燃機関用潤滑油組
成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関においては、主としてピ
ストンリングとシリンダライナ、クランク軸や連接棒
（コネクティングロッド）の軸受、カムとバルブリフタ
を含む動弁機構など、各種摺動部分の潤滑のほか、エン
ジン内の冷却や燃焼生成物の清浄分散、さらには錆や腐
食を防止するなどの目的で、潤滑油が用いられている。
このように、内燃機関用潤滑油には多様な性能が要求さ
れ、しかも近年、内燃機関の高性能化、高出力化、運転
条件の過酷化などに伴い、高度な性能が要求されてきて
いる。したがって、内燃機関用潤滑油には、このような
要求性能を満たすために、例えば、摩耗防止剤、金属清
浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤などの種々の添加剤が配
合されている。これまで、内燃機関用潤滑油、特にディ
ーゼルエンジン用潤滑油には、清浄分散剤として、金属
清浄剤と無灰分散剤とが併用されている。金属清浄剤と
しては、一般にアルカリ金属やアルカリ土類金属のフェ
ネート、スルフォネート、サリシレート、ホスフォネー
ト及びこれらの過塩基化物などが使用されている。一
方、無灰分散剤としては、一般にポリアルケニル又はポ
リアルキルコハク酸イミド、ポリアルケニル又はポリア
ルキルコハク酸アミド、ポリアルケニル又はポリアルキ
ルベンジルアミン及びこれらのホウ素処理物などが使用
されている。ところで、近年、自動車の高速化に伴い高
性能エンジンが要求されるようになり、特にディーゼル
エンジンにおいては、そのピストン周辺部はもとより各
摺動部は、従来のディーゼルエンジンに比べてかなり高
温となっている。したがって、ピストン周辺部に対して
は使用される潤滑油の清浄性の向上（デポジットの抑
制）と各摺動部に対しても高温での耐摩耗性の向上が必
要である。従来、ディーゼルエンジン用潤滑油として
は、例えば、鉱油や合成油にカルシウムフェネート、マ
グネシウムスルフォネート及びアルケニルコハク酸イミ
ドを添加した組成である固形不純物凝集性ディーゼルエ
ンジン油（特公平３−２９８３９号公報）、基油に無灰
分散剤、硫化アルキルフェノール及び有機硫黄化合物を
含有させたヘビーデューティーディーゼル潤滑油（特開
平１−１６３２９４号公報）などが提案されている。し
かしながら、これらの添加剤の組み合せでは、それぞれ
の所望の目的は達成されているものの、前記したような
ピストン周辺部における清浄性及び各摺動部における高
温での耐摩耗性を十分満足させることができないという
課題がある。さらに、最近、エンジン清浄性及び耐デポ
ジット性を発現させることのできる低灰分のディーゼル
エンジン用潤滑油組成物が提案されている（特開平７−
１０２２７３号公報）。この潤滑油組成物は、ホウ素系
無灰分散剤５〜２０重量％、及び塩基価（過塩素酸法）
が０〜２００mgKOH／ｇのスルフォネート類、フェネー
ト類及びサリチレート類の中から選ばれた少なくとも１
種の金属清浄剤０.０１〜３０重量％を含有するもので
あって、組成物中の硫酸灰分量が１.０重量％以下で、
かつホウ素含有量が０.１重量％以上のものである。し
かしながら、この潤滑油組成物においては、ホウ素系無
灰分散剤の含有量が多すぎるため窒素量が増え、シール
ゴム、低温粘度特性などに悪影響を及ぼすとともに、コ
スト面でも不利である。
ストンリングとシリンダライナ、クランク軸や連接棒
（コネクティングロッド）の軸受、カムとバルブリフタ
を含む動弁機構など、各種摺動部分の潤滑のほか、エン
ジン内の冷却や燃焼生成物の清浄分散、さらには錆や腐
食を防止するなどの目的で、潤滑油が用いられている。
このように、内燃機関用潤滑油には多様な性能が要求さ
れ、しかも近年、内燃機関の高性能化、高出力化、運転
条件の過酷化などに伴い、高度な性能が要求されてきて
いる。したがって、内燃機関用潤滑油には、このような
要求性能を満たすために、例えば、摩耗防止剤、金属清
浄剤、無灰分散剤、酸化防止剤などの種々の添加剤が配
合されている。これまで、内燃機関用潤滑油、特にディ
ーゼルエンジン用潤滑油には、清浄分散剤として、金属
清浄剤と無灰分散剤とが併用されている。金属清浄剤と
しては、一般にアルカリ金属やアルカリ土類金属のフェ
ネート、スルフォネート、サリシレート、ホスフォネー
ト及びこれらの過塩基化物などが使用されている。一
方、無灰分散剤としては、一般にポリアルケニル又はポ
リアルキルコハク酸イミド、ポリアルケニル又はポリア
ルキルコハク酸アミド、ポリアルケニル又はポリアルキ
ルベンジルアミン及びこれらのホウ素処理物などが使用
されている。ところで、近年、自動車の高速化に伴い高
性能エンジンが要求されるようになり、特にディーゼル
エンジンにおいては、そのピストン周辺部はもとより各
摺動部は、従来のディーゼルエンジンに比べてかなり高
温となっている。したがって、ピストン周辺部に対して
は使用される潤滑油の清浄性の向上（デポジットの抑
制）と各摺動部に対しても高温での耐摩耗性の向上が必
要である。従来、ディーゼルエンジン用潤滑油として
は、例えば、鉱油や合成油にカルシウムフェネート、マ
グネシウムスルフォネート及びアルケニルコハク酸イミ
ドを添加した組成である固形不純物凝集性ディーゼルエ
ンジン油（特公平３−２９８３９号公報）、基油に無灰
分散剤、硫化アルキルフェノール及び有機硫黄化合物を
含有させたヘビーデューティーディーゼル潤滑油（特開
平１−１６３２９４号公報）などが提案されている。し
かしながら、これらの添加剤の組み合せでは、それぞれ
の所望の目的は達成されているものの、前記したような
ピストン周辺部における清浄性及び各摺動部における高
温での耐摩耗性を十分満足させることができないという
課題がある。さらに、最近、エンジン清浄性及び耐デポ
ジット性を発現させることのできる低灰分のディーゼル
エンジン用潤滑油組成物が提案されている（特開平７−
１０２２７３号公報）。この潤滑油組成物は、ホウ素系
無灰分散剤５〜２０重量％、及び塩基価（過塩素酸法）
が０〜２００mgKOH／ｇのスルフォネート類、フェネー
ト類及びサリチレート類の中から選ばれた少なくとも１
種の金属清浄剤０.０１〜３０重量％を含有するもので
あって、組成物中の硫酸灰分量が１.０重量％以下で、
かつホウ素含有量が０.１重量％以上のものである。し
かしながら、この潤滑油組成物においては、ホウ素系無
灰分散剤の含有量が多すぎるため窒素量が増え、シール
ゴム、低温粘度特性などに悪影響を及ぼすとともに、コ
スト面でも不利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情のもとで、内燃機関のピストンリング溝などのピス
トン周辺部に生成するデポジットの抑制に優れるととも
に、各摺動部における耐摩耗性に優れ、かつシールゴム
などに対する悪影響も少なく、低温特性、蒸発特性も優
れ、しかもコスト面で有利であって、特にディーゼルエ
ンジン油やガソリンエンジン油などとして好適な内燃機
関用潤滑油組成物を提供することを目的としてなされた
ものである。
事情のもとで、内燃機関のピストンリング溝などのピス
トン周辺部に生成するデポジットの抑制に優れるととも
に、各摺動部における耐摩耗性に優れ、かつシールゴム
などに対する悪影響も少なく、低温特性、蒸発特性も優
れ、しかもコスト面で有利であって、特にディーゼルエ
ンジン油やガソリンエンジン油などとして好適な内燃機
関用潤滑油組成物を提供することを目的としてなされた
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の好
ましい性質を有する内燃機関用潤滑油組成物を開発すべ
く鋭意研究を重ねた結果、特定の範囲の粘度を有する基
油に対し、特定の分子量及び分子量分布を有するホウ素
を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／又はホウ素
含有コハク酸イミド系化合物を、窒素の量が所定の低い
範囲になるように配合し、かつ過塩基性金属フェネート
を、所定の割合で配合してなる特定の塩基価を有する組
成物が、その目的に適合しうることを見いだし、この知
見に基づいて本発明を完成するに至った。すなわち、本
発明は、 （１）１００℃における動粘度が３.０〜１２.０mm2/ｓ
であり、重質油の配合割合が潤滑油基油基準で５重量％
以上である基油に、組成物全量基準で、（Ａ）数平均分
子量（Ｍn）６００〜３,２００、重量平均分子量（Ｍ
w）９００〜３,５００及びＭw／Ｍn比が１.１〜１.４の
ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／又は
ホウ素含有コハク酸イミド化合物を、窒素の量として
０.０２〜０.１５重量％となるよう配合し、かつ、
（Ｂ）塩基価１００mgKOH／ｇ以上の過塩基性金属フェ
ネート１.０〜５.０重量％を配合し、過塩基性金属フェ
ネート由来の塩基価が５〜１７mgKOH／ｇであることを
特徴とする内燃機関用潤滑油組成物、を提供するもので
ある。さらに、本発明の好ましい態様として、 （２）(Ａ)成分がホウ素含有コハク酸イミド系化合物で
あり、組成物全体の中でホウ素含有コハク酸イミド系化
合物由来のホウ素量が０.００５〜０.１重量％である第
(１)項記載の内燃機関用潤滑油組成物、及び、 （３）さらに塩基価５０mgKOH／ｇ以下の中性金属スル
フォネートを０.５〜３.０重量％配合した第(１)項又は
第(２)項記載の内燃機関用潤滑油組成物、を挙げること
ができる。
ましい性質を有する内燃機関用潤滑油組成物を開発すべ
く鋭意研究を重ねた結果、特定の範囲の粘度を有する基
油に対し、特定の分子量及び分子量分布を有するホウ素
を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／又はホウ素
含有コハク酸イミド系化合物を、窒素の量が所定の低い
範囲になるように配合し、かつ過塩基性金属フェネート
を、所定の割合で配合してなる特定の塩基価を有する組
成物が、その目的に適合しうることを見いだし、この知
見に基づいて本発明を完成するに至った。すなわち、本
発明は、 （１）１００℃における動粘度が３.０〜１２.０mm2/ｓ
であり、重質油の配合割合が潤滑油基油基準で５重量％
以上である基油に、組成物全量基準で、（Ａ）数平均分
子量（Ｍn）６００〜３,２００、重量平均分子量（Ｍ
w）９００〜３,５００及びＭw／Ｍn比が１.１〜１.４の
ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／又は
ホウ素含有コハク酸イミド化合物を、窒素の量として
０.０２〜０.１５重量％となるよう配合し、かつ、
（Ｂ）塩基価１００mgKOH／ｇ以上の過塩基性金属フェ
ネート１.０〜５.０重量％を配合し、過塩基性金属フェ
ネート由来の塩基価が５〜１７mgKOH／ｇであることを
特徴とする内燃機関用潤滑油組成物、を提供するもので
ある。さらに、本発明の好ましい態様として、 （２）(Ａ)成分がホウ素含有コハク酸イミド系化合物で
あり、組成物全体の中でホウ素含有コハク酸イミド系化
合物由来のホウ素量が０.００５〜０.１重量％である第
(１)項記載の内燃機関用潤滑油組成物、及び、 （３）さらに塩基価５０mgKOH／ｇ以下の中性金属スル
フォネートを０.５〜３.０重量％配合した第(１)項又は
第(２)項記載の内燃機関用潤滑油組成物、を挙げること
ができる。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の潤滑油組成物において
は、基油として、１００℃における動粘度が３.０〜１
２.０mm2/ｓの範囲にあるものを用いることが必要であ
る。この動粘度が上記範囲を逸脱するものでは、耐デポ
ジット性及び耐摩耗性に優れる潤滑油組成物が得られに
くく、本発明の目的が達せられない。本発明の潤滑油組
成物に用いられる基油としては、特に限定されるもので
はなく、鉱油系基油、合成系基油のいずれか、または、
これらの混合系基油を挙げることができる。鉱油系基油
としては、例えば、パラフィン系、中間基系またはナフ
テン系原油の常圧蒸溜残渣の減圧蒸溜により得られる潤
滑油留分を溶剤精製、水素化分解、水素化処理、水素化
精製、接触脱蝋、溶剤脱蝋、白土処理等の精製工程によ
り処理して得られる鉱油、減圧蒸溜残渣を溶剤脱瀝に供
したのち、脱瀝油を上記の精製工程により処理して得ら
れる鉱油、または、ワックス分の異性化により得られる
鉱油等またはこれらの混合油を用いることができる。上
記の溶剤精製においては、フェノール、フルフラール、
Ｎ−メチル−ピロリドン等の芳香族抽出溶剤が用いら
れ、また、溶剤脱蝋の溶剤としては、液化プロパン、Ｍ
ＥＫ／トルエン等が用いられる。一方、合成系基油とし
ては、例えば、ポリα−オレフィンオリゴマー、ポリブ
テン、アルキルベンゼン、トリメチロールプロパンエス
テル、ペンタエリスリトールエステル等のポリオールエ
ステル、ポリオキシアルキレングリコール、ポリオキシ
アルキレングリコールエステル、ポリオキシアルキレン
グリコールエーテル、二塩基酸エステル、リン酸エステ
ル、シリコーン油等を挙げることができる。これらの基
油はそれぞれ単独で用いてもよいし、二種以上を組合せ
て用いることもできる。本発明では基油を１００℃にお
ける動粘度により、以下のごとく分類する。すなわち、
１００℃における動粘度が２.０mm2／ｓ〜４.５mm2／ｓ
未満である基を軽質油、４.５mm2／ｓ〜１１.０mm2／ｓ
未満である基油を中質油、１１.０mm2／ｓ〜２,５００.
０mm2／ｓである基油を重質油とする。本発明の潤滑油
組成物においては、重質油の配合割合は潤滑油基油基準
で５重量％以上であり、より好ましくは１０重量％以上
であり、さらに好ましくは１６重量％以上である。
は、基油として、１００℃における動粘度が３.０〜１
２.０mm2/ｓの範囲にあるものを用いることが必要であ
る。この動粘度が上記範囲を逸脱するものでは、耐デポ
ジット性及び耐摩耗性に優れる潤滑油組成物が得られに
くく、本発明の目的が達せられない。本発明の潤滑油組
成物に用いられる基油としては、特に限定されるもので
はなく、鉱油系基油、合成系基油のいずれか、または、
これらの混合系基油を挙げることができる。鉱油系基油
としては、例えば、パラフィン系、中間基系またはナフ
テン系原油の常圧蒸溜残渣の減圧蒸溜により得られる潤
滑油留分を溶剤精製、水素化分解、水素化処理、水素化
精製、接触脱蝋、溶剤脱蝋、白土処理等の精製工程によ
り処理して得られる鉱油、減圧蒸溜残渣を溶剤脱瀝に供
したのち、脱瀝油を上記の精製工程により処理して得ら
れる鉱油、または、ワックス分の異性化により得られる
鉱油等またはこれらの混合油を用いることができる。上
記の溶剤精製においては、フェノール、フルフラール、
Ｎ−メチル−ピロリドン等の芳香族抽出溶剤が用いら
れ、また、溶剤脱蝋の溶剤としては、液化プロパン、Ｍ
ＥＫ／トルエン等が用いられる。一方、合成系基油とし
ては、例えば、ポリα−オレフィンオリゴマー、ポリブ
テン、アルキルベンゼン、トリメチロールプロパンエス
テル、ペンタエリスリトールエステル等のポリオールエ
ステル、ポリオキシアルキレングリコール、ポリオキシ
アルキレングリコールエステル、ポリオキシアルキレン
グリコールエーテル、二塩基酸エステル、リン酸エステ
ル、シリコーン油等を挙げることができる。これらの基
油はそれぞれ単独で用いてもよいし、二種以上を組合せ
て用いることもできる。本発明では基油を１００℃にお
ける動粘度により、以下のごとく分類する。すなわち、
１００℃における動粘度が２.０mm2／ｓ〜４.５mm2／ｓ
未満である基を軽質油、４.５mm2／ｓ〜１１.０mm2／ｓ
未満である基油を中質油、１１.０mm2／ｓ〜２,５００.
０mm2／ｓである基油を重質油とする。本発明の潤滑油
組成物においては、重質油の配合割合は潤滑油基油基準
で５重量％以上であり、より好ましくは１０重量％以上
であり、さらに好ましくは１６重量％以上である。
【０００６】本発明の潤滑油組成物においては、(Ａ)成
分としてホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及
び／又はホウ素含有コハク酸イミド系化合物が用いられ
る。ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物として
は、例えば、一般式［１］
分としてホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及
び／又はホウ素含有コハク酸イミド系化合物が用いられ
る。ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物として
は、例えば、一般式［１］
【化１】 で表されるモノポリアルケニル若しくはポリアルキルコ
ハク酸イミド、又は、一般式［２］
ハク酸イミド、又は、一般式［２］
【化２】 で表されるビスポリアルケニル若しくはポリアルキルコ
ハク酸イミドなどが挙げられる。また、ホウ素含有コハ
ク酸イミド系化合物としては、例えば、一般式［１］で
表されるモノポリアルケニル若しくはポリアルキルコハ
ク酸イミドをホウ素化合物で処理したもの、又は、一般
式［２］で表されるビスポリアルケニル若しくはポリア
ルキルコハク酸イミドをホウ素化合物で処理したものな
どが挙げられる。一般式［１］及び［２］において、Ｒ
1、Ｒ3及びＲ4は、それぞれ炭素数２〜８程度のα−オ
レフィンのオリゴマー残基又はその水素化物であって、
Ｒ3及びＲ4はたがいに同一でも異なっていてもよい。ま
た、Ｒ2、Ｒ5及びＲ6は、それぞれ炭素数２〜４のアル
キレン基であり、Ｒ5及びＲ6はたがいに同一でも異なっ
ていてもよい。ｍは１〜１０の整数、ｎは０〜１０の整
数である。
ハク酸イミドなどが挙げられる。また、ホウ素含有コハ
ク酸イミド系化合物としては、例えば、一般式［１］で
表されるモノポリアルケニル若しくはポリアルキルコハ
ク酸イミドをホウ素化合物で処理したもの、又は、一般
式［２］で表されるビスポリアルケニル若しくはポリア
ルキルコハク酸イミドをホウ素化合物で処理したものな
どが挙げられる。一般式［１］及び［２］において、Ｒ
1、Ｒ3及びＲ4は、それぞれ炭素数２〜８程度のα−オ
レフィンのオリゴマー残基又はその水素化物であって、
Ｒ3及びＲ4はたがいに同一でも異なっていてもよい。ま
た、Ｒ2、Ｒ5及びＲ6は、それぞれ炭素数２〜４のアル
キレン基であり、Ｒ5及びＲ6はたがいに同一でも異なっ
ていてもよい。ｍは１〜１０の整数、ｎは０〜１０の整
数である。
【０００７】本発明においては、(Ａ)成分のホウ素を含
有しないコハク酸イミド系化合物として、一般式［１］
で表されるモノ型の化合物を用いてもよいし、一般式
［２］で表されるビス型の化合物を用いてもよく、また
これらの混合物を用いてもよい。また、(Ａ)成分のホウ
素含有コハク酸イミド系化合物として、一般式［１］で
表されるモノ型のホウ素処理物を用いてもよいし、一般
式［２］で表されるビス型のホウ素処理物を用いてもよ
く、またこれらの混合物を用いてもよい。また、本発明
においては、この(Ａ)成分のホウ素を含有しないコハク
酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク酸イミド系化合
物は、数平均分子量（Ｍn）が６００〜３,２００、重量
平均分子量（Ｍw）が９００〜３,５００の範囲にあり、
かつＭw／Ｍn比が１.１〜１.４の範囲にあることが必要
である。このＭn、Ｍw及びＭw／Ｍn比が上記範囲を逸脱
するものでは、耐デポジット性及び耐摩耗性に優れる潤
滑油組成物が得られにくく、本発明の目的が達せられな
い。特に、ホウ素含有コハク酸イミド系化合物のビス型
で高分子量（Ｍwが約１,５００〜３,５００、特に２,５
００〜３,３００）のものが、デポジット量の抑制効果
の観点から好ましい。一般式［１］及び［２］で表され
るポリアルケニル又はポリアルキルコハク酸イミドは、
通常ポリオレフィンと無水マレイン酸との反応で得られ
るポリアルケニルコハク酸無水物又はその水素化物であ
るポリアルキルコハク酸無水物を、ポリアルキレンポリ
アミンと反応させることによって製造することができ
る。前記のポリアルケニル又はポリアルキルコハク酸イ
ミドのモノ体及びビス体は、ポリアルケニル又はポリア
ルキルコハク酸無水物とポリアルキレンポリアミンとの
反応比率を変えることにより製造することができる。
有しないコハク酸イミド系化合物として、一般式［１］
で表されるモノ型の化合物を用いてもよいし、一般式
［２］で表されるビス型の化合物を用いてもよく、また
これらの混合物を用いてもよい。また、(Ａ)成分のホウ
素含有コハク酸イミド系化合物として、一般式［１］で
表されるモノ型のホウ素処理物を用いてもよいし、一般
式［２］で表されるビス型のホウ素処理物を用いてもよ
く、またこれらの混合物を用いてもよい。また、本発明
においては、この(Ａ)成分のホウ素を含有しないコハク
酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク酸イミド系化合
物は、数平均分子量（Ｍn）が６００〜３,２００、重量
平均分子量（Ｍw）が９００〜３,５００の範囲にあり、
かつＭw／Ｍn比が１.１〜１.４の範囲にあることが必要
である。このＭn、Ｍw及びＭw／Ｍn比が上記範囲を逸脱
するものでは、耐デポジット性及び耐摩耗性に優れる潤
滑油組成物が得られにくく、本発明の目的が達せられな
い。特に、ホウ素含有コハク酸イミド系化合物のビス型
で高分子量（Ｍwが約１,５００〜３,５００、特に２,５
００〜３,３００）のものが、デポジット量の抑制効果
の観点から好ましい。一般式［１］及び［２］で表され
るポリアルケニル又はポリアルキルコハク酸イミドは、
通常ポリオレフィンと無水マレイン酸との反応で得られ
るポリアルケニルコハク酸無水物又はその水素化物であ
るポリアルキルコハク酸無水物を、ポリアルキレンポリ
アミンと反応させることによって製造することができ
る。前記のポリアルケニル又はポリアルキルコハク酸イ
ミドのモノ体及びビス体は、ポリアルケニル又はポリア
ルキルコハク酸無水物とポリアルキレンポリアミンとの
反応比率を変えることにより製造することができる。
【０００８】ポリアルケニル又はポリアルキルコハク酸
イミドの製造において、原料として用いられるポリオレ
フィンとしては、炭素数２〜８程度のα−オレフィンを
重合して得られたものの中から、最終製品のホウ素を含
有しないコハク酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク
酸イミド系化合物の数平均分子量（Ｍn）、重量平均分
子量（Ｍw）及びＭw／Ｍn比が前記範囲になるように、
適宜選ばれ使用される。また、ポリオレフィンを形成す
るα−オレフィンは１種用いてもよいし、２種以上を組
み合わせて用いてもよい。ポリオレフィンとしては、特
にポリブテンが好適である。一方、ポリアルキレンポリ
アミンとしては、例えば、ポリエチレンポリアミン、ポ
リプロピレンポリアミン、ポリブチレンポリアミンなど
が挙げられるが、これらの中でポリエチレンポリアミン
が好適である。また、ポリアルケニル又はポリアルキル
コハク酸イミドのホウ素処理物は、常法により製造する
ことができる。このホウ素処理物中のホウ素の含有量
は、通常０.１〜５重量％の範囲であり、好ましい含有
量は０.１〜２重量％の範囲である。なお、ホウ素を含
有しないコハク酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク
酸イミド系化合物数平均分子量（Ｍn）及び重量平均分
子量（Ｍw）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー法（ＧＰＣ法）により測定し、ポリスチレン換算の
値として求めることができる。
イミドの製造において、原料として用いられるポリオレ
フィンとしては、炭素数２〜８程度のα−オレフィンを
重合して得られたものの中から、最終製品のホウ素を含
有しないコハク酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク
酸イミド系化合物の数平均分子量（Ｍn）、重量平均分
子量（Ｍw）及びＭw／Ｍn比が前記範囲になるように、
適宜選ばれ使用される。また、ポリオレフィンを形成す
るα−オレフィンは１種用いてもよいし、２種以上を組
み合わせて用いてもよい。ポリオレフィンとしては、特
にポリブテンが好適である。一方、ポリアルキレンポリ
アミンとしては、例えば、ポリエチレンポリアミン、ポ
リプロピレンポリアミン、ポリブチレンポリアミンなど
が挙げられるが、これらの中でポリエチレンポリアミン
が好適である。また、ポリアルケニル又はポリアルキル
コハク酸イミドのホウ素処理物は、常法により製造する
ことができる。このホウ素処理物中のホウ素の含有量
は、通常０.１〜５重量％の範囲であり、好ましい含有
量は０.１〜２重量％の範囲である。なお、ホウ素を含
有しないコハク酸イミド系化合物及びホウ素含有コハク
酸イミド系化合物数平均分子量（Ｍn）及び重量平均分
子量（Ｍw）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ
ィー法（ＧＰＣ法）により測定し、ポリスチレン換算の
値として求めることができる。
【０００９】また、ホウ素含有コハク酸イミド系化合物
とホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物は混合し
て用いてもよい。その混合割合は、ホウ素含有コハク酸
イミド系化合物が２５重量％以上で、ホウ素を含有しな
いコハク酸イミド系化合物が７５重量％以下であること
が好ましい。ホウ素含有コハク酸イミド系化合物の混合
割合が２５重量％未満ではスラッジの分散性が不十分と
なる場合があり、また、耐摩耗性に悪影響を与える場合
があり、本発明の目的が十分に達せられない場合があ
る。本発明の潤滑油組成物においては、組成物全量に基
づき、(Ａ)成分を、窒素の量として０.０２〜０.１５重
量％であるよう含有することが必要で、好ましくは０.
０５〜０.１３重量％である。この窒素の含有量が０.０
２重量％未満であると、スラッジの分散性が不十分で本
発明の目的が達せられないし、０.１５重量％を超える
とその量の割には効果の向上がみられず、むしろシール
ゴムなどに悪影響を及ぼすおそれが生じると共に低温粘
度が悪化し、また経済的にも不利となる。
とホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物は混合し
て用いてもよい。その混合割合は、ホウ素含有コハク酸
イミド系化合物が２５重量％以上で、ホウ素を含有しな
いコハク酸イミド系化合物が７５重量％以下であること
が好ましい。ホウ素含有コハク酸イミド系化合物の混合
割合が２５重量％未満ではスラッジの分散性が不十分と
なる場合があり、また、耐摩耗性に悪影響を与える場合
があり、本発明の目的が十分に達せられない場合があ
る。本発明の潤滑油組成物においては、組成物全量に基
づき、(Ａ)成分を、窒素の量として０.０２〜０.１５重
量％であるよう含有することが必要で、好ましくは０.
０５〜０.１３重量％である。この窒素の含有量が０.０
２重量％未満であると、スラッジの分散性が不十分で本
発明の目的が達せられないし、０.１５重量％を超える
とその量の割には効果の向上がみられず、むしろシール
ゴムなどに悪影響を及ぼすおそれが生じると共に低温粘
度が悪化し、また経済的にも不利となる。
【００１０】次に、本発明の潤滑油組成物においては、
(Ｂ)成分である塩基価が１００mgKOH／g以上の過塩基性
金属フェネートが用いられる。過塩基性金属フェネート
の塩基価が１００mgKOH／g未満であると、耐デポジット
性及び酸化防止作用に優れる潤滑油組成物が得られず、
本発明の目的が達せられない。効果の点から、この過塩
基性金属フェネートの好ましい塩基価は１００〜４５０
mgKOH／gの範囲であり、特に１２０〜３５０mgKOH／gの
範囲が好適である。このような過塩基性金属フェネート
としては、塩基価が上記範囲にあればよく、特に制限さ
れず、従来公知のものを用いることができる。例えば、
アルキルフェノールやアルキルフェノール硫化物のアル
カリ土類金属塩、及び、このものをアルカリ土類金属水
酸化物又は酸化物と二酸化炭素とにより、さらに過塩基
化したものなどが好適である。ここで、アルカリ土類金
属塩としては、例えば、カルシウム塩、マグネシウム
塩、バリウム塩などが挙げられ、特にカルシウム塩が好
適である。本発明においては、(Ｂ)成分の過塩基性金属
フェネートは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わ
せて用いてもよく、またその含有量は、組成物全量に基
づき、１.０〜５.０重量％の範囲で選ばれる。この含有
量が１.０重量％未満であると、耐デポジット性及び酸
化防止作用に優れる潤滑油組成物が得られず、本発明の
目的が達せられないし、５.０重量％を超えると、その
量の割には効果の向上がみられず、むしろ耐デポジット
性が低下するとともに、灰分が増加し、燃焼室内に堆積
して、燃焼性に悪影響を及ぼす。
(Ｂ)成分である塩基価が１００mgKOH／g以上の過塩基性
金属フェネートが用いられる。過塩基性金属フェネート
の塩基価が１００mgKOH／g未満であると、耐デポジット
性及び酸化防止作用に優れる潤滑油組成物が得られず、
本発明の目的が達せられない。効果の点から、この過塩
基性金属フェネートの好ましい塩基価は１００〜４５０
mgKOH／gの範囲であり、特に１２０〜３５０mgKOH／gの
範囲が好適である。このような過塩基性金属フェネート
としては、塩基価が上記範囲にあればよく、特に制限さ
れず、従来公知のものを用いることができる。例えば、
アルキルフェノールやアルキルフェノール硫化物のアル
カリ土類金属塩、及び、このものをアルカリ土類金属水
酸化物又は酸化物と二酸化炭素とにより、さらに過塩基
化したものなどが好適である。ここで、アルカリ土類金
属塩としては、例えば、カルシウム塩、マグネシウム
塩、バリウム塩などが挙げられ、特にカルシウム塩が好
適である。本発明においては、(Ｂ)成分の過塩基性金属
フェネートは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わ
せて用いてもよく、またその含有量は、組成物全量に基
づき、１.０〜５.０重量％の範囲で選ばれる。この含有
量が１.０重量％未満であると、耐デポジット性及び酸
化防止作用に優れる潤滑油組成物が得られず、本発明の
目的が達せられないし、５.０重量％を超えると、その
量の割には効果の向上がみられず、むしろ耐デポジット
性が低下するとともに、灰分が増加し、燃焼室内に堆積
して、燃焼性に悪影響を及ぼす。
【００１１】本発明の潤滑油組成物においては、所望に
より、耐デポジット性をさらに向上させるために、上記
(Ｂ)成分と共に、塩基価５０mgKOH／g以下の中性金属ス
ルフォネートを配合してもよい。この中性金属スルフォ
ネートは、耐デポジット性を向上させ、加えて、さび止
め性を更に向上させる。この中性金属スルフォネートの
塩基価が５０mgKOH／gを超えるものでは、中性金属スル
フォネートを配合した効果が十分に発揮されない。中性
金属スルフォネートとしては、塩基価が上記範囲にある
ものが好ましく、特に制限されず、従来公知のものを用
いることができる。例えば、アルキル置換された芳香族
化合物スルホン化物のカルシウム塩、マグネシウム塩、
バリウム塩などが挙げられるが、これらの中で、特にカ
ルシウム塩が好適である。本発明においては、中性金属
スルフォネートは１種用いてもよいし、２種以上を組み
合わせて用いてもよく、またその含有量は、組成物全量
に基づき、０.５〜３.０重量％の範囲であることが好ま
しい。中性金属スルフォネートの配合量が０.５重量％
未満では、中性金属スルフォネートを配合した効果が十
分に発揮されず、３.０重量％を超えるとその量の割に
は効果の向上がみられず、むしろ耐デポジット性が低下
するとともに、灰分が多くなり、燃焼室内に堆積して燃
焼性に悪影響を与える。このようにして調製された本発
明の潤滑油組成物は、過塩基性金属フェネート由来の塩
基価が５〜１７mgKOH／gの範囲にあることが必要であ
る。特に８〜１３mgKOH／ｇの範囲にあることが、デポ
ジット抑制の観点から好ましい。この塩基価が上記範囲
を逸脱すると耐デポジット性及び酸化防止作用が低下
し、本発明の目的が達せられない。なお、本発明におい
て、過塩基性金属フェネート及び中性金属スルフォネー
トの塩基価は、いずれも塩酸法（ＪＩＳ Ｋ ２５０１に
準拠）により測定することができる。
より、耐デポジット性をさらに向上させるために、上記
(Ｂ)成分と共に、塩基価５０mgKOH／g以下の中性金属ス
ルフォネートを配合してもよい。この中性金属スルフォ
ネートは、耐デポジット性を向上させ、加えて、さび止
め性を更に向上させる。この中性金属スルフォネートの
塩基価が５０mgKOH／gを超えるものでは、中性金属スル
フォネートを配合した効果が十分に発揮されない。中性
金属スルフォネートとしては、塩基価が上記範囲にある
ものが好ましく、特に制限されず、従来公知のものを用
いることができる。例えば、アルキル置換された芳香族
化合物スルホン化物のカルシウム塩、マグネシウム塩、
バリウム塩などが挙げられるが、これらの中で、特にカ
ルシウム塩が好適である。本発明においては、中性金属
スルフォネートは１種用いてもよいし、２種以上を組み
合わせて用いてもよく、またその含有量は、組成物全量
に基づき、０.５〜３.０重量％の範囲であることが好ま
しい。中性金属スルフォネートの配合量が０.５重量％
未満では、中性金属スルフォネートを配合した効果が十
分に発揮されず、３.０重量％を超えるとその量の割に
は効果の向上がみられず、むしろ耐デポジット性が低下
するとともに、灰分が多くなり、燃焼室内に堆積して燃
焼性に悪影響を与える。このようにして調製された本発
明の潤滑油組成物は、過塩基性金属フェネート由来の塩
基価が５〜１７mgKOH／gの範囲にあることが必要であ
る。特に８〜１３mgKOH／ｇの範囲にあることが、デポ
ジット抑制の観点から好ましい。この塩基価が上記範囲
を逸脱すると耐デポジット性及び酸化防止作用が低下
し、本発明の目的が達せられない。なお、本発明におい
て、過塩基性金属フェネート及び中性金属スルフォネー
トの塩基価は、いずれも塩酸法（ＪＩＳ Ｋ ２５０１に
準拠）により測定することができる。
【００１２】本発明の潤滑油組成物において、潤滑油基
油中の重質油の配合割合が５重量％以上であり、(Ａ)成
分としてホウ素含有コハク酸イミド系化合物を配合した
場合には、重質油配合割合が５〜２５重量％であり、中
質油配合割合が１０〜４０重量％であり、軽質油配合割
合が３５〜７４重量％であることが特に好ましい。重質
油、中質油及び軽質油のそれぞれが、上記の割合に配合
されていると、潤滑油組成物は、耐デポジット性及び耐
摩耗性に加えて、低温粘度及び蒸発特性においても特に
優れたものとなる。本発明の潤滑油組成物において、
(Ａ)成分がホウ素含有コハク酸イミド系化合物である場
合には、組成物全体の中でホウ素含有コハク酸イミド系
化合物由来のホウ素量が０.００５〜０.１重量％である
ことが好ましい。ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由
来のホウ素量が０.００５重量％以上であると、スラッ
ジの分散効果が十分に発揮される。ホウ素含有コハク酸
イミド系化合物由来のホウ素量が０.１重量％を超える
と、その量の割には効果の向上がみられず、シールゴム
や低温粘度特性などに悪影響を及ぼす。
油中の重質油の配合割合が５重量％以上であり、(Ａ)成
分としてホウ素含有コハク酸イミド系化合物を配合した
場合には、重質油配合割合が５〜２５重量％であり、中
質油配合割合が１０〜４０重量％であり、軽質油配合割
合が３５〜７４重量％であることが特に好ましい。重質
油、中質油及び軽質油のそれぞれが、上記の割合に配合
されていると、潤滑油組成物は、耐デポジット性及び耐
摩耗性に加えて、低温粘度及び蒸発特性においても特に
優れたものとなる。本発明の潤滑油組成物において、
(Ａ)成分がホウ素含有コハク酸イミド系化合物である場
合には、組成物全体の中でホウ素含有コハク酸イミド系
化合物由来のホウ素量が０.００５〜０.１重量％である
ことが好ましい。ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由
来のホウ素量が０.００５重量％以上であると、スラッ
ジの分散効果が十分に発揮される。ホウ素含有コハク酸
イミド系化合物由来のホウ素量が０.１重量％を超える
と、その量の割には効果の向上がみられず、シールゴム
や低温粘度特性などに悪影響を及ぼす。
【００１３】本発明の潤滑油組成物には、本発明の目的
が損なわれない範囲で、所望により、従来内燃機関用潤
滑油に慣用されている他の添加成分、例えば、摩耗防止
剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、粘度指数向上剤、流動点
降下剤、防錆剤、腐食防止剤、消泡剤などを適宜添加す
ることができる。摩耗防止剤としては、例えば、ジチオ
リン酸金属塩（Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｍｏなど）、ジチオ
カルバミン酸金属塩（Ｚｎなど）、硫黄化合物、リン酸
エステル、亜リン酸エステル、リン酸エステルのアミン
塩、亜リン酸エステルのアミン塩などを挙げることがで
き、これらは、通常、０.０５〜５重量％の割合で使用
される。中でもジチオリン酸亜鉛が好ましく、下記一般
式［３］で表される。
が損なわれない範囲で、所望により、従来内燃機関用潤
滑油に慣用されている他の添加成分、例えば、摩耗防止
剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、粘度指数向上剤、流動点
降下剤、防錆剤、腐食防止剤、消泡剤などを適宜添加す
ることができる。摩耗防止剤としては、例えば、ジチオ
リン酸金属塩（Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｍｏなど）、ジチオ
カルバミン酸金属塩（Ｚｎなど）、硫黄化合物、リン酸
エステル、亜リン酸エステル、リン酸エステルのアミン
塩、亜リン酸エステルのアミン塩などを挙げることがで
き、これらは、通常、０.０５〜５重量％の割合で使用
される。中でもジチオリン酸亜鉛が好ましく、下記一般
式［３］で表される。
【化３】 上記一般式［３］において、Ｒ7、Ｒ8は水素原子又は炭
素数１〜２６の炭化水素基であり、炭化水素基として
は、炭素数１〜２６の第１級（プライマリー）又は第２
級（セカンダリー）アルキル基；炭素数２〜２６のアル
ケニル基；炭素数３〜２６のシクロアルキル基；炭素数
３〜２６のアリール基、アルキルアリール基又はアリー
ルアルキル基；又はエステル結合、エーテル結合、ヒド
ロキシル基又はカルボキシル基を含む炭化水素基であ
る。好ましくは炭素数２〜１２のアルキル基、炭素数８
〜１８のシクロアルキル基、炭素数８〜１８のアルキル
アリール基であり、各々、互いに同一であっても異なっ
てもよい。また、第１級ジチオリン酸亜鉛と第２級ジチ
オリン酸亜鉛の混合物が好ましく、その配合割合は、２
０：８０〜８０：２０（重量比）であることが好まし
い。組成物全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が
０.０５〜０.２０重量％であることが好ましい。組成物
全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が０.０５重
量％未満であると、高温かつ低速回転の運転条件で満足
できる摩耗防止性が得られ難くなるおそれがある。組成
物全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が０.２０
重量％を超えると、その量の割には耐摩耗性効果の向上
が認められない。
素数１〜２６の炭化水素基であり、炭化水素基として
は、炭素数１〜２６の第１級（プライマリー）又は第２
級（セカンダリー）アルキル基；炭素数２〜２６のアル
ケニル基；炭素数３〜２６のシクロアルキル基；炭素数
３〜２６のアリール基、アルキルアリール基又はアリー
ルアルキル基；又はエステル結合、エーテル結合、ヒド
ロキシル基又はカルボキシル基を含む炭化水素基であ
る。好ましくは炭素数２〜１２のアルキル基、炭素数８
〜１８のシクロアルキル基、炭素数８〜１８のアルキル
アリール基であり、各々、互いに同一であっても異なっ
てもよい。また、第１級ジチオリン酸亜鉛と第２級ジチ
オリン酸亜鉛の混合物が好ましく、その配合割合は、２
０：８０〜８０：２０（重量比）であることが好まし
い。組成物全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が
０.０５〜０.２０重量％であることが好ましい。組成物
全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が０.０５重
量％未満であると、高温かつ低速回転の運転条件で満足
できる摩耗防止性が得られ難くなるおそれがある。組成
物全体の中でジチオリン酸亜鉛由来のリン量が０.２０
重量％を超えると、その量の割には耐摩耗性効果の向上
が認められない。
【００１４】摩擦調整剤としては、例えば、モリブデン
系、アミン系、リン酸エステル系などがあり、これらは
通常０.０５〜５重量％の割合で使用される。酸化防止
剤としては、例えば、アルキル化ジフェニルアミン、フ
ェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化−α−ナフチ
ルアミンなどのアミン系酸化防止剤、２,６−ジ−ｔ−
ブチル−４−メチルフェノール、４,４'−メチレンビス
(２,６−ジ−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−ビス
(２,６−ジ−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−ビス(２
−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、２,２'−メチ
レンビス(４−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、
２,２'−メチレンビス(４−メチル−６−ｔ−ブチルフ
ェノール)、４,４'−ブチリデンビス(３−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−チオビス(２−メチル
−６−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−チオビス(３−
メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、２,２'−チオビ
ス(４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)などのフェ
ノール系酸化防止剤などが挙げられる。これらは、通常
０.０５〜２重量％の割合で使用される。粘度指数向上
剤としては、例えば、ポリメタクリレート系、オレフィ
ンコポリマー系（ポリイソブチレン系、エチレン−プロ
ピレン共重合体系、スチレン−ブタジエン水添共重合体
系）などが挙げられる。特に、分散型のオレフィンコポ
リマー（エチレン−プロピレン共重合体）で油中のポリ
マー量が０.１〜１重量％のものがデポジット量抑制効
果の観点から好ましい。流動点降下剤としては、例え
ば、ポリメタクリレートなどが、防錆剤としては、例え
ば、アルケニルコハク酸やその部分エステルなどが、腐
食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール、ベン
ゾイミダゾール、チアジアゾールなどが、消泡剤として
は、例えば、ジメチルポリシロキサン、ポリアクリレー
トなどが挙げられ、これらは適宜添加することができ
る。
系、アミン系、リン酸エステル系などがあり、これらは
通常０.０５〜５重量％の割合で使用される。酸化防止
剤としては、例えば、アルキル化ジフェニルアミン、フ
ェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化−α−ナフチ
ルアミンなどのアミン系酸化防止剤、２,６−ジ−ｔ−
ブチル−４−メチルフェノール、４,４'−メチレンビス
(２,６−ジ−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−ビス
(２,６−ジ−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−ビス(２
−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、２,２'−メチ
レンビス(４−エチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、
２,２'−メチレンビス(４−メチル−６−ｔ−ブチルフ
ェノール)、４,４'−ブチリデンビス(３−メチル−６−
ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−チオビス(２−メチル
−６−ｔ−ブチルフェノール)、４,４'−チオビス(３−
メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)、２,２'−チオビ
ス(４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール)などのフェ
ノール系酸化防止剤などが挙げられる。これらは、通常
０.０５〜２重量％の割合で使用される。粘度指数向上
剤としては、例えば、ポリメタクリレート系、オレフィ
ンコポリマー系（ポリイソブチレン系、エチレン−プロ
ピレン共重合体系、スチレン−ブタジエン水添共重合体
系）などが挙げられる。特に、分散型のオレフィンコポ
リマー（エチレン−プロピレン共重合体）で油中のポリ
マー量が０.１〜１重量％のものがデポジット量抑制効
果の観点から好ましい。流動点降下剤としては、例え
ば、ポリメタクリレートなどが、防錆剤としては、例え
ば、アルケニルコハク酸やその部分エステルなどが、腐
食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール、ベン
ゾイミダゾール、チアジアゾールなどが、消泡剤として
は、例えば、ジメチルポリシロキサン、ポリアクリレー
トなどが挙げられ、これらは適宜添加することができ
る。
【００１５】
【実施例】以下に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、デポジット生成量、低温
粘度及び蒸発損失は、次に示す方法に従って求めた。 １．デポジット生成量 ディーゼルエンジン内における潤滑油の使用状態を模擬
し、供試油に市販カーボンブラック６重量％を混合した
ものを、１.０ｇ／hrの速度でマイクロシリンジ先端よ
り加熱アルミニウム製パネル上に滴下する。油は斜傾し
たパネル上で炭化してデポジットを生成する。パネル斜
傾角：８度、パネル温度：３１０℃の条件で３時間試験
後、生成したデポジット中に残存する油分を石油エーテ
ルにて抽出し、試験前後のパネル重量差により、デポジ
ット生成量を求める。図１に、デポジット生成量評価装
置の概略図を示す。 ２．低温粘度 ＪＩＳ Ｋ ２０１０「コールド・クラッキング・シミュ
レーターを用いた−４０℃から０℃のエンジン油の見掛
け粘度試験方法」に準拠して、−２０℃において測定し
た。 ３．蒸発損失 ＪＰＩ−５Ｓ−４１−９３「エンジン油蒸発性試験方
法」に準拠して測定した。また、基油及び添加剤とし
て、以下に示すものを用いた。 （１）基油 ＢＯ−１；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）８６重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１４重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.１mm2／ｓ ＢＯ−２；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）８０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.３mm2／ｓ ＢＯ−３；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）８４重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１６重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.４mm2／ｓ ＢＯ−４；水素化分解鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.１mm2／ｓ）８６重量％と水素化分解鉱油基油６
５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.０mm2／ｓ）１４重量％
との混合物、１００℃動粘度：５.０mm2／ｓ ＢＯ−５；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）８０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.６mm2／ｓ ＢＯ−６；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）７５重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２５重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.９mm2／ｓ ＢＯ−７；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６８重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１６重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）１６重量％との混合物、１００℃動粘度：５.２m
m2／ｓ ＢＯ−８；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６４重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１６重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）２０重量％との混合物、１００℃動粘度：５.４m
m2／ｓ ＢＯ−９；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６３重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１２重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）２５重量％との混合物、１００℃動粘度：５.６m
m2／ｓ ＢＯ−１０；溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘
度：１３.３mm2／ｓ）２５重量％とワックス異性化油
（１００℃動粘度：４.５mm2／ｓ）７５重量％との混合
物、１００℃動粘度：５.６mm2／ｓ ＢＯ−１１；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）９０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ ＢＯ−１２；水素化分解鉱油基油１００Ｎ（１００℃動
粘度：４.１mm2／ｓ）９５重量％とエチレンプロピレン
コポリマー（１００℃動粘度：６００mm2／ｓ）５重量
％との混合物、１００℃動粘度：４.８mm2／ｓ ＢＯ−１３；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）９６重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）４重量％との
混合物、１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ （２）コハク酸イミド系化合物 Ａ−１；ホウ素０.２重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：２,３８０、Ｍw：２,９９０、Ｍw／Ｍn：１.
２６ Ａ−２；ホウ素０.３重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：３,０５０、Ｍw：３,３００、Ｍw／Ｍn：１.
０８ Ａ−３；ホウ素０.１重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：２,３１０、Ｍw：４,６７０、Ｍw／Ｍn：２.
０２ Ａ−４；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：１,４８０、Ｍw：１,８２０、Ｍw／Ｍn：１.２３ Ａ−５；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：１,７５０、Ｍw：２,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０ Ａ−６；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：２,６５０、Ｍw：２,８００、Ｍw／Ｍn：１.０６ Ａ−７；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：３,０３０、Ｍw：５,２９０、Ｍw／Ｍn：１.７５ Ａ−８；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：９２０、Ｍw：１,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０ （３）金属フェネート、金属スルフォネート Ｂ−１；カルシウムフェネート、塩基価：２８０mgKOH
／ｇ Ｂ−２；カルシウムスルフォネート、塩基価：２０mgKO
H／ｇ Ｂ−３；カルシウムスルフォネート、塩基価：３００mg
KOH／ｇ Ｂ−４；カルシウムフェネート、塩基価：５０mgKOH／
ｇ 実施例１ 溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃における動粘度：
４.４mm2／ｓ）８６重量％と溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ
（１００℃における動粘度：１３.３mm2／ｓ）１４重量
％との混合物で、１００℃における動粘度が５.１mm2／
ｓである潤滑油基油（ＢＯ−１）に、無灰分散剤として
ホウ素０.２重量％を含有し、Ｍn：２,３８０、Ｍw：
２,９９０、Ｍw／Ｍn：１.２６であるコハク酸イミド系
化合物（Ａ−１）を６.０重量％、金属清浄剤として塩
基価が２８０mgKOH／ｇであるカルシウムフェネート
（Ｂ−１）を３.６重量％配合し、さらに摩耗防止剤と
して炭素数４〜８の第１級ジアルキルジチオリン酸亜鉛
と炭素数３〜６の第２級ジアルキルジチオリン酸亜鉛の
５０：５０（重量比）混合物を１.２重量％、酸化防止
剤としてジフェニルアミンを０.５重量％、粘度指数向
上剤としてエチレン−プロピレン共重合体を５.０重量
％（油中ポリマー量０.５重量％）、流動点降下剤とし
てポリメタクリレートを０.２重量％及び消泡剤として
ジメチルポリシロキサンを０.０１重量％配合して、内
燃機関用潤滑油組成物を調製した。この潤滑油組成物の
金属清浄剤由来の塩基価は１０.０mgKOH／ｇであり、窒
素含有量は０.０６重量％であり、ホウ素含有量は０.０
１重量％であり、リン含有量は０.１２重量％であった。
この内燃機関用潤滑油組成物のデポジット生成量は１２
１mgであり、低温粘度は２,８００mp・ｓであった。 実施例２〜１２、２１〜２４ 実施例１と同様にして、第１表に示す種類の基油を用
い、第１表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミド
系化合物、ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物
及び過塩基性金属フェネート、中性金属スルフォネート
を配合し、かつ摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級
ジアルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジ
アルキルジチオリン亜鉛の５０：５０（重量比）混合物
を１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを
０.５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピ
レン共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重量
％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.２
重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを０.
０１重量％配合して、１４種類の内燃機関用潤滑油組成
物を調製した。これらの潤滑油組成物の各添加剤由来の
塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、ホウ素含有
量、リン含有量、デポジット生成量及び低温粘度を求め
た。その結果を第１表に示す。 実施例１３ 溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2
／ｓ）８４重量％と溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００
℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１６重量％との混合物で、
１００℃動粘度が５.４mm2／ｓである潤滑油基油（ＢＯ
−３）に、無灰分散剤として、Ｍn：１,７５０、Ｍw：
２,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０であるホウ素を含有しな
いコハク酸イミド系化合物（Ａ−５）を１０.０重量
％、金属清浄剤として塩基価が２８０mgKOH／ｇである
カルシウムフェネート（Ｂ−１）を３.６重量％配合
し、さらに摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級ジア
ルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジアル
キルジチオリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合物を
１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを０.
５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピレン
共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重量
％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.２
重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを０.
０１重量％配合して、内燃機関用潤滑油組成物を調製し
た。この潤滑油組成物の金属清浄剤由来の塩基価は１
０.０mgKOH／ｇであり、窒素含有量は０.１重量％であ
った。この内燃機関用潤滑油組成物のデポジット生成量
は、９０mgであり、低温粘度は３,８００mp・ｓ、蒸発損
失（ＮＯＡＣＫ）は１４.１mass％であった。 実施例１４〜２０ 実施例１３と同様にして、第１表に示す種類の基油を用
い、第１表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミド
系化合物、ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物
及び過塩基性金属フェネート、中性金属スルフォネート
を配合し、かつ摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級
ジアルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジ
アルキルジチオリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合
物を１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミン
を０.５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロ
ピレン共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重
量％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.
２重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを
０.０１重量％配合して、７種類の内燃機関用潤滑油組
成物を調製した。これらの潤滑油組成物の各添加剤由来
の塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、ホウ素含有
量、リン含有量、デポジット生成量、低温粘度及び蒸発
損失を求めた。その結果を第１表に示す。
に説明するが、本発明はこれらの実施例によりなんら限
定されるものではない。なお、デポジット生成量、低温
粘度及び蒸発損失は、次に示す方法に従って求めた。 １．デポジット生成量 ディーゼルエンジン内における潤滑油の使用状態を模擬
し、供試油に市販カーボンブラック６重量％を混合した
ものを、１.０ｇ／hrの速度でマイクロシリンジ先端よ
り加熱アルミニウム製パネル上に滴下する。油は斜傾し
たパネル上で炭化してデポジットを生成する。パネル斜
傾角：８度、パネル温度：３１０℃の条件で３時間試験
後、生成したデポジット中に残存する油分を石油エーテ
ルにて抽出し、試験前後のパネル重量差により、デポジ
ット生成量を求める。図１に、デポジット生成量評価装
置の概略図を示す。 ２．低温粘度 ＪＩＳ Ｋ ２０１０「コールド・クラッキング・シミュ
レーターを用いた−４０℃から０℃のエンジン油の見掛
け粘度試験方法」に準拠して、−２０℃において測定し
た。 ３．蒸発損失 ＪＰＩ−５Ｓ−４１−９３「エンジン油蒸発性試験方
法」に準拠して測定した。また、基油及び添加剤とし
て、以下に示すものを用いた。 （１）基油 ＢＯ−１；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）８６重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１４重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.１mm2／ｓ ＢＯ−２；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）８０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.３mm2／ｓ ＢＯ−３；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）８４重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１６重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.４mm2／ｓ ＢＯ−４；水素化分解鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.１mm2／ｓ）８６重量％と水素化分解鉱油基油６
５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.０mm2／ｓ）１４重量％
との混合物、１００℃動粘度：５.０mm2／ｓ ＢＯ−５；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）８０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.６mm2／ｓ ＢＯ−６；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）７５重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）２５重量％と
の混合物、１００℃動粘度：５.９mm2／ｓ ＢＯ−７；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６８重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１６重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）１６重量％との混合物、１００℃動粘度：５.２m
m2／ｓ ＢＯ−８；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６４重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１６重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）２０重量％との混合物、１００℃動粘度：５.４m
m2／ｓ ＢＯ−９；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）６３重量％と溶剤精製鉱油基油１５
０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ）１２重量％と溶
剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2
／ｓ）２５重量％との混合物、１００℃動粘度：５.６m
m2／ｓ ＢＯ−１０；溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００℃動粘
度：１３.３mm2／ｓ）２５重量％とワックス異性化油
（１００℃動粘度：４.５mm2／ｓ）７５重量％との混合
物、１００℃動粘度：５.６mm2／ｓ ＢＯ−１１；溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃動粘
度：４.４mm2／ｓ）９０重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１０重量％と
の混合物、１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ ＢＯ−１２；水素化分解鉱油基油１００Ｎ（１００℃動
粘度：４.１mm2／ｓ）９５重量％とエチレンプロピレン
コポリマー（１００℃動粘度：６００mm2／ｓ）５重量
％との混合物、１００℃動粘度：４.８mm2／ｓ ＢＯ−１３；溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘
度：４.７mm2／ｓ）９６重量％と溶剤精製鉱油基油６５
０Ｎ（１００℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）４重量％との
混合物、１００℃動粘度：４.７mm2／ｓ （２）コハク酸イミド系化合物 Ａ−１；ホウ素０.２重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：２,３８０、Ｍw：２,９９０、Ｍw／Ｍn：１.
２６ Ａ−２；ホウ素０.３重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：３,０５０、Ｍw：３,３００、Ｍw／Ｍn：１.
０８ Ａ−３；ホウ素０.１重量％含有コハク酸イミド系化合
物、Ｍn：２,３１０、Ｍw：４,６７０、Ｍw／Ｍn：２.
０２ Ａ−４；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：１,４８０、Ｍw：１,８２０、Ｍw／Ｍn：１.２３ Ａ−５；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：１,７５０、Ｍw：２,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０ Ａ−６；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：２,６５０、Ｍw：２,８００、Ｍw／Ｍn：１.０６ Ａ−７；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：３,０３０、Ｍw：５,２９０、Ｍw／Ｍn：１.７５ Ａ−８；ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物、
Ｍn：９２０、Ｍw：１,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０ （３）金属フェネート、金属スルフォネート Ｂ−１；カルシウムフェネート、塩基価：２８０mgKOH
／ｇ Ｂ−２；カルシウムスルフォネート、塩基価：２０mgKO
H／ｇ Ｂ−３；カルシウムスルフォネート、塩基価：３００mg
KOH／ｇ Ｂ−４；カルシウムフェネート、塩基価：５０mgKOH／
ｇ 実施例１ 溶剤精製鉱油基油１００Ｎ（１００℃における動粘度：
４.４mm2／ｓ）８６重量％と溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ
（１００℃における動粘度：１３.３mm2／ｓ）１４重量
％との混合物で、１００℃における動粘度が５.１mm2／
ｓである潤滑油基油（ＢＯ−１）に、無灰分散剤として
ホウ素０.２重量％を含有し、Ｍn：２,３８０、Ｍw：
２,９９０、Ｍw／Ｍn：１.２６であるコハク酸イミド系
化合物（Ａ−１）を６.０重量％、金属清浄剤として塩
基価が２８０mgKOH／ｇであるカルシウムフェネート
（Ｂ−１）を３.６重量％配合し、さらに摩耗防止剤と
して炭素数４〜８の第１級ジアルキルジチオリン酸亜鉛
と炭素数３〜６の第２級ジアルキルジチオリン酸亜鉛の
５０：５０（重量比）混合物を１.２重量％、酸化防止
剤としてジフェニルアミンを０.５重量％、粘度指数向
上剤としてエチレン−プロピレン共重合体を５.０重量
％（油中ポリマー量０.５重量％）、流動点降下剤とし
てポリメタクリレートを０.２重量％及び消泡剤として
ジメチルポリシロキサンを０.０１重量％配合して、内
燃機関用潤滑油組成物を調製した。この潤滑油組成物の
金属清浄剤由来の塩基価は１０.０mgKOH／ｇであり、窒
素含有量は０.０６重量％であり、ホウ素含有量は０.０
１重量％であり、リン含有量は０.１２重量％であった。
この内燃機関用潤滑油組成物のデポジット生成量は１２
１mgであり、低温粘度は２,８００mp・ｓであった。 実施例２〜１２、２１〜２４ 実施例１と同様にして、第１表に示す種類の基油を用
い、第１表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミド
系化合物、ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物
及び過塩基性金属フェネート、中性金属スルフォネート
を配合し、かつ摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級
ジアルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジ
アルキルジチオリン亜鉛の５０：５０（重量比）混合物
を１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを
０.５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピ
レン共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重量
％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.２
重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを０.
０１重量％配合して、１４種類の内燃機関用潤滑油組成
物を調製した。これらの潤滑油組成物の各添加剤由来の
塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、ホウ素含有
量、リン含有量、デポジット生成量及び低温粘度を求め
た。その結果を第１表に示す。 実施例１３ 溶剤精製鉱油基油１５０Ｎ（１００℃動粘度：４.７mm2
／ｓ）８４重量％と溶剤精製鉱油基油６５０Ｎ（１００
℃動粘度：１３.３mm2／ｓ）１６重量％との混合物で、
１００℃動粘度が５.４mm2／ｓである潤滑油基油（ＢＯ
−３）に、無灰分散剤として、Ｍn：１,７５０、Ｍw：
２,１００、Ｍw／Ｍn：１.２０であるホウ素を含有しな
いコハク酸イミド系化合物（Ａ−５）を１０.０重量
％、金属清浄剤として塩基価が２８０mgKOH／ｇである
カルシウムフェネート（Ｂ−１）を３.６重量％配合
し、さらに摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級ジア
ルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジアル
キルジチオリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合物を
１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを０.
５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピレン
共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重量
％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.２
重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを０.
０１重量％配合して、内燃機関用潤滑油組成物を調製し
た。この潤滑油組成物の金属清浄剤由来の塩基価は１
０.０mgKOH／ｇであり、窒素含有量は０.１重量％であ
った。この内燃機関用潤滑油組成物のデポジット生成量
は、９０mgであり、低温粘度は３,８００mp・ｓ、蒸発損
失（ＮＯＡＣＫ）は１４.１mass％であった。 実施例１４〜２０ 実施例１３と同様にして、第１表に示す種類の基油を用
い、第１表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミド
系化合物、ホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物
及び過塩基性金属フェネート、中性金属スルフォネート
を配合し、かつ摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級
ジアルキルジチオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジ
アルキルジチオリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合
物を１.２重量％、酸化防止剤としてジフェニルアミン
を０.５重量％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロ
ピレン共重合体を５.０重量％（油中ポリマー量０.５重
量％）、流動点降下剤としてポリメタクリレートを０.
２重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロキサンを
０.０１重量％配合して、７種類の内燃機関用潤滑油組
成物を調製した。これらの潤滑油組成物の各添加剤由来
の塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、ホウ素含有
量、リン含有量、デポジット生成量、低温粘度及び蒸発
損失を求めた。その結果を第１表に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】［注］ １）過塩基性金属フェネート、中性金属スルフォネート
由来の塩基価 ２）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物、ホウ素を含有
しないコハク酸イミド系化合物由来の窒素含有量 ３）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来のホウ素含
有量 比較例１〜１９ 実施例１と同様にして、第２表に示す種類の基油を用
い、第２表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミ
ド、ホウ素を含有しないコハク酸イミド及び過塩基性金
属フェネート、中性金属スルフォネートを配合し、さら
に摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級ジアルキルジ
チオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジアルキルジチ
オリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合物を１.２重
量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを０.５重量
％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピレン共重合
体を５.０重量％、流動点降下剤としてポリメタクリレ
ートを０.２重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロ
キサンを０.０１重量％配合して、２２種類の内燃機関
用潤滑油組成物を調製した。これらの潤滑油組成物の各
添加剤由来の塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、
ホウ素含有量及びデポジット生成量を求めた。その結果
を第２表に示す。
由来の塩基価 ２）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物、ホウ素を含有
しないコハク酸イミド系化合物由来の窒素含有量 ３）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来のホウ素含
有量 比較例１〜１９ 実施例１と同様にして、第２表に示す種類の基油を用
い、第２表に示す種類と量のホウ素含有コハク酸イミ
ド、ホウ素を含有しないコハク酸イミド及び過塩基性金
属フェネート、中性金属スルフォネートを配合し、さら
に摩耗防止剤として炭素数４〜８の第１級ジアルキルジ
チオリン酸亜鉛と炭素数３〜６の第２級ジアルキルジチ
オリン酸亜鉛の５０：５０（重量比）混合物を１.２重
量％、酸化防止剤としてジフェニルアミンを０.５重量
％、粘度指数向上剤としてエチレン−プロピレン共重合
体を５.０重量％、流動点降下剤としてポリメタクリレ
ートを０.２重量％及び消泡剤としてジメチルポリシロ
キサンを０.０１重量％配合して、２２種類の内燃機関
用潤滑油組成物を調製した。これらの潤滑油組成物の各
添加剤由来の塩基価（金属清浄剤由来）、窒素含有量、
ホウ素含有量及びデポジット生成量を求めた。その結果
を第２表に示す。
【００２１】
【表５】
【００２２】
【表６】
【００２３】
【表７】
【００２４】
【表８】
【００２５】［注］ １）金属フェネート、金属スルフォネート由来の塩基価 ２）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物、ホウ素を含有
しないコハク酸イミド系化合物由来の窒素含有量 ３）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来のホウ素含
有量 第１表の結果から、本発明の内燃機関用潤滑油組成物
は、いずれもデポジット生成量が約３０〜１５０mg程度
で少なく、特に実施例１３〜２０については低温粘度及
び蒸発損失にも優れていることが分かる。これに対し、
第２表に見られるように、ホウ素含有コハク酸イミド系
化合物由来の窒素含有量が少なすぎる比較例１及びＭw
／Ｍnが小さく、窒素含有量が多すぎる比較例２の潤滑
油組成物は、デポジット生成量が多い。ホウ素含有コハ
ク酸イミド系化合物のＭwが大きすぎる比較例３、Ｍn、
Ｍw及びＭw／Ｍnが大きすぎる比較例４の潤滑油組成物
は、デポジット生成量が多い。組成物の塩基価が小さす
ぎる比較例５及び組成物の塩基価が大きすぎる比較例６
の潤滑油組成物は、デポジット生成量が多い。過塩基性
金属フェネートの代わりに金属スルフォネートを配合し
た比較例７及び比較例８の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。重質油（基油）が１６重量％以上の場
合、ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来の窒素含有
量が少なすぎる比較例９の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。金属フェネートの塩基価が小さすぎる比
較例１０の潤滑油組成物は、デポジット生成量が多い。
コハク酸イミド系化合物のＭn、Ｍw及びＭw／Ｍnが大き
すぎる比較例１１〜１５の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。コハク酸イミド系化合物のＭw／Ｍnが小
さすぎる比較例１６の潤滑油組成物は、デポジット生成
量が多い。コハク酸イミド系化合物のＭn、Ｍw及びＭw
／Ｍnが大きすぎる比較例１７及び比較例１８の潤滑油
組成物は、デポジット生成量が多い。重質油の配合割合
が少ない比較例１９の潤滑油組成物は、デポジット生成
量が多い。
しないコハク酸イミド系化合物由来の窒素含有量 ３）ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来のホウ素含
有量 第１表の結果から、本発明の内燃機関用潤滑油組成物
は、いずれもデポジット生成量が約３０〜１５０mg程度
で少なく、特に実施例１３〜２０については低温粘度及
び蒸発損失にも優れていることが分かる。これに対し、
第２表に見られるように、ホウ素含有コハク酸イミド系
化合物由来の窒素含有量が少なすぎる比較例１及びＭw
／Ｍnが小さく、窒素含有量が多すぎる比較例２の潤滑
油組成物は、デポジット生成量が多い。ホウ素含有コハ
ク酸イミド系化合物のＭwが大きすぎる比較例３、Ｍn、
Ｍw及びＭw／Ｍnが大きすぎる比較例４の潤滑油組成物
は、デポジット生成量が多い。組成物の塩基価が小さす
ぎる比較例５及び組成物の塩基価が大きすぎる比較例６
の潤滑油組成物は、デポジット生成量が多い。過塩基性
金属フェネートの代わりに金属スルフォネートを配合し
た比較例７及び比較例８の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。重質油（基油）が１６重量％以上の場
合、ホウ素含有コハク酸イミド系化合物由来の窒素含有
量が少なすぎる比較例９の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。金属フェネートの塩基価が小さすぎる比
較例１０の潤滑油組成物は、デポジット生成量が多い。
コハク酸イミド系化合物のＭn、Ｍw及びＭw／Ｍnが大き
すぎる比較例１１〜１５の潤滑油組成物は、デポジット
生成量が多い。コハク酸イミド系化合物のＭw／Ｍnが小
さすぎる比較例１６の潤滑油組成物は、デポジット生成
量が多い。コハク酸イミド系化合物のＭn、Ｍw及びＭw
／Ｍnが大きすぎる比較例１７及び比較例１８の潤滑油
組成物は、デポジット生成量が多い。重質油の配合割合
が少ない比較例１９の潤滑油組成物は、デポジット生成
量が多い。
【００２６】
【発明の効果】本発明の内燃機関用潤滑油組成物は、内
燃機関のピストンリング溝などのピストン周辺部に生成
するデポジットの抑制に優れるとともに、各摺動部にお
ける耐摩耗性に優れ、低温粘度が低く、蒸発損失にも優
れ、ホウ素含有コハク酸イミド、ホウ素を含有しないコ
ハク酸イミド由来の窒素含有量が少ないので、シールゴ
ムなどへの悪影響が少なく、しかもコスト面で有利であ
り、特にディーゼルエンジン油やガソリンエンジン油な
どとして、好適である。
燃機関のピストンリング溝などのピストン周辺部に生成
するデポジットの抑制に優れるとともに、各摺動部にお
ける耐摩耗性に優れ、低温粘度が低く、蒸発損失にも優
れ、ホウ素含有コハク酸イミド、ホウ素を含有しないコ
ハク酸イミド由来の窒素含有量が少ないので、シールゴ
ムなどへの悪影響が少なく、しかもコスト面で有利であ
り、特にディーゼルエンジン油やガソリンエンジン油な
どとして、好適である。
【図１】図１は、デポジット生成量評価装置の概略図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｎ 20:02 20:04 30:04 30:06 40:25 (72)発明者 山本 克巳 埼玉県入間郡大井町西鶴ケ岡一丁目３番１ 号 東燃株式会社総合研究所内 (72)発明者 谷中 貢 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 植田 文雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】１００℃における動粘度が３.０〜１２.０
mm2/ｓであり、重質油の配合割合が潤滑油基油基準で５
重量％以上である基油に、組成物全量基準で、（Ａ）数
平均分子量（Ｍn）６００〜３,２００、重量平均分子量
（Ｍw）９００〜３,５００及びＭw／Ｍn比が１.１〜１.
４のホウ素を含有しないコハク酸イミド系化合物及び／
又はホウ素含有コハク酸イミド化合物を、窒素の量とし
て０.０２〜０.１５重量％となるよう配合し、かつ、
（Ｂ）塩基価１００mgKOH／ｇ以上の過塩基性金属フェ
ネート１.０〜５.０重量％を配合し、過塩基性金属フェ
ネート由来の塩基価が５〜１７mgKOH／ｇであることを
特徴とする内燃機関用潤滑油組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12021897A JP3720947B2 (ja) | 1996-09-18 | 1997-04-23 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-267797 | 1996-09-18 | ||
| JP26779796 | 1996-09-18 | ||
| JP12021897A JP3720947B2 (ja) | 1996-09-18 | 1997-04-23 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10147790A true JPH10147790A (ja) | 1998-06-02 |
| JP3720947B2 JP3720947B2 (ja) | 2005-11-30 |
Family
ID=26457831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12021897A Expired - Lifetime JP3720947B2 (ja) | 1996-09-18 | 1997-04-23 | 内燃機関用潤滑油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3720947B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073685A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-12 | Nippon Oil Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| JP2003193078A (ja) * | 2001-12-06 | 2003-07-09 | Infineum Internatl Ltd | 分散剤及び該分散剤を含む潤滑油組成物 |
| JP2005281614A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corp | クロスヘッド型ディーゼル機関用シリンダー潤滑油組成物 |
| JP2005281613A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corp | クロスヘッド型ディーゼル機関用シリンダー潤滑油組成物 |
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| JP2006152304A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Infineum Internatl Ltd | 潤滑油組成物 |
| JP2008144019A (ja) * | 2006-12-08 | 2008-06-26 | Nippon Oil Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| EP1985690A3 (en) * | 2007-04-27 | 2011-12-28 | TonenGeneral Sekiyu Kabushiki Kaisha | Internal-combustion engine lubrican composition |
| WO2016163424A1 (ja) * | 2015-04-06 | 2016-10-13 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 潤滑油組成物 |
| WO2020095943A1 (ja) * | 2018-11-07 | 2020-05-14 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| CN113293051A (zh) * | 2021-05-10 | 2021-08-24 | 西安航天动力试验技术研究所 | 汽油机油高温氧化沉积物抑制剂及其制备方法和汽油机油 |
-
1997
- 1997-04-23 JP JP12021897A patent/JP3720947B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2003193078A (ja) * | 2001-12-06 | 2003-07-09 | Infineum Internatl Ltd | 分散剤及び該分散剤を含む潤滑油組成物 |
| JP2005281614A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corp | クロスヘッド型ディーゼル機関用シリンダー潤滑油組成物 |
| JP2005281613A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corp | クロスヘッド型ディーゼル機関用シリンダー潤滑油組成物 |
| WO2005095559A1 (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Nippon Oil Corporation | クロスヘッド型ディーゼル機関用シリンダー潤滑油組成物 |
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| JP2008144019A (ja) * | 2006-12-08 | 2008-06-26 | Nippon Oil Corp | 内燃機関用潤滑油組成物 |
| EP1985690A3 (en) * | 2007-04-27 | 2011-12-28 | TonenGeneral Sekiyu Kabushiki Kaisha | Internal-combustion engine lubrican composition |
| WO2016163424A1 (ja) * | 2015-04-06 | 2016-10-13 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 潤滑油組成物 |
| JP2016196595A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | 東燃ゼネラル石油株式会社 | 潤滑油組成物 |
| US10450528B2 (en) | 2015-04-06 | 2019-10-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Lubricant composition |
| WO2020095943A1 (ja) * | 2018-11-07 | 2020-05-14 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| CN113293051A (zh) * | 2021-05-10 | 2021-08-24 | 西安航天动力试验技术研究所 | 汽油机油高温氧化沉积物抑制剂及其制备方法和汽油机油 |
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| JP3720947B2 (ja) | 2005-11-30 |
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