JPH10156412A - 管材の圧延ロールおよび圧延方法 - Google Patents
管材の圧延ロールおよび圧延方法Info
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- JPH10156412A JPH10156412A JP31432796A JP31432796A JPH10156412A JP H10156412 A JPH10156412 A JP H10156412A JP 31432796 A JP31432796 A JP 31432796A JP 31432796 A JP31432796 A JP 31432796A JP H10156412 A JPH10156412 A JP H10156412A
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- roll
- point
- stand
- hole
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Abstract
(57)【要約】
【課題】管材の３ロール型多スタンド連続圧延における
管内面の肉厚不均等（六角張り）を解決する孔型ロール
と圧延方法の提供。 【解決手段】パスセンターから孔型溝底までの距離、フ
ランジ端までの距離、およびフランジ端での孔型曲線の
接線角度φによって与えられる３次式に基づいてロール
の孔型をきめる。このロールは従来の楕円弧孔型よりも
溝底とフランジの中間点が深く、孔型の前記中間点に対
応する管材部分の肉厚を薄くする効果がある。このロー
ルを多スタンド連続圧延機の１スタンド以上で用いる。
管内面の肉厚不均等（六角張り）を解決する孔型ロール
と圧延方法の提供。 【解決手段】パスセンターから孔型溝底までの距離、フ
ランジ端までの距離、およびフランジ端での孔型曲線の
接線角度φによって与えられる３次式に基づいてロール
の孔型をきめる。このロールは従来の楕円弧孔型よりも
溝底とフランジの中間点が深く、孔型の前記中間点に対
応する管材部分の肉厚を薄くする効果がある。このロー
ルを多スタンド連続圧延機の１スタンド以上で用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は管材を多スタンド
連続圧延機で圧延する際に用いるロールの孔型形状と、
その形状のロールを用いての圧延方法に関する。
連続圧延機で圧延する際に用いるロールの孔型形状と、
その形状のロールを用いての圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管の製造工程では、図１に示す
ような、サイザと呼ばれる連続多スタンド圧延機で素管
の外径を縮小し、所定の寸法に仕上げる定径絞り圧延が
行われている。サイザは５〜２８スタンドで構成され、
それぞれのスタンドはパスセンター回りに120゜ずつ隔
てて３つの同一孔型のロールを装備している。隣接する
スタンド相互間は図２(a) 、(b) に示すように、孔型ロ
ールの配置を60゜ずらせて配置している。圧延時の使用
スタンド数は管２の仕上げ外径によってきまる。
ような、サイザと呼ばれる連続多スタンド圧延機で素管
の外径を縮小し、所定の寸法に仕上げる定径絞り圧延が
行われている。サイザは５〜２８スタンドで構成され、
それぞれのスタンドはパスセンター回りに120゜ずつ隔
てて３つの同一孔型のロールを装備している。隣接する
スタンド相互間は図２(a) 、(b) に示すように、孔型ロ
ールの配置を60゜ずらせて配置している。圧延時の使用
スタンド数は管２の仕上げ外径によってきまる。
【０００３】サイザの最終１〜数スタンドでは定径仕上
げのため、ロール孔型曲線は円弧形状である。しかし、
それ以外のスタンドの孔型は図３に示すように、パスセ
ンタ点Ｏから６０゜方向にあるフランジ点Ｆまでの距離
Ａと、パスセンタ点Ｏから溝底点Ｅまでの距離Ｂとは異
なるよう設計されており、通常Ａ＞Ｂの関係にある。従
来技術では孔型断面曲線はほぼ楕円弧をなしており、
Ａ、Ｂを与えれば楕円が特定される。楕円弧孔型では縮
経率（または圧下量）は溝底部で最大で、フランジ部に
向かって順次縮径率は小さくなる。実際のロールは図２
に示すように、ロール相互の間隙があり、フランジ端は
溝底点Ｅに対して正６０゜の位置ではないが、以後はフ
ランジ端位置を正６０゜の点Ｆにあるものとして説明す
る。
げのため、ロール孔型曲線は円弧形状である。しかし、
それ以外のスタンドの孔型は図３に示すように、パスセ
ンタ点Ｏから６０゜方向にあるフランジ点Ｆまでの距離
Ａと、パスセンタ点Ｏから溝底点Ｅまでの距離Ｂとは異
なるよう設計されており、通常Ａ＞Ｂの関係にある。従
来技術では孔型断面曲線はほぼ楕円弧をなしており、
Ａ、Ｂを与えれば楕円が特定される。楕円弧孔型では縮
経率（または圧下量）は溝底部で最大で、フランジ部に
向かって順次縮径率は小さくなる。実際のロールは図２
に示すように、ロール相互の間隙があり、フランジ端は
溝底点Ｅに対して正６０゜の位置ではないが、以後はフ
ランジ端位置を正６０゜の点Ｆにあるものとして説明す
る。
【０００４】サイザ絞り圧延では、管内面の拘束がない
ため、一つのスタンドの圧延では、孔型の溝底部とフラ
ンジ部での増肉量が異なり、不均一な変形が生じる。被
圧延材は溝底とフランジの角度が交互に60゜づつ変化す
る中で圧延されるため、溝底とフランジとの中間点（溝
底またはフランジから30゜の位置。以下この点を30゜点
と言う）の肉厚は溝底部またはフランジ部より厚くなっ
たり薄くなったりする。これを六角張り、または角張り
と称し、図６に模式的に示すように(a) を負の角張り、
(b) を正の角張りという。角張りは厚肉管で顕著に発生
し、30゜点が厚肉となる正の角張りが問題になってい
る。
ため、一つのスタンドの圧延では、孔型の溝底部とフラ
ンジ部での増肉量が異なり、不均一な変形が生じる。被
圧延材は溝底とフランジの角度が交互に60゜づつ変化す
る中で圧延されるため、溝底とフランジとの中間点（溝
底またはフランジから30゜の位置。以下この点を30゜点
と言う）の肉厚は溝底部またはフランジ部より厚くなっ
たり薄くなったりする。これを六角張り、または角張り
と称し、図６に模式的に示すように(a) を負の角張り、
(b) を正の角張りという。角張りは厚肉管で顕著に発生
し、30゜点が厚肉となる正の角張りが問題になってい
る。
【０００５】特開平４−１５８９０７号公報では従来型
のロール、すなわち溝底部で縮径率が最大で、フランジ
部で最小となる孔型のロールをセットしたスタンドと、
30゜点の縮径率が最大となる孔型のロールをセットした
スタンドとを組み合わせて相殺する技術が開示されてい
る。この技術では30゜点が厚くなる正の角張り改善には
30゜点での圧下量を大きくするとしているが、実験で確
認したところ、角張りの改善は見られず、効果の確認は
できなかった。
のロール、すなわち溝底部で縮径率が最大で、フランジ
部で最小となる孔型のロールをセットしたスタンドと、
30゜点の縮径率が最大となる孔型のロールをセットした
スタンドとを組み合わせて相殺する技術が開示されてい
る。この技術では30゜点が厚くなる正の角張り改善には
30゜点での圧下量を大きくするとしているが、実験で確
認したところ、角張りの改善は見られず、効果の確認は
できなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
３ロール連続多スタンド圧延で問題になっていた角張り
を抑制することにある。
３ロール連続多スタンド圧延で問題になっていた角張り
を抑制することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者が正の角張りの問
題を検討した結果、前記特開平４−１５８９０７号公報
で提案されているように、30゜点の縮径率を大きくする
のではなく、逆に小さくすべきであるとの結論を得た。
つまり、図５に示すように、パスセンタから孔型までの
距離が30゜点付近で従来より大きい孔型形状をもたせる
のである。
題を検討した結果、前記特開平４−１５８９０７号公報
で提案されているように、30゜点の縮径率を大きくする
のではなく、逆に小さくすべきであるとの結論を得た。
つまり、図５に示すように、パスセンタから孔型までの
距離が30゜点付近で従来より大きい孔型形状をもたせる
のである。
【０００８】すなわち、本発明の要旨は、下記(1) 項と
(2) 項の孔型ロールと圧延方法にある。
(2) 項の孔型ロールと圧延方法にある。
【０００９】(1) １スタンドに３つのロールを有する管
材の連続多スタンド圧延機用のロールであって、図４の
ように、パスセンター点Ｏを原点とするＸＹ座標上で、
ロールのフランジ部端点Ｆの座標を（ｘ1 ，ｙ1 ）、溝
底点Ｅの座標を（0 ，ｙ2 ）、フランジ部端点Ｆにおけ
る孔型の接線角度をφとして、下記(1) 式の３次曲線４
を与えたとき、この３次曲線上の点とパスセンター間の
距離よりも、孔型３上の点とパスセンター間の距離が大
きいか等しいことを特徴とする孔型ロール。
材の連続多スタンド圧延機用のロールであって、図４の
ように、パスセンター点Ｏを原点とするＸＹ座標上で、
ロールのフランジ部端点Ｆの座標を（ｘ1 ，ｙ1 ）、溝
底点Ｅの座標を（0 ，ｙ2 ）、フランジ部端点Ｆにおけ
る孔型の接線角度をφとして、下記(1) 式の３次曲線４
を与えたとき、この３次曲線上の点とパスセンター間の
距離よりも、孔型３上の点とパスセンター間の距離が大
きいか等しいことを特徴とする孔型ロール。
【００１０】 Ｙ＝ａＸ3＋ｂＸ2＋ｃＸ＋ｄ ‥‥(1) ただし、ａ＝（−2ｙ1−ｘ1tan（150゜−φ）＋2ｙ2）
／ｘ1 3 ｂ＝（−tan（150゜−φ）−３ｘ1 2・ａ）／２ｘ1 ｃ＝0 ｄ＝ｙ2 φ＝95゜ 言い替えれば、図４および図５において、点線で表され
る本発明の孔型曲線３は、実線で表されるφ＝９５゜の
３次曲線４と等しいか、それよりも上側にある、あるい
は、本発明の孔型３の方が３次曲線孔型４と同じか、よ
り深いロールである。
／ｘ1 3 ｂ＝（−tan（150゜−φ）−３ｘ1 2・ａ）／２ｘ1 ｃ＝0 ｄ＝ｙ2 φ＝95゜ 言い替えれば、図４および図５において、点線で表され
る本発明の孔型曲線３は、実線で表されるφ＝９５゜の
３次曲線４と等しいか、それよりも上側にある、あるい
は、本発明の孔型３の方が３次曲線孔型４と同じか、よ
り深いロールである。
【００１１】(2) 連続多スタンド圧延機により管材を圧
延するに際して、少なくとも１スタンドのロールを前記
(1) 項に記載の孔型ロールとすることを特徴とする圧延
方法。
延するに際して、少なくとも１スタンドのロールを前記
(1) 項に記載の孔型ロールとすることを特徴とする圧延
方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】管内面の形状で従来問題になって
いた正の角張りは、30゜点で厚くなる（図６(b) ）。前
述のように、30゜点を薄くするためには、30゜点での孔
型をむしろ深くして、圧下を少なくするほうがよい。そ
して、30゜点のさらに深い孔型ロールを用いて圧延する
と管材は負の角張りになる。30゜点の孔型深さが適切な
場合は、各スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に
角張りゼロとなることが期待できる。あるいは、30゜点
の深い孔型ロールと、30゜点の浅い孔型（従来の楕円孔
型も含まれる）ロールとをスタンドごとに適切に組み合
わせれば、正の角張りと負の角張りが最終的に相殺さ
れ、角張りゼロになることが期待できる。
いた正の角張りは、30゜点で厚くなる（図６(b) ）。前
述のように、30゜点を薄くするためには、30゜点での孔
型をむしろ深くして、圧下を少なくするほうがよい。そ
して、30゜点のさらに深い孔型ロールを用いて圧延する
と管材は負の角張りになる。30゜点の孔型深さが適切な
場合は、各スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に
角張りゼロとなることが期待できる。あるいは、30゜点
の深い孔型ロールと、30゜点の浅い孔型（従来の楕円孔
型も含まれる）ロールとをスタンドごとに適切に組み合
わせれば、正の角張りと負の角張りが最終的に相殺さ
れ、角張りゼロになることが期待できる。
【００１３】これらを検討するため、種々の圧延条件で
３次元ＦＥＭ解析を行った。以下に解析結果について説
明する。
３次元ＦＥＭ解析を行った。以下に解析結果について説
明する。
【００１４】ＦＥＭ計算条件は以下の通りである。
【００１５】まず、素管の材質特性としては鉛の材料特
性を用いた。これは鋼材の熱間特性と近似性があるため
である。素管寸法は外形６０mm，肉厚６mmおよび１２mm
の２種である。仕上げ寸法は外径３０mmである。圧延は
１７スタンドを用いるパススケジュールとした。
性を用いた。これは鋼材の熱間特性と近似性があるため
である。素管寸法は外形６０mm，肉厚６mmおよび１２mm
の２種である。仕上げ寸法は外径３０mmである。圧延は
１７スタンドを用いるパススケジュールとした。
【００１６】ＦＥＭ解析での孔型曲線は以下のように決
定した。
定した。
【００１７】図７に示すように(1) 式におけるφを９０
゜より大きくして３次曲線を描くと従来の楕円弧の孔型
に近いもの、あるいはφ＝１００゜の図で表される孔型
となる。一方、φ＜９５゜として３次曲線を描けば、本
発明の孔型となり、φ＝９５゜の曲線より上側になる。
従って、ＦＥＭ解析での孔型として、φ＝９０゜（本発
明）、φ＝９５゜（本発明）、φ＝１００゜（従来技術
相当）、および楕円弧孔型（従来技術）の４種類につい
て解析を行った。
゜より大きくして３次曲線を描くと従来の楕円弧の孔型
に近いもの、あるいはφ＝１００゜の図で表される孔型
となる。一方、φ＜９５゜として３次曲線を描けば、本
発明の孔型となり、φ＝９５゜の曲線より上側になる。
従って、ＦＥＭ解析での孔型として、φ＝９０゜（本発
明）、φ＝９５゜（本発明）、φ＝１００゜（従来技術
相当）、および楕円弧孔型（従来技術）の４種類につい
て解析を行った。
【００１８】他の孔型パラメータとして、ロールのＦ
点、Ｅ点のパスセンタからの距離Ａ、Ｂは表１のように
与えた。これらＡ、Ｂの値は３次曲線孔型、楕円弧孔型
に共通である。
点、Ｅ点のパスセンタからの距離Ａ、Ｂは表１のように
与えた。これらＡ、Ｂの値は３次曲線孔型、楕円弧孔型
に共通である。
【００１９】なお、最終スタンドは定径仕上げのため真
円孔型である。
円孔型である。
【００２０】
【表１】
【００２１】Ａ、Ｂが決まると、楕円弧孔型は一義的に
決まる。３次曲線孔型ではＸＹ軸上の座標点Ｆ（ｘ1 ，
ｙ1 ）、および点Ｅ（0 ，ｙ2 ）は次のように求められ
る。
決まる。３次曲線孔型ではＸＹ軸上の座標点Ｆ（ｘ1 ，
ｙ1 ）、および点Ｅ（0 ，ｙ2 ）は次のように求められ
る。
【００２２】 ｘ1 ＝Ａcos30゜ ｙ1 ＝Ａsin30゜ ｙ2 ＝Ｂ である。
【００２３】これらの座標値とφ＝９０゜、９５゜、お
よび１００゜を(1) 式に代入すると３次曲線が決求めら
れ、これらを孔型とした。図７にφ＝９０゜、９５゜、
１００゜および楕円弧の場合の孔型曲線を示す。
よび１００゜を(1) 式に代入すると３次曲線が決求めら
れ、これらを孔型とした。図７にφ＝９０゜、９５゜、
１００゜および楕円弧の場合の孔型曲線を示す。
【００２４】以上の条件のもとでＦＥＭ解析をおこなっ
た。その計算結果を表２に示す。
た。その計算結果を表２に示す。
【００２５】ここで、角張り率の定義は、 角張り率＝（Ｔmax−Ｔe）／｛（Ｄ／２−Ｔe）・（１−cos30゜）｝ ただし、Ｔmax ：肉厚最大値、 Ｔe ：（溝底の肉厚＋フランジの肉厚）／２、 Ｄ ：サイザ仕上げ外径 である。
【００２６】表２において、角張り率が（＋）の場合は
溝底およびフランジの肉厚に比べ、30゜点の肉厚が厚い
正の角張り、（−）の場合は負の角張りである。
溝底およびフランジの肉厚に比べ、30゜点の肉厚が厚い
正の角張り、（−）の場合は負の角張りである。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示すように、比較例としての従来の
楕円弧孔型ロールを最終スタンドを除く＃１〜＃１６ス
タンドで用いた場合、正の角張りが非常に大きくなった
（解析−５）。
楕円弧孔型ロールを最終スタンドを除く＃１〜＃１６ス
タンドで用いた場合、正の角張りが非常に大きくなった
（解析−５）。
【００２９】３次曲線で表される30゜点の浅いロール
（φ＝１００゜）を同様に＃１〜＃１６スタンドで用い
た場合、正の角張りが非常に大きくなった（解析−
１）。
（φ＝１００゜）を同様に＃１〜＃１６スタンドで用い
た場合、正の角張りが非常に大きくなった（解析−
１）。
【００３０】本発明の30゜点の深いロール（φ＝９０
゜）を同様に＃１〜＃１６スタンドで用いた場合、かえ
って負の角張りが大きくなった（解析−３）。
゜）を同様に＃１〜＃１６スタンドで用いた場合、かえ
って負の角張りが大きくなった（解析−３）。
【００３１】本発明のφ＝９５゜のロールを＃１〜＃１
６スタンドで用いた場合、角張りは非常に小さくなった
（解析−２）。
６スタンドで用いた場合、角張りは非常に小さくなった
（解析−２）。
【００３２】本発明のφ＝９０゜のロールを＃４スタン
ドに用い、＃１〜＃３、＃５〜＃１６スタンドに楕円弧
孔型ロールを用いると角張りは非常に小さくなった（解
析−４）。
ドに用い、＃１〜＃３、＃５〜＃１６スタンドに楕円弧
孔型ロールを用いると角張りは非常に小さくなった（解
析−４）。
【００３３】このことから、本発明の孔型のロールを単
一のスタンドで用いると、φが９５゜より大きい時は正
の角張り、９５゜より小さいときは負の角張り、φ＝９
５゜なら角張りはゼロになることがわかった。
一のスタンドで用いると、φが９５゜より大きい時は正
の角張り、９５゜より小さいときは負の角張り、φ＝９
５゜なら角張りはゼロになることがわかった。
【００３４】さらに、φ＝９５゜の孔型ロールのスタン
ドを、最終スタンドを除く全スタンドに適用すると、各
スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に角張りゼロ
が得られることがわかった。また、本発明のφ＜９５゜
の孔型ロールのスタンドと、従来の孔型（例えば楕円弧
やφ＞９５゜型）ロールのスタンドを適宜配置すれば圧
延の進行につれて、正の角張りと負の角張りが相殺され
て最終的に角張りゼロが実現できることがわかった。
ドを、最終スタンドを除く全スタンドに適用すると、各
スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に角張りゼロ
が得られることがわかった。また、本発明のφ＜９５゜
の孔型ロールのスタンドと、従来の孔型（例えば楕円弧
やφ＞９５゜型）ロールのスタンドを適宜配置すれば圧
延の進行につれて、正の角張りと負の角張りが相殺され
て最終的に角張りゼロが実現できることがわかった。
【００３５】本発明のロール孔型を決定するには、前記
ＡおよびＢ値から、φ＝９５゜として３次曲線４を描い
てから、これよりも深い（パスセンターからの距離が大
きい）曲線を描けばよい。ただし、溝底のＥ点近傍はな
めらかでなくてはならず、フランジ端での接線角度φは
９０゜〜１００゜の範囲が望ましい。従って、図５で言
えば、本発明の孔型曲線３はほぼ斜線を施した範囲にあ
る。
ＡおよびＢ値から、φ＝９５゜として３次曲線４を描い
てから、これよりも深い（パスセンターからの距離が大
きい）曲線を描けばよい。ただし、溝底のＥ点近傍はな
めらかでなくてはならず、フランジ端での接線角度φは
９０゜〜１００゜の範囲が望ましい。従って、図５で言
えば、本発明の孔型曲線３はほぼ斜線を施した範囲にあ
る。
【００３６】この曲線は例えば円弧を合成して作成して
もよいが、(1) 式でφを９０゜〜９５゜の範囲で適宜選
ぶことによって、そのまま孔型曲線としてもよい。
もよいが、(1) 式でφを９０゜〜９５゜の範囲で適宜選
ぶことによって、そのまま孔型曲線としてもよい。
【００３７】
【実施例】本発明を試験圧延機で鉛圧延実験を行って、
前記のＦＥＭ解析の妥当性を確認した。孔型曲線はＦＥ
Ｍ解析における３次曲線で与えたものと同じである。結
果を表３に示す。
前記のＦＥＭ解析の妥当性を確認した。孔型曲線はＦＥ
Ｍ解析における３次曲線で与えたものと同じである。結
果を表３に示す。
【００３８】
【表３】
【００３９】表３に示すように、ＦＥＭ解析結果とよく
一致している。
一致している。
【００４０】このことから、真円度を出す最終スタンド
群を除き、全スタンドに本発明孔型を適用する場合、φ
＝９５゜の孔型を使用すれば角張りを最小化できること
が確認できた。また、本発明のφ＜９５゜に相当する30
゜点の深い孔型のロールのスタンドと、φ＞９５゜に相
当する30゜点の浅い孔型のロールもしくは楕円弧孔型の
ロールのスタンドとを適宜決定することにより、角張り
を防止できることが確認できた。
群を除き、全スタンドに本発明孔型を適用する場合、φ
＝９５゜の孔型を使用すれば角張りを最小化できること
が確認できた。また、本発明のφ＜９５゜に相当する30
゜点の深い孔型のロールのスタンドと、φ＞９５゜に相
当する30゜点の浅い孔型のロールもしくは楕円弧孔型の
ロールのスタンドとを適宜決定することにより、角張り
を防止できることが確認できた。
【００４１】本発明はサイザについての適用について述
べたが、管材のストレッチレデューサ、エキストラクタ
ーサイザなど、内面拘束のないの管材の連続圧延につい
ても適用することができる。
べたが、管材のストレッチレデューサ、エキストラクタ
ーサイザなど、内面拘束のないの管材の連続圧延につい
ても適用することができる。
【００４２】
【発明の効果】本発明の方法によれば、内面の角張りの
ない管材を容易に製造できる。
ない管材を容易に製造できる。
【図１】サイザ圧延機の構成図である。
【図２】連続多スタンド圧延機の隣接するスタンドの断
面を表す模式図である。
面を表す模式図である。
【図３】１つのロールの孔型の断面図である。
【図４】本発明の孔型パラメータを定義する図である。
【図５】従来のロール孔型と本発明の孔型の差異を示す
図である。
図である。
【図６】六角張りの模式図である。
【図７】フランジ部の接線角度φを変えたときの孔型曲
線の極座標表示図である。
線の極座標表示図である。
１：孔型ロール ２：管材 ３：孔型曲線 ４：φ＝９５゜の３次曲線
Claims (2)
- 【請求項１】１スタンドに３つのロールを有する管材の
連続多スタンド圧延機用のロールであって、パスセンタ
ー点Ｏを原点とするＸＹ座標上で、ロールのフランジ部
端点Ｆの座標を（ｘ1 ，ｙ1 ）、ロールの溝底点Ｅの座
標を（0 ，ｙ2 ）、フランジ部端点Ｆにおける孔型の接
線角度をφとして、下記(1) 式の３次曲線を与えたと
き、この３次曲線上の点とパスセンター間の距離より
も、孔型上の点とパスセンター間の距離が大きいか等し
いことを特徴とする孔型ロール。 Ｙ＝ａＸ3＋ｂＸ2＋ｃＸ＋ｄ ‥‥(1) ただし、ａ＝（−2ｙ1−ｘ1tan（150゜−φ）＋2ｙ2）
／ｘ1 3 ｂ＝（−tan（150゜−φ）−３ｘ1 2・ａ）／２ｘ1 ｃ＝0 ｄ＝ｙ2 φ＝95゜ - 【請求項２】連続多スタンド圧延機により管材を圧延す
るに際して、少なくとも１スタンドのロールを請求項１
に記載の孔型ロールとすることを特徴とする圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8314327A JP3070496B2 (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 管材の圧延ロールおよび圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8314327A JP3070496B2 (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 管材の圧延ロールおよび圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156412A true JPH10156412A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3070496B2 JP3070496B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=18052007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8314327A Expired - Fee Related JP3070496B2 (ja) | 1996-11-26 | 1996-11-26 | 管材の圧延ロールおよび圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3070496B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005092531A1 (ja) | 2004-03-29 | 2005-10-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 管の製造方法及び定径圧延装置 |
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