JPH10156581A - 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
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- JPH10156581A JPH10156581A JP31756096A JP31756096A JPH10156581A JP H10156581 A JPH10156581 A JP H10156581A JP 31756096 A JP31756096 A JP 31756096A JP 31756096 A JP31756096 A JP 31756096A JP H10156581 A JPH10156581 A JP H10156581A
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Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温環境下で使用される高強度フェライト系
耐熱鋼の溶接に使用される溶接材料に関する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０６％、
Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、
Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．
０１５％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｎｉ：０．０１〜
０．５％、Ｍｏ：０．１〜０．３％、Ｖ：０．０１〜
０．５％、Ｗ：０．１〜２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２
％、Ｒｅ：０．０３〜０．５％、Ａｌ：０．００３〜
０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．
００３〜０．０３％を含み残部は鉄および不可避的不純
物からなり、さらにＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％
およびＣ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７
＋Ｒｅ／３＋５×Ｂ≦０．８％の関係を満たす後熱処理
不要な高温強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料。
耐熱鋼の溶接に使用される溶接材料に関する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０６％、
Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、
Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．
０１５％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｎｉ：０．０１〜
０．５％、Ｍｏ：０．１〜０．３％、Ｖ：０．０１〜
０．５％、Ｗ：０．１〜２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２
％、Ｒｅ：０．０３〜０．５％、Ａｌ：０．００３〜
０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．
００３〜０．０３％を含み残部は鉄および不可避的不純
物からなり、さらにＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％
およびＣ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７
＋Ｒｅ／３＋５×Ｂ≦０．８％の関係を満たす後熱処理
不要な高温強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高温高圧下で利用さ
れる蒸気発生器、ボイラ等の熱交換器など、特に５５０
℃以上の高温環境下で使用される高強度フェライト系耐
熱鋼の溶接に好適な溶接材料に関する。
れる蒸気発生器、ボイラ等の熱交換器など、特に５５０
℃以上の高温環境下で使用される高強度フェライト系耐
熱鋼の溶接に好適な溶接材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ、化学工業、原子力用などの高温
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼、Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼、２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の代表される低Ｃｒフェライト
鋼、炭素鋼などがあるが（以下、合金成分の含有量はす
べて重量％を意味する）、これらは対象部材の使用温
度、圧力、使用環境などに応じ、かつ経済性を考慮して
選択されている。それらの中でも、経済性の観点から、
高強度を有する９Ｃｒ鋼の使用量が飛躍的に増加してい
る。しかし、その９Ｃｒ鋼を溶接する際には、従来から
使用されている２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼に比べ、溶接
後に高い温度で応力除去焼鈍（後熱処理）が要求され、
コストアップの一因となっていた。
耐熱耐圧部材としては、オーステナイト系ステンレス
鋼、Ｃｒ含有量が９〜１２％の高Ｃｒフェライト鋼、２
・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の代表される低Ｃｒフェライト
鋼、炭素鋼などがあるが（以下、合金成分の含有量はす
べて重量％を意味する）、これらは対象部材の使用温
度、圧力、使用環境などに応じ、かつ経済性を考慮して
選択されている。それらの中でも、経済性の観点から、
高強度を有する９Ｃｒ鋼の使用量が飛躍的に増加してい
る。しかし、その９Ｃｒ鋼を溶接する際には、従来から
使用されている２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼に比べ、溶接
後に高い温度で応力除去焼鈍（後熱処理）が要求され、
コストアップの一因となっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は溶接後
の溶接金属が既存の９Ｃｒ鋼用溶接材料と同等以上の高
温強度を有し、溶接後の応力除去焼鈍熱処理（後熱処
理）なしでも、溶接金属の靱性に優れた後熱処理不要の
９Ｃｒ鋼用溶接材料を提供するものである。
の溶接金属が既存の９Ｃｒ鋼用溶接材料と同等以上の高
温強度を有し、溶接後の応力除去焼鈍熱処理（後熱処
理）なしでも、溶接金属の靱性に優れた後熱処理不要の
９Ｃｒ鋼用溶接材料を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来添加元素
として用いられていなかったＲｅ元素を添加した溶接材
料であって、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｎｉ：０．０１〜０．
５％、Ｍｏ：０．１〜０．３％、Ｖ：０．０１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒ
ｅ：０．０３〜０．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５
％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜
０．０３％を含み残部は鉄および不可避的不純物からな
り、さらにＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％およびＣ
＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７＋Ｒｅ／
３＋５×Ｂ≦０．８％の関係を満たすことを特徴とする
後熱処理不要な高温強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料
を提供するものである。以下に各成分の作用とその含有
量の選定理由を説明する。
として用いられていなかったＲｅ元素を添加した溶接材
料であって、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０６％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０１
５％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｎｉ：０．０１〜０．
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％、Ｗ：０．１〜２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｒ
ｅ：０．０３〜０．５％、Ａｌ：０．００３〜０．０５
％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．００３〜
０．０３％を含み残部は鉄および不可避的不純物からな
り、さらにＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％およびＣ
＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７＋Ｒｅ／
３＋５×Ｂ≦０．８％の関係を満たすことを特徴とする
後熱処理不要な高温強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料
を提供するものである。以下に各成分の作用とその含有
量の選定理由を説明する。
【０００５】
【発明の実施の形態】ＣはＣｒ、Ｆｅ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂと
結合して炭化物を形成し、高温強度に寄与するととも
に、それ自身がオーステナイト安定化元素として組織を
安定化する。０．０４％未満では炭化物析出が不十分
で、クリープ破断強度が低く、また、０．０６％を越え
る場合は炭化物が過剰析出して溶接金属が著しく硬化し
衝撃特性が悪化する。また、溶接作業性もＣの添加量に
比例して悪くなるため、Ｃの適正含有量は０．０４〜
０．０６％である。
結合して炭化物を形成し、高温強度に寄与するととも
に、それ自身がオーステナイト安定化元素として組織を
安定化する。０．０４％未満では炭化物析出が不十分
で、クリープ破断強度が低く、また、０．０６％を越え
る場合は炭化物が過剰析出して溶接金属が著しく硬化し
衝撃特性が悪化する。また、溶接作業性もＣの添加量に
比例して悪くなるため、Ｃの適正含有量は０．０４〜
０．０６％である。
【０００６】Ｓｉは脱酸剤として働き、０．３％を越え
ると靱性が著しく低下し、強度に対しても有害である。
Ｓｉの含有量は０．１〜０．３％とする。
ると靱性が著しく低下し、強度に対しても有害である。
Ｓｉの含有量は０．１〜０．３％とする。
【０００７】Ｍｎは組織の安定化に有効であるが、０．
１％未満では十分な効果が得られず、０．３％を越える
と溶接金属を硬化させる。よってＭｎの含有量は０．１
〜０．３％とする。
１％未満では十分な効果が得られず、０．３％を越える
と溶接金属を硬化させる。よってＭｎの含有量は０．１
〜０．３％とする。
【０００８】Ｐ，Ｓはいずれも靱性、加工性に有害な元
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性低下の原因となるから、
上記の許容範囲内でもできるだけ少ないほうがよい。不
可避な含有量として、Ｐは０．００２〜０．０２５％、
Ｓは０．００１〜０．０１５％とした。
素で、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ2 Ｏ3 スケール
皮膜を不安定にし、強度、靱性低下の原因となるから、
上記の許容範囲内でもできるだけ少ないほうがよい。不
可避な含有量として、Ｐは０．００２〜０．０２５％、
Ｓは０．００１〜０．０１５％とした。
【０００９】Ｃｒは耐熱鋼の耐酸化性、高温腐食性の点
から不可欠な元素であり、その含有量が７．５％未満で
は十分な耐酸化性、高温腐食性が得られない。一方、
９．５％を越えて添加するとδフェライトの分量が多く
なり強度と靱性を損ない、経済性の観点からも不利とな
る。従って、Ｃｒの含有量は７．５〜９．５％とする。
から不可欠な元素であり、その含有量が７．５％未満で
は十分な耐酸化性、高温腐食性が得られない。一方、
９．５％を越えて添加するとδフェライトの分量が多く
なり強度と靱性を損ない、経済性の観点からも不利とな
る。従って、Ｃｒの含有量は７．５〜９．５％とする。
【００１０】Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が０．５％を越
えると高温クリープ強度を損なう。また経済性を鑑みて
も大量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は０．０
１〜０．５％とする。
かつ靱性改善に寄与するが、その含有量が０．５％を越
えると高温クリープ強度を損なう。また経済性を鑑みて
も大量添加は不利である。従ってＮｉの含有量は０．０
１〜０．５％とする。
【００１１】ＶはＣ、Ｎと結合してＶ（Ｃ，Ｎ）等の微
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１％未満で
は十分な効果が得られず、０．５％を越える場合にはか
えってクリープ強度と靱性を損なう。よって、Ｖの適正
含有量は０．０１〜０．５％である。
細析出物を形成する。この析出物は高温での長時間クリ
ープ強度の向上に大きく寄与するが、０．０１％未満で
は十分な効果が得られず、０．５％を越える場合にはか
えってクリープ強度と靱性を損なう。よって、Ｖの適正
含有量は０．０１〜０．５％である。
【００１２】Ｍｏはクリープ強度の向上に有効である
が、０．１％未満では十分な効果が得られず、０．３％
を越えると高温で金属間化合物が析出し靱性が低下する
だけでなく、強度に対しても効果がなくなる。従って、
０．１〜０．３％とした。
が、０．１％未満では十分な効果が得られず、０．３％
を越えると高温で金属間化合物が析出し靱性が低下する
だけでなく、強度に対しても効果がなくなる。従って、
０．１〜０．３％とした。
【００１３】Ｗは固溶強化および微細炭化物析出強化元
素としてクリープ強度の向上に有効であり、特にＭｏと
の複合添加により、さらにクリープ強度を高めることが
できる。０．１％未満では効果がなく、２％を越えると
鋼を硬化させ溶接作業性も損なうため、０．１〜２％の
範囲とする。
素としてクリープ強度の向上に有効であり、特にＭｏと
の複合添加により、さらにクリープ強度を高めることが
できる。０．１％未満では効果がなく、２％を越えると
鋼を硬化させ溶接作業性も損なうため、０．１〜２％の
範囲とする。
【００１４】Ｒｅの添加は本発明ワイヤ成分の特徴であ
り、添加量に比例してクリープ強度を高めることを見い
だした。これは固溶強化によるものであるが、重要なこ
とは同様の働きをするＭｏやＷと同時添加しても、さら
に、クリープ強度が増すことである。よって、経済性を
考え０．０３〜０．５％とするのが適当である。
り、添加量に比例してクリープ強度を高めることを見い
だした。これは固溶強化によるものであるが、重要なこ
とは同様の働きをするＭｏやＷと同時添加しても、さら
に、クリープ強度が増すことである。よって、経済性を
考え０．０３〜０．５％とするのが適当である。
【００１５】Ｍｏ、ＷおよびＲｅについてはさらに、Ｍ
ｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％の関係を満たすように
添加する。これは、さまざまな化学成分の溶接金属の高
温強度を調査した結果、その強度はＭｏ、ＷおよびＲｅ
の添加量と綿密な関係があり、それらは上記式で表した
ように、同量の添加量ではＲｅはＭｏおよびＷのそれぞ
れ３倍および２倍の効果があることが明らかとなった。
そこで、母材と同等以上の高温強度を保つために、上記
式が０．５％以上となるようにする。
ｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％の関係を満たすように
添加する。これは、さまざまな化学成分の溶接金属の高
温強度を調査した結果、その強度はＭｏ、ＷおよびＲｅ
の添加量と綿密な関係があり、それらは上記式で表した
ように、同量の添加量ではＲｅはＭｏおよびＷのそれぞ
れ３倍および２倍の効果があることが明らかとなった。
そこで、母材と同等以上の高温強度を保つために、上記
式が０．５％以上となるようにする。
【００１６】ＮｂはＶと同様Ｃ、Ｎと結合してＮｂ
（Ｃ，Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
また、溶接金属の組織を微細化する効果もあり、適量で
あれば靱性改善にも効果がある。０．０１％未満では上
記の効果が得られず、また０．２％を越える場合は未固
溶ＮｂＣが増えクリープ強度と靱性を損なう。したがっ
てＮｂ含有量は０．０１％〜０．２％が適当である。
（Ｃ，Ｎ）を形成しクリープ強度に寄与する。特に６０
０℃以下の比較的低温では著しい強度改善効果を示す。
また、溶接金属の組織を微細化する効果もあり、適量で
あれば靱性改善にも効果がある。０．０１％未満では上
記の効果が得られず、また０．２％を越える場合は未固
溶ＮｂＣが増えクリープ強度と靱性を損なう。したがっ
てＮｂ含有量は０．０１％〜０．２％が適当である。
【００１７】Ａｌは脱酸素元素として必須であり、含有
量として０．００３％未満では効果がなく、０．０５％
を越える場合はクリープ強度を損なうため、Ａｌの含有
量は０．００３〜０．０５％とする。
量として０．００３％未満では効果がなく、０．０５％
を越える場合はクリープ強度を損なうため、Ａｌの含有
量は０．００３〜０．０５％とする。
【００１８】Ｂは極微量の添加により炭化物の分散、安
定化させる効果がある。０．０００１％未満ではその効
果が小さく、０．０１％を越えると加工性を損なうか
ら、Ｂの添加はその含有量を０．０００１〜０．０１％
の範囲にするのがよい。
定化させる効果がある。０．０００１％未満ではその効
果が小さく、０．０１％を越えると加工性を損なうか
ら、Ｂの添加はその含有量を０．０００１〜０．０１％
の範囲にするのがよい。
【００１９】ＮはＶ、Ｎｂとの炭窒化物形成に必要で
０．００３％未満ではその効果がない。しかしながら
０．０３％を越える場合は組織が微細化するともに窒化
物が粗大化し、強度と靱性を損なう。よってＮの含有量
は０．０３％以下とし、０．００３〜０．０３％とす
る。
０．００３％未満ではその効果がない。しかしながら
０．０３％を越える場合は組織が微細化するともに窒化
物が粗大化し、強度と靱性を損なう。よってＮの含有量
は０．０３％以下とし、０．００３〜０．０３％とす
る。
【００２０】Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、ＲｅおよびＢに
ついてはさらに、Ｃ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１
０＋Ｗ／７＋Ｒｅ／３＋５×Ｂ≦０．８％を満たすよう
添加する。これは、上記式は満たす範囲であれば、溶接
時に、溶接金属に割れの発生がなく、溶接作業性に悪影
響を与えないことを見いだしたからである、０．８％を
越える場合は溶接金属中に割れが発生したり、作業性が
悪くなる。
ついてはさらに、Ｃ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１
０＋Ｗ／７＋Ｒｅ／３＋５×Ｂ≦０．８％を満たすよう
添加する。これは、上記式は満たす範囲であれば、溶接
時に、溶接金属に割れの発生がなく、溶接作業性に悪影
響を与えないことを見いだしたからである、０．８％を
越える場合は溶接金属中に割れが発生したり、作業性が
悪くなる。
【００２１】
【実施例】発電用火力設備の技術基準に準拠した市販の
９Ｃｒ鋼板（火ＳＣＭＶ２８）で図１に示すような開先
（被溶接材１の厚さｔ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０
°、裏当材２使用でルートギャップＬ＝２０ｍｍ）を形
成し、表１に示す成分組成のワイヤ径：１．６ｍｍの溶
接ワイヤを用い、表２に示すように、２００℃の予熱の
もとにＴＩＧ溶接した。得られた溶接金属には後熱処理
（応力除去焼鈍）を行わず、クリープ破断試験片とシャ
ルピー衝撃試験片を採取し、評価を行った。クリープ破
断試験は試験温度を６５０℃とし、応力は７０ＭＰａお
よび１００ＭＰａとした。シャルピー衝撃試験は０℃に
て２ｍｍＶノッチ試験片により、衝撃試験を実施した。
表３に試験結果を示す。
９Ｃｒ鋼板（火ＳＣＭＶ２８）で図１に示すような開先
（被溶接材１の厚さｔ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０
°、裏当材２使用でルートギャップＬ＝２０ｍｍ）を形
成し、表１に示す成分組成のワイヤ径：１．６ｍｍの溶
接ワイヤを用い、表２に示すように、２００℃の予熱の
もとにＴＩＧ溶接した。得られた溶接金属には後熱処理
（応力除去焼鈍）を行わず、クリープ破断試験片とシャ
ルピー衝撃試験片を採取し、評価を行った。クリープ破
断試験は試験温度を６５０℃とし、応力は７０ＭＰａお
よび１００ＭＰａとした。シャルピー衝撃試験は０℃に
て２ｍｍＶノッチ試験片により、衝撃試験を実施した。
表３に試験結果を示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】ワイヤＴ１〜Ｔ５はいずれも本発明の要件
を満たしており、溶接金属はマルテンサイト単相組織と
なった。本発明の溶接材料で溶接した溶接金属では母材
（火ＳＣＭＶ２８）のクリープ破断強度をも越えてお
り、また、０℃での衝撃特性についても、吸収エネルギ
ーで１５０Ｊ以上と、後熱処理を省略しても高強度と靱
性を兼ね備えた溶接材料とあることが確認された。な
お、本発明溶接材料を現在の一般的な溶接条件で施工し
た場合の特性についても、予熱後熱を省略した場合と同
等であることを確認した。
を満たしており、溶接金属はマルテンサイト単相組織と
なった。本発明の溶接材料で溶接した溶接金属では母材
（火ＳＣＭＶ２８）のクリープ破断強度をも越えてお
り、また、０℃での衝撃特性についても、吸収エネルギ
ーで１５０Ｊ以上と、後熱処理を省略しても高強度と靱
性を兼ね備えた溶接材料とあることが確認された。な
お、本発明溶接材料を現在の一般的な溶接条件で施工し
た場合の特性についても、予熱後熱を省略した場合と同
等であることを確認した。
【００２６】ワイヤＴ１０〜Ｔ１４は比較例を示す。ワ
イヤＴ１０は現在９Ｃｒ鋼（火ＳＣＭＶ２８）用として
使用されているワイヤの例である。本発明範囲外の成分
となっており、後熱処理なしでは、衝撃特性も低いもの
であった。Ｔ１１〜Ｔ１４も本発明範囲外の成分となっ
ている。Ｔ１１はＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ＝０．４１％
であり、クリープ破断特性が悪く、また、溶接作業性も
悪い。Ｔ１２、Ｔ１３およびＴ１４はＴ１０およびＴ１
１に比べ、Ｍｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ＞０．５％となって
おり、クリープ破断特性が改善されているが、いずれも
Ｃ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７＋Ｒｅ
／３＋５×Ｂ＞０．８％となっており、溶接時の割れの
発生があり、溶接作業性が悪く、実用に耐えられない。
以上から、比較例では、クリープ破断特性、衝撃特性お
よび溶接作業性を全て満たすようなものではなく、後熱
処理なしには、使用できない溶接材料であることがわか
る。
イヤＴ１０は現在９Ｃｒ鋼（火ＳＣＭＶ２８）用として
使用されているワイヤの例である。本発明範囲外の成分
となっており、後熱処理なしでは、衝撃特性も低いもの
であった。Ｔ１１〜Ｔ１４も本発明範囲外の成分となっ
ている。Ｔ１１はＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ＝０．４１％
であり、クリープ破断特性が悪く、また、溶接作業性も
悪い。Ｔ１２、Ｔ１３およびＴ１４はＴ１０およびＴ１
１に比べ、Ｍｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ＞０．５％となって
おり、クリープ破断特性が改善されているが、いずれも
Ｃ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７＋Ｒｅ
／３＋５×Ｂ＞０．８％となっており、溶接時の割れの
発生があり、溶接作業性が悪く、実用に耐えられない。
以上から、比較例では、クリープ破断特性、衝撃特性お
よび溶接作業性を全て満たすようなものではなく、後熱
処理なしには、使用できない溶接材料であることがわか
る。
【００２７】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９Ｃｒ鋼用溶接
ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著しく高め
たものであり、靱性および作業性などの特性にも優れて
いる。各種発電用ボイラ、化学圧力容器などに使用され
る９Ｃｒ鋼を溶接する際に本発明の溶接材料を使用する
ことにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上できるとと
もに、後熱処理を省略でき、工作性が改善される。
ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を著しく高め
たものであり、靱性および作業性などの特性にも優れて
いる。各種発電用ボイラ、化学圧力容器などに使用され
る９Ｃｒ鋼を溶接する際に本発明の溶接材料を使用する
ことにより、溶接継手の信頼性を大幅に向上できるとと
もに、後熱処理を省略でき、工作性が改善される。
【図１】本発明の溶接材料の溶接金属の試験を行うため
の試験片を採取するのに用いた開先の形状を示す図。
の試験片を採取するのに用いた開先の形状を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０６％、
Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、
Ｐ：０．００２〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．
０１５％、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｎｉ：０．０１〜
０．５％、Ｍｏ：０．１〜０．３％、Ｖ：０．０１〜
０．５％、Ｗ：０．１〜２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２
％、Ｒｅ：０．０３〜０．５％、Ａｌ：０．００３〜
０．０５％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｎ：０．
００３〜０．０３％を含み残部は鉄および不可避的不純
物からなり、さらにＭｏ／３＋Ｗ／２＋Ｒｅ≧０．５％
およびＣ＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋Ｗ／７
＋Ｒｅ／３＋５×Ｂ≦０．８％の関係を満たすことを特
徴とする後熱処理不要な高温強度フェライト系耐熱鋼用
溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31756096A JP3426880B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31756096A JP3426880B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156581A true JPH10156581A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3426880B2 JP3426880B2 (ja) | 2003-07-14 |
Family
ID=18089628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31756096A Expired - Fee Related JP3426880B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3426880B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101767254B (zh) * | 2008-12-31 | 2011-09-14 | 江苏新华合金电器有限公司 | 一种超低碳马氏体耐磨自动焊丝 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3367824B2 (ja) | 1996-06-20 | 2003-01-20 | 三菱重工業株式会社 | フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
| JP3367831B2 (ja) | 1996-08-20 | 2003-01-20 | 三菱重工業株式会社 | 高強度フェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
-
1996
- 1996-11-28 JP JP31756096A patent/JP3426880B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3426880B2 (ja) | 2003-07-14 |
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