JPH101683A - 液化ガス気化器の断熱構造 - Google Patents
液化ガス気化器の断熱構造Info
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- JPH101683A JPH101683A JP15438596A JP15438596A JPH101683A JP H101683 A JPH101683 A JP H101683A JP 15438596 A JP15438596 A JP 15438596A JP 15438596 A JP15438596 A JP 15438596A JP H101683 A JPH101683 A JP H101683A
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- resin layer
- liquefied gas
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐薬品性、耐熱性に優れ、断熱性が高く、し
かも圧力変化などで変形したりせず安定した性能を示す
二重管式低温液化ガス気化器の断熱構造が提供するこ
と。 【解決手段】 内管の一方の端部より内管内に低温液化
ガスを供給し、該内管の他方の端部で反転させて内管と
外管の間隙を通過させ、外管の外周を海水等により加熱
することにより低温液化ガスを気化させる二重管式低温
液化ガス気化器の断熱構造。内管の外周が多孔質ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂層で被覆され、多孔質ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂層の外周がテトラフルオロエ
チレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体樹脂層また
はテトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニ
ルエーテル共重合体樹脂層により被覆されている。
かも圧力変化などで変形したりせず安定した性能を示す
二重管式低温液化ガス気化器の断熱構造が提供するこ
と。 【解決手段】 内管の一方の端部より内管内に低温液化
ガスを供給し、該内管の他方の端部で反転させて内管と
外管の間隙を通過させ、外管の外周を海水等により加熱
することにより低温液化ガスを気化させる二重管式低温
液化ガス気化器の断熱構造。内管の外周が多孔質ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂層で被覆され、多孔質ポリテ
トラフルオロエチレン樹脂層の外周がテトラフルオロエ
チレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体樹脂層また
はテトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニ
ルエーテル共重合体樹脂層により被覆されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は天然液化ガス（ＬＮ
Ｇ）などの低温液化ガスの気化器の断熱構造に関する。
Ｇ）などの低温液化ガスの気化器の断熱構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】天然ガス産出国で約−１６０℃の極低温
で液化された天然ガスは、消費地で需要に応じて気化さ
れる。冬場でも約７〜８℃の温度を持つ海水は、約−１
６０℃の極低温の天然ガスを常温付近の気体まで加熱す
る熱源として充分なものである。この液化天然ガスと海
水の間の熱交換方法として、液化天然ガスを管内に通
し、管外に沿って海水を流して管壁を介して熱交換する
気化器（オープンラック式気化器）がある。
で液化された天然ガスは、消費地で需要に応じて気化さ
れる。冬場でも約７〜８℃の温度を持つ海水は、約−１
６０℃の極低温の天然ガスを常温付近の気体まで加熱す
る熱源として充分なものである。この液化天然ガスと海
水の間の熱交換方法として、液化天然ガスを管内に通
し、管外に沿って海水を流して管壁を介して熱交換する
気化器（オープンラック式気化器）がある。
【０００３】図１（ア）（イ）に、このようなオープン
ラック式気化器を構成する１枚のパネルの例を示す。図
１（ア）はパネルの正面図、図１（イ）は側面図であ
る。パネル１は、パネル上部ヘッダー３とパネル下部ヘ
ッダー４に両端部を接続された多数のフィン付きチュー
ブ２から構成され、液化天然ガス（ＬＮＧ）はＬＮＧ入
口からパネル下部ヘッダー４に入り、フィン付きチュー
ブ２中を上昇する間に海水で加熱されて天然ガス（Ｎ
Ｇ）となり、パネル上部ヘッダー３のＮＧ出口から取出
される。一方、海水は海水散水管５からトラフ６を介し
て、フィン付きチューブ２の周囲に散水されて、フィン
付きチューブ２中を上昇する液化天然ガス（ＬＮＧ）ま
たは天然ガス（ＮＧ）と熱交換する。図１中、７はボン
ドで、ここに集まった海水は出口から取出される。
ラック式気化器を構成する１枚のパネルの例を示す。図
１（ア）はパネルの正面図、図１（イ）は側面図であ
る。パネル１は、パネル上部ヘッダー３とパネル下部ヘ
ッダー４に両端部を接続された多数のフィン付きチュー
ブ２から構成され、液化天然ガス（ＬＮＧ）はＬＮＧ入
口からパネル下部ヘッダー４に入り、フィン付きチュー
ブ２中を上昇する間に海水で加熱されて天然ガス（Ｎ
Ｇ）となり、パネル上部ヘッダー３のＮＧ出口から取出
される。一方、海水は海水散水管５からトラフ６を介し
て、フィン付きチューブ２の周囲に散水されて、フィン
付きチューブ２中を上昇する液化天然ガス（ＬＮＧ）ま
たは天然ガス（ＮＧ）と熱交換する。図１中、７はボン
ドで、ここに集まった海水は出口から取出される。
【０００４】このようなオープンラック式気化器のう
ち、氷着の低減化および設置スペースの削減などの理由
から、二重管構造の気化器が用いられている。図２
（ア）に二重管構造の例を示すが、内管１１を下る液体
Ａ（実線矢印）は内管の端部で反転して外管１２に入
り、外管１２の外側は海水などで加熱されているので、
外管１２に入った液体Ａは気化されて外管１２中を気体
Ｂ（破線矢印）として上昇する。
ち、氷着の低減化および設置スペースの削減などの理由
から、二重管構造の気化器が用いられている。図２
（ア）に二重管構造の例を示すが、内管１１を下る液体
Ａ（実線矢印）は内管の端部で反転して外管１２に入
り、外管１２の外側は海水などで加熱されているので、
外管１２に入った液体Ａは気化されて外管１２中を気体
Ｂ（破線矢印）として上昇する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】気化器は液体を気化さ
せる装置であるが、気化器の構造によっては気相と液相
を充分に断熱しないとその装置の性能が損なわれる場合
がある。例えば、図２（ア）の二重管構造の気化器の場
合、内管１１中を流れる低温の液体Ａと外管１２中を流
れる気体Ｂとが、内管１１の管壁（チューブ）を隔てて
熱交換を起こし、熱交換の性能が著しく低下されること
が起きる。
せる装置であるが、気化器の構造によっては気相と液相
を充分に断熱しないとその装置の性能が損なわれる場合
がある。例えば、図２（ア）の二重管構造の気化器の場
合、内管１１中を流れる低温の液体Ａと外管１２中を流
れる気体Ｂとが、内管１１の管壁（チューブ）を隔てて
熱交換を起こし、熱交換の性能が著しく低下されること
が起きる。
【０００６】そこで、図２（イ）のように、内管１１の
管壁に断熱材１３が配置される。しかしながら、断熱材
は使用する液体の種類によって耐熱性や耐薬品性を必要
とする。また、断熱性の低い断熱材を使用すると、断熱
性を稼ぐために厚みが必要になり、図３（ア）の如く、
断熱材１３が気体の流れの妨げとなり、効率を落とす原
因になる。
管壁に断熱材１３が配置される。しかしながら、断熱材
は使用する液体の種類によって耐熱性や耐薬品性を必要
とする。また、断熱性の低い断熱材を使用すると、断熱
性を稼ぐために厚みが必要になり、図３（ア）の如く、
断熱材１３が気体の流れの妨げとなり、効率を落とす原
因になる。
【０００７】また、両端に絞り部を形成したフッ素樹脂
製断熱材を、ベント管の直管部から内管の上部にかけ
て、両端の絞り部を利用して装着して成るものが、装着
が簡単で高い断熱効率の断熱構造として特開平７─１１
８６７１号公報に開示されている。しかしながら、この
断熱構造は断熱材の内部にできる空隙により高い断熱効
果を得るものである。従って、図３（イ）の如く、外側
を流れる液体の圧力などにより、断熱材の形状が容易に
変形して、断熱性が損なわれることが起きる。
製断熱材を、ベント管の直管部から内管の上部にかけ
て、両端の絞り部を利用して装着して成るものが、装着
が簡単で高い断熱効率の断熱構造として特開平７─１１
８６７１号公報に開示されている。しかしながら、この
断熱構造は断熱材の内部にできる空隙により高い断熱効
果を得るものである。従って、図３（イ）の如く、外側
を流れる液体の圧力などにより、断熱材の形状が容易に
変形して、断熱性が損なわれることが起きる。
【０００８】そこで、本発明は、耐薬品性、耐熱性に優
れ、かつ断熱性が高く、しかも特開平７─１１８６７１
号公報の場合のような問題もない、二重管式低温液化ガ
ス気化器の断熱構造を提供することを目的とする。
れ、かつ断熱性が高く、しかも特開平７─１１８６７１
号公報の場合のような問題もない、二重管式低温液化ガ
ス気化器の断熱構造を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、内管の一方の端部より内管内に低温液
化ガスを供給し、該内管の他方の端部で反転させて内管
と外管の間隙を通過させ、外管の外周を海水等により加
熱することにより低温液化ガスを気化させる二重管式低
温液化ガス気化器の断熱構造であって、前記内管の外周
が多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層で被覆さ
れ、該多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層の外周
がテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン
共重合体樹脂層またはテトラフルオロエチレン／パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂層により被
覆されていることを特徴とする二重管式低温液化ガス気
化器の断熱構造を提供する。
達成するために、内管の一方の端部より内管内に低温液
化ガスを供給し、該内管の他方の端部で反転させて内管
と外管の間隙を通過させ、外管の外周を海水等により加
熱することにより低温液化ガスを気化させる二重管式低
温液化ガス気化器の断熱構造であって、前記内管の外周
が多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層で被覆さ
れ、該多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層の外周
がテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン
共重合体樹脂層またはテトラフルオロエチレン／パーフ
ルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂層により被
覆されていることを特徴とする二重管式低温液化ガス気
化器の断熱構造を提供する。
【００１０】好ましくは、多孔質ポリテトラフルオロエ
チレン樹脂層は、多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹
脂フィルムによりスパイラルラッピングまたはシガレッ
トラッピングされて形成されるか、多孔質ポリテトラフ
ルオロエチレン樹脂チューブにより形成される。また、
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共
重合体樹脂層がテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオ
ロプロピレン共重合体樹脂チューブにより形成され、テ
トラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエ
ーテル共重合体樹脂層がテトラフルオロエチレン／パー
フルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂チューブ
により形成されることが好ましい。
チレン樹脂層は、多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹
脂フィルムによりスパイラルラッピングまたはシガレッ
トラッピングされて形成されるか、多孔質ポリテトラフ
ルオロエチレン樹脂チューブにより形成される。また、
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共
重合体樹脂層がテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオ
ロプロピレン共重合体樹脂チューブにより形成され、テ
トラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエ
ーテル共重合体樹脂層がテトラフルオロエチレン／パー
フルオロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂チューブ
により形成されることが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明において低温液化ガスの種
類は特に限定されず、塩素、アンモニア、二酸化硫黄、
メタン、エタン、プロパンなどのアルカン類、エチレ
ン、プロピレン、ブチレンなどのアルケン類、酸素、窒
素などを含むが、アルカン類とアルケン類の混合物であ
る液化天然ガスが最も代表的である。
類は特に限定されず、塩素、アンモニア、二酸化硫黄、
メタン、エタン、プロパンなどのアルカン類、エチレ
ン、プロピレン、ブチレンなどのアルケン類、酸素、窒
素などを含むが、アルカン類とアルケン類の混合物であ
る液化天然ガスが最も代表的である。
【００１２】二重管式低温液化ガス気化器の構成も特に
限定されず、内管中を液体が流れ、外側から加熱されて
いる外管中を気体が流れる構造であり、これら液体と気
体の間の熱交換が問題となる構造のすべての場合に、本
発明は有効である。例えば、実公昭５８─２４０７９号
公報、特公平７─５５３７０号公報、特公平７─９６９
１９号公報、特公平７─８２５８０号公報、特公平７─
１１９０６０号公報などに開示されている。
限定されず、内管中を液体が流れ、外側から加熱されて
いる外管中を気体が流れる構造であり、これら液体と気
体の間の熱交換が問題となる構造のすべての場合に、本
発明は有効である。例えば、実公昭５８─２４０７９号
公報、特公平７─５５３７０号公報、特公平７─９６９
１９号公報、特公平７─８２５８０号公報、特公平７─
１１９０６０号公報などに開示されている。
【００１３】本発明は、内管の外周に多孔質ポリテトラ
フルオロエチレン樹脂層を被覆することを特徴としてい
る。フッ素樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）は、耐薬品性ｐＨ０〜１４、耐熱性−２４０℃
〜＋２６０℃の範囲で使用できるので、これらの点では
理想的な断熱材であり、上記の如く、特開平７─１１８
６７１号公報で使用されている。但し、ＰＴＦＥは熱伝
導性の高い物質であり、断熱材として使用するためには
ある程度の厚みが必要とされる。また、特開平７─１１
８６７１号公報の如く空隙を利用した場合に問題がある
ことは前記した通りである。
フルオロエチレン樹脂層を被覆することを特徴としてい
る。フッ素樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（Ｐ
ＴＦＥ）は、耐薬品性ｐＨ０〜１４、耐熱性−２４０℃
〜＋２６０℃の範囲で使用できるので、これらの点では
理想的な断熱材であり、上記の如く、特開平７─１１８
６７１号公報で使用されている。但し、ＰＴＦＥは熱伝
導性の高い物質であり、断熱材として使用するためには
ある程度の厚みが必要とされる。また、特開平７─１１
８６７１号公報の如く空隙を利用した場合に問題がある
ことは前記した通りである。
【００１４】これに対して、多孔質ＰＴＦＥは、ＰＴＦ
Ｅと同様の耐熱性、耐薬品性を有すると共に、緻密な多
孔質構造を持っているので、高い断熱性を示す。そのた
め、断熱材の厚みを薄くすることが可能であり、流体圧
損を少なくすることができる。多孔質ＰＴＦＥを断熱材
として使用すれば、特開平７─１１８６７１号公報の場
合のように、圧力により断熱材（空隙）が変形して、断
熱性能が低下するという問題もない。
Ｅと同様の耐熱性、耐薬品性を有すると共に、緻密な多
孔質構造を持っているので、高い断熱性を示す。そのた
め、断熱材の厚みを薄くすることが可能であり、流体圧
損を少なくすることができる。多孔質ＰＴＦＥを断熱材
として使用すれば、特開平７─１１８６７１号公報の場
合のように、圧力により断熱材（空隙）が変形して、断
熱性能が低下するという問題もない。
【００１５】多孔質材料の空孔率φと熱伝導率λは下記
のEucken（Doherty)の式で表わされる。
のEucken（Doherty)の式で表わされる。
【００１６】
【数１】 空孔率８０％の多孔質ＰＴＦＥの空孔内の気相が空気の
場合、常温における熱伝導率は０．０５Kcal／ｍ・hr・
℃となり、ソリッドＰＴＦＥの熱伝導率０．２１Kcal／
ｍ・hr・℃に比べて約１／４になる。しかしながら、多
孔質ＰＴＦＥは、液体が多孔質構造中に入り込むと、熱
伝導率が上昇してしまう。
場合、常温における熱伝導率は０．０５Kcal／ｍ・hr・
℃となり、ソリッドＰＴＦＥの熱伝導率０．２１Kcal／
ｍ・hr・℃に比べて約１／４になる。しかしながら、多
孔質ＰＴＦＥは、液体が多孔質構造中に入り込むと、熱
伝導率が上昇してしまう。
【００１７】そこで、本発明では、低温での熱膨張率の
低いテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体（ＦＥＰ）樹脂またはテトラフルオロエチレ
ン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（Ｐ
ＦＡ）樹脂で、ＰＴＦＥの外周を被覆することで、断熱
性能の低下を防止する。内管を多孔質ＰＴＦＥと、ＦＥ
ＰまたはＰＦＡ樹脂層で被覆する方法としては、図４
（ア）の如く、内管１１の外周を薄い多孔質ＰＴＦＥフ
ィルム２１で多層に被覆した上をＦＥＰまたはＰＦＡ樹
脂層２３で被覆しても、図４（イ）の如く、内管１１の
外周をある程度の厚みのある多孔質ＰＴＦＥチューブ２
２で被覆した上をＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層２３で被覆
しても、これらの組合せでもよい。
低いテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体（ＦＥＰ）樹脂またはテトラフルオロエチレ
ン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（Ｐ
ＦＡ）樹脂で、ＰＴＦＥの外周を被覆することで、断熱
性能の低下を防止する。内管を多孔質ＰＴＦＥと、ＦＥ
ＰまたはＰＦＡ樹脂層で被覆する方法としては、図４
（ア）の如く、内管１１の外周を薄い多孔質ＰＴＦＥフ
ィルム２１で多層に被覆した上をＦＥＰまたはＰＦＡ樹
脂層２３で被覆しても、図４（イ）の如く、内管１１の
外周をある程度の厚みのある多孔質ＰＴＦＥチューブ２
２で被覆した上をＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層２３で被覆
しても、これらの組合せでもよい。
【００１８】以下に多孔質ＰＴＦＥフィルム２１および
多孔質ＰＴＦＥチューブ２２の製造方法について説明す
る。多孔質ＰＴＦＥはＰＴＦＥを延伸して得られる。Ｐ
ＴＦＥの成形物を延伸して得られる多孔質体は、例え
ば、特公昭51-18991号公報及び特公昭56-17216号公報に
記載された方法により製造される。即ち、約95％以上の
結晶化度を有するポリテトラフルオロエチレン樹脂に液
状潤滑剤、例えば、ソルベントナフサ、ホワイトオイル
などの炭化水素油、石油エーテル等を添加混合して予備
成形物を作る。この場合の混合比は例えばポリテトラフ
ルオロエチレン80重量部に対して液状潤滑油20重量部で
ある。次にこの予備成形物を押出機を用いてダイスから
シート状、チューブ状等の形状に押出して成形物を得
る。得られた成形物は液状潤滑剤を除去するか除去せず
に327 ℃以下の未焼結状態において毎秒10％以上の高速
度で延伸される。次に延伸物を延伸状態において200 〜
390 ℃で熱処理することにより収縮を防止して目的とす
るポリテトラフルオロエチレン樹脂の多孔質体を得る。
上記工程において、シート状押出物を一軸または二軸方
向に延伸することによって多孔質フィルム２１が得ら
れ、チューブ状押出物を延伸することによって、多孔質
チューブ２２が得られる。このようにして得られたポリ
テトラフルオロエチレン樹脂の多孔質体は、フィブリル
と呼ばれる非常に微細な小繊維と、それらを結び付けて
いるノードと呼ばれる粒状の結節とから構成されてお
り、これらのフィブリルとノードとの間に極めて微細な
空孔が相互に連続した状態で存在し、いわゆる連続多孔
構造を形成している。
多孔質ＰＴＦＥチューブ２２の製造方法について説明す
る。多孔質ＰＴＦＥはＰＴＦＥを延伸して得られる。Ｐ
ＴＦＥの成形物を延伸して得られる多孔質体は、例え
ば、特公昭51-18991号公報及び特公昭56-17216号公報に
記載された方法により製造される。即ち、約95％以上の
結晶化度を有するポリテトラフルオロエチレン樹脂に液
状潤滑剤、例えば、ソルベントナフサ、ホワイトオイル
などの炭化水素油、石油エーテル等を添加混合して予備
成形物を作る。この場合の混合比は例えばポリテトラフ
ルオロエチレン80重量部に対して液状潤滑油20重量部で
ある。次にこの予備成形物を押出機を用いてダイスから
シート状、チューブ状等の形状に押出して成形物を得
る。得られた成形物は液状潤滑剤を除去するか除去せず
に327 ℃以下の未焼結状態において毎秒10％以上の高速
度で延伸される。次に延伸物を延伸状態において200 〜
390 ℃で熱処理することにより収縮を防止して目的とす
るポリテトラフルオロエチレン樹脂の多孔質体を得る。
上記工程において、シート状押出物を一軸または二軸方
向に延伸することによって多孔質フィルム２１が得ら
れ、チューブ状押出物を延伸することによって、多孔質
チューブ２２が得られる。このようにして得られたポリ
テトラフルオロエチレン樹脂の多孔質体は、フィブリル
と呼ばれる非常に微細な小繊維と、それらを結び付けて
いるノードと呼ばれる粒状の結節とから構成されてお
り、これらのフィブリルとノードとの間に極めて微細な
空孔が相互に連続した状態で存在し、いわゆる連続多孔
構造を形成している。
【００１９】このようにして作成されるＰＴＦＥの延伸
多孔質体は、薄層のものを作ることが可能であるばかり
でなく、孔径が均一になるようにまた空孔率を任意に制
御することが可能であり、また高強度で耐圧力性、耐圧
縮性に優れることができる。上記した図４（ア）に於い
ては、前記のようにして得られた多孔質ＰＴＦＥフィル
ム２１を内管１１に対してスパイラルラッピングまたは
シガレットラッピングして本発明の多孔質ＰＴＦＥ樹脂
層を形成する。多孔質ＰＴＦＥフィルムとしては、平均
孔径０．０２〜１５μｍ、好ましくは０．１〜０．９μ
ｍ、空孔率３０〜９０％、好ましくは５０〜８０％、厚
さ１０〜１００μｍ、好ましくは４０〜６０μｍ程度の
ものを用いる。この場合、多孔質ＰＴＦＥフィルム単体
をラッピングしてもよいが、この単体フィルムを予め複
数枚重ねて熱融着した積層フィルムを用いることができ
る。この積層フィルムは、単体フィルムを１０〜２００
枚程度重ね、その厚さを０．１〜１０mm程度としたもの
が使用可能であるが、あまり薄いとラッピング回数が増
加するだけであり、反対に厚すぎると重合部分の段差が
大きくなるので、好ましくは０．２〜３．０mm程度とす
るのがよい。このような多孔質ＰＴＦＥフィルムを用い
て多孔質ＰＴＦＥ樹脂層を形成するが、この層の厚さと
しては長期に渡って安定した断熱性を得るために０．５
〜１０mm好ましくは１．５〜５．０mm程度が良い。
多孔質体は、薄層のものを作ることが可能であるばかり
でなく、孔径が均一になるようにまた空孔率を任意に制
御することが可能であり、また高強度で耐圧力性、耐圧
縮性に優れることができる。上記した図４（ア）に於い
ては、前記のようにして得られた多孔質ＰＴＦＥフィル
ム２１を内管１１に対してスパイラルラッピングまたは
シガレットラッピングして本発明の多孔質ＰＴＦＥ樹脂
層を形成する。多孔質ＰＴＦＥフィルムとしては、平均
孔径０．０２〜１５μｍ、好ましくは０．１〜０．９μ
ｍ、空孔率３０〜９０％、好ましくは５０〜８０％、厚
さ１０〜１００μｍ、好ましくは４０〜６０μｍ程度の
ものを用いる。この場合、多孔質ＰＴＦＥフィルム単体
をラッピングしてもよいが、この単体フィルムを予め複
数枚重ねて熱融着した積層フィルムを用いることができ
る。この積層フィルムは、単体フィルムを１０〜２００
枚程度重ね、その厚さを０．１〜１０mm程度としたもの
が使用可能であるが、あまり薄いとラッピング回数が増
加するだけであり、反対に厚すぎると重合部分の段差が
大きくなるので、好ましくは０．２〜３．０mm程度とす
るのがよい。このような多孔質ＰＴＦＥフィルムを用い
て多孔質ＰＴＦＥ樹脂層を形成するが、この層の厚さと
しては長期に渡って安定した断熱性を得るために０．５
〜１０mm好ましくは１．５〜５．０mm程度が良い。
【００２０】本発明の多孔質ＰＴＦＥ層を形成する他の
方法として、図４（ロ）に示すように、前記のようにし
て得られた多孔質ＰＴＦＥチューブ２３を用いることが
できる。多孔質ＰＴＦＥチューブとしては、平均孔径
０．８〜５．０μｍ、空孔率５０〜７０％、肉厚１．０
〜５．０mm程度のものを１枚または複数枚用いる。この
場合、内管１１の外径よりやや大きめの内径を有する多
孔質ＰＴＦＥチューブを準備し、これを内管に挿入した
後必要により熱収縮させて内管に固定することにより、
多孔質ＰＴＦＥ層を形成する。
方法として、図４（ロ）に示すように、前記のようにし
て得られた多孔質ＰＴＦＥチューブ２３を用いることが
できる。多孔質ＰＴＦＥチューブとしては、平均孔径
０．８〜５．０μｍ、空孔率５０〜７０％、肉厚１．０
〜５．０mm程度のものを１枚または複数枚用いる。この
場合、内管１１の外径よりやや大きめの内径を有する多
孔質ＰＴＦＥチューブを準備し、これを内管に挿入した
後必要により熱収縮させて内管に固定することにより、
多孔質ＰＴＦＥ層を形成する。
【００２１】こうして内管の外周を被覆した多孔質ＰＴ
ＦＥ樹脂層の外周を、さらにＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層
で被覆する。ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層は多孔質ＰＴＦ
Ｅの多孔構造中へ液体が進入することを防止するための
層（被覆）であるから、ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のテー
プでスパイラルまたはシガレット方式などにラッピング
する方法でも、あるいはＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のチュ
ーブを用いる方法でも、気密（液密）被覆すればいずれ
でもよい。また、ＦＥＰおよびＰＦＡ樹脂は熱収縮性を
有し、これを利用して多孔質ＰＴＦＥ樹脂層およびＦＥ
ＰまたはＰＦＡ樹脂層を内管に強固に固定することがで
きる。
ＦＥ樹脂層の外周を、さらにＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層
で被覆する。ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層は多孔質ＰＴＦ
Ｅの多孔構造中へ液体が進入することを防止するための
層（被覆）であるから、ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のテー
プでスパイラルまたはシガレット方式などにラッピング
する方法でも、あるいはＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のチュ
ーブを用いる方法でも、気密（液密）被覆すればいずれ
でもよい。また、ＦＥＰおよびＰＦＡ樹脂は熱収縮性を
有し、これを利用して多孔質ＰＴＦＥ樹脂層およびＦＥ
ＰまたはＰＦＡ樹脂層を内管に強固に固定することがで
きる。
【００２２】ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のチューブやテー
プは一般に市販されているものを用いることができる。
ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のチューブを用いて被覆層を形
成する場合、多孔質ＰＴＦＥ樹脂層で被覆された状態の
内管の外径よりやや大きめの内径を有するＦＥＰまたは
ＰＦＡ樹脂のチューブを用意し、多孔質ＰＴＦＥ樹脂層
で被覆された内管をこれに挿入し、その後２４０℃程度
の熱をかけてＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂チューブを熱収縮
させることにより、内管に対して多孔質ＰＴＦＥ樹脂層
およびＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層が強固に固定した本発
明の断熱構造を得ることができる。また、ＦＥＰまたは
ＰＦＡ樹脂のテープを用いて被覆層を形成する場合、厚
さ０．１〜０．５mm程度のテープを用いて内管をスパイ
ラルラッピングまたはシガレットラッピングした後同様
にこれを熱収縮させることにより本発明の断熱構造を固
定する。ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層の厚さは、０．１〜
１．０mm、好ましくは０．１〜０．５mm程度に形成する
のが良い。
プは一般に市販されているものを用いることができる。
ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂のチューブを用いて被覆層を形
成する場合、多孔質ＰＴＦＥ樹脂層で被覆された状態の
内管の外径よりやや大きめの内径を有するＦＥＰまたは
ＰＦＡ樹脂のチューブを用意し、多孔質ＰＴＦＥ樹脂層
で被覆された内管をこれに挿入し、その後２４０℃程度
の熱をかけてＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂チューブを熱収縮
させることにより、内管に対して多孔質ＰＴＦＥ樹脂層
およびＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層が強固に固定した本発
明の断熱構造を得ることができる。また、ＦＥＰまたは
ＰＦＡ樹脂のテープを用いて被覆層を形成する場合、厚
さ０．１〜０．５mm程度のテープを用いて内管をスパイ
ラルラッピングまたはシガレットラッピングした後同様
にこれを熱収縮させることにより本発明の断熱構造を固
定する。ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層の厚さは、０．１〜
１．０mm、好ましくは０．１〜０．５mm程度に形成する
のが良い。
【００２３】
（実施例１）内径１３．７mm、外径２１．７mm、長さ５
０cmのアルミニウム管の外周に、平均孔径０．５μｍ、
空孔率８０％の多孔質ＰＴＦＥフィルムを４０枚重ねた
後これを３６０℃で熱融着して得られた厚さ１mmの多孔
質ＰＴＦＥ積層シートを４周シガレットラッピングし、
端部を粘着テープで仮止めした。
０cmのアルミニウム管の外周に、平均孔径０．５μｍ、
空孔率８０％の多孔質ＰＴＦＥフィルムを４０枚重ねた
後これを３６０℃で熱融着して得られた厚さ１mmの多孔
質ＰＴＦＥ積層シートを４周シガレットラッピングし、
端部を粘着テープで仮止めした。
【００２４】次いで、アルミニウム管の多孔質ＰＴＦＥ
積層シートで被覆した部分に内径３０mm、肉厚０．５mm
のＦＥＰチューブを被せた後、２４０℃、５分の熱処理
を行って、ＦＥＰチューブを熱収縮させ、多孔質ＰＴＦ
Ｅ積層シートとＦＥＰチューブがアルミニウム管に一体
に接合された本発明の断熱構造を得た。 （実施例２）実施例１と同じアルミニウム管の外周に、
内径２２mm、肉厚３．８mmの多孔質ＰＴＦＥチューブを
被せ、さらにその上に内径３０mm、肉厚０．５mmのＦＥ
Ｐチューブを被せた後、２４０℃、５分の熱処理を行っ
て、ＦＥＰチューブを熱収縮させ、多孔質ＰＴＦＥチュ
ーブとＦＥＰチューブがアルミニウム管に一体に接合さ
れた本発明の断熱構造を得た。
積層シートで被覆した部分に内径３０mm、肉厚０．５mm
のＦＥＰチューブを被せた後、２４０℃、５分の熱処理
を行って、ＦＥＰチューブを熱収縮させ、多孔質ＰＴＦ
Ｅ積層シートとＦＥＰチューブがアルミニウム管に一体
に接合された本発明の断熱構造を得た。 （実施例２）実施例１と同じアルミニウム管の外周に、
内径２２mm、肉厚３．８mmの多孔質ＰＴＦＥチューブを
被せ、さらにその上に内径３０mm、肉厚０．５mmのＦＥ
Ｐチューブを被せた後、２４０℃、５分の熱処理を行っ
て、ＦＥＰチューブを熱収縮させ、多孔質ＰＴＦＥチュ
ーブとＦＥＰチューブがアルミニウム管に一体に接合さ
れた本発明の断熱構造を得た。
【００２５】本発明の二重管式低温液化ガス気化器の断
熱構造よれば、耐薬品性、耐熱性に優れ、断熱性が高
く、しかも圧力変化にかかわらず安定した断熱性能が得
られることは明らかである。
熱構造よれば、耐薬品性、耐熱性に優れ、断熱性が高
く、しかも圧力変化にかかわらず安定した断熱性能が得
られることは明らかである。
【図１】（ア）（イ）はオープンラック式液化ガス気化
器を示す。
器を示す。
【図２】（ア）（イ）は二重管式低温液化ガス気化器の
二重管部分の断面図。
二重管部分の断面図。
【図３】（ア）（イ）は従来の二重管式低温液化ガス気
化器の断熱構造を示す。
化器の断熱構造を示す。
【図４】（ア）（イ）は内管に多孔質ＰＴＦＥを被覆す
る方法を示す。
る方法を示す。
１１…内管 １２…外管 １３…断熱材 Ａ…液体 Ｂ…気体 ２１…多孔質ＰＴＦＥフィルム（シート） ２２…多孔質ＰＴＦＥチューブ ２３…ＦＥＰまたはＰＦＡ樹脂層
Claims (5)
- 【請求項１】 内管の一方の端部より内管内に低温液化
ガスを供給し、該内管の他方の端部で反転させて内管と
外管の間隙を通過させ、外管の外周を海水等により加熱
することにより低温液化ガスを気化させる二重管式低温
液化ガス気化器の断熱構造であって、前記内管の外周が
多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層で被覆され、
該多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂層の外周がテ
トラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重
合体樹脂層またはテトラフルオロエチレン／パーフルオ
ロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂層により被覆さ
れていることを特徴とする二重管式低温液化ガス気化器
の断熱構造。 - 【請求項２】 多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂
層が多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂フィルムに
よりスパイラルラッピングまたはシガレットラッピング
されて形成されている請求項１記載の二重管式低温液化
ガス気化器の断熱構造。 - 【請求項３】 多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂
層が多孔質ポリテトラフルオロエチレン樹脂チューブに
より形成されている請求項１記載の二重管式低温液化ガ
ス気化器の断熱構造。 - 【請求項４】 テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオ
ロプロピレン共重合体樹脂層がテトラフルオロエチレン
／ヘキサフルオロプロピレン共重合体樹脂チューブによ
り形成されている請求項１記載の二重管式低温液化ガス
気化器の断熱構造。 - 【請求項５】 テトラフルオロエチレン／パーフルオロ
アルキルビニルエーテル共重合体樹脂層がテトラフルオ
ロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重
合体樹脂チューブにより形成されている請求項１記載の
二重管式低温液化ガス気化器の断熱構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15438596A JPH101683A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 液化ガス気化器の断熱構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15438596A JPH101683A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 液化ガス気化器の断熱構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101683A true JPH101683A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=15582986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15438596A Withdrawn JPH101683A (ja) | 1996-06-14 | 1996-06-14 | 液化ガス気化器の断熱構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101683A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101110846B1 (ko) | 2010-02-04 | 2012-02-24 | 삼성중공업 주식회사 | 선박용 액화천연가스 저장탱크의 단열구조체 |
| CN117419586A (zh) * | 2023-12-19 | 2024-01-19 | 中国核动力研究设计院 | 一种单向微通道换热管组件及换热器 |
| JP2024010548A (ja) * | 2022-07-12 | 2024-01-24 | 中興化成工業株式会社 | フッ素樹脂断熱製品 |
-
1996
- 1996-06-14 JP JP15438596A patent/JPH101683A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101110846B1 (ko) | 2010-02-04 | 2012-02-24 | 삼성중공업 주식회사 | 선박용 액화천연가스 저장탱크의 단열구조체 |
| JP2024010548A (ja) * | 2022-07-12 | 2024-01-24 | 中興化成工業株式会社 | フッ素樹脂断熱製品 |
| CN117419586A (zh) * | 2023-12-19 | 2024-01-19 | 中国核动力研究设计院 | 一种单向微通道换热管组件及换热器 |
| CN117419586B (zh) * | 2023-12-19 | 2024-02-20 | 中国核动力研究设计院 | 一种单向微通道换热管组件及换热器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030902 |