JPH10176239A - 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法Info
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- JPH10176239A JPH10176239A JP4975997A JP4975997A JPH10176239A JP H10176239 A JPH10176239 A JP H10176239A JP 4975997 A JP4975997 A JP 4975997A JP 4975997 A JP4975997 A JP 4975997A JP H10176239 A JPH10176239 A JP H10176239A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 降伏比を低めるとともに、造管後のＹＳ低下
量の少ない鋼板とその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２
〜０．１２％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａ
ｌ：：０．０１〜０．１０％、更にＭｏ＋Ｃｒ：０．１
〜１．５％を含有し、あるいは更に所定量のＣｕ、Ｎ
ｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、ＲＥＭのうちの１種以上を
含有し、残部実質的にＦｅよりなり、面積率で１〜２０
％のマルテンサイトとフェライトを主体とする組織を有
する。かかる鋼板の好適な製造方法は、前記成分の鋼を
１０００〜１３００℃に加熱した後、７５０〜９５０℃
の温度範囲にて熱間圧延を終了し、冷却速度１０〜５０
℃／ｓにて巻取温度まで冷却し、４８０〜６００℃の温
度範囲にて巻き取る。
量の少ない鋼板とその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２
〜０．１２％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：２．０
％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａ
ｌ：：０．０１〜０．１０％、更にＭｏ＋Ｃｒ：０．１
〜１．５％を含有し、あるいは更に所定量のＣｕ、Ｎ
ｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、ＲＥＭのうちの１種以上を
含有し、残部実質的にＦｅよりなり、面積率で１〜２０
％のマルテンサイトとフェライトを主体とする組織を有
する。かかる鋼板の好適な製造方法は、前記成分の鋼を
１０００〜１３００℃に加熱した後、７５０〜９５０℃
の温度範囲にて熱間圧延を終了し、冷却速度１０〜５０
℃／ｓにて巻取温度まで冷却し、４８０〜６００℃の温
度範囲にて巻き取る。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明はスパイラル造管、Ｕ
ＯＥ造管などによって製造されるラインパイプや油井管
用の素材鋼板として好適な高強度かつ低降伏比の熱延鋼
板とその製造方法に関する。
ＯＥ造管などによって製造されるラインパイプや油井管
用の素材鋼板として好適な高強度かつ低降伏比の熱延鋼
板とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ラインパイプや油井管に利用されるパイ
プは低温靱性や溶接性等が要求されるため、その素材鋼
板の成分系は低Ｃ系が用いられ、強度向上のためにはＴ
ｉやＮｂなどの析出強化元素が多く利用される。この析
出強化は鋼板の高強度化には有効な手段であるが、降伏
比（ＹＲ）が高強度化に伴って上昇しやすくなる欠点が
ある。例えば、ＡＰＩ規格のＸ６０以上のクラスにおい
ては、降伏比が９５〜９８％に及ぶこともしばしばであ
る。
プは低温靱性や溶接性等が要求されるため、その素材鋼
板の成分系は低Ｃ系が用いられ、強度向上のためにはＴ
ｉやＮｂなどの析出強化元素が多く利用される。この析
出強化は鋼板の高強度化には有効な手段であるが、降伏
比（ＹＲ）が高強度化に伴って上昇しやすくなる欠点が
ある。例えば、ＡＰＩ規格のＸ６０以上のクラスにおい
ては、降伏比が９５〜９８％に及ぶこともしばしばであ
る。
【０００３】しかし、高い降伏比をもつ鋼板は造管性が
悪く、さらに耐バースト性などの観点からも降伏比の低
い鋼板が望まれている。一方、降伏比を低めるため、単
に降伏強度（ＹＳ）を低くした鋼板ではパイプに成形し
た時のバウシンガー効果により、ＹＳが大きく低下して
ＡＰｌ規格を満足しないおそれがある。
悪く、さらに耐バースト性などの観点からも降伏比の低
い鋼板が望まれている。一方、降伏比を低めるため、単
に降伏強度（ＹＳ）を低くした鋼板ではパイプに成形し
た時のバウシンガー効果により、ＹＳが大きく低下して
ＡＰｌ規格を満足しないおそれがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術において
は、特に析出強化元素を添加して高強度を達成する場合
には低降伏比化が困難で、さらに低降伏比かつ造管後の
ＹＳ低下量の小さい鋼板を得ることは特に困難であっ
た。
は、特に析出強化元素を添加して高強度を達成する場合
には低降伏比化が困難で、さらに低降伏比かつ造管後の
ＹＳ低下量の小さい鋼板を得ることは特に困難であっ
た。
【０００５】本発明は上記問題点に鑑み、降伏比を低め
るとともに、造管後のＹＳ低下量の少ない鋼板とその製
造方法を提供することを目的とする。
るとともに、造管後のＹＳ低下量の少ない鋼板とその製
造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】低降伏比の鋼板を提供す
るためには、フェライト中に適量のマルテンサイトを生
成させることが有効であるが、熱間圧延による熱延鋼板
製造プロセスにおいてオーステナイト域より急冷して生
成したマルテンサイトではその量が過多となり、またそ
のサイズも大きくなり、バウシンガー効果が大きすぎる
ために造管後のＹＳ低下量が大きく、ＡＰＩ規格を満足
できないおそれがある。
るためには、フェライト中に適量のマルテンサイトを生
成させることが有効であるが、熱間圧延による熱延鋼板
製造プロセスにおいてオーステナイト域より急冷して生
成したマルテンサイトではその量が過多となり、またそ
のサイズも大きくなり、バウシンガー効果が大きすぎる
ために造管後のＹＳ低下量が大きく、ＡＰＩ規格を満足
できないおそれがある。
【０００７】また、オーステナイト域からの急冷により
マルテンサイトを生成させる場合、製造上も種々の問題
がある。すなわち、ラインパイプなどのように板厚の厚
いものでは急冷速度の制御が困難であるほか、熱延鋼板
を巻取る際に低い温度で巻き取ることになり、コイル形
状などが不安定となるため、巻取り処理が困難となる。
マルテンサイトを生成させる場合、製造上も種々の問題
がある。すなわち、ラインパイプなどのように板厚の厚
いものでは急冷速度の制御が困難であるほか、熱延鋼板
を巻取る際に低い温度で巻き取ることになり、コイル形
状などが不安定となるため、巻取り処理が困難となる。
【０００８】これに対して、本発明者らは、通常は熱間
圧延終了直後に起こるパーライト変態やベイナイト変態
を抑制し、未変態オーステナイトを巻取処理を行う温度
領域でも残存させ、巻取り以後の冷却により前記オース
テナイトをマルテンサイトに変態させることにより、フ
ェライト中に比較的疎な分散を持ち、更にはサイズも小
さいマルテンサイトを得ることを知見した。かかる知見
に基づき、低降伏比で、更にはパイプ成形後のＹＳ低下
量の少ない好適なマルテンサイト組織を有する熱延鋼板
を開発し、また実用的な製造工程で実施容易な製造方法
を完成したものである。
圧延終了直後に起こるパーライト変態やベイナイト変態
を抑制し、未変態オーステナイトを巻取処理を行う温度
領域でも残存させ、巻取り以後の冷却により前記オース
テナイトをマルテンサイトに変態させることにより、フ
ェライト中に比較的疎な分散を持ち、更にはサイズも小
さいマルテンサイトを得ることを知見した。かかる知見
に基づき、低降伏比で、更にはパイプ成形後のＹＳ低下
量の少ない好適なマルテンサイト組織を有する熱延鋼板
を開発し、また実用的な製造工程で実施容易な製造方法
を完成したものである。
【０００９】すなわち、本発明の高強度低降伏比パイプ
用熱延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：：０．０
１〜０．１０％、さらにＭｏ＋Ｃｒ：０．１〜１．５％
を含有し、あるいは更にＣｕ：１．０％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、Ｎｂ：０．０８
％以下、Ｖ：０．０８％以下、Ｃａ：０．００５％以
下、ＲＥＭ：０．００５％以下のうちの１種以上を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、面積率で１
〜２０％のマルテンサイトとフェライトを主体とする組
織を有するものである。好ましくは、マルテンサイトに
ついては、その平均サイズを１０μm 以下にするのがよ
い。
用熱延鋼板は、重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：：０．０
１〜０．１０％、さらにＭｏ＋Ｃｒ：０．１〜１．５％
を含有し、あるいは更にＣｕ：１．０％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｔｉ：０．０８％以下、Ｎｂ：０．０８
％以下、Ｖ：０．０８％以下、Ｃａ：０．００５％以
下、ＲＥＭ：０．００５％以下のうちの１種以上を含有
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、面積率で１
〜２０％のマルテンサイトとフェライトを主体とする組
織を有するものである。好ましくは、マルテンサイトに
ついては、その平均サイズを１０μm 以下にするのがよ
い。
【００１０】また、本発明の製造方法は、前記成分の鋼
を１０００〜１３００℃に加熱した後、７５０〜９５０
℃の温度範囲にて熱間圧延を終了し、冷却速度１０〜５
０℃／ｓにて巻取温度まで冷却し、４８０〜６００℃の
温度範囲にて巻き取ることを特徴とする。
を１０００〜１３００℃に加熱した後、７５０〜９５０
℃の温度範囲にて熱間圧延を終了し、冷却速度１０〜５
０℃／ｓにて巻取温度まで冷却し、４８０〜６００℃の
温度範囲にて巻き取ることを特徴とする。
【００１１】ここでまず、本発明熱延鋼板の鋼成分につ
いて説明する。
いて説明する。
【００１２】Ｃ：０．０２〜０．１２％ Ｃは強度を向上させるために重要な元素であり、またＴ
ｉ，Ｎｂ，Ｖなどの炭窒化形成元素とともに析出強化に
寄与し、さらに本発明のポイントであるマルテンサイト
組織の生成にも寄与する。これらの効果を発揮させるた
めには少なくとも０．０２％の添加が必要である。しか
し、過度に添加した場合にはマルテンサイト組織の量、
分散状態やサイズに影響し、バウシンガー効果の程度が
増し、造管後のＹＳ低下量が大きくなり、さらに低温靱
性や溶接性を低下させる。このため下限を０．０２％、
上限を０．１２％とする。
ｉ，Ｎｂ，Ｖなどの炭窒化形成元素とともに析出強化に
寄与し、さらに本発明のポイントであるマルテンサイト
組織の生成にも寄与する。これらの効果を発揮させるた
めには少なくとも０．０２％の添加が必要である。しか
し、過度に添加した場合にはマルテンサイト組織の量、
分散状態やサイズに影響し、バウシンガー効果の程度が
増し、造管後のＹＳ低下量が大きくなり、さらに低温靱
性や溶接性を低下させる。このため下限を０．０２％、
上限を０．１２％とする。
【００１３】Ｓｉ：０．１〜１．５％ Ｓｉは熱間圧延直後の冷却や巻取り処理中にフェライト
組織を生成させやすくし、オーステナイトへのＣ濃縮を
促進するため、巻取り後の放冷中にマルテンサイト組織
が生成しやすくなる。０．１％未満ではかかる作用が過
少であり、一方過度に添加すると表面欠陥が増加すると
ともに靱性や溶接性にも悪影響を及ぼすため、下限を
０．１％、上限を１．５％とする。
組織を生成させやすくし、オーステナイトへのＣ濃縮を
促進するため、巻取り後の放冷中にマルテンサイト組織
が生成しやすくなる。０．１％未満ではかかる作用が過
少であり、一方過度に添加すると表面欠陥が増加すると
ともに靱性や溶接性にも悪影響を及ぼすため、下限を
０．１％、上限を１．５％とする。
【００１４】Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎは固溶強化元素として有効であるが、過度に添加し
た場合にはＭｎＳ等の硫化物や偏析帯を生成するように
なり、著しい特性劣化を招くため、上限を２．０％とす
る。
た場合にはＭｎＳ等の硫化物や偏析帯を生成するように
なり、著しい特性劣化を招くため、上限を２．０％とす
る。
【００１５】Ｐ：０．０５％以下 ＰはＭｎと同様に固溶強化元素として有効であるが、過
度に添加した場合には偏析帯を生じて靱性を劣化させた
り、また溶接性を劣化させるため、上限を０．０５％と
する．
度に添加した場合には偏析帯を生じて靱性を劣化させた
り、また溶接性を劣化させるため、上限を０．０５％と
する．
【００１６】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは介在物を生成し、低温靱性の劣化や水素誘起割れの
原因となる。このため、少ないほどよいが、製造上のコ
ストを考慮して上限を０．０１％とする。
原因となる。このため、少ないほどよいが、製造上のコ
ストを考慮して上限を０．０１％とする。
【００１７】Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ａｌは脱酸材として必要な元素である。このため、少な
くとも０．０１％以上必要であるが、一方添加量が過多
となると鋳造欠陥も著しくなるため、上限を０．１０％
とする。好ましくは０．０２〜０．０８％である。
くとも０．０１％以上必要であるが、一方添加量が過多
となると鋳造欠陥も著しくなるため、上限を０．１０％
とする。好ましくは０．０２〜０．０８％である。
【００１８】Ｍｏ＋Ｃｒ：０．１〜１．５％ ＭｏおよびＣｒは、熱間圧延直後の実現可能な冷却速度
での冷却や巻取り処理の際に、パーライト変態やベイナ
イト変態を抑制することができ、オーステナイト相を残
存させるのに有効である。このような効果はＭｏでもＣ
ｒでも同等の効果があり、どちらか一方または複合で添
加すればよい。但し、ＭｏおよびＣｒの合計量が０．１
％未満ではこの効果が過少であり、一方過度に添加して
も効果が飽和しコスト高を招来するため、下限を０．１
％、上限を１．５％とする。図５及び図６は低炭素鋼
（Ｃ：０．０７％、Ｍｎ：１．２％）におけるＭｏ＋Ｃ
ｒの添加の各種変態に及ぼす影響を見たもので、Ｍｏお
よびＣｒを添加することにより冷却中や巻取り処理中で
もパーライト変態やベイナイト変態が抑制されることが
分かる。
での冷却や巻取り処理の際に、パーライト変態やベイナ
イト変態を抑制することができ、オーステナイト相を残
存させるのに有効である。このような効果はＭｏでもＣ
ｒでも同等の効果があり、どちらか一方または複合で添
加すればよい。但し、ＭｏおよびＣｒの合計量が０．１
％未満ではこの効果が過少であり、一方過度に添加して
も効果が飽和しコスト高を招来するため、下限を０．１
％、上限を１．５％とする。図５及び図６は低炭素鋼
（Ｃ：０．０７％、Ｍｎ：１．２％）におけるＭｏ＋Ｃ
ｒの添加の各種変態に及ぼす影響を見たもので、Ｍｏお
よびＣｒを添加することにより冷却中や巻取り処理中で
もパーライト変態やベイナイト変態が抑制されることが
分かる。
【００１９】本発明にかかる鋼は、以上の成分を必須成
分として含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るが、さらに下記成分の１種以上を含有させることによ
り、材質特性をより向上させることができる。
分として含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るが、さらに下記成分の１種以上を含有させることによ
り、材質特性をより向上させることができる。
【００２０】Ｃｕ，Ｎｉ：各１．０％以下 Ｃｕは固溶強化による強度向上に有効であり、また耐食
性を向上させる。ＮｉはＣｕ添加に伴う熱間圧延時の表
面欠陥の防止や耐食性の改善に寄与する。これらの効果
はほぼ１．０％で飽和するため、上限を各１．０％とす
る。なお、ＮｉはＣｕと共に添加するのがよく、その場
合の添加量はＣｕ添加量の半分から同量とするのがよ
い。
性を向上させる。ＮｉはＣｕ添加に伴う熱間圧延時の表
面欠陥の防止や耐食性の改善に寄与する。これらの効果
はほぼ１．０％で飽和するため、上限を各１．０％とす
る。なお、ＮｉはＣｕと共に添加するのがよく、その場
合の添加量はＣｕ添加量の半分から同量とするのがよ
い。
【００２１】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ：各０．０８％以下 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは微細な炭窒化物を析出させ、強度を向
上させるのに有効な元素であり、高強度を得るために必
要に応じて添加される。ただし、過度に添加するとマル
テンサイトを得るために必要な固溶Ｃ量が減り、本発明
の低降伏比を充分得られないばかりでなく、粗大化した
析出物が生成し、これが割れの起点になる。このため、
それぞれの元素の上限を０．０８％とする。
上させるのに有効な元素であり、高強度を得るために必
要に応じて添加される。ただし、過度に添加するとマル
テンサイトを得るために必要な固溶Ｃ量が減り、本発明
の低降伏比を充分得られないばかりでなく、粗大化した
析出物が生成し、これが割れの起点になる。このため、
それぞれの元素の上限を０．０８％とする。
【００２２】Ｃａ，ＲＥＭ：各０．００５％以下 ＣａやＲＥＭ（希土類元素）は介在物の形態制御や溶接
性改善のために添加される。添加量については経済性を
考慮して、０．００５％以下、好ましくは０．００３％
以下とする。
性改善のために添加される。添加量については経済性を
考慮して、０．００５％以下、好ましくは０．００３％
以下とする。
【００２３】次に、本発明熱延鋼板の組織について説明
する。
する。
【００２４】低降伏比を得るためには、面積率で１〜２
０％のマルテンサイトとフェライトを主体とする二相組
織とすることが重要である。降伏比の低下効果は、１％
未満では過少であり、一方２０％程度でほぼ飽和し、２
０％を越えるマルテンサイト量ではパイプ成形後のＹＳ
低下量が大きくなる。このため、下限を１％、、上限を
２０％とする。もっとも、通常求められるラインパイプ
用鋼板素材の降伏比は８０％以下までは特に心要ないと
考えられるため、マルテンサイト量としては１０％以下
で十分である。マルテンサイトの残部は、フェライトを
主体として構成されるが、ここに「主体」とは、フェラ
イトのみ、あるいはフェライトのほかに１５％ないし１
５％程度以下、好ましく１０％ないし１０％程度以下の
若干のパーライトやベイナイトが混在してもよいことを
意味する。
０％のマルテンサイトとフェライトを主体とする二相組
織とすることが重要である。降伏比の低下効果は、１％
未満では過少であり、一方２０％程度でほぼ飽和し、２
０％を越えるマルテンサイト量ではパイプ成形後のＹＳ
低下量が大きくなる。このため、下限を１％、、上限を
２０％とする。もっとも、通常求められるラインパイプ
用鋼板素材の降伏比は８０％以下までは特に心要ないと
考えられるため、マルテンサイト量としては１０％以下
で十分である。マルテンサイトの残部は、フェライトを
主体として構成されるが、ここに「主体」とは、フェラ
イトのみ、あるいはフェライトのほかに１５％ないし１
５％程度以下、好ましく１０％ないし１０％程度以下の
若干のパーライトやベイナイトが混在してもよいことを
意味する。
【００２５】また、造管後のＹＳ低下量を小さくするた
めには、マルテンサイトの量が少なく、そのサイズも小
さく、分散も疎であることが有効であり、２０％以下、
好ましくは１０％以下のマルテンサイト量を有し、マル
テンサイトの平均サイズが１０μm 以下、好ましくは５
μm 以下とするのがよい。なお、マルテンサイトの平均
サイズとは、電子顕微鏡で観察した組織断面においてそ
れぞれのマルテンサイトの縦横長さの測定値の平均値を
意味する。
めには、マルテンサイトの量が少なく、そのサイズも小
さく、分散も疎であることが有効であり、２０％以下、
好ましくは１０％以下のマルテンサイト量を有し、マル
テンサイトの平均サイズが１０μm 以下、好ましくは５
μm 以下とするのがよい。なお、マルテンサイトの平均
サイズとは、電子顕微鏡で観察した組織断面においてそ
れぞれのマルテンサイトの縦横長さの測定値の平均値を
意味する。
【００２６】次に上記組織を有する本発明鋼板の製造方
法について説明するが、本発明の製造方法における製造
条件が本発明鋼板を得るための唯一の条件でないことは
言うまでもない。
法について説明するが、本発明の製造方法における製造
条件が本発明鋼板を得るための唯一の条件でないことは
言うまでもない。
【００２７】まず、熱間圧延に供する鋼片の加熱温度に
ついて説明する。加熱温度はＭｏ，ＣｒをはじめＴｉ，
Ｎｂ，Ｖなどの添加元素を固溶させるのに必要な温度ま
で加熱される。通常は１０００℃以上が必要であり、こ
れ未満では各添加元素は未固溶のまま残るようになるた
め、その効果が減ぜられる。一方、１３００℃を越える
と酸化スケール量が多くなり、歩留率の低下や加熱炉の
耐火性能などの劣化を招くため、上限を１３００℃とす
る。
ついて説明する。加熱温度はＭｏ，ＣｒをはじめＴｉ，
Ｎｂ，Ｖなどの添加元素を固溶させるのに必要な温度ま
で加熱される。通常は１０００℃以上が必要であり、こ
れ未満では各添加元素は未固溶のまま残るようになるた
め、その効果が減ぜられる。一方、１３００℃を越える
と酸化スケール量が多くなり、歩留率の低下や加熱炉の
耐火性能などの劣化を招くため、上限を１３００℃とす
る。
【００２８】熱間圧延の仕上温度は７５０℃以上、好ま
しくは８００℃以上とする。これより低い温度では熱間
変形抵抗が増大するため、圧延ミルの負担が大きく、充
分な圧延を行うことができないようになる。また、仕上
温度の上限については、９５０℃を越えると酸化スケー
ルが多くなり、表面欠陥の原因となるため９５０℃以下
とする。
しくは８００℃以上とする。これより低い温度では熱間
変形抵抗が増大するため、圧延ミルの負担が大きく、充
分な圧延を行うことができないようになる。また、仕上
温度の上限については、９５０℃を越えると酸化スケー
ルが多くなり、表面欠陥の原因となるため９５０℃以下
とする。
【００２９】熱間圧延直後の冷却中において、フェライ
トを生成させて組織をフェライト＋オーステナイト組織
とする必要がある。本発明の鋼成分では、恒温変態図は
図５のようになり、１０℃／ｓより遅い場合はパーライ
ト変態が主体となり、５０℃／ｓより速い場合にはフェ
ライト変態が起こらない。このため冷却速度の下限を１
０℃／ｓ、好ましくは１５℃／ｓとし、また上限を５０
℃／ｓとする。
トを生成させて組織をフェライト＋オーステナイト組織
とする必要がある。本発明の鋼成分では、恒温変態図は
図５のようになり、１０℃／ｓより遅い場合はパーライ
ト変態が主体となり、５０℃／ｓより速い場合にはフェ
ライト変態が起こらない。このため冷却速度の下限を１
０℃／ｓ、好ましくは１５℃／ｓとし、また上限を５０
℃／ｓとする。
【００３０】引き続く巻取り処理においては、フェライ
ト粒成長を促し、オーステナイト中にＣ濃度を高める必
要があるため、ベイナイト変態やパーライト変態を起こ
さない温度範囲とする必要がある。本発明の鋼成分で
は、４８０℃未満ではベイナイト変態が起こり、６００
℃より高い温度ではパーライト変態を起こすため、巻取
温度は下限を４８０℃、好ましくは５００℃超、上限を
６００℃とする。
ト粒成長を促し、オーステナイト中にＣ濃度を高める必
要があるため、ベイナイト変態やパーライト変態を起こ
さない温度範囲とする必要がある。本発明の鋼成分で
は、４８０℃未満ではベイナイト変態が起こり、６００
℃より高い温度ではパーライト変態を起こすため、巻取
温度は下限を４８０℃、好ましくは５００℃超、上限を
６００℃とする。
【００３１】なお、巻取り処理後の冷却は、巻取り過程
でオーステナイトへのＣ濃縮が充分に行われているた
め、通常の放冷でもマルテンサイトが得られ、冷却速度
は特に規定されない。
でオーステナイトへのＣ濃縮が充分に行われているた
め、通常の放冷でもマルテンサイトが得られ、冷却速度
は特に規定されない。
【００３２】
【実施例】表１に示した成分の鋼を溶解しスラブとした
後、１２００℃で３０分加熱後、およそ８５０℃の仕上
げ圧延を行い、約１０mm厚に仕上げた後、１０〜６０℃
／ｓの範囲で冷却後、４５０〜６３０℃で３０分の巻取
り処理を行った。
後、１２００℃で３０分加熱後、およそ８５０℃の仕上
げ圧延を行い、約１０mm厚に仕上げた後、１０〜６０℃
／ｓの範囲で冷却後、４５０〜６３０℃で３０分の巻取
り処理を行った。
【００３３】
【表１】
【００３４】この熱延鋼板について引張特性と組織を調
査した。組織は電子顕微鏡にて観察し、面積率にてマル
テンサイト量を測定した。また、マルテンサイトのサイ
ズは視野内に捉えたれた個々のマルテンサイトの縦横の
長さを測定し、それらの平均をとった。
査した。組織は電子顕微鏡にて観察し、面積率にてマル
テンサイト量を測定した。また、マルテンサイトのサイ
ズは視野内に捉えたれた個々のマルテンサイトの縦横の
長さを測定し、それらの平均をとった。
【００３５】また、パイプ成形後のＹＳ低下量を評価す
るため、この熱延鋼板を３本ロールベンディングにて板
厚／曲率半径＝２％（板厚／管径＝１％相当）の湾曲加
工を施し、矯正後の引張特性を調べた。
るため、この熱延鋼板を３本ロールベンディングにて板
厚／曲率半径＝２％（板厚／管径＝１％相当）の湾曲加
工を施し、矯正後の引張特性を調べた。
【００３６】調査結果を表２及び表３に示す。同表中、
ΔＹＳは（湾曲加工後の鋼板のＹＳ−素材熱延鋼板のＹ
Ｓ）の値を示しており、バウシンガー効果によるパイプ
成形後のＹＳ低下量に相当する量である。なお、マルテ
ンサイト以外の残部組織は、同表に示すとおり、１５％
程度以下のパーライトやベイナイト組織が認められるも
のの、他はフェライトであった。
ΔＹＳは（湾曲加工後の鋼板のＹＳ−素材熱延鋼板のＹ
Ｓ）の値を示しており、バウシンガー効果によるパイプ
成形後のＹＳ低下量に相当する量である。なお、マルテ
ンサイト以外の残部組織は、同表に示すとおり、１５％
程度以下のパーライトやベイナイト組織が認められるも
のの、他はフェライトであった。
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】表２における試料No. １〜１４は熱延後の
冷却速度（ＣＲ）の影響を調べたもので、冷却速度のＹ
Ｒへの影響を整理したものを図１に示す。発明例に該当
するＣｒ＋Ｍｏ添加した鋼種を用いたNo. ２〜４、７〜
９では、ＹＲが８２％以下である。また、図１よりＣＲ
が１５〜５０℃／ｓではＹＲが８５％以下になることが
分かる。
冷却速度（ＣＲ）の影響を調べたもので、冷却速度のＹ
Ｒへの影響を整理したものを図１に示す。発明例に該当
するＣｒ＋Ｍｏ添加した鋼種を用いたNo. ２〜４、７〜
９では、ＹＲが８２％以下である。また、図１よりＣＲ
が１５〜５０℃／ｓではＹＲが８５％以下になることが
分かる。
【００４０】また、試料No. ３，８，１３及び１５〜２
３は巻取温度（ＣＴ）の影響を調べたもので、巻取温度
のＹＲへの影響を整理したものを図２に示す。同図よ
り、巻取温度が本発明範囲の４８０〜６００℃では、Ｙ
Ｒが８５％以下となっていることが分かる。
３は巻取温度（ＣＴ）の影響を調べたもので、巻取温度
のＹＲへの影響を整理したものを図２に示す。同図よ
り、巻取温度が本発明範囲の４８０〜６００℃では、Ｙ
Ｒが８５％以下となっていることが分かる。
【００４１】また、試料No. ２１〜２３及び２４〜３６
は成分による影響を調べたもので、No. ２１〜２３から
本発明の冷却速度、巻取温度を満足していても、Ｃｒ、
Ｍｏを含有しないもの（鋼種No. ７）では、マルテンサ
イトが生成せず、ＹＲが高い値に止まっている。また、
Ｃｒ＋Ｍｏ量が本発明範囲であっても、Ｃ量が本発明範
囲外のNo. ２４〜２７（鋼種１及び４）では所定のマル
テンサイト量、サイズが得られず、ΔＹＳが大きい。一
方、本発明成分、製造条件を満足するNo. ２８〜３６で
はＹＲ、ΔＹＳとも低い値が得られている。
は成分による影響を調べたもので、No. ２１〜２３から
本発明の冷却速度、巻取温度を満足していても、Ｃｒ、
Ｍｏを含有しないもの（鋼種No. ７）では、マルテンサ
イトが生成せず、ＹＲが高い値に止まっている。また、
Ｃｒ＋Ｍｏ量が本発明範囲であっても、Ｃ量が本発明範
囲外のNo. ２４〜２７（鋼種１及び４）では所定のマル
テンサイト量、サイズが得られず、ΔＹＳが大きい。一
方、本発明成分、製造条件を満足するNo. ２８〜３６で
はＹＲ、ΔＹＳとも低い値が得られている。
【００４２】また、マルテンサイト量のＹＲに及ぼす影
響につき、No. １〜５，１５，１６（以上鋼種No.
２）、No. ６〜１０，１８〜２０（以上鋼種No. ３）、
No. ２５〜２７（以上鋼種No. ４）を整理したものを図
３に示す。また、マルテンサイト平均サイズのＹＳ低下
（ΔＹＳ）に及ぼす影響につき、No. ２〜４，１５，１
６（以上鋼種No. ２）、No. ７〜９，１８，１９（以上
鋼種No. ３）、No. ２５〜２７（以上鋼種No. ４）を整
理したものを図４に示す。図３及び図４より、本発明範
囲のマルテンサイト量、マルテンサイト平均サイズでは
ＹＲ、ΔＹＳとも低い値であることが認められる。
響につき、No. １〜５，１５，１６（以上鋼種No.
２）、No. ６〜１０，１８〜２０（以上鋼種No. ３）、
No. ２５〜２７（以上鋼種No. ４）を整理したものを図
３に示す。また、マルテンサイト平均サイズのＹＳ低下
（ΔＹＳ）に及ぼす影響につき、No. ２〜４，１５，１
６（以上鋼種No. ２）、No. ７〜９，１８，１９（以上
鋼種No. ３）、No. ２５〜２７（以上鋼種No. ４）を整
理したものを図４に示す。図３及び図４より、本発明範
囲のマルテンサイト量、マルテンサイト平均サイズでは
ＹＲ、ΔＹＳとも低い値であることが認められる。
【００４３】
【発明の効果】本発明の熱延鋼板によれば、Ｃ、Ｍｏ＋
Ｃｒ等を所定量含有し、マルテンサイト量を１〜２０％
とし、あるいは更にマルテンサイト平均サイズを１０μ
m 以下としたので、低降伏比が得られ、あるいは更にパ
イプ加工後の降伏強度低下を抑制することができ、パイ
プ用高強度鋼板素材として好適である。また、本発明の
製造方法は、オーステナイト温度域からの急冷を行うこ
となく、所期組成の熱延鋼板を容易に製造することがで
き、生産性に優れる。
Ｃｒ等を所定量含有し、マルテンサイト量を１〜２０％
とし、あるいは更にマルテンサイト平均サイズを１０μ
m 以下としたので、低降伏比が得られ、あるいは更にパ
イプ加工後の降伏強度低下を抑制することができ、パイ
プ用高強度鋼板素材として好適である。また、本発明の
製造方法は、オーステナイト温度域からの急冷を行うこ
となく、所期組成の熱延鋼板を容易に製造することがで
き、生産性に優れる。
【図１】実施例における熱延後の冷却速度（ＣＲ）の降
伏比（ＹＲ）への影響を整理したグラフである。
伏比（ＹＲ）への影響を整理したグラフである。
【図２】実施例における巻取温度（ＣＴ）の降伏比（Ｙ
Ｒ）への影響を整理したグラフである。
Ｒ）への影響を整理したグラフである。
【図３】実施例におけるマルテンサイト（Ｍ）量の降伏
比（ＹＲ）に及ぼす影響を整理したグラフである。
比（ＹＲ）に及ぼす影響を整理したグラフである。
【図４】実施例におけるマルテンサイト（Ｍ）平均サイ
ズのＹＳ低下（ΔＹＳ）に及ぼす影響を整理したグラフ
である。
ズのＹＳ低下（ΔＹＳ）に及ぼす影響を整理したグラフ
である。
【図５】本発明にかかる低炭素鋼の恒温変態図であり、
図中には本発明方法の熱延後の冷却パターンをも併記す
る。
図中には本発明方法の熱延後の冷却パターンをも併記す
る。
【図６】Ｃｒ、Ｍｏを含まない低炭素鋼の恒温変態図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．１２％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：：０．０
１〜０．１０％、さらにＭｏ＋Ｃｒ：０．１〜１．５％
を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、面積
率で１〜２０％のマルテンサイトとフェライトを主体と
する組織を有することを特徴とする高強度低降伏比パイ
プ用熱延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１の成分に加えて、さらに重量％
でＣｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｔｉ：
０．０８％以下、Ｎｂ：０．０８％以下、Ｖ：０．０８
％以下、Ｃａ：０．００５％以下、ＲＥＭ：０．００５
％以下のうちの１種以上を含有する請求項１に記載した
高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板。 - 【請求項３】 マルテンサイトの平均サイズが１０μm
以下である請求項１又は２に記載した高強度低降伏比パ
イプ用熱延鋼板。 - 【請求項４】 請求項１又は２に記載した成分を有する
鋼を１０００〜１３００℃に加熱した後、７５０〜９５
０℃の温度範囲にて熱間圧延を終了し、冷却速度１０〜
５０℃／ｓにて巻取温度まで冷却し、４８０〜６００℃
の温度範囲にて巻き取ることを特徴とする高強度低降伏
比プイプ用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4975997A JPH10176239A (ja) | 1996-10-17 | 1997-02-17 | 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-297615 | 1996-10-17 | ||
| JP29761596 | 1996-10-17 | ||
| JP4975997A JPH10176239A (ja) | 1996-10-17 | 1997-02-17 | 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10176239A true JPH10176239A (ja) | 1998-06-30 |
Family
ID=26390213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4975997A Pending JPH10176239A (ja) | 1996-10-17 | 1997-02-17 | 高強度低降伏比パイプ用熱延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10176239A (ja) |
Cited By (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003006699A1 (en) * | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Nkk Corporation | High strength steel pipe having strength higher than that of api x65 grade |
| WO2003099482A1 (en) * | 2002-05-24 | 2003-12-04 | Nippon Steel Corporation | Uoe steel pipe with excellent crash resistance, and method of manufacturing the uoe steel pipe |
| WO2004031420A1 (en) * | 2002-10-01 | 2004-04-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method |
| WO2005080621A1 (ja) * | 2004-02-19 | 2005-09-01 | Nippon Steel Corporation | バウシンガー効果の発現が小さい鋼板または鋼管およびその製造方法 |
| EP1338665A4 (en) * | 2000-10-31 | 2005-11-23 | Jfe Steel Corp | HIGH-FIXED HOT-ROLLED STEEL PLATE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| EP1394276A4 (en) * | 2001-06-07 | 2006-01-18 | Jfe Steel Corp | HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING MOLD WEAR RESISTANCE AND EXCELLENT FATIGUE CHARACTERISTICS |
| WO2007017161A1 (en) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Tenaris Connections Ag | High-strength steel for seamless, weldable steel pipes |
| US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
| EP2000555A4 (en) * | 2007-03-30 | 2010-03-03 | Sumitomo Metal Ind | DEHINABLE OIL TUBE TUBE FOR EXPANSION IN DRILLING HOBS AND METHOD FOR PRODUCING THE TUBE |
| EP1681364A4 (en) * | 2003-10-20 | 2010-12-22 | Jfe Steel Corp | EXPANDABLE SEAMLESS STEEL TUBE FOR USE IN OIL BOILERS AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US8002910B2 (en) | 2003-04-25 | 2011-08-23 | Tubos De Acero De Mexico S.A. | Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof |
| US8221562B2 (en) | 2008-11-25 | 2012-07-17 | Maverick Tube, Llc | Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels |
| WO2013011791A1 (ja) | 2011-07-20 | 2013-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2014041802A1 (ja) | 2012-09-13 | 2014-03-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2014041801A1 (ja) | 2012-09-13 | 2014-03-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2014051119A1 (ja) | 2012-09-27 | 2014-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 電縫溶接鋼管 |
| US8926771B2 (en) | 2006-06-29 | 2015-01-06 | Tenaris Connections Limited | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
| US9187811B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-17 | Tenaris Connections Limited | Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing |
| US9188252B2 (en) | 2011-02-18 | 2015-11-17 | Siderca S.A.I.C. | Ultra high strength steel having good toughness |
| US9222156B2 (en) | 2011-02-18 | 2015-12-29 | Siderca S.A.I.C. | High strength steel having good toughness |
| US9340847B2 (en) | 2012-04-10 | 2016-05-17 | Tenaris Connections Limited | Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same |
| US9598746B2 (en) | 2011-02-07 | 2017-03-21 | Dalmine S.P.A. | High strength steel pipes with excellent toughness at low temperature and sulfide stress corrosion cracking resistance |
| US9644248B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-09 | Dalmine S.P.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| WO2017163987A1 (ja) | 2016-03-22 | 2017-09-28 | 新日鐵住金株式会社 | ラインパイプ用電縫鋼管 |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| CN108467996A (zh) * | 2018-03-27 | 2018-08-31 | 本钢板材股份有限公司 | 车轮轮辐用铁素体-马氏体双相热轧酸洗板及制备方法 |
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| WO2021038632A1 (ja) | 2019-08-23 | 2021-03-04 | 日本製鉄株式会社 | ラインパイプ用電縫鋼管 |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| JP2023543410A (ja) * | 2020-09-25 | 2023-10-16 | ポスコ カンパニー リミテッド | 延伸率に優れた高強度厚物熱延鋼板及びその製造方法 |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
| US12129533B2 (en) | 2015-04-14 | 2024-10-29 | Tenaris Connections B.V. | Ultra-fine grained steels having corrosion- fatigue resistance |
-
1997
- 1997-02-17 JP JP4975997A patent/JPH10176239A/ja active Pending
Cited By (60)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1338665A4 (en) * | 2000-10-31 | 2005-11-23 | Jfe Steel Corp | HIGH-FIXED HOT-ROLLED STEEL PLATE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US7485194B2 (en) | 2001-06-07 | 2009-02-03 | Jfe Steel Corporation | High tensile hot-rolled steel sheet excellent in resistance to scuff on mold and in fatigue characteristics |
| EP1394276A4 (en) * | 2001-06-07 | 2006-01-18 | Jfe Steel Corp | HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING MOLD WEAR RESISTANCE AND EXCELLENT FATIGUE CHARACTERISTICS |
| EP1325967A4 (en) * | 2001-07-13 | 2005-02-23 | Jfe Steel Corp | HIGH-TIGHT STEEL TUBE HIGHER THAN HIGHER THAN QUALITY API X65 |
| WO2003006699A1 (en) * | 2001-07-13 | 2003-01-23 | Nkk Corporation | High strength steel pipe having strength higher than that of api x65 grade |
| US7959745B2 (en) * | 2001-07-13 | 2011-06-14 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel pipe of API X65 grade or higher |
| WO2003099482A1 (en) * | 2002-05-24 | 2003-12-04 | Nippon Steel Corporation | Uoe steel pipe with excellent crash resistance, and method of manufacturing the uoe steel pipe |
| US7967926B2 (en) | 2002-05-24 | 2011-06-28 | Nippon Steel Corporation | UOE steel pipe excellent in collapse strength and method of production thereof |
| US7892368B2 (en) | 2002-05-24 | 2011-02-22 | Nippon Steel Corporation | UOE steel pipe excellent in collapse strength and method of production thereof |
| WO2004031420A1 (en) * | 2002-10-01 | 2004-04-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance and its production method |
| US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
| US8002910B2 (en) | 2003-04-25 | 2011-08-23 | Tubos De Acero De Mexico S.A. | Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof |
| EP1681364A4 (en) * | 2003-10-20 | 2010-12-22 | Jfe Steel Corp | EXPANDABLE SEAMLESS STEEL TUBE FOR USE IN OIL BOILERS AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US8512487B2 (en) | 2003-10-20 | 2013-08-20 | Jfe Steel Corporation | Seamless expandable oil country tubular goods and manufacturing method thereof |
| JPWO2005080621A1 (ja) * | 2004-02-19 | 2007-08-02 | 新日本製鐵株式会社 | バウシンガー効果の発現が小さい鋼板または鋼管およびその製造方法 |
| JP4833835B2 (ja) * | 2004-02-19 | 2011-12-07 | 新日本製鐵株式会社 | バウシンガー効果の発現が小さい鋼管およびその製造方法 |
| WO2005080621A1 (ja) * | 2004-02-19 | 2005-09-01 | Nippon Steel Corporation | バウシンガー効果の発現が小さい鋼板または鋼管およびその製造方法 |
| EP1717331A4 (en) * | 2004-02-19 | 2009-09-23 | Nippon Steel Corp | STEEL PLATE OR STEEL TUBE WITH REDUCED BAUSHINGER EFFECT AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US8815024B2 (en) | 2004-02-19 | 2014-08-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel plate or steel pipe with small occurrence of Bauschinger effect and methods of production of same |
| WO2007017161A1 (en) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Tenaris Connections Ag | High-strength steel for seamless, weldable steel pipes |
| US8007603B2 (en) | 2005-08-04 | 2011-08-30 | Tenaris Connections Limited | High-strength steel for seamless, weldable steel pipes |
| US8926771B2 (en) | 2006-06-29 | 2015-01-06 | Tenaris Connections Limited | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
| US7799149B2 (en) | 2007-03-30 | 2010-09-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Oil country tubular good for expansion in well and manufacturing method thereof |
| EP2000555A4 (en) * | 2007-03-30 | 2010-03-03 | Sumitomo Metal Ind | DEHINABLE OIL TUBE TUBE FOR EXPANSION IN DRILLING HOBS AND METHOD FOR PRODUCING THE TUBE |
| US8221562B2 (en) | 2008-11-25 | 2012-07-17 | Maverick Tube, Llc | Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels |
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
| US9598746B2 (en) | 2011-02-07 | 2017-03-21 | Dalmine S.P.A. | High strength steel pipes with excellent toughness at low temperature and sulfide stress corrosion cracking resistance |
| US9188252B2 (en) | 2011-02-18 | 2015-11-17 | Siderca S.A.I.C. | Ultra high strength steel having good toughness |
| US9222156B2 (en) | 2011-02-18 | 2015-12-29 | Siderca S.A.I.C. | High strength steel having good toughness |
| WO2013011791A1 (ja) | 2011-07-20 | 2013-01-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| KR20140027470A (ko) | 2011-07-20 | 2014-03-06 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 저온 인성이 우수한 저항복비 고강도 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| US9340847B2 (en) | 2012-04-10 | 2016-05-17 | Tenaris Connections Limited | Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same |
| KR20150038747A (ko) | 2012-09-13 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| US10047416B2 (en) | 2012-09-13 | 2018-08-14 | Jfe Steel Corporation | Hot rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| CN104619877A (zh) * | 2012-09-13 | 2015-05-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 热轧钢板及其制造方法 |
| KR20150038746A (ko) | 2012-09-13 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2014041801A1 (ja) | 2012-09-13 | 2014-03-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| WO2014041802A1 (ja) | 2012-09-13 | 2014-03-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
| US10900104B2 (en) | 2012-09-13 | 2021-01-26 | Jfe Steel Corporation | Hot rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| WO2014051119A1 (ja) | 2012-09-27 | 2014-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 電縫溶接鋼管 |
| US9726305B2 (en) | 2012-09-27 | 2017-08-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electric resistance welded steel pipe |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| US9187811B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-17 | Tenaris Connections Limited | Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US11377704B2 (en) | 2013-03-14 | 2022-07-05 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US10378074B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US10378075B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9644248B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-09 | Dalmine S.P.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US12129533B2 (en) | 2015-04-14 | 2024-10-29 | Tenaris Connections B.V. | Ultra-fine grained steels having corrosion- fatigue resistance |
| WO2017163987A1 (ja) | 2016-03-22 | 2017-09-28 | 新日鐵住金株式会社 | ラインパイプ用電縫鋼管 |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| CN108467996B (zh) * | 2018-03-27 | 2019-05-31 | 本钢板材股份有限公司 | 车轮轮辐用铁素体-马氏体双相热轧酸洗板及制备方法 |
| CN108467996A (zh) * | 2018-03-27 | 2018-08-31 | 本钢板材股份有限公司 | 车轮轮辐用铁素体-马氏体双相热轧酸洗板及制备方法 |
| WO2021038632A1 (ja) | 2019-08-23 | 2021-03-04 | 日本製鉄株式会社 | ラインパイプ用電縫鋼管 |
| KR20220002484A (ko) | 2019-08-23 | 2022-01-06 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 라인 파이프용 전봉 강관 |
| JP2023543410A (ja) * | 2020-09-25 | 2023-10-16 | ポスコ カンパニー リミテッド | 延伸率に優れた高強度厚物熱延鋼板及びその製造方法 |
| US12534773B2 (en) | 2020-09-25 | 2026-01-27 | Posco Co., Ltd | High-strength thick hot-rolled steel sheet having excellent elongation and method for manufacturing same |
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