JPH10176869A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents
冷凍サイクル装置Info
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- JPH10176869A JPH10176869A JP8333853A JP33385396A JPH10176869A JP H10176869 A JPH10176869 A JP H10176869A JP 8333853 A JP8333853 A JP 8333853A JP 33385396 A JP33385396 A JP 33385396A JP H10176869 A JPH10176869 A JP H10176869A
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F25B2600/00—Control issues
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- F25B2600/021—Inverters therefor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 容量可変型の圧縮機を用いずに、運転容量過
剰に起因して圧縮機に無理な負荷がかかることを防止で
きる、信頼性の高い冷凍サイクル装置を提供すること。 【解決手段】 冷媒回路１の第１の分岐部Ｃと第２の分
岐部Ｄとを接続して設けられたバイパス路Ｅと、バイパ
ス路Ｅに設けられた補助熱交換器１０と、第１の分岐部
Ｃと補助熱交換器１０との間のバイパス路Ｅに設けられ
た第２の絞り装置９とを備え、複数台の圧縮機Ａ，Ｂの
うち運転されている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に
対して過剰となった場合に、冷媒をバイパス路Ｅに分流
させて補助熱交換器１０で蒸発又は凝縮させるようにし
た。
剰に起因して圧縮機に無理な負荷がかかることを防止で
きる、信頼性の高い冷凍サイクル装置を提供すること。 【解決手段】 冷媒回路１の第１の分岐部Ｃと第２の分
岐部Ｄとを接続して設けられたバイパス路Ｅと、バイパ
ス路Ｅに設けられた補助熱交換器１０と、第１の分岐部
Ｃと補助熱交換器１０との間のバイパス路Ｅに設けられ
た第２の絞り装置９とを備え、複数台の圧縮機Ａ，Ｂの
うち運転されている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に
対して過剰となった場合に、冷媒をバイパス路Ｅに分流
させて補助熱交換器１０で蒸発又は凝縮させるようにし
た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、並列に接続され
た複数台の定容量型の圧縮機、熱源側熱交換器、第１の
絞り装置、及び利用側熱交換器を配管により接続してな
る冷媒回路を備え、利用側負荷に応じて前記圧縮機の運
転台数制御を行なうように構成された冷凍サイクル装置
に関するものである。
た複数台の定容量型の圧縮機、熱源側熱交換器、第１の
絞り装置、及び利用側熱交換器を配管により接続してな
る冷媒回路を備え、利用側負荷に応じて前記圧縮機の運
転台数制御を行なうように構成された冷凍サイクル装置
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば空気調和装置、冷凍装置な
どの冷凍サイクル装置であって、複数台の異容量もしく
は同容量の定容量型圧縮機を並列に接続して冷媒回路に
用いたものにおいては、随時変化する利用側負荷（例え
ば空調負荷）に応じて前記圧縮機の運転台数を変える制
御（以下「運転台数制御」という）を行なっていた。
どの冷凍サイクル装置であって、複数台の異容量もしく
は同容量の定容量型圧縮機を並列に接続して冷媒回路に
用いたものにおいては、随時変化する利用側負荷（例え
ば空調負荷）に応じて前記圧縮機の運転台数を変える制
御（以下「運転台数制御」という）を行なっていた。
【０００３】図１８は従来の運転台数制御の一例とし
て、定容量型の圧縮機Ａと、この圧縮機Ａよりも容量の
大きい定容量型の圧縮機Ｂとの２台の圧縮機を用い、利
用側負荷が最小の場合は圧縮機Ａのみを運転し、利用側
負荷がある程度大きくなると圧縮機Ｂのみを運転し、さ
らに利用側負荷が大きくなると圧縮機Ａと圧縮機Ｂとの
両方を運転するという運転台数制御を行なった場合の、
利用側負荷と圧縮機の総運転容量との関係を示してい
る。
て、定容量型の圧縮機Ａと、この圧縮機Ａよりも容量の
大きい定容量型の圧縮機Ｂとの２台の圧縮機を用い、利
用側負荷が最小の場合は圧縮機Ａのみを運転し、利用側
負荷がある程度大きくなると圧縮機Ｂのみを運転し、さ
らに利用側負荷が大きくなると圧縮機Ａと圧縮機Ｂとの
両方を運転するという運転台数制御を行なった場合の、
利用側負荷と圧縮機の総運転容量との関係を示してい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、図１８のよう
な従来の運転台数制御では、利用側負荷が無段階に変化
するのに対し、圧縮機の総運転容量は段階的に変化する
ため、図１８に斜線影部で示すように、利用側負荷に対
して圧縮機の総運転容量が過剰になる場合があった。そ
して、このように運転容量が過剰となると、例えば冷房
運転時であれば圧縮機の吸入圧力が低下し、暖房運転時
であれば圧縮機の吐出圧力が過昇するなどして、圧縮機
に無理な負荷がかかり、圧縮機の損傷を招くことになっ
ていた。
な従来の運転台数制御では、利用側負荷が無段階に変化
するのに対し、圧縮機の総運転容量は段階的に変化する
ため、図１８に斜線影部で示すように、利用側負荷に対
して圧縮機の総運転容量が過剰になる場合があった。そ
して、このように運転容量が過剰となると、例えば冷房
運転時であれば圧縮機の吸入圧力が低下し、暖房運転時
であれば圧縮機の吐出圧力が過昇するなどして、圧縮機
に無理な負荷がかかり、圧縮機の損傷を招くことになっ
ていた。
【０００５】なお、圧縮機にインバータを用いた容量可
変型の圧縮機を用いれば、図１８に示したように利用側
負荷と圧縮機運転容量との関係をリニアに制御できて、
圧縮機に無理な負荷がかかることは防止できる反面、近
来問題視され始めたインバータによる圧縮機運転効率ロ
ス、高調波ノイズなどの弊害が生じることになった。
変型の圧縮機を用いれば、図１８に示したように利用側
負荷と圧縮機運転容量との関係をリニアに制御できて、
圧縮機に無理な負荷がかかることは防止できる反面、近
来問題視され始めたインバータによる圧縮機運転効率ロ
ス、高調波ノイズなどの弊害が生じることになった。
【０００６】この発明は以上のような問題点を解消する
ためになされたものであって、容量可変型の圧縮機を用
いずに、運転容量過剰に起因して圧縮機に無理な負荷が
かかることを防止できる、信頼性の高い冷凍サイクル装
置を提供することを目的とするものである。
ためになされたものであって、容量可変型の圧縮機を用
いずに、運転容量過剰に起因して圧縮機に無理な負荷が
かかることを防止できる、信頼性の高い冷凍サイクル装
置を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、この発明は、並列に接続された複数台の定容量型の
圧縮機、熱源側熱交換器、第１の絞り装置、及び利用側
熱交換器を配管により接続してなる冷媒回路を備え、利
用側負荷に応じて圧縮機の運転台数制御を行なうように
構成された冷凍サイクル装置において、熱源側熱交換器
と第１の絞り装置との間の冷媒回路に設けられた第１の
分岐部と利用側熱交換器と圧縮機との間の冷媒回路に設
けられた第２の分岐部とを接続して設けられたバイパス
路と、バイパス路に設けられた補助熱交換器と、第１の
分岐部と補助熱交換器との間のバイパス路に設けられた
第２の絞り装置とを備え、複数台の圧縮機のうち運転さ
れている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に対して過剰
となった場合に、冷媒をバイパス路に分流させて補助熱
交換器で蒸発又は凝縮させるように構成したものであ
る。
め、この発明は、並列に接続された複数台の定容量型の
圧縮機、熱源側熱交換器、第１の絞り装置、及び利用側
熱交換器を配管により接続してなる冷媒回路を備え、利
用側負荷に応じて圧縮機の運転台数制御を行なうように
構成された冷凍サイクル装置において、熱源側熱交換器
と第１の絞り装置との間の冷媒回路に設けられた第１の
分岐部と利用側熱交換器と圧縮機との間の冷媒回路に設
けられた第２の分岐部とを接続して設けられたバイパス
路と、バイパス路に設けられた補助熱交換器と、第１の
分岐部と補助熱交換器との間のバイパス路に設けられた
第２の絞り装置とを備え、複数台の圧縮機のうち運転さ
れている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に対して過剰
となった場合に、冷媒をバイパス路に分流させて補助熱
交換器で蒸発又は凝縮させるように構成したものであ
る。
【０００８】また、前記構成において、補助熱交換器
が、バイパス路内の冷媒と熱源側風路内の空気との間で
熱交換を行なうものである。
が、バイパス路内の冷媒と熱源側風路内の空気との間で
熱交換を行なうものである。
【０００９】また、前記構成において、補助熱交換器
が、バイパス路内の冷媒と圧縮機から吐出された高温高
圧の冷媒との間で熱交換を行なうものである。
が、バイパス路内の冷媒と圧縮機から吐出された高温高
圧の冷媒との間で熱交換を行なうものである。
【００１０】また、前記構成において、熱源側熱交換器
と第１の絞り装置との間の冷媒回路と第２の絞り装置と
補助熱交換器との間のバイパス路とを接続して設けられ
た第１の接続配管と、補助熱交換器と第２の分岐部との
間のバイパス路と圧縮機と熱源側熱交換器との間の冷媒
回路とを接続して設けられた第２の接続配管と、第１の
接続配管及び第２の接続配管を開閉する開閉手段とを備
えたものである。
と第１の絞り装置との間の冷媒回路と第２の絞り装置と
補助熱交換器との間のバイパス路とを接続して設けられ
た第１の接続配管と、補助熱交換器と第２の分岐部との
間のバイパス路と圧縮機と熱源側熱交換器との間の冷媒
回路とを接続して設けられた第２の接続配管と、第１の
接続配管及び第２の接続配管を開閉する開閉手段とを備
えたものである。
【００１１】また、前記構成において、第２の絞り装置
を開度制御可能な流量制御弁としたものである。
を開度制御可能な流量制御弁としたものである。
【００１２】また、前記構成において、流量制御弁から
補助熱交換器までのバイパス路内の冷媒と熱源側熱交換
器から第１の分岐部までの冷媒回路内の冷媒との間で熱
交換を行なう過冷却熱交換器を備えたものである。
補助熱交換器までのバイパス路内の冷媒と熱源側熱交換
器から第１の分岐部までの冷媒回路内の冷媒との間で熱
交換を行なう過冷却熱交換器を備えたものである。
【００１３】また、前記構成において、圧縮機の吸入圧
力を検出する吸入圧力検出手段と、圧縮機の吐出圧力を
検出する吐出圧力検出手段の検出値及び熱源側熱交換器
と第１の絞り装置との間の冷媒温度を検出する第１の温
度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過冷却度を演算す
る過冷却度演算手段と、補助熱交換器の冷媒出側と冷媒
入側とのそれぞれの冷媒温度を検出する第２の温度検出
手段の検出値に基づいて冷媒の過熱度を演算する過熱度
演算手段と、冷房運転時に吸入圧力検出手段の検出値が
予め設定されている所定値以下の場合は流量制御弁を開
き、吸入圧力検出手段の検出値が所定値を超えている場
合は過冷却度演算手段の演算値及び過熱度演算手段の演
算値がそれぞれ予め設定されている過冷却度目標値及び
過熱度目標値に近付くように流量制御弁を開度制御する
第１の制御手段とを備えたものである。
力を検出する吸入圧力検出手段と、圧縮機の吐出圧力を
検出する吐出圧力検出手段の検出値及び熱源側熱交換器
と第１の絞り装置との間の冷媒温度を検出する第１の温
度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過冷却度を演算す
る過冷却度演算手段と、補助熱交換器の冷媒出側と冷媒
入側とのそれぞれの冷媒温度を検出する第２の温度検出
手段の検出値に基づいて冷媒の過熱度を演算する過熱度
演算手段と、冷房運転時に吸入圧力検出手段の検出値が
予め設定されている所定値以下の場合は流量制御弁を開
き、吸入圧力検出手段の検出値が所定値を超えている場
合は過冷却度演算手段の演算値及び過熱度演算手段の演
算値がそれぞれ予め設定されている過冷却度目標値及び
過熱度目標値に近付くように流量制御弁を開度制御する
第１の制御手段とを備えたものである。
【００１４】また、前記構成において、圧縮機の吐出圧
力を検出する吐出圧力検出手段と、吐出圧力検出手段の
検出値及び補助熱交換器の冷媒出側の冷媒温度を検出す
る第３の温度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過冷却
度を演算する補助熱交換器過冷却度演算手段と、暖房運
転時に吐出圧力検出手段の検出値が予め設定されている
所定値以上の場合は補助熱交換器過冷却度演算手段の演
算値が予め設定されている過冷却度目標値に近付くよう
に流量制御弁を開度制御し、吐出圧力検出手段の検出値
が所定値に満たない場合は流量制御弁を閉じる制御を行
なう第２の制御手段とを備えたものである。
力を検出する吐出圧力検出手段と、吐出圧力検出手段の
検出値及び補助熱交換器の冷媒出側の冷媒温度を検出す
る第３の温度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過冷却
度を演算する補助熱交換器過冷却度演算手段と、暖房運
転時に吐出圧力検出手段の検出値が予め設定されている
所定値以上の場合は補助熱交換器過冷却度演算手段の演
算値が予め設定されている過冷却度目標値に近付くよう
に流量制御弁を開度制御し、吐出圧力検出手段の検出値
が所定値に満たない場合は流量制御弁を閉じる制御を行
なう第２の制御手段とを備えたものである。
【００１５】
実施の形態１．図１は、この発明の実施の形態１に係る
空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図であっ
て、図中Ａ，Ｂは並列に接続された定容量型の圧縮機、
２は四方切換弁、３は熱源側熱交換器、４は流量制御弁
（第１の絞り装置）、５は利用側熱交換器、８はアキュ
ムレータであり、以上の構成要素を配管により接続して
冷媒回路１が形成されている。圧縮機Ｂには圧縮機Ａよ
りも運転容量の大きいものが用いられている。
空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図であっ
て、図中Ａ，Ｂは並列に接続された定容量型の圧縮機、
２は四方切換弁、３は熱源側熱交換器、４は流量制御弁
（第１の絞り装置）、５は利用側熱交換器、８はアキュ
ムレータであり、以上の構成要素を配管により接続して
冷媒回路１が形成されている。圧縮機Ｂには圧縮機Ａよ
りも運転容量の大きいものが用いられている。
【００１６】また、Ｃは熱源側熱交換器３と流量制御弁
４との間の冷媒回路１に設けられた第１の分岐部、Ｄは
利用側熱交換器５と四方切換弁２との間の冷媒回路１に
設けられた第２の分岐部、Ｅは第１の分岐部Ｃと第２の
分岐部Ｄとを接続して設けられたバイパス路、１０はバ
イパス路Ｅに設けられた補助熱交換器、９は第１の分岐
部Ｃと補助熱交換器１０との間のバイパス路Ｅに設けら
れた流量制御弁（第２の絞り装置）である。補助熱交換
器１０は、熱源側熱交換器３と同じ熱源側風路内に設け
られ、バイパス路Ｅ内の冷媒と熱源側風路内の空気（外
気）との間で熱交換を行なうものであって、充分な耐圧
性をもつ材質で形成され、利用側負荷に対する圧縮機容
量の過剰に起因する吸入圧力低下や吐出圧力過昇を抑制
できるだけの熱交換容量を有している。
４との間の冷媒回路１に設けられた第１の分岐部、Ｄは
利用側熱交換器５と四方切換弁２との間の冷媒回路１に
設けられた第２の分岐部、Ｅは第１の分岐部Ｃと第２の
分岐部Ｄとを接続して設けられたバイパス路、１０はバ
イパス路Ｅに設けられた補助熱交換器、９は第１の分岐
部Ｃと補助熱交換器１０との間のバイパス路Ｅに設けら
れた流量制御弁（第２の絞り装置）である。補助熱交換
器１０は、熱源側熱交換器３と同じ熱源側風路内に設け
られ、バイパス路Ｅ内の冷媒と熱源側風路内の空気（外
気）との間で熱交換を行なうものであって、充分な耐圧
性をもつ材質で形成され、利用側負荷に対する圧縮機容
量の過剰に起因する吸入圧力低下や吐出圧力過昇を抑制
できるだけの熱交換容量を有している。
【００１７】さらに、Ｆは第１の分岐部Ｃと流量制御弁
４との間の冷媒回路１と利用側熱交換器５と第２の分岐
部Ｄとの間の冷媒回路１とを接続して設けられた過冷却
用配管、６は過冷却用配管Ｆに設けられた流量制御弁、
７は過冷却用配管Ｆ内の冷媒と冷媒回路１内の冷媒との
間で熱交換を行なう過冷却熱交換器である。
４との間の冷媒回路１と利用側熱交換器５と第２の分岐
部Ｄとの間の冷媒回路１とを接続して設けられた過冷却
用配管、６は過冷却用配管Ｆに設けられた流量制御弁、
７は過冷却用配管Ｆ内の冷媒と冷媒回路１内の冷媒との
間で熱交換を行なう過冷却熱交換器である。
【００１８】次いで、動作を説明する。通常の冷房運転
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とが連通する方向に切り換えるとともに、流量
制御弁９を全閉して圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、四方切換弁２を経て熱源側熱交換器３に流
入し、ここで外気と熱交換して高温高圧の気液二相冷媒
となる。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷媒は、過冷
却熱交換器７で過冷却をつけられて利用側へと流入し、
流量制御弁４で減圧されたのち利用側熱交換器５へ流入
し、ここで室内の空気と熱交換して低温低圧の気液二相
冷媒となる。利用側熱交換器５を出た気液二相冷媒は、
四方切換弁２を経てアキュムレータ８へ流入して気液分
離され、液冷媒はアキュムレータ８内に溜められ、ガス
冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以上のようにして冷凍サイ
クルが形成される。また、過冷却熱交換器７を出た冷媒
の一部は過冷却用配管Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧
され低温低圧の気液二相冷媒となって過冷却熱交換器７
に再度流入し、冷媒回路１内の冷媒と熱交換して過冷却
をつけたのち、利用側熱交換器５と第２の分岐部Ｄとの
間の冷媒回路１に合流する。
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とが連通する方向に切り換えるとともに、流量
制御弁９を全閉して圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、四方切換弁２を経て熱源側熱交換器３に流
入し、ここで外気と熱交換して高温高圧の気液二相冷媒
となる。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷媒は、過冷
却熱交換器７で過冷却をつけられて利用側へと流入し、
流量制御弁４で減圧されたのち利用側熱交換器５へ流入
し、ここで室内の空気と熱交換して低温低圧の気液二相
冷媒となる。利用側熱交換器５を出た気液二相冷媒は、
四方切換弁２を経てアキュムレータ８へ流入して気液分
離され、液冷媒はアキュムレータ８内に溜められ、ガス
冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以上のようにして冷凍サイ
クルが形成される。また、過冷却熱交換器７を出た冷媒
の一部は過冷却用配管Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧
され低温低圧の気液二相冷媒となって過冷却熱交換器７
に再度流入し、冷媒回路１内の冷媒と熱交換して過冷却
をつけたのち、利用側熱交換器５と第２の分岐部Ｄとの
間の冷媒回路１に合流する。
【００１９】そして、利用側の空調負荷に対して圧縮機
の運転容量が過剰となり、系内の蒸発圧力すなわち圧縮
機Ａ，Ｂの吸入圧力が低下した場合には、バイパス路Ｅ
の流量制御弁９を開く。これにより、熱源側熱交換器３
を出た気液二相冷媒の一部が第１の分岐部Ｃでバイパス
路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧されたのち補助熱交
換器１０へ流入し、ここで外気と熱交換して蒸発したの
ち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１内の冷媒と合流する。
以上のように補助熱交換器１０で蒸発した冷媒が圧縮機
Ａ，Ｂの吸入側に流入するので、圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧
力が上昇することになって、圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷
がかかることは防止される。
の運転容量が過剰となり、系内の蒸発圧力すなわち圧縮
機Ａ，Ｂの吸入圧力が低下した場合には、バイパス路Ｅ
の流量制御弁９を開く。これにより、熱源側熱交換器３
を出た気液二相冷媒の一部が第１の分岐部Ｃでバイパス
路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧されたのち補助熱交
換器１０へ流入し、ここで外気と熱交換して蒸発したの
ち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１内の冷媒と合流する。
以上のように補助熱交換器１０で蒸発した冷媒が圧縮機
Ａ，Ｂの吸入側に流入するので、圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧
力が上昇することになって、圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷
がかかることは防止される。
【００２０】また、通常の暖房運転では、四方切換弁２
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とを連通す
る方向に切り換えるとともに、流量制御弁６、９を全閉
して圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両方を運転する。
圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒は、四
方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流入し、ここで室
内の空気と熱交換して高温高圧の液単相冷媒となる。利
用側熱交換器５を出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁
４で減圧され、過冷却熱交換器７を通過して熱源側熱交
換器３へ流入し、ここで外気と熱交換して低温低圧の気
液二相冷媒となる。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷
媒は、四方切換弁２を経てアキュムレータ８へ流入して
気液分離され、液冷媒はアキュムレータ８内に溜めら
れ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以上のようにして
冷凍サイクルが形成される。
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とを連通す
る方向に切り換えるとともに、流量制御弁６、９を全閉
して圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両方を運転する。
圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒は、四
方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流入し、ここで室
内の空気と熱交換して高温高圧の液単相冷媒となる。利
用側熱交換器５を出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁
４で減圧され、過冷却熱交換器７を通過して熱源側熱交
換器３へ流入し、ここで外気と熱交換して低温低圧の気
液二相冷媒となる。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷
媒は、四方切換弁２を経てアキュムレータ８へ流入して
気液分離され、液冷媒はアキュムレータ８内に溜めら
れ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以上のようにして
冷凍サイクルが形成される。
【００２１】そして、利用側の空調負荷に対して圧縮機
の運転容量が過剰となり、系内の凝縮圧力すなわち圧縮
機Ａ，Ｂの吐出圧力が過昇した場合には、バイパス路Ｅ
の流量制御弁９を開く。これにより、圧縮機Ａ，Ｂから
吐出された高温高圧のガス単相冷媒の一部が第２の分岐
部Ｄでバイパス路Ｅに分流し、補助熱交換器１０で外気
と熱交換して凝縮したのち、第１の分岐部Ｃで冷媒回路
１内の冷媒と合流する。以上のように、圧縮機Ａ，Ｂの
吐出側のガス冷媒の一部が補助熱交換器１０で凝縮する
ので、圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力が低下することになっ
て、圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止され
る。
の運転容量が過剰となり、系内の凝縮圧力すなわち圧縮
機Ａ，Ｂの吐出圧力が過昇した場合には、バイパス路Ｅ
の流量制御弁９を開く。これにより、圧縮機Ａ，Ｂから
吐出された高温高圧のガス単相冷媒の一部が第２の分岐
部Ｄでバイパス路Ｅに分流し、補助熱交換器１０で外気
と熱交換して凝縮したのち、第１の分岐部Ｃで冷媒回路
１内の冷媒と合流する。以上のように、圧縮機Ａ，Ｂの
吐出側のガス冷媒の一部が補助熱交換器１０で凝縮する
ので、圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力が低下することになっ
て、圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止され
る。
【００２２】図２は、この実施の形態における、利用側
負荷と圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量との関係を示してい
る。このように、利用側負荷が最小の場合は圧縮機Ａの
みを運転し、利用側負荷がある程度大きくなると圧縮機
Ｂのみを運転し、さらに利用側負荷が大きくなると圧縮
機Ａと圧縮機Ｂとの両方を運転するという運転台数制御
を行なった場合、利用側負荷が無段階に変化するのに対
し、圧縮機の総運転容量は段階的に変化するため、従来
は図２に斜線影部で示す領域で利用側負荷に対して圧縮
機の総運転容量が過剰になっていた。これに対し、この
実施の形態では前記のように冷媒の一部をバイパス路Ｅ
に分流させて、補助熱交換器１０で利用側熱交換器５と
同様に蒸発又は凝縮させるので、利用側負荷が増えたの
と同じことになって、補助熱交換器１０で圧縮機運転容
量の過剰分を吸収することになる。したがって、圧縮機
の運転容量をリニアに制御した場合と実質的に同じ効果
が得られ、しかも、インバータによる弊害が生じること
がない。
負荷と圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量との関係を示してい
る。このように、利用側負荷が最小の場合は圧縮機Ａの
みを運転し、利用側負荷がある程度大きくなると圧縮機
Ｂのみを運転し、さらに利用側負荷が大きくなると圧縮
機Ａと圧縮機Ｂとの両方を運転するという運転台数制御
を行なった場合、利用側負荷が無段階に変化するのに対
し、圧縮機の総運転容量は段階的に変化するため、従来
は図２に斜線影部で示す領域で利用側負荷に対して圧縮
機の総運転容量が過剰になっていた。これに対し、この
実施の形態では前記のように冷媒の一部をバイパス路Ｅ
に分流させて、補助熱交換器１０で利用側熱交換器５と
同様に蒸発又は凝縮させるので、利用側負荷が増えたの
と同じことになって、補助熱交換器１０で圧縮機運転容
量の過剰分を吸収することになる。したがって、圧縮機
の運転容量をリニアに制御した場合と実質的に同じ効果
が得られ、しかも、インバータによる弊害が生じること
がない。
【００２３】実施の形態２．図３及び図４は、この発明
の実施の形態２に係る空気調和装置（冷凍サイクル装
置）の冷媒回路図であって、図中、前記実施の形態と同
一もしくは相当する構成要素には同一符号を付して説明
を省略する。１１は、熱源側熱交換器３と流量制御弁４
（第１の絞り装置）との間の冷媒回路１と、流量制御弁
９（第２の絞り装置）と補助熱交換器１０との間のバイ
パス路Ｅとを接続して設けられた第１の接続配管であ
る。また、１２は、補助熱交換器１０と第２の分岐部Ｄ
との間のバイパス路Ｅと、圧縮機Ａ，Ｂと熱源側熱交換
器３との間の冷媒回路１とを接続して設けられた第２の
接続配管である。さらに、１３は第１の接続配管１１に
設けられた開閉弁（開閉手段）、１４は第２の接続配管
１２に設けられた開閉弁（開閉手段）、１５は第２の接
続配管１２の接続位置と第２の分岐部Ｄとの間のバイパ
ス路Ｅに設けられた開閉弁である。
の実施の形態２に係る空気調和装置（冷凍サイクル装
置）の冷媒回路図であって、図中、前記実施の形態と同
一もしくは相当する構成要素には同一符号を付して説明
を省略する。１１は、熱源側熱交換器３と流量制御弁４
（第１の絞り装置）との間の冷媒回路１と、流量制御弁
９（第２の絞り装置）と補助熱交換器１０との間のバイ
パス路Ｅとを接続して設けられた第１の接続配管であ
る。また、１２は、補助熱交換器１０と第２の分岐部Ｄ
との間のバイパス路Ｅと、圧縮機Ａ，Ｂと熱源側熱交換
器３との間の冷媒回路１とを接続して設けられた第２の
接続配管である。さらに、１３は第１の接続配管１１に
設けられた開閉弁（開閉手段）、１４は第２の接続配管
１２に設けられた開閉弁（開閉手段）、１５は第２の接
続配管１２の接続位置と第２の分岐部Ｄとの間のバイパ
ス路Ｅに設けられた開閉弁である。
【００２４】次いで、動作を説明する。通常の冷房運転
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とを連通する方向に切り換え、開閉弁１２、１
３を開くとともに、開閉弁１５を閉じて圧縮機Ａ，Ｂの
いずれか一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐
出された高温高圧のガス冷媒は、図３に実線矢印で示し
たように、四方切換弁２を通過したのち、一部が第２の
接続配管１２へ分流し、他は熱源側熱交換器３へ流入す
る。
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とを連通する方向に切り換え、開閉弁１２、１
３を開くとともに、開閉弁１５を閉じて圧縮機Ａ，Ｂの
いずれか一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐
出された高温高圧のガス冷媒は、図３に実線矢印で示し
たように、四方切換弁２を通過したのち、一部が第２の
接続配管１２へ分流し、他は熱源側熱交換器３へ流入す
る。
【００２５】熱源側熱交換器３へ流入したガス冷媒は、
ここで外気と熱交換して高温高圧の気液二相冷媒とな
る。また、第２の接続配管１２へ分流したガス冷媒はバ
イパス路Ｅの補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と
熱交換して高温高圧の気液二相冷媒となり、さらに第１
の接続配管１１を経て、熱源側熱交換器３からの気液二
相冷媒と合流する。そして、過冷却熱交換器７で過冷却
をつけられて利用側へと流入し、流量制御弁４で減圧さ
れたのち利用側熱交換器５へ流入し、ここで室内の空気
と熱交換して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てア
キュムレータ８へ流入して気液分離され、液冷媒はアキ
ュムレータ８内に溜められ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ
戻る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。ま
た、過冷却熱交換器７を出た冷媒の一部は過冷却用配管
Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧され低温低圧の気液二
相冷媒となって過冷却熱交換器７に再度流入し、冷媒回
路１内の冷媒と熱交換して過冷却をつけたのち、利用側
熱交換器５と第２の分岐部Ｄとの間の冷媒回路１に合流
する。
ここで外気と熱交換して高温高圧の気液二相冷媒とな
る。また、第２の接続配管１２へ分流したガス冷媒はバ
イパス路Ｅの補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と
熱交換して高温高圧の気液二相冷媒となり、さらに第１
の接続配管１１を経て、熱源側熱交換器３からの気液二
相冷媒と合流する。そして、過冷却熱交換器７で過冷却
をつけられて利用側へと流入し、流量制御弁４で減圧さ
れたのち利用側熱交換器５へ流入し、ここで室内の空気
と熱交換して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てア
キュムレータ８へ流入して気液分離され、液冷媒はアキ
ュムレータ８内に溜められ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ
戻る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。ま
た、過冷却熱交換器７を出た冷媒の一部は過冷却用配管
Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧され低温低圧の気液二
相冷媒となって過冷却熱交換器７に再度流入し、冷媒回
路１内の冷媒と熱交換して過冷却をつけたのち、利用側
熱交換器５と第２の分岐部Ｄとの間の冷媒回路１に合流
する。
【００２６】そして、利用側負荷に対し圧縮機容量が過
剰となり、圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧力が低下した場合に
は、開閉弁１２、１３を閉じるとともに、開閉弁１５を
閉く。これにより、図３に点線矢印で示したように、熱
源側熱交換器３を出た気液二相冷媒の一部が第１の分岐
部Ｃでバイパス路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧され
たのち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気から吸熱
して一部が蒸発したのち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１
内の冷媒と合流する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂの吸入
圧力が上昇するために、運転容量過剰が原因となって圧
縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止される。
剰となり、圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧力が低下した場合に
は、開閉弁１２、１３を閉じるとともに、開閉弁１５を
閉く。これにより、図３に点線矢印で示したように、熱
源側熱交換器３を出た気液二相冷媒の一部が第１の分岐
部Ｃでバイパス路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧され
たのち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気から吸熱
して一部が蒸発したのち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１
内の冷媒と合流する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂの吸入
圧力が上昇するために、運転容量過剰が原因となって圧
縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止される。
【００２７】また、通常の暖房運転では、四方切換弁２
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とを連通す
る方向に切り換え、開閉弁１２、１３を開くとともに、
開閉弁１５を閉じて圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、図４に実線矢印で示したように、四方切換
弁２を経て利用側熱交換器５に流入し、ここで室内の空
気と熱交換して高温高圧の液単相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁４で減
圧され、過冷却熱交換器７を通過したのち、一部が第１
の接続配管１１へ分流し、他は熱源側熱交換器３へ流入
する。熱源側熱交換器３へ流入した液単相冷媒は、ここ
で外気と熱交換して低温高圧の気液二相冷媒となる。ま
た、第１の接続配管１１へ分流した液単相冷媒はバイパ
ス路Ｅの補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と熱交
換して低温高圧の気液二相冷媒となり、さらに第２の接
続配管１２を経て、熱源側熱交換器３からの気液二相冷
媒と合流する。そして、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入して気液分離され、液冷媒はアキュムレー
タ８内に溜められ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以
上のようにして冷凍サイクルが形成される。
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とを連通す
る方向に切り換え、開閉弁１２、１３を開くとともに、
開閉弁１５を閉じて圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、図４に実線矢印で示したように、四方切換
弁２を経て利用側熱交換器５に流入し、ここで室内の空
気と熱交換して高温高圧の液単相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁４で減
圧され、過冷却熱交換器７を通過したのち、一部が第１
の接続配管１１へ分流し、他は熱源側熱交換器３へ流入
する。熱源側熱交換器３へ流入した液単相冷媒は、ここ
で外気と熱交換して低温高圧の気液二相冷媒となる。ま
た、第１の接続配管１１へ分流した液単相冷媒はバイパ
ス路Ｅの補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と熱交
換して低温高圧の気液二相冷媒となり、さらに第２の接
続配管１２を経て、熱源側熱交換器３からの気液二相冷
媒と合流する。そして、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入して気液分離され、液冷媒はアキュムレー
タ８内に溜められ、ガス冷媒は圧縮機Ａ，Ｂへ戻る。以
上のようにして冷凍サイクルが形成される。
【００２８】そして、利用側の空調負荷に対して圧縮機
の運転容量が過剰となり、圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力が過
昇した場合には、開閉弁１２、１３を閉じるとともに、
開閉弁１５を閉く。これにより、図４に点線矢印で示し
たように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス
冷媒の一部が第２の分岐部Ｄでバイパス路Ｅ側に分流
し、補助熱交換器１０で外気と熱交換して高圧高温の液
単相冷媒となり、次いで流量制御弁９で減圧され低温低
圧の気液二相冷媒となったのち、第１の分岐部Ｃで冷媒
回路１内の冷媒と合流する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂ
の吐出圧力が低下するために、運転容量過剰が原因とな
って圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止され
る。
の運転容量が過剰となり、圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力が過
昇した場合には、開閉弁１２、１３を閉じるとともに、
開閉弁１５を閉く。これにより、図４に点線矢印で示し
たように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス
冷媒の一部が第２の分岐部Ｄでバイパス路Ｅ側に分流
し、補助熱交換器１０で外気と熱交換して高圧高温の液
単相冷媒となり、次いで流量制御弁９で減圧され低温低
圧の気液二相冷媒となったのち、第１の分岐部Ｃで冷媒
回路１内の冷媒と合流する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂ
の吐出圧力が低下するために、運転容量過剰が原因とな
って圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止され
る。
【００２９】以上説明したように、この実施の形態で
は、冷房運転時、暖房運転時とも、圧縮機の運転容量が
過剰となっていない場合には、補助熱交換器１０を熱源
側熱交換器３と同じ用途で使用できる。したがって、通
常運転に必要な熱交換容量は熱源側熱交換器３と補助熱
交換器１０との両方で確保できればよいことになるた
め、補助熱交換器１０を圧縮機の過剰分の運転容量を吸
収する用途のみに用いた場合に比べて、熱源側熱交換器
３の熱交換容量を小さくできる。
は、冷房運転時、暖房運転時とも、圧縮機の運転容量が
過剰となっていない場合には、補助熱交換器１０を熱源
側熱交換器３と同じ用途で使用できる。したがって、通
常運転に必要な熱交換容量は熱源側熱交換器３と補助熱
交換器１０との両方で確保できればよいことになるた
め、補助熱交換器１０を圧縮機の過剰分の運転容量を吸
収する用途のみに用いた場合に比べて、熱源側熱交換器
３の熱交換容量を小さくできる。
【００３０】実施の形態３．図５は、この発明の実施の
形態３に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図である。同図において、Ａ，Ｂは並列に接続され
た定容量型の圧縮機、２は四方切換弁、３は熱源側熱交
換器、４は流量制御弁（第１の絞り装置）、５は利用側
熱交換器、８はアキュムレータであり、以上の構成要素
を配管により接続して冷媒回路１が形成されている。ま
た、Ｆは熱源側熱交換器３と流量制御弁４との間の冷媒
回路１と利用側熱交換器５と四方切換弁２との間の冷媒
回路１とを接続して設けられた過冷却用配管、６は過冷
却用配管Ｆに設けられた流量制御弁、７は過冷却用配管
Ｆ内の冷媒と冷媒回路１内の冷媒との間で熱交換を行な
う過冷却熱交換器である。
形態３に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図である。同図において、Ａ，Ｂは並列に接続され
た定容量型の圧縮機、２は四方切換弁、３は熱源側熱交
換器、４は流量制御弁（第１の絞り装置）、５は利用側
熱交換器、８はアキュムレータであり、以上の構成要素
を配管により接続して冷媒回路１が形成されている。ま
た、Ｆは熱源側熱交換器３と流量制御弁４との間の冷媒
回路１と利用側熱交換器５と四方切換弁２との間の冷媒
回路１とを接続して設けられた過冷却用配管、６は過冷
却用配管Ｆに設けられた流量制御弁、７は過冷却用配管
Ｆ内の冷媒と冷媒回路１内の冷媒との間で熱交換を行な
う過冷却熱交換器である。
【００３１】また、１６は熱源側熱交換器３と過冷却熱
交換器７との間の冷媒回路１から分岐し途中にキャピラ
リチューブ１７（第２の絞り装置）及び補助熱交換器１
０が設けられ末端に流路制御弁１８（開閉手段）が設け
られた冷媒配管、１９は四方切換弁２とアキュムレータ
８との間の冷媒回路１と流路切換弁１８とを接続して設
けられた冷媒配管、２０は圧縮機Ａ，Ｂと四方切換弁２
との間の冷媒回路１と流路切換弁１８とを接続して設け
られた冷媒配管であり、流路切換弁１８は、冷媒配管１
９、２０のいずれか一方が冷媒配管１６と連通するよう
切り換え可能に構成されている。また、補助熱交換器１
０は熱源側熱交換器３と共通の熱源側風路内に設けられ
ている。さらに、１１は熱源側熱交換器３と過冷却熱交
換器７との間の冷媒回路１とキャピラリチューブ１７と
補助熱交換器１０との間の冷媒配管１６とを接続して設
けられた第１の接続配管、１３は第１の接続配管１１に
設けられた開閉弁（開閉手段）である。
交換器７との間の冷媒回路１から分岐し途中にキャピラ
リチューブ１７（第２の絞り装置）及び補助熱交換器１
０が設けられ末端に流路制御弁１８（開閉手段）が設け
られた冷媒配管、１９は四方切換弁２とアキュムレータ
８との間の冷媒回路１と流路切換弁１８とを接続して設
けられた冷媒配管、２０は圧縮機Ａ，Ｂと四方切換弁２
との間の冷媒回路１と流路切換弁１８とを接続して設け
られた冷媒配管であり、流路切換弁１８は、冷媒配管１
９、２０のいずれか一方が冷媒配管１６と連通するよう
切り換え可能に構成されている。また、補助熱交換器１
０は熱源側熱交換器３と共通の熱源側風路内に設けられ
ている。さらに、１１は熱源側熱交換器３と過冷却熱交
換器７との間の冷媒回路１とキャピラリチューブ１７と
補助熱交換器１０との間の冷媒配管１６とを接続して設
けられた第１の接続配管、１３は第１の接続配管１１に
設けられた開閉弁（開閉手段）である。
【００３２】次いで、動作を説明する。通常の冷房運転
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂと熱源側熱交換器３
とが連通する方向に切り換え、流路切換弁１８を冷媒配
管１６と冷媒配管２０とが連通する方向に切り換えると
ともに、開閉弁１３を開いて、圧縮機Ａ，Ｂのいずれか
一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された
高温高圧のガス冷媒の一部は冷媒配管２０へ分流し、流
路切換弁１８を経て冷媒配管１６の補助熱交換器１０に
流入する。他方、冷媒配管２０へ分流しなかったガス冷
媒は四方切換弁２を経て熱源側熱交換器３に流入する。
そして、熱源側熱交換器３と補助熱交換器１０とに流入
したガス冷媒は、それぞれ外気と熱交換して高温高圧の
気液二相冷媒となる。補助熱交換器１０からの気液二相
冷媒は冷媒配管１６から第１の接続配管１１に入って、
冷媒配管１内を流れる熱源側熱交換器３からの気液二相
冷媒と合流する。そして、過冷却熱交換器７で過冷却さ
れて利用側へと流入し、流量制御弁４で減圧されたのち
利用側熱交換器５へ流入し、ここで室内の空気と熱交換
して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱交換器５
を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂに吸入され
る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。ま
た、過冷却熱交換器７を出た冷媒の一部は過冷却用回路
Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧され低温低圧の気液二
相冷媒となって過冷却熱交換器７に再度流入し、冷媒回
路１内の高温高圧の気液二相冷媒と熱交換して、この気
液二相冷媒に過冷却をつけたのち、利用側熱交換器５と
四方切換弁２との間の冷媒回路１に合流する。
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂと熱源側熱交換器３
とが連通する方向に切り換え、流路切換弁１８を冷媒配
管１６と冷媒配管２０とが連通する方向に切り換えると
ともに、開閉弁１３を開いて、圧縮機Ａ，Ｂのいずれか
一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された
高温高圧のガス冷媒の一部は冷媒配管２０へ分流し、流
路切換弁１８を経て冷媒配管１６の補助熱交換器１０に
流入する。他方、冷媒配管２０へ分流しなかったガス冷
媒は四方切換弁２を経て熱源側熱交換器３に流入する。
そして、熱源側熱交換器３と補助熱交換器１０とに流入
したガス冷媒は、それぞれ外気と熱交換して高温高圧の
気液二相冷媒となる。補助熱交換器１０からの気液二相
冷媒は冷媒配管１６から第１の接続配管１１に入って、
冷媒配管１内を流れる熱源側熱交換器３からの気液二相
冷媒と合流する。そして、過冷却熱交換器７で過冷却さ
れて利用側へと流入し、流量制御弁４で減圧されたのち
利用側熱交換器５へ流入し、ここで室内の空気と熱交換
して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱交換器５
を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂに吸入され
る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。ま
た、過冷却熱交換器７を出た冷媒の一部は過冷却用回路
Ｆへ分流し、流量制御弁６で減圧され低温低圧の気液二
相冷媒となって過冷却熱交換器７に再度流入し、冷媒回
路１内の高温高圧の気液二相冷媒と熱交換して、この気
液二相冷媒に過冷却をつけたのち、利用側熱交換器５と
四方切換弁２との間の冷媒回路１に合流する。
【００３３】そして、利用側負荷に対し圧縮機容量が過
剰となり、系内の蒸発圧力（圧縮機の吸入圧力）が低下
した場合には、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷媒配
管１９とが連通する方向に切り換えるとともに、開閉弁
１３を閉じる。これにより、図５に実線矢印で示したよ
うに、熱源側熱交換器３を出た高温高圧の液単相冷媒の
一部は冷媒配管１６へ分流し、キャピラリチューブ１７
で減圧されたのち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外
気と熱交換して系内の蒸発圧力を上昇させ、次いで冷媒
配管１６から流路切換弁１８及び冷媒配管１９を経て、
冷媒回路１内を流れる利用側熱交換器５からの冷媒と合
流して、アキュムレータ８に流入する。以上により、圧
縮機Ａ，Ｂの吸入圧力が上昇するために、運転容量過剰
が原因となって圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかること
は防止される。
剰となり、系内の蒸発圧力（圧縮機の吸入圧力）が低下
した場合には、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷媒配
管１９とが連通する方向に切り換えるとともに、開閉弁
１３を閉じる。これにより、図５に実線矢印で示したよ
うに、熱源側熱交換器３を出た高温高圧の液単相冷媒の
一部は冷媒配管１６へ分流し、キャピラリチューブ１７
で減圧されたのち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外
気と熱交換して系内の蒸発圧力を上昇させ、次いで冷媒
配管１６から流路切換弁１８及び冷媒配管１９を経て、
冷媒回路１内を流れる利用側熱交換器５からの冷媒と合
流して、アキュムレータ８に流入する。以上により、圧
縮機Ａ，Ｂの吸入圧力が上昇するために、運転容量過剰
が原因となって圧縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかること
は防止される。
【００３４】なお、この実施の形態では、冷房運転時に
は、冷媒配管１６と冷媒配管１９とからなる一連の配管
がこの発明にいうバイパス路となり、冷媒配管２０がこ
の発明にいう第２の接続配管となる。
は、冷媒配管１６と冷媒配管１９とからなる一連の配管
がこの発明にいうバイパス路となり、冷媒配管２０がこ
の発明にいう第２の接続配管となる。
【００３５】また、通常の暖房運転では、四方切換弁２
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とが連通す
る方向に切り換え、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷
媒配管１９とが連通する方向に切り換えるとともに、開
閉弁１３を開いて、圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、四方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流
入し、ここで室内の空気と熱交換して高温高圧の液単相
冷媒となる。利用側熱交換器５を出た液単相冷媒は流量
制御弁４で減圧され、過冷却熱交換器７を通過したの
ち、一部が第１の接続配管１１へ分流し、冷媒配管１６
の補助熱交換器１０に流入する。他方、接続配管１１へ
分流しなかった冷媒は熱源側熱交換器３へ流入する。そ
して、熱源側熱交換器３と補助熱交換器１０とに流入し
た冷媒は、それぞれ外気と熱交換して低温低圧の気液二
相冷媒となる。補助熱交換器１０を出た気液二相冷媒は
冷媒配管１６から流路切換弁１８、冷媒配管１９を経
て、冷媒回路１内を流れる熱源側熱交換器３からの気液
二相冷媒と合流する。そして、合流した気液二相冷媒は
アキュムレータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキ
ュムレータ８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂ
に吸入される。以上のようにして冷凍サイクルが形成さ
れる。
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とが連通す
る方向に切り換え、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷
媒配管１９とが連通する方向に切り換えるとともに、開
閉弁１３を開いて、圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は、四方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流
入し、ここで室内の空気と熱交換して高温高圧の液単相
冷媒となる。利用側熱交換器５を出た液単相冷媒は流量
制御弁４で減圧され、過冷却熱交換器７を通過したの
ち、一部が第１の接続配管１１へ分流し、冷媒配管１６
の補助熱交換器１０に流入する。他方、接続配管１１へ
分流しなかった冷媒は熱源側熱交換器３へ流入する。そ
して、熱源側熱交換器３と補助熱交換器１０とに流入し
た冷媒は、それぞれ外気と熱交換して低温低圧の気液二
相冷媒となる。補助熱交換器１０を出た気液二相冷媒は
冷媒配管１６から流路切換弁１８、冷媒配管１９を経
て、冷媒回路１内を流れる熱源側熱交換器３からの気液
二相冷媒と合流する。そして、合流した気液二相冷媒は
アキュムレータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキ
ュムレータ８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂ
に吸入される。以上のようにして冷凍サイクルが形成さ
れる。
【００３６】そして、利用側負荷に対し圧縮機容量が過
剰となり、系内の凝縮圧力（圧縮機の吐出圧力）が過昇
した場合には、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷媒配
管２０とが連通する方向に切り換えるとともに、開閉弁
１３を閉じる。これにより、図５に点線矢印で示したよ
うに、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒
の一部が冷媒配管２０に分流し、流路切換弁１８を経て
冷媒配管１６の補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気
と熱交換し高圧高温の液単相冷媒となって系内の凝縮圧
力を低下させる。そして、キャピラリチューブ１７で減
圧されて低温低圧の気液二相状態となったのち、冷媒回
路１内を流れる利用側からの冷媒と合流して、熱源側熱
交換器３に流入する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂの吐出
圧力が低下するために、運転容量過剰が原因となって圧
縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止される。
剰となり、系内の凝縮圧力（圧縮機の吐出圧力）が過昇
した場合には、流路切換弁１８を冷媒配管１６と冷媒配
管２０とが連通する方向に切り換えるとともに、開閉弁
１３を閉じる。これにより、図５に点線矢印で示したよ
うに、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス冷媒
の一部が冷媒配管２０に分流し、流路切換弁１８を経て
冷媒配管１６の補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気
と熱交換し高圧高温の液単相冷媒となって系内の凝縮圧
力を低下させる。そして、キャピラリチューブ１７で減
圧されて低温低圧の気液二相状態となったのち、冷媒回
路１内を流れる利用側からの冷媒と合流して、熱源側熱
交換器３に流入する。以上により、圧縮機Ａ，Ｂの吐出
圧力が低下するために、運転容量過剰が原因となって圧
縮機Ａ，Ｂに無理な負荷がかかることは防止される。
【００３７】なお、この実施の形態では、暖房運転時に
は、冷媒配管１６と冷媒配管２０とからなる一連の配管
がこの発明にいうバイパス路となり、冷媒配管１９がこ
の発明にいう第２の接続配管となる。
は、冷媒配管１６と冷媒配管２０とからなる一連の配管
がこの発明にいうバイパス路となり、冷媒配管１９がこ
の発明にいう第２の接続配管となる。
【００３８】図６は、この実施の形態３に係る別の空気
調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図である。こ
の冷媒回路は、流路切換弁１８を設ける代わりに、冷媒
配管１９に開閉弁２１（開閉手段）が、冷媒配管２０に
開閉弁２２（開閉手段）が、それぞれ設けられているこ
とを除いて、図５の冷媒回路と同様の回路構成となって
いる。
調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図である。こ
の冷媒回路は、流路切換弁１８を設ける代わりに、冷媒
配管１９に開閉弁２１（開閉手段）が、冷媒配管２０に
開閉弁２２（開閉手段）が、それぞれ設けられているこ
とを除いて、図５の冷媒回路と同様の回路構成となって
いる。
【００３９】したがって、通常の冷房運転は、開閉弁１
３及び開閉弁２２を開くとともに、開閉弁２１を閉じ
て、図５の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。また、
冷房運転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰とな
り、圧縮機の吸入圧力が低下した場合は、開閉弁２１を
開くとともに、開閉弁１３及び開閉弁２０を閉じると、
図５の場合と同様に熱源側熱交換器３を出た高温高圧の
液単相冷媒の一部が冷媒配管１６に分流し、キャピラリ
チューブ１７を通過して低温低圧の気液二相となったの
ち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と熱交換して
系内の蒸発圧力を上昇させ、冷媒配管１９を経て冷媒回
路１に合流する。
３及び開閉弁２２を開くとともに、開閉弁２１を閉じ
て、図５の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。また、
冷房運転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰とな
り、圧縮機の吸入圧力が低下した場合は、開閉弁２１を
開くとともに、開閉弁１３及び開閉弁２０を閉じると、
図５の場合と同様に熱源側熱交換器３を出た高温高圧の
液単相冷媒の一部が冷媒配管１６に分流し、キャピラリ
チューブ１７を通過して低温低圧の気液二相となったの
ち補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気と熱交換して
系内の蒸発圧力を上昇させ、冷媒配管１９を経て冷媒回
路１に合流する。
【００４０】また、通常の暖房運転は、開閉弁１３及び
開閉弁２１を開くとともに、開閉弁２２を閉じて、図５
の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、暖房運
転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮
機の吐出圧力が過昇した場合は、開閉弁２２を開くとと
もに、開閉弁１３及び開閉弁２１を閉じると、図５の場
合と同様に圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス
冷媒の一部が冷媒配管２０を経て冷媒配管１６へ流入
し、補助熱交換器１０で外気と熱交換して系内の凝縮圧
力を低下させ高温高圧の液単相冷媒となり、次いでキャ
ピラリチューブ１７で減圧されて低温低圧の気液二相冷
媒となったのち、冷媒回路１に合流する。
開閉弁２１を開くとともに、開閉弁２２を閉じて、図５
の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、暖房運
転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮
機の吐出圧力が過昇した場合は、開閉弁２２を開くとと
もに、開閉弁１３及び開閉弁２１を閉じると、図５の場
合と同様に圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧のガス
冷媒の一部が冷媒配管２０を経て冷媒配管１６へ流入
し、補助熱交換器１０で外気と熱交換して系内の凝縮圧
力を低下させ高温高圧の液単相冷媒となり、次いでキャ
ピラリチューブ１７で減圧されて低温低圧の気液二相冷
媒となったのち、冷媒回路１に合流する。
【００４１】実施の形態４．図７は、この発明の実施の
形態４に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図である。この冷媒回路は、第２の絞り装置として
キャピラリチューブ１７に代えて開度制御可能な流量制
御弁２３が設けられていることを除いて、図５の冷媒回
路と同様の回路構成となっている。
形態４に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図である。この冷媒回路は、第２の絞り装置として
キャピラリチューブ１７に代えて開度制御可能な流量制
御弁２３が設けられていることを除いて、図５の冷媒回
路と同様の回路構成となっている。
【００４２】したがって、通常の冷房運転は、流量制御
弁２３を全閉するとともに、開閉弁１３を開いて、図５
の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、冷房運
転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮
機の吸入圧力が低下した場合は、流路切換弁１８を冷媒
配管１６と冷媒配管１９とが連通する方向に切り換える
とともに、開閉弁１３を閉じたのち、圧縮機の吸入圧力
が所定値に収束するように流量制御弁２３の開度を調整
する。
弁２３を全閉するとともに、開閉弁１３を開いて、図５
の場合と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、冷房運
転中に利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮
機の吸入圧力が低下した場合は、流路切換弁１８を冷媒
配管１６と冷媒配管１９とが連通する方向に切り換える
とともに、開閉弁１３を閉じたのち、圧縮機の吸入圧力
が所定値に収束するように流量制御弁２３の開度を調整
する。
【００４３】また、通常の暖房運転は、流量制御弁２３
を全閉するとともに、開閉弁１３を開いて、図５の場合
と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、暖房運転中に
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮機の吐
出圧力が過昇した場合は、流路切換弁１８を冷媒配管１
６と冷媒配管２０とが連通する方向に切り換えるととも
に、開閉弁１３を閉じたのち、圧縮機の吐出圧力が所定
値に収束するように流量制御弁２３の開度を調整する。
を全閉するとともに、開閉弁１３を開いて、図５の場合
と同様の冷媒流れで行なわれる。そして、暖房運転中に
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮機の吐
出圧力が過昇した場合は、流路切換弁１８を冷媒配管１
６と冷媒配管２０とが連通する方向に切り換えるととも
に、開閉弁１３を閉じたのち、圧縮機の吐出圧力が所定
値に収束するように流量制御弁２３の開度を調整する。
【００４４】以上のような制御を行なうので、図５のよ
うに冷媒配管１６にキャピラリチューブ１７を設けた場
合に比べて、圧縮機の吸入圧力及び吐出圧力をより高精
度に制御することが可能となり、一層信頼性の高い冷凍
サイクル装置が得られる。
うに冷媒配管１６にキャピラリチューブ１７を設けた場
合に比べて、圧縮機の吸入圧力及び吐出圧力をより高精
度に制御することが可能となり、一層信頼性の高い冷凍
サイクル装置が得られる。
【００４５】図８は、この実施の形態４に係る別の空気
調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図である。こ
の冷媒回路は、第２の絞り装置としてキャピラリチュー
ブ１７に代えて開度制御可能な流量制御弁２３が設けら
れていることを除いて、図６の冷媒回路と同様の回路構
成となっている。したがって、開閉弁１３、２１、及び
２２の開閉のしかたは図６の冷媒回路と同様であり、流
量制御弁２３の開度制御については図７の冷媒回路と同
様である。
調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒回路図である。こ
の冷媒回路は、第２の絞り装置としてキャピラリチュー
ブ１７に代えて開度制御可能な流量制御弁２３が設けら
れていることを除いて、図６の冷媒回路と同様の回路構
成となっている。したがって、開閉弁１３、２１、及び
２２の開閉のしかたは図６の冷媒回路と同様であり、流
量制御弁２３の開度制御については図７の冷媒回路と同
様である。
【００４６】実施の形態５．図９は、この発明の実施の
形態５に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図であって、図中Ａ，Ｂは並列に接続された定容量
型の圧縮機、２は四方切換弁、３は熱源側熱交換器、４
は流量制御弁（第１の絞り装置）、５は利用側熱交換
器、８はアキュムレータであり、以上の構成要素を配管
により接続して冷媒回路１が形成されている。また、Ｃ
は熱源側熱交換器３と流量制御弁４との間の冷媒回路１
に設けられた第１の分岐部、Ｄは利用側熱交換器５と四
方切換弁２との間の冷媒回路１に設けられた第２の分岐
部、Ｅは第１の分岐部Ｃと第２の分岐部Ｄとを接続して
設けられたバイパス路、１０はバイパス路Ｅに設けられ
た補助熱交換器、９は第１の分岐部Ｃと補助熱交換器１
０との間のバイパス路Ｅに設けられた流量制御弁（第２
の絞り装置）である。補助熱交換器１０は熱源側熱交換
器３と同じ熱源側風路内に設けられ、バイパス路Ｅ内の
冷媒と熱源側風路内の空気（外気）との間で熱交換を行
なうものである。さらに、２４は、流量制御弁９から補
助熱交換器１０までの間のバイパス路Ｅ内の冷媒と熱源
側熱交換器３から第１の分岐部Ｃまでの冷媒との間で熱
交換を行なうように設けられた過冷却熱交換器である。
形態５に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷媒
回路図であって、図中Ａ，Ｂは並列に接続された定容量
型の圧縮機、２は四方切換弁、３は熱源側熱交換器、４
は流量制御弁（第１の絞り装置）、５は利用側熱交換
器、８はアキュムレータであり、以上の構成要素を配管
により接続して冷媒回路１が形成されている。また、Ｃ
は熱源側熱交換器３と流量制御弁４との間の冷媒回路１
に設けられた第１の分岐部、Ｄは利用側熱交換器５と四
方切換弁２との間の冷媒回路１に設けられた第２の分岐
部、Ｅは第１の分岐部Ｃと第２の分岐部Ｄとを接続して
設けられたバイパス路、１０はバイパス路Ｅに設けられ
た補助熱交換器、９は第１の分岐部Ｃと補助熱交換器１
０との間のバイパス路Ｅに設けられた流量制御弁（第２
の絞り装置）である。補助熱交換器１０は熱源側熱交換
器３と同じ熱源側風路内に設けられ、バイパス路Ｅ内の
冷媒と熱源側風路内の空気（外気）との間で熱交換を行
なうものである。さらに、２４は、流量制御弁９から補
助熱交換器１０までの間のバイパス路Ｅ内の冷媒と熱源
側熱交換器３から第１の分岐部Ｃまでの冷媒との間で熱
交換を行なうように設けられた過冷却熱交換器である。
【００４７】次いで、動作を説明する。通常の冷房運転
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とが連通する方向に切り換えて圧縮機Ａ，Ｂの
いずれか一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐
出された高温高圧のガス冷媒は四方切換弁２を経て熱源
側熱交換器３に流入し、高温高圧の気液二相冷媒とな
る。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷媒は、過冷却熱
交換器２４で過冷却をつけられたのち利用側へと流入
し、利用側の流量制御弁４で減圧され、利用側熱交換器
５へ流入して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た気液二相冷媒は四方切換弁２を経てアキ
ュムレータ８で気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機吸入配管２５から
圧縮機へ流入する。以上のようにして冷凍サイクルが形
成される。また、熱源側熱交換器３からの高温高圧の気
液二相冷媒は、過冷却熱交換器２４を出た後、その一部
がバイパス路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧され低温
低圧の気液二相冷媒となって過冷却熱交換器２４に再度
流入し、ここで冷媒回路１内の高温高圧の気液二相冷媒
と熱交換して、冷媒回路１内の冷媒に過冷却をつける。
そして、補助熱交換器１０を通過して、第２の分岐部Ｄ
で冷媒回路１に合流する。
では、四方切換弁２を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と熱源側熱
交換器３とが連通する方向に切り換えて圧縮機Ａ，Ｂの
いずれか一方又は両方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐
出された高温高圧のガス冷媒は四方切換弁２を経て熱源
側熱交換器３に流入し、高温高圧の気液二相冷媒とな
る。熱源側熱交換器３を出た気液二相冷媒は、過冷却熱
交換器２４で過冷却をつけられたのち利用側へと流入
し、利用側の流量制御弁４で減圧され、利用側熱交換器
５へ流入して低温低圧の気液二相冷媒となる。利用側熱
交換器５を出た気液二相冷媒は四方切換弁２を経てアキ
ュムレータ８で気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機吸入配管２５から
圧縮機へ流入する。以上のようにして冷凍サイクルが形
成される。また、熱源側熱交換器３からの高温高圧の気
液二相冷媒は、過冷却熱交換器２４を出た後、その一部
がバイパス路Ｅに分流し、流量制御弁９で減圧され低温
低圧の気液二相冷媒となって過冷却熱交換器２４に再度
流入し、ここで冷媒回路１内の高温高圧の気液二相冷媒
と熱交換して、冷媒回路１内の冷媒に過冷却をつける。
そして、補助熱交換器１０を通過して、第２の分岐部Ｄ
で冷媒回路１に合流する。
【００４８】そして、利用側負荷に対し圧縮機容量が過
剰となり、圧縮機の吸入圧力が低下した場合には、流量
制御弁９の開度を大きくすると、図９に実線矢印で示し
たように、冷媒回路１からバイパス路Ｅへ分流し過冷却
熱交換器２４を経て補助熱交換器１０へ流入する気液二
相冷媒の量が多くなる。よって、この気液二相冷媒が補
助熱交換器１０で外気と熱交換して蒸発したのち冷媒回
路１に合流することになって、圧縮機の吸入圧力が上昇
させられる。
剰となり、圧縮機の吸入圧力が低下した場合には、流量
制御弁９の開度を大きくすると、図９に実線矢印で示し
たように、冷媒回路１からバイパス路Ｅへ分流し過冷却
熱交換器２４を経て補助熱交換器１０へ流入する気液二
相冷媒の量が多くなる。よって、この気液二相冷媒が補
助熱交換器１０で外気と熱交換して蒸発したのち冷媒回
路１に合流することになって、圧縮機の吸入圧力が上昇
させられる。
【００４９】また、暖房の冷房運転では、四方切換弁２
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とが連通す
る方向に切り換えて圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は四方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流入
し、高温高圧の液単相冷媒となる。利用側熱交換器５を
出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁４で減圧され、過
冷却熱交換器２４を通過して熱源側熱交換器３へ流入
し、低温低圧の気液二相冷媒となる。熱源側熱交換器３
を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂに吸入され
る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。
を圧縮機Ａ，Ｂの吐出側と利用側熱交換器５とが連通す
る方向に切り換えて圧縮機Ａ，Ｂのいずれか一方又は両
方を運転する。圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高圧の
ガス冷媒は四方切換弁２を経て利用側熱交換器５に流入
し、高温高圧の液単相冷媒となる。利用側熱交換器５を
出た液単相冷媒は利用側の流量制御弁４で減圧され、過
冷却熱交換器２４を通過して熱源側熱交換器３へ流入
し、低温低圧の気液二相冷媒となる。熱源側熱交換器３
を出た気液二相冷媒は、四方切換弁２を経てアキュムレ
ータ８へ流入し気液分離され、液冷媒はアキュムレータ
８内に溜められ、ガス冷媒のみ圧縮機Ａ，Ｂに吸入され
る。以上のようにして冷凍サイクルが形成される。
【００５０】そして、利用側負荷に対し圧縮機容量が過
剰となり、圧縮機の吐出圧力が過昇した場合には、流量
制御弁９を開くと、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高
圧のガス単相冷媒の一部は、第２の分岐部Ｄでバイパス
路Ｅに分流して補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気
と熱交換して圧縮機の吐出圧力を低下させ、第１の分岐
部Ｃで冷媒回路１に合流する。
剰となり、圧縮機の吐出圧力が過昇した場合には、流量
制御弁９を開くと、圧縮機Ａ，Ｂから吐出された高温高
圧のガス単相冷媒の一部は、第２の分岐部Ｄでバイパス
路Ｅに分流して補助熱交換器１０へ流入し、ここで外気
と熱交換して圧縮機の吐出圧力を低下させ、第１の分岐
部Ｃで冷媒回路１に合流する。
【００５１】以上のように、流量制御弁９の開度を適宜
に調整することにより、通常の冷房運転時には過冷却熱
交換器２４で冷媒回路１内の冷媒に所定の過冷却をつけ
るようにできるとともに、冷房運転時及び暖房運転時に
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となった場合にはそ
の過剰分を補助熱交換器１０で吸収して圧縮機の吸入圧
力及び吐出圧力を高精度に制御することができる。
に調整することにより、通常の冷房運転時には過冷却熱
交換器２４で冷媒回路１内の冷媒に所定の過冷却をつけ
るようにできるとともに、冷房運転時及び暖房運転時に
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となった場合にはそ
の過剰分を補助熱交換器１０で吸収して圧縮機の吸入圧
力及び吐出圧力を高精度に制御することができる。
【００５２】しかも、図１、図３〜図８の冷媒回路のよ
うに過冷却用配管Ｆを設けた場合には、過冷却用配管Ｆ
用の流量制御弁６と、バイパス路Ｅ用の流量制御弁９と
の両方が必要となるので、流量制御弁の数が増えて冷凍
サイクル装置が高価なものとなるが、この実施の形態の
冷媒回路では、前記冷媒回路と略同様の機能を実現しな
がら、流量制御弁の数を減らせて、冷凍サイクル装置の
低コスト化が図れる。
うに過冷却用配管Ｆを設けた場合には、過冷却用配管Ｆ
用の流量制御弁６と、バイパス路Ｅ用の流量制御弁９と
の両方が必要となるので、流量制御弁の数が増えて冷凍
サイクル装置が高価なものとなるが、この実施の形態の
冷媒回路では、前記冷媒回路と略同様の機能を実現しな
がら、流量制御弁の数を減らせて、冷凍サイクル装置の
低コスト化が図れる。
【００５３】実施の形態６．図１０は、この発明の実施
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図である。この冷媒回路は、以下に述べる点を除
いて、図９の冷媒回路と同様に構成されている。すなわ
ち、圧縮機Ａ，Ｂと四方切換弁２との間の冷媒回路１
と、第２の分岐部Ｄと四方切換弁２との間の冷媒回路１
とを接続して設けられた冷媒配管２５を備えている。そ
して、冷媒配管２５に開閉弁２６と絞り装置２７とが設
けられている。さらに、外気と熱交換する補助熱交換器
１０に代えて、バイパス路Ｅ内の冷媒と冷媒配管２５内
の冷媒との間で熱交換を行なう補助熱交換器２８が設け
られている。
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図である。この冷媒回路は、以下に述べる点を除
いて、図９の冷媒回路と同様に構成されている。すなわ
ち、圧縮機Ａ，Ｂと四方切換弁２との間の冷媒回路１
と、第２の分岐部Ｄと四方切換弁２との間の冷媒回路１
とを接続して設けられた冷媒配管２５を備えている。そ
して、冷媒配管２５に開閉弁２６と絞り装置２７とが設
けられている。さらに、外気と熱交換する補助熱交換器
１０に代えて、バイパス路Ｅ内の冷媒と冷媒配管２５内
の冷媒との間で熱交換を行なう補助熱交換器２８が設け
られている。
【００５４】次に動作について説明する。冷房運転中に
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮機の吸
入圧力が低下した場合には、開閉弁２６を開くと、図１
０に実線矢印で示したように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出さ
れた高温高圧のガス単相冷媒の一部は冷媒配管２５に分
流し、補助熱交換器２８へ流入する。一方、過冷却熱交
換器２４を出た低温低圧の気液二相冷媒の一部は第１の
分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流し、再び過冷却熱交換器
２４を通過したのち、補助熱交換器２８に流入する。そ
して、冷媒配管２５から補助熱交換器２８へ流入した高
温高圧のガス単相冷媒と熱交換して蒸発し、圧縮機の吸
入圧力を上昇させたのち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１
に合流する。また、補助熱交換器２８を出た冷媒配管２
５内の冷媒は、開閉弁２６及び絞り装置２７を通過して
冷媒回路１に合流する。なお、補助熱交換器２８は、利
用側負荷に対する圧縮機容量の過剰分を吸収できるだけ
の熱交換容量を有するものであって、例えば、充分な耐
圧性をもつ材質から形成された二重管状の熱交換器が用
いられる。また、絞り装置２７は、過冷却熱交換器２４
からの低温低圧の気液二相冷媒を補助熱交換器２８で蒸
発させるのに必要な量のガス冷媒を冷媒配管２５へ流す
ための流路抵抗である。
利用側負荷に対し圧縮機容量が過剰となり、圧縮機の吸
入圧力が低下した場合には、開閉弁２６を開くと、図１
０に実線矢印で示したように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出さ
れた高温高圧のガス単相冷媒の一部は冷媒配管２５に分
流し、補助熱交換器２８へ流入する。一方、過冷却熱交
換器２４を出た低温低圧の気液二相冷媒の一部は第１の
分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流し、再び過冷却熱交換器
２４を通過したのち、補助熱交換器２８に流入する。そ
して、冷媒配管２５から補助熱交換器２８へ流入した高
温高圧のガス単相冷媒と熱交換して蒸発し、圧縮機の吸
入圧力を上昇させたのち、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１
に合流する。また、補助熱交換器２８を出た冷媒配管２
５内の冷媒は、開閉弁２６及び絞り装置２７を通過して
冷媒回路１に合流する。なお、補助熱交換器２８は、利
用側負荷に対する圧縮機容量の過剰分を吸収できるだけ
の熱交換容量を有するものであって、例えば、充分な耐
圧性をもつ材質から形成された二重管状の熱交換器が用
いられる。また、絞り装置２７は、過冷却熱交換器２４
からの低温低圧の気液二相冷媒を補助熱交換器２８で蒸
発させるのに必要な量のガス冷媒を冷媒配管２５へ流す
ための流路抵抗である。
【００５５】また、暖房運転中に利用側負荷に対して圧
縮機容量が過剰となり、圧縮機の吐出圧力が過昇した場
合には、バイパス路Ｅの流量制御弁９を開くと、図３に
点線矢印で示したように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出され四
方切換弁２を通過した高温高圧のガス単相冷媒の一部
が、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１からバイパス路Ｅに分
流し、補助熱交換器２８を通過して過冷却熱交換器２８
へ流入する。そして、この過冷却熱交換器２８におい
て、冷媒回路１内を流れる利用側の流量制御弁４からの
低温低圧気液二相冷媒と熱交換して凝縮し、圧縮機の吐
出圧力を低下させたのち、第１の分岐部Ｃで冷媒回路１
に合流する。
縮機容量が過剰となり、圧縮機の吐出圧力が過昇した場
合には、バイパス路Ｅの流量制御弁９を開くと、図３に
点線矢印で示したように、圧縮機Ａ，Ｂから吐出され四
方切換弁２を通過した高温高圧のガス単相冷媒の一部
が、第２の分岐部Ｄで冷媒回路１からバイパス路Ｅに分
流し、補助熱交換器２８を通過して過冷却熱交換器２８
へ流入する。そして、この過冷却熱交換器２８におい
て、冷媒回路１内を流れる利用側の流量制御弁４からの
低温低圧気液二相冷媒と熱交換して凝縮し、圧縮機の吐
出圧力を低下させたのち、第１の分岐部Ｃで冷媒回路１
に合流する。
【００５６】実施の形態７．図１１は、この発明の実施
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図、図１２は制御ブロック図である。これらの図
において、４１は圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧力を検出する吸
入圧力検出手段、４２は圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力を検出
する吐出圧力検出手段、４３は熱源側熱交換器３と流量
制御弁４（第１の絞り装置）との間の冷媒温度を検出す
る第１の温度検出手段、４４は吐出圧力検出手段４２の
検出値と第１の温度検出手段４３の検出値とに基づいて
冷媒の過冷却度を演算する過冷却度演算手段、４５は補
助熱交換器１０の冷媒出側と冷媒入側とのそれぞれの冷
媒温度を検出する第２の温度検出手段、４６は第２の温
度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過熱度を演算する
過熱度演算手段、４０は吸入圧力検出手段４１の検出値
と過冷却度演算手段４４及び過熱度演算手段４６のそれ
ぞれの演算値とに基づいて流量制御弁９（第２の絞り装
置）を開度制御する第１の制御手段である。なお、以上
の各手段を除いた冷媒回路そのものの構成は図９と同様
である。
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図、図１２は制御ブロック図である。これらの図
において、４１は圧縮機Ａ，Ｂの吸入圧力を検出する吸
入圧力検出手段、４２は圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力を検出
する吐出圧力検出手段、４３は熱源側熱交換器３と流量
制御弁４（第１の絞り装置）との間の冷媒温度を検出す
る第１の温度検出手段、４４は吐出圧力検出手段４２の
検出値と第１の温度検出手段４３の検出値とに基づいて
冷媒の過冷却度を演算する過冷却度演算手段、４５は補
助熱交換器１０の冷媒出側と冷媒入側とのそれぞれの冷
媒温度を検出する第２の温度検出手段、４６は第２の温
度検出手段の検出値に基づいて冷媒の過熱度を演算する
過熱度演算手段、４０は吸入圧力検出手段４１の検出値
と過冷却度演算手段４４及び過熱度演算手段４６のそれ
ぞれの演算値とに基づいて流量制御弁９（第２の絞り装
置）を開度制御する第１の制御手段である。なお、以上
の各手段を除いた冷媒回路そのものの構成は図９と同様
である。
【００５７】次いで、図１３のフローチャートに基づい
て、第１の制御手段４０による制御動作を説明する。ス
テップＳ１で吸入圧力検出手段４１の検出値ＰSが第１
の所定吸入圧力値ＰSBを上回っていればステップＳ２に
進む。冷房運転中に利用側負荷に対して圧縮機Ａ，Ｂの
総運転容量が過剰となって、ステップＳ１で吸入圧力検
出手段４１の検出値ＰSが第１の所定吸入圧力値ＰSB以
下になっていればステップＳ６に進む。ステップＳ２で
は、過冷却度演算手段４４の演算値ＳＣが過冷却度目標
値ＳＣ 0以上であればステップＳ３に進み、演算値ＳＣ
が過冷却度目標値ＳＣ0未満であればステップＳ５に進
む。
て、第１の制御手段４０による制御動作を説明する。ス
テップＳ１で吸入圧力検出手段４１の検出値ＰSが第１
の所定吸入圧力値ＰSBを上回っていればステップＳ２に
進む。冷房運転中に利用側負荷に対して圧縮機Ａ，Ｂの
総運転容量が過剰となって、ステップＳ１で吸入圧力検
出手段４１の検出値ＰSが第１の所定吸入圧力値ＰSB以
下になっていればステップＳ６に進む。ステップＳ２で
は、過冷却度演算手段４４の演算値ＳＣが過冷却度目標
値ＳＣ 0以上であればステップＳ３に進み、演算値ＳＣ
が過冷却度目標値ＳＣ0未満であればステップＳ５に進
む。
【００５８】ステップＳ３では、過熱度演算手段４６の
演算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0以上であればステップ
Ｓ６に進み、演算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0未満であ
ればステップＳ４に進む。ステップＳ４では、吐出圧力
検出手段４２の検出値Ｐｄが所定吐出圧力値Ｐｄ0以上
であればステップＳ６に進み、検出値Ｐｄが所定吐出圧
力値Ｐｄ0未満であればステップＳ８に進む。また、ス
テップＳ５では、過熱度演算手段４６の演算値ＳＨが過
熱度目標値ＳＨ0以上であればステップＳ６に進み、演
算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0未満であればステップＳ
８に進む。
演算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0以上であればステップ
Ｓ６に進み、演算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0未満であ
ればステップＳ４に進む。ステップＳ４では、吐出圧力
検出手段４２の検出値Ｐｄが所定吐出圧力値Ｐｄ0以上
であればステップＳ６に進み、検出値Ｐｄが所定吐出圧
力値Ｐｄ0未満であればステップＳ８に進む。また、ス
テップＳ５では、過熱度演算手段４６の演算値ＳＨが過
熱度目標値ＳＨ0以上であればステップＳ６に進み、演
算値ＳＨが過熱度目標値ＳＨ0未満であればステップＳ
８に進む。
【００５９】ステップＳ６では流量制御弁９の開度を大
きくする制御を行ない、ステップＳ７に進む。ステップ
Ｓ７では、吸入圧力検出手段４１の検出値ＰSが第２の
所定吸入圧力値ＰSU以上であればステップＳ１に戻り、
検出値ＰSが第２の所定吸入圧力値ＰSU未満であればス
テップＳ６に戻る。また、ステップＳ８では流量制御弁
９の開度を小さくする制御を行い、ステップＳ１へ戻
る。
きくする制御を行ない、ステップＳ７に進む。ステップ
Ｓ７では、吸入圧力検出手段４１の検出値ＰSが第２の
所定吸入圧力値ＰSU以上であればステップＳ１に戻り、
検出値ＰSが第２の所定吸入圧力値ＰSU未満であればス
テップＳ６に戻る。また、ステップＳ８では流量制御弁
９の開度を小さくする制御を行い、ステップＳ１へ戻
る。
【００６０】したがって、冷房運転中に利用側負荷に対
して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量が過剰となって圧縮機の
吸入圧力が低下した場合には、流量制御弁９が開かれ、
第１の分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流する冷媒の量が増
えて、圧縮機の吸入圧力が上昇させられる。そして、吸
入圧力検出手段４１の検出値ＰSが別途設定されている
第２の所定吸入圧力値ＰSUに達するまで流量制御弁９が
開度調整される。また、圧縮機の吸入圧力が低下してい
ない場合には、過冷却度演算手段４４の演算値ＳＣ及び
過熱度演算手段４６の演算値ＳＨがそれぞれ予め設定さ
れている過熱度目標値ＳＣ0及び過熱度目標値ＳＨ0に近
付くように流量制御弁９が開度制御される。
して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量が過剰となって圧縮機の
吸入圧力が低下した場合には、流量制御弁９が開かれ、
第１の分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流する冷媒の量が増
えて、圧縮機の吸入圧力が上昇させられる。そして、吸
入圧力検出手段４１の検出値ＰSが別途設定されている
第２の所定吸入圧力値ＰSUに達するまで流量制御弁９が
開度調整される。また、圧縮機の吸入圧力が低下してい
ない場合には、過冷却度演算手段４４の演算値ＳＣ及び
過熱度演算手段４６の演算値ＳＨがそれぞれ予め設定さ
れている過熱度目標値ＳＣ0及び過熱度目標値ＳＨ0に近
付くように流量制御弁９が開度制御される。
【００６１】なお、図１４は、以上のような制御を図１
０の冷媒回路に適用する場合の、吸入圧力演算手段４
１、吐出圧力演算手段４２、第１の温度検出手段４３、
及び第２の温度検出手段の配置を示している（第１の制
御手段４０、過冷却度演算手段４４、及び過熱度演算手
段４６の図示は省略している）。このように、冷媒相互
間で熱交換する補助熱交換器２８を用いた冷媒回路も、
同様に制御することができる。
０の冷媒回路に適用する場合の、吸入圧力演算手段４
１、吐出圧力演算手段４２、第１の温度検出手段４３、
及び第２の温度検出手段の配置を示している（第１の制
御手段４０、過冷却度演算手段４４、及び過熱度演算手
段４６の図示は省略している）。このように、冷媒相互
間で熱交換する補助熱交換器２８を用いた冷媒回路も、
同様に制御することができる。
【００６２】実施の形態８．図１５は、この発明の実施
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図、図１６は制御ブロック図である。これらの図
において、４２は圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力を検出する吐
出圧力検出手段、４７は補助熱交換器１０の冷媒出側の
冷媒温度を検出する第３の温度検出手段、４８は吐出圧
力検出手段４２の検出値及び第３の温度検出手段４７の
検出値に基づいて冷媒の過冷却度を演算する補助熱交換
器過冷却度演算手段、４９は吐出圧力検出手段４２の検
出値及び補助熱交換器過冷却度演算手段の演算値に基づ
いて流量制御弁９（第２の絞り装置）を開度制御する第
２の制御手段である。なお、以上の各手段を除いた冷媒
回路そのものの構成は図９と同様である。
の形態６に係る空気調和装置（冷凍サイクル装置）の冷
媒回路図、図１６は制御ブロック図である。これらの図
において、４２は圧縮機Ａ，Ｂの吐出圧力を検出する吐
出圧力検出手段、４７は補助熱交換器１０の冷媒出側の
冷媒温度を検出する第３の温度検出手段、４８は吐出圧
力検出手段４２の検出値及び第３の温度検出手段４７の
検出値に基づいて冷媒の過冷却度を演算する補助熱交換
器過冷却度演算手段、４９は吐出圧力検出手段４２の検
出値及び補助熱交換器過冷却度演算手段の演算値に基づ
いて流量制御弁９（第２の絞り装置）を開度制御する第
２の制御手段である。なお、以上の各手段を除いた冷媒
回路そのものの構成は図９と同様である。
【００６３】次いで、図１７のフローチャートに基づい
て、第２の制御手段４９による制御動作を説明する。ス
テップＳ１１で吐出圧力検出手段４２の検出値Ｐｄが所
定吐出圧力値Ｐｄ0未満であればステップＳ１５に進ん
で流量制御弁９を全閉にし、ステップＳ１１に戻る。暖
房運転中に利用側負荷に対して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容
量が過剰となって、ステップＳ１１で吐出圧力検出手段
４２の検出値Ｐｄが所定吐出圧力値Ｐｄ0以上になって
いればステップＳ１２に進む。ステップＳ１２では、流
量制御弁９の開度を大きくする制御を行ない、ステップ
Ｓ１３に進む。ステップＳ１３では、補助熱交換器過冷
却度演算手段４９の演算値ＳＣが過冷却度目標値ＳＣ0
以上であればステップＳ１２に戻り、演算値ＳＣが過冷
却度目標値ＳＣ0未満であればステップＳ１４に進む。
ステップＳ１４では、流量制御弁９の開度を小さくする
制御を行ない、ステップＳ１１に戻る。
て、第２の制御手段４９による制御動作を説明する。ス
テップＳ１１で吐出圧力検出手段４２の検出値Ｐｄが所
定吐出圧力値Ｐｄ0未満であればステップＳ１５に進ん
で流量制御弁９を全閉にし、ステップＳ１１に戻る。暖
房運転中に利用側負荷に対して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容
量が過剰となって、ステップＳ１１で吐出圧力検出手段
４２の検出値Ｐｄが所定吐出圧力値Ｐｄ0以上になって
いればステップＳ１２に進む。ステップＳ１２では、流
量制御弁９の開度を大きくする制御を行ない、ステップ
Ｓ１３に進む。ステップＳ１３では、補助熱交換器過冷
却度演算手段４９の演算値ＳＣが過冷却度目標値ＳＣ0
以上であればステップＳ１２に戻り、演算値ＳＣが過冷
却度目標値ＳＣ0未満であればステップＳ１４に進む。
ステップＳ１４では、流量制御弁９の開度を小さくする
制御を行ない、ステップＳ１１に戻る。
【００６４】したがって、暖房運転中に利用側負荷に対
して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量が過剰となって圧縮機の
吐出圧力が過昇した場合には、流量制御弁９が開かれ、
第１の分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流する冷媒の量が増
えて、圧縮機の吐出圧力が低下させられる。そして、流
量制御弁９は、補助熱交換器過冷却度演算手段４９の演
算値ＳＣが過冷却度目標値ＳＣ0に近付くように開度調
整される。また、暖房運転中に圧縮機の吐出圧力が過昇
していなければ流量制御弁９が全閉になるので、バイパ
ス路Ｅへの冷媒の分流による運転効率低下が防止され
る。
して圧縮機Ａ，Ｂの総運転容量が過剰となって圧縮機の
吐出圧力が過昇した場合には、流量制御弁９が開かれ、
第１の分岐部Ｃでバイパス路Ｅに分流する冷媒の量が増
えて、圧縮機の吐出圧力が低下させられる。そして、流
量制御弁９は、補助熱交換器過冷却度演算手段４９の演
算値ＳＣが過冷却度目標値ＳＣ0に近付くように開度調
整される。また、暖房運転中に圧縮機の吐出圧力が過昇
していなければ流量制御弁９が全閉になるので、バイパ
ス路Ｅへの冷媒の分流による運転効率低下が防止され
る。
【００６５】なお、以上では空気調和装置について説明
したが、空気調和装置以外の例えば冷凍機などの冷凍サ
イクル装置にも、この発明が適用できる。また、以上説
明した実施の形態では容量が互いに異なる定容量型の圧
縮機を２台用いたが、容量が互いに等しい定容量型の圧
縮機を２台用いた冷凍サイクル装置や、異容量又は等容
量の圧縮機を３台以上用いた冷凍サイクル装置にも、こ
の発明が適用できる。
したが、空気調和装置以外の例えば冷凍機などの冷凍サ
イクル装置にも、この発明が適用できる。また、以上説
明した実施の形態では容量が互いに異なる定容量型の圧
縮機を２台用いたが、容量が互いに等しい定容量型の圧
縮機を２台用いた冷凍サイクル装置や、異容量又は等容
量の圧縮機を３台以上用いた冷凍サイクル装置にも、こ
の発明が適用できる。
【００６６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明に係る冷
凍サイクル装置にあっては、運転されている圧縮機の総
運転容量が利用側負荷に対して過剰となった場合に、冷
媒回路を循環する冷媒の一部をバイパス路に分流させて
補助熱交換器で蒸発又は凝縮させることにより、圧縮機
運転容量の過剰分を補助熱交換器で吸収するようにでき
る。したがって、冷房運転時に圧縮機の吸入圧力が低下
したり暖房運転時に圧縮機の吐出圧力が過昇したりする
ような圧縮機に無理な負担がかかる状況となるのを回避
できて信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られ、しか
も、インバータを用いて圧縮機の運転容量制御を行なう
場合のようにインバータに起因する種々の弊害が生じる
ことがない。
凍サイクル装置にあっては、運転されている圧縮機の総
運転容量が利用側負荷に対して過剰となった場合に、冷
媒回路を循環する冷媒の一部をバイパス路に分流させて
補助熱交換器で蒸発又は凝縮させることにより、圧縮機
運転容量の過剰分を補助熱交換器で吸収するようにでき
る。したがって、冷房運転時に圧縮機の吸入圧力が低下
したり暖房運転時に圧縮機の吐出圧力が過昇したりする
ような圧縮機に無理な負担がかかる状況となるのを回避
できて信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られ、しか
も、インバータを用いて圧縮機の運転容量制御を行なう
場合のようにインバータに起因する種々の弊害が生じる
ことがない。
【００６７】また、補助熱交換器をバイパス路内の冷媒
と熱源側風路内の空気との間で熱交換を行なうものとす
れば、例えば送風用のファンを補助熱交換器と熱源側熱
交換器とに共用でき、冷凍サイクル装置の簡略化が図れ
る。
と熱源側風路内の空気との間で熱交換を行なうものとす
れば、例えば送風用のファンを補助熱交換器と熱源側熱
交換器とに共用でき、冷凍サイクル装置の簡略化が図れ
る。
【００６８】また、補助熱交換器をバイパス路内の冷媒
と圧縮機から吐出された高温高圧の冷媒との間で熱交換
を行なうものとすれば、補助熱交換器を例えば二重管で
形成でき、冷凍サイクル装置の小型化と低コスト化とが
図れる。
と圧縮機から吐出された高温高圧の冷媒との間で熱交換
を行なうものとすれば、補助熱交換器を例えば二重管で
形成でき、冷凍サイクル装置の小型化と低コスト化とが
図れる。
【００６９】また、第１の接続配管、第２の接続配管な
どを備えたものでは、前記した冷凍サイクル装置と同
様、運転されている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に
対して過剰となった場合に圧縮機に無理な負担がかかる
のを回避できるのに加えて、圧縮機の運転容量が利用側
の空調負荷に対して過剰となっていない場合には、冷媒
回路を循環する冷媒の一部を第１の接続配管及び第２の
接続配管を通じて補助熱交換器に流すことにより、補助
熱交換器を熱源側熱交換器と同じ用途に使用できる。し
たがって、通常運転に必要な熱交換容量は熱源側熱交換
器と補助熱交換器との両方で確保すればよくなるため、
補助熱交換器を圧縮機の過剰分の運転容量を吸収する用
途のみに用いる場合に比べて、熱源側熱交換器の小型化
が図れ、延いては冷凍サイクル装置の小型化と低コスト
化とが図れる。
どを備えたものでは、前記した冷凍サイクル装置と同
様、運転されている圧縮機の総運転容量が利用側負荷に
対して過剰となった場合に圧縮機に無理な負担がかかる
のを回避できるのに加えて、圧縮機の運転容量が利用側
の空調負荷に対して過剰となっていない場合には、冷媒
回路を循環する冷媒の一部を第１の接続配管及び第２の
接続配管を通じて補助熱交換器に流すことにより、補助
熱交換器を熱源側熱交換器と同じ用途に使用できる。し
たがって、通常運転に必要な熱交換容量は熱源側熱交換
器と補助熱交換器との両方で確保すればよくなるため、
補助熱交換器を圧縮機の過剰分の運転容量を吸収する用
途のみに用いる場合に比べて、熱源側熱交換器の小型化
が図れ、延いては冷凍サイクル装置の小型化と低コスト
化とが図れる。
【００７０】また、第２の絞り装置を開度制御可能な流
量制御弁としたものでは、利用側負荷に応じて圧縮機の
吸入圧力又は吐出圧力をより高精度に制御することが可
能となり、一層信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られ
る。
量制御弁としたものでは、利用側負荷に応じて圧縮機の
吸入圧力又は吐出圧力をより高精度に制御することが可
能となり、一層信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られ
る。
【００７１】また、バイパス路内の冷媒と冷媒回路内の
冷媒との間で熱交換を行なう過冷却熱交換器を備えたも
のでは、過冷却熱交換器と流量制御弁とを有する過冷却
用回路を別に設けた場合に比べて、流量制御弁の数を減
らすことができて、冷凍サイクル装置の一層の簡略化と
低コスト化とが図れる。
冷媒との間で熱交換を行なう過冷却熱交換器を備えたも
のでは、過冷却熱交換器と流量制御弁とを有する過冷却
用回路を別に設けた場合に比べて、流量制御弁の数を減
らすことができて、冷凍サイクル装置の一層の簡略化と
低コスト化とが図れる。
【００７２】また、吸入圧力検出手段、過冷却度演算手
段、過熱度演算手段、及び第１の制御手段などを備えた
ものでは、冷房運転時に冷媒の過冷却度及び過熱度を目
標値に近付けることができて好適な状態で運転でき、バ
イパス路の流量制御弁を圧縮機の吸入圧力のみに基づい
て開度制御するような場合に比べて利用側の空調負荷に
応じて圧縮機の吸入圧力をより高精度に制御することが
可能となり、さらに信頼性の高い冷凍サイクル装置が得
られる。
段、過熱度演算手段、及び第１の制御手段などを備えた
ものでは、冷房運転時に冷媒の過冷却度及び過熱度を目
標値に近付けることができて好適な状態で運転でき、バ
イパス路の流量制御弁を圧縮機の吸入圧力のみに基づい
て開度制御するような場合に比べて利用側の空調負荷に
応じて圧縮機の吸入圧力をより高精度に制御することが
可能となり、さらに信頼性の高い冷凍サイクル装置が得
られる。
【００７３】また、吐出圧力検出手段、補助熱交換器過
冷却度演算手段、及び第２の制御手段などを備えたもの
では、暖房運転時に補助熱交換器の冷媒出側の過冷却度
を目標値に近付けることができ、バイパス路の流量制御
弁を圧縮機の吐出圧力のみに基づいて開度制御するよう
な場合に比べて利用側の空調負荷に応じて圧縮機の吐出
圧力をより高精度に制御することが可能となり、さらに
信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られる。
冷却度演算手段、及び第２の制御手段などを備えたもの
では、暖房運転時に補助熱交換器の冷媒出側の過冷却度
を目標値に近付けることができ、バイパス路の流量制御
弁を圧縮機の吐出圧力のみに基づいて開度制御するよう
な場合に比べて利用側の空調負荷に応じて圧縮機の吐出
圧力をより高精度に制御することが可能となり、さらに
信頼性の高い冷凍サイクル装置が得られる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図２】 この発明の実施の形態１に係る利用側容量と
圧縮機の総運転容量との関係を示すグラフである。
圧縮機の総運転容量との関係を示すグラフである。
【図３】 この発明の実施の形態２に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図４】 この発明の実施の形態２に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図５】 この発明の実施の形態３に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図６】 この発明の実施の形態３に係る別の冷媒回路
図である。
図である。
【図７】 この発明の実施の形態４に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図８】 この発明の実施の形態４に係る別の冷媒回路
図である。
図である。
【図９】 この発明の実施の形態５に係る冷媒回路図で
ある。
ある。
【図１０】 この発明の実施の形態６に係る冷媒回路図
である。
である。
【図１１】 この発明の実施の形態７に係る冷媒回路図
である。
である。
【図１２】 この発明の実施の形態７に係る制御ブロッ
ク図である。
ク図である。
【図１３】 この発明の実施の形態７に係る制御フロー
チャートである。
チャートである。
【図１４】 この発明の実施の形態７に係る別の冷媒回
路図である。
路図である。
【図１５】 この発明の実施の形態８に係る冷媒回路図
である。
である。
【図１６】 この発明の実施の形態８に係る制御ブロッ
ク図である。
ク図である。
【図１７】 この発明の実施の形態８に係る制御フロー
チャートである。
チャートである。
【図１８】 圧縮機の運転台数制御を行なう従来の冷凍
サイクル装置に係る利用側容量と圧縮機の総運転容量と
の関係を示すグラフである。
サイクル装置に係る利用側容量と圧縮機の総運転容量と
の関係を示すグラフである。
１ 冷媒回路、３ 熱源側熱交換器、４ 流量制御弁
（第１の絞り装置）、５利用側熱交換器、９ 流量制御
弁（第２の絞り装置）、１０ 補助熱交換器、１１ 第
１の接続配管、１２ 第２の接続配管、１３ 開閉弁
（開閉手段）、１４ 開閉弁（開閉手段）、１６ 冷媒
配管、１７ キャピラリチューブ（第２の絞り装置）、
１８ 流路切換弁（開閉手段）、１９ 冷媒配管、２０
冷媒配管、２１ 開閉弁（開閉手段）、２２ 開閉弁
（開閉手段）、２３ 流量制御弁（第２の絞り装置）、
２４ 過冷却熱交換器、２８ 補助熱交換器、４０ 第
１の制御手段、４１ 吸入圧力検出手段、４２ 吐出圧
力検出手段、４３ 第１の温度検出手段、４４ 過冷却
度演算手段、４５ 第２の温度検出手段、４６ 過熱度
演算手段、４７ 第３の温度検出手段、４８ 補助熱交
換器過冷却度演算手段、４９ 第２の制御手段、Ａ 圧
縮機、Ｂ 圧縮機、Ｃ 第１の分岐部、Ｄ 第２の分岐
部、Ｅ バイパス路。
（第１の絞り装置）、５利用側熱交換器、９ 流量制御
弁（第２の絞り装置）、１０ 補助熱交換器、１１ 第
１の接続配管、１２ 第２の接続配管、１３ 開閉弁
（開閉手段）、１４ 開閉弁（開閉手段）、１６ 冷媒
配管、１７ キャピラリチューブ（第２の絞り装置）、
１８ 流路切換弁（開閉手段）、１９ 冷媒配管、２０
冷媒配管、２１ 開閉弁（開閉手段）、２２ 開閉弁
（開閉手段）、２３ 流量制御弁（第２の絞り装置）、
２４ 過冷却熱交換器、２８ 補助熱交換器、４０ 第
１の制御手段、４１ 吸入圧力検出手段、４２ 吐出圧
力検出手段、４３ 第１の温度検出手段、４４ 過冷却
度演算手段、４５ 第２の温度検出手段、４６ 過熱度
演算手段、４７ 第３の温度検出手段、４８ 補助熱交
換器過冷却度演算手段、４９ 第２の制御手段、Ａ 圧
縮機、Ｂ 圧縮機、Ｃ 第１の分岐部、Ｄ 第２の分岐
部、Ｅ バイパス路。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２５Ｂ 5/02 ５１０ Ｆ２５Ｂ 5/02 ５１０Ｊ (72)発明者 隅田 嘉裕 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 畝崎 史武 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 並列に接続された複数台の定容量型の圧
縮機、熱源側熱交換器、第１の絞り装置、及び利用側熱
交換器を配管により接続してなる冷媒回路を備え、利用
側負荷に応じて前記圧縮機の運転台数制御を行なうよう
に構成された冷凍サイクル装置において、 前記熱源側熱交換器と前記第１の絞り装置との間の冷媒
回路に設けられた第１の分岐部と前記利用側熱交換器と
前記圧縮機との間の冷媒回路に設けられた第２の分岐部
とを接続して設けられたバイパス路と、前記バイパス路
に設けられた補助熱交換器と、前記第１の分岐部と前記
補助熱交換器との間のバイパス路に設けられた第２の絞
り装置とを備え、複数台の圧縮機のうち運転されている
圧縮機の総運転容量が利用側負荷に対して過剰となった
場合に、冷媒を前記バイパス路に分流させて前記補助熱
交換器で蒸発又は凝縮させるように構成したことを特徴
とする冷凍サイクル装置。 - 【請求項２】 補助熱交換器が、バイパス路内の冷媒と
熱源側風路内の空気との間で熱交換を行なうものである
請求項第１項に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項３】 補助熱交換器が、バイパス路内の冷媒と
圧縮機から吐出された高温高圧の冷媒との間で熱交換を
行なうものである請求項第１項に記載の冷凍サイクル装
置。 - 【請求項４】 熱源側熱交換器と第１の絞り装置との間
の冷媒回路と第２の絞り装置と補助熱交換器との間のバ
イパス路とを接続して設けられた第１の接続配管と、前
記補助熱交換器と第２の分岐部との間のバイパス路と圧
縮機と前記熱源側熱交換器との間の冷媒回路とを接続し
て設けられた第２の接続配管と、前記第１の接続配管及
び前記第２の接続配管を開閉する開閉手段とを備えた請
求項第２項に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項５】 第２の絞り装置が開度制御可能な流量制
御弁である請求項第１項ないし第４項のいずれかに記載
の冷凍サイクル装置。 - 【請求項６】 流量制御弁から補助熱交換器までのバイ
パス路内の冷媒と熱源側熱交換器から第１の分岐部まで
の冷媒回路内の冷媒との間で熱交換を行なう過冷却熱交
換器を備えた請求項第５項に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項７】 圧縮機の吸入圧力を検出する吸入圧力検
出手段と、前記圧縮機の吐出圧力を検出する吐出圧力検
出手段の検出値及び熱源側熱交換器と第１の絞り装置と
の間の冷媒温度を検出する第１の温度検出手段の検出値
に基づいて冷媒の過冷却度を演算する過冷却度演算手段
と、補助熱交換器の冷媒出側と冷媒入側とのそれぞれの
冷媒温度を検出する第２の温度検出手段の検出値に基づ
いて冷媒の過熱度を演算する過熱度演算手段と、冷房運
転時に前記吸入圧力検出手段の検出値が予め設定されて
いる所定値以下の場合は流量制御弁を開き、前記吸入圧
力検出手段の検出値が前記所定値を超えている場合は前
記過冷却度演算手段の演算値及び前記過熱度演算手段の
演算値がそれぞれ予め設定されている過冷却度目標値及
び過熱度目標値に近付くように前記流量制御弁を開度制
御する第１の制御手段とを備えた請求項第５項又は第６
項に記載の冷凍サイクル装置。 - 【請求項８】 圧縮機の吐出圧力を検出する吐出圧力検
出手段と、前記吐出圧力検出手段の検出値及び補助熱交
換器の冷媒出側の冷媒温度を検出する第３の温度検出手
段の検出値に基づいて冷媒の過冷却度を演算する補助熱
交換器過冷却度演算手段と、暖房運転時に前記吐出圧力
検出手段の検出値が予め設定されている所定値以上の場
合は前記補助熱交換器過冷却度演算手段の演算値が予め
設定されている過冷却度目標値に近付くように前記流量
制御弁を開度制御し、前記吐出圧力検出手段の検出値が
前記所定値に満たない場合は前記流量制御弁を閉じる制
御を行なう第２の制御手段とを備えた請求項第５項又は
第６項に記載の冷凍サイクル装置。
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|---|---|---|---|
| JP33385396A JP3719296B2 (ja) | 1996-12-13 | 1996-12-13 | 冷凍サイクル装置 |
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|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| WO2003087681A1 (en) * | 2002-03-29 | 2003-10-23 | Daikin Industries, Ltd. | Heat source unit of air conditioner and air conditioner |
| WO2010023894A1 (ja) * | 2008-08-28 | 2010-03-04 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
| JP2010054118A (ja) * | 2008-08-28 | 2010-03-11 | Daikin Ind Ltd | 空気調和装置 |
| JP2011099626A (ja) * | 2009-11-06 | 2011-05-19 | Panasonic Corp | 冷凍サイクル装置及びそれを用いた温水暖房装置 |
| WO2014054120A1 (ja) * | 2012-10-02 | 2014-04-10 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| WO2018167866A1 (ja) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
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| EP3657097A4 (en) * | 2017-07-20 | 2021-04-21 | Daikin Industries, Ltd. | FREEZER |
-
1996
- 1996-12-13 JP JP33385396A patent/JP3719296B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| WO2014054120A1 (ja) * | 2012-10-02 | 2014-04-10 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
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| CN110741211A (zh) * | 2017-07-20 | 2020-01-31 | 大金工业株式会社 | 制冷机 |
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