JPH10182255A - 耐火物の火炎溶射補修材料およびその補修方法 - Google Patents
耐火物の火炎溶射補修材料およびその補修方法Info
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- JPH10182255A JPH10182255A JP8343726A JP34372696A JPH10182255A JP H10182255 A JPH10182255 A JP H10182255A JP 8343726 A JP8343726 A JP 8343726A JP 34372696 A JP34372696 A JP 34372696A JP H10182255 A JPH10182255 A JP H10182255A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温域でも軟化せず、内壁耐火物との接着性
がよく、かつ耐スポーリング性に優れる溶射補修層、補
修材料およびその補修方法を提供する。 【解決手段】 主要化学組成が重量％で、70＜SiO2＜8
5、10≦（Al2O3 ＋MgO ）≦30、かつ 0.9≦（Al2O3 ／M
gO ）≦3.0 の範囲にある耐火物の火炎溶射補修材料を
使用する。また、耐火性酸化物粉体に、易被酸化性金属
を30重量％以下混合した火炎溶射補修材料を使用する。
がよく、かつ耐スポーリング性に優れる溶射補修層、補
修材料およびその補修方法を提供する。 【解決手段】 主要化学組成が重量％で、70＜SiO2＜8
5、10≦（Al2O3 ＋MgO ）≦30、かつ 0.9≦（Al2O3 ／M
gO ）≦3.0 の範囲にある耐火物の火炎溶射補修材料を
使用する。また、耐火性酸化物粉体に、易被酸化性金属
を30重量％以下混合した火炎溶射補修材料を使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、工業用炉の内壁を
熱間状態で補修する火炎溶射補修材料およびその補修方
法に関し、さらに詳しくは、SiO2（シリカ）、Al2O
3 （アルミナ）、MgO（マグネシア）を主要成分とする
耐火物で形成された熱間状態のコークス炉、高炉、製鋼
窯炉等の内壁損傷部に、耐火物粉末、また、それと金属
との混合物を、噴射ノズルを用い火炎溶射補修する火炎
溶射補修材料およびその補修方法に関する。
熱間状態で補修する火炎溶射補修材料およびその補修方
法に関し、さらに詳しくは、SiO2（シリカ）、Al2O
3 （アルミナ）、MgO（マグネシア）を主要成分とする
耐火物で形成された熱間状態のコークス炉、高炉、製鋼
窯炉等の内壁損傷部に、耐火物粉末、また、それと金属
との混合物を、噴射ノズルを用い火炎溶射補修する火炎
溶射補修材料およびその補修方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】工業用炉、特に製鋼設備のコークス炉、
高炉、製鋼窯炉等の築炉構造物は、乾留石炭、溶銑、溶
鋼、スラグ等の溶融物質を内部に保持するので、内壁に
使用される耐火物は通常1000℃以上の温度にさらされ、
さらにコークスの押し出し、溶銑・溶鋼の注湯、貯留、
排出等を行う際には、それら内壁の耐火物の温度は著し
く変化する。
高炉、製鋼窯炉等の築炉構造物は、乾留石炭、溶銑、溶
鋼、スラグ等の溶融物質を内部に保持するので、内壁に
使用される耐火物は通常1000℃以上の温度にさらされ、
さらにコークスの押し出し、溶銑・溶鋼の注湯、貯留、
排出等を行う際には、それら内壁の耐火物の温度は著し
く変化する。
【０００３】したがって、それら内壁の耐火物は、単に
溶融物が浸潤して溶損するだけでなく、熱スポーリング
による亀裂や剥離等の損傷が発生する。このため、種々
の損傷要因に対処するため、設計あるいは築炉段階にお
いては、適切な材質の耐火物を選択する必要があるが、
一炉代の延命を図るためには、稼働期間の中間段階で補
修することが重要になっている。
溶融物が浸潤して溶損するだけでなく、熱スポーリング
による亀裂や剥離等の損傷が発生する。このため、種々
の損傷要因に対処するため、設計あるいは築炉段階にお
いては、適切な材質の耐火物を選択する必要があるが、
一炉代の延命を図るためには、稼働期間の中間段階で補
修することが重要になっている。
【０００４】この補修方法として、耐火物損傷部に熱間
で補修材料を吹き付ける火炎溶射補修が行われている。
火炎溶射補修は、修復すべき内壁耐火物とほぼ同様な組
成である補修用耐火物粉体、あるいはそれと易被酸化性
金属との混合物を火炎溶射補修材料とし、耐火物粉体は
可燃ガスの燃焼熱により溶融し、また易被酸化性金属は
それ自身の燃焼によって発熱して酸化物となり耐火物粉
体と共に耐火物損傷部の表面に溶射補修層を形成して行
う。
で補修材料を吹き付ける火炎溶射補修が行われている。
火炎溶射補修は、修復すべき内壁耐火物とほぼ同様な組
成である補修用耐火物粉体、あるいはそれと易被酸化性
金属との混合物を火炎溶射補修材料とし、耐火物粉体は
可燃ガスの燃焼熱により溶融し、また易被酸化性金属は
それ自身の燃焼によって発熱して酸化物となり耐火物粉
体と共に耐火物損傷部の表面に溶射補修層を形成して行
う。
【０００５】特に、コークス炉は連続操業のため、改修
時以外は炉温を下げることができず、熱間での補修が必
須であり、火炎溶射補修の施工が有効である。火炎溶射
補修方法は、例えば特公平２−45110 号公報に示される
ように、粉末状の耐火性酸化物と易被酸化性金属を、可
燃性物質及び可燃性ガスに混合し支燃性ガス中に供給
し、燃焼火炎の熱によりその耐火性酸化物を溶融し、ま
た易被酸化性金属を溶融、酸化して、瞬時に炉の内壁の
損傷部に吹き付けて内壁耐火物表面で凝固させ溶射補修
層を形成する乾式方法である。
時以外は炉温を下げることができず、熱間での補修が必
須であり、火炎溶射補修の施工が有効である。火炎溶射
補修方法は、例えば特公平２−45110 号公報に示される
ように、粉末状の耐火性酸化物と易被酸化性金属を、可
燃性物質及び可燃性ガスに混合し支燃性ガス中に供給
し、燃焼火炎の熱によりその耐火性酸化物を溶融し、ま
た易被酸化性金属を溶融、酸化して、瞬時に炉の内壁の
損傷部に吹き付けて内壁耐火物表面で凝固させ溶射補修
層を形成する乾式方法である。
【０００６】このように溶射補修層は一度溶融して補修
層を形成するので、従来の湿式吹き付け法、すなわちあ
らかじめ水分と吹き付け材を混合し泥漿化した材料をタ
ンクから吹き付ける方法で得た耐火物に比べ、緻密で均
質なので、使用に際して高品質を保ち、耐用性が格段に
高いという特徴を有している。このような火炎溶射補修
方法に使用される溶射材料としては、例えば特公昭61−
4790号公報に示されるように、シリカ（SiO2）45〜70重
量％、アルミナ（Al2O 3 ）15〜40重量％、マグネシア
（MgO ）10〜25重量％とからなるSiO2−Al2O3 −MgO 系
溶射材料がある。この溶射材料の特徴は、炉壁れんが上
にコーディエライト（２MgO ・２Al2O3 ・５SiO2）の溶
射補修層を形成するので、その溶射補修層が低融点のた
めに溶射材料の接着歩留りが高く、かつ溶射補修層の熱
間接着強度及び曲げ強度も従来の溶射補修層と比較して
遜色なく、かつコーディエライトの熱間熱膨張率が従来
材料の１／２〜１／４と低いために耐スポーリング性が
向上したという点にある。
層を形成するので、従来の湿式吹き付け法、すなわちあ
らかじめ水分と吹き付け材を混合し泥漿化した材料をタ
ンクから吹き付ける方法で得た耐火物に比べ、緻密で均
質なので、使用に際して高品質を保ち、耐用性が格段に
高いという特徴を有している。このような火炎溶射補修
方法に使用される溶射材料としては、例えば特公昭61−
4790号公報に示されるように、シリカ（SiO2）45〜70重
量％、アルミナ（Al2O 3 ）15〜40重量％、マグネシア
（MgO ）10〜25重量％とからなるSiO2−Al2O3 −MgO 系
溶射材料がある。この溶射材料の特徴は、炉壁れんが上
にコーディエライト（２MgO ・２Al2O3 ・５SiO2）の溶
射補修層を形成するので、その溶射補修層が低融点のた
めに溶射材料の接着歩留りが高く、かつ溶射補修層の熱
間接着強度及び曲げ強度も従来の溶射補修層と比較して
遜色なく、かつコーディエライトの熱間熱膨張率が従来
材料の１／２〜１／４と低いために耐スポーリング性が
向上したという点にある。
【０００７】しかしながら、この方法では溶射補修層が
低融点であるため、コークス炉内壁の最高温度が1300℃
なので溶射補修層が軟化する欠点がある。コークス炉で
は、コークスの排出の際に炭化室内のコークスを片側の
側壁から反対の側壁まで、押し出し機により数ｍから数
十ｍ押し出すため、炉壁とコークス、押し出し機との接
触により炭化室内壁の摩耗が生じ、その際に溶射補修層
が軟化してしまうと押し詰まり等の工程トラブルが生じ
るという問題があった。
低融点であるため、コークス炉内壁の最高温度が1300℃
なので溶射補修層が軟化する欠点がある。コークス炉で
は、コークスの排出の際に炭化室内のコークスを片側の
側壁から反対の側壁まで、押し出し機により数ｍから数
十ｍ押し出すため、炉壁とコークス、押し出し機との接
触により炭化室内壁の摩耗が生じ、その際に溶射補修層
が軟化してしまうと押し詰まり等の工程トラブルが生じ
るという問題があった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述の問題
に鑑み、コークス炉の高温稼働温度域でも軟化せず、内
壁耐火物との接着性がよく、かつ耐スポーリング性にも
優れる溶射補修材料及びその補修方法を提供するために
なされたものである。
に鑑み、コークス炉の高温稼働温度域でも軟化せず、内
壁耐火物との接着性がよく、かつ耐スポーリング性にも
優れる溶射補修材料及びその補修方法を提供するために
なされたものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために様々な組成の溶射材料について検討、
試験を重ねた結果、下記の手段に想到した。すなわち、 (1) 耐火性酸化物粉体の混合粉からなる火炎溶射補修材
料であって、該補修材料がSiO2、Al2O3 、MgO からな
り、これら酸化物が重量％で、70＜SiO2＜85、10≦（Al
2O3 ＋MgO ）≦30、かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0
の範囲にあることを特徴とする耐火物の火炎溶射補修材
料。
を解決するために様々な組成の溶射材料について検討、
試験を重ねた結果、下記の手段に想到した。すなわち、 (1) 耐火性酸化物粉体の混合粉からなる火炎溶射補修材
料であって、該補修材料がSiO2、Al2O3 、MgO からな
り、これら酸化物が重量％で、70＜SiO2＜85、10≦（Al
2O3 ＋MgO ）≦30、かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0
の範囲にあることを特徴とする耐火物の火炎溶射補修材
料。
【００１０】(2) 上記(1) 記載の火炎溶射補修材料にさ
らに金属シリコン、金属アルミニウム、金属マグネシウ
ムおよびそれらの合金のうち１種類もしくは２種類以上
を合計で30重量％以下になるように添加した耐火物の火
炎溶射補修材料。 (3) 上記(1) 記載の火炎溶射補修材料を用いて、SiO2、
Al2O3 、MgO が重量％でつぎの範囲に入る火炎溶射補修
層。
らに金属シリコン、金属アルミニウム、金属マグネシウ
ムおよびそれらの合金のうち１種類もしくは２種類以上
を合計で30重量％以下になるように添加した耐火物の火
炎溶射補修材料。 (3) 上記(1) 記載の火炎溶射補修材料を用いて、SiO2、
Al2O3 、MgO が重量％でつぎの範囲に入る火炎溶射補修
層。
【００１１】70＜SiO2＜85、10≦（Al2O3 ＋MgO ）≦3
0、かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0 (4) 上記(2) に記載の火炎溶射補修材料を可燃性ガスと
共に酸素含有支燃性ガス気流中に噴射して、炉内壁面に
上記(3) 記載の耐火物の火炎溶射補修層を形成する耐火
物の火炎溶射補修方法。
0、かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0 (4) 上記(2) に記載の火炎溶射補修材料を可燃性ガスと
共に酸素含有支燃性ガス気流中に噴射して、炉内壁面に
上記(3) 記載の耐火物の火炎溶射補修層を形成する耐火
物の火炎溶射補修方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明によれば、溶射補修層の鉱
物相をクリストバライトやトリジマイトといったシリカ
相及びコーディエライト相とすることができ、このため
コークス炉稼働温度域でも軟化せず、しかも内壁耐火物
との接着性がよく、熱膨張率も内壁耐火物とほぼ同じで
あるので、緻密な溶射補修層を形成することができる。
物相をクリストバライトやトリジマイトといったシリカ
相及びコーディエライト相とすることができ、このため
コークス炉稼働温度域でも軟化せず、しかも内壁耐火物
との接着性がよく、熱膨張率も内壁耐火物とほぼ同じで
あるので、緻密な溶射補修層を形成することができる。
【００１３】コーディエライトはその融点が1545℃と高
温であるが、コーディエライトの初晶温度はSiO2−Al2O
3 −MgO 系状態図より1345℃であり、また初晶温度の化
学組成は状態図よりSiO2：Al2O3 ：MgO ＝62：18：20で
ある。この初晶温度の化学組成点に近いコーディエライ
ト組成は初晶温度での液相生成率が高い。しかし、現実
には溶射材料中には必ず不純物が混入しているため、初
晶温度以下で液相が生成してしまう。そのために初晶温
度以下でも軟化が生じる。その結果、コーディエライト
を主要成分とする溶射補修層ではその溶射材の不純物に
影響され、その軟化温度は1300℃以下になることもあ
り、コークス炉の稼働温度域内で軟化してしまう。
温であるが、コーディエライトの初晶温度はSiO2−Al2O
3 −MgO 系状態図より1345℃であり、また初晶温度の化
学組成は状態図よりSiO2：Al2O3 ：MgO ＝62：18：20で
ある。この初晶温度の化学組成点に近いコーディエライ
ト組成は初晶温度での液相生成率が高い。しかし、現実
には溶射材料中には必ず不純物が混入しているため、初
晶温度以下で液相が生成してしまう。そのために初晶温
度以下でも軟化が生じる。その結果、コーディエライト
を主要成分とする溶射補修層ではその溶射材の不純物に
影響され、その軟化温度は1300℃以下になることもあ
り、コークス炉の稼働温度域内で軟化してしまう。
【００１４】そこで、不純物の影響によって液相生成が
増加しないように、その初晶温度の化学組成よりも遠く
し、SiO2が析出するような化学組成にすることにより、
初晶温度での液相生成率を低下させ、その軟化温度を高
めることができる。しかしながら、SiO2が多すぎると軟
化温度が上昇する一方、溶射時に凝固した溶射補修層に
ガラス化したSiO2相が多くなってしまう。このため、コ
ークス炉の稼働温度域内でガラス→結晶の相変態が起こ
るため、その時体積膨張が生じ、溶射補修層と内壁耐火
物との膨張率の相異による溶射補修層は剥離・落下して
しまう。
増加しないように、その初晶温度の化学組成よりも遠く
し、SiO2が析出するような化学組成にすることにより、
初晶温度での液相生成率を低下させ、その軟化温度を高
めることができる。しかしながら、SiO2が多すぎると軟
化温度が上昇する一方、溶射時に凝固した溶射補修層に
ガラス化したSiO2相が多くなってしまう。このため、コ
ークス炉の稼働温度域内でガラス→結晶の相変態が起こ
るため、その時体積膨張が生じ、溶射補修層と内壁耐火
物との膨張率の相異による溶射補修層は剥離・落下して
しまう。
【００１５】SiO2の含有量を、70＜SiO2＜85と定めたの
は上記の理由による。すなわち、SiO2を70重量％以下と
すると初晶温度での液相生成率が大きくなり、溶射補修
層の軟化温度が低下してしまう。一方、SiO2を85重量％
以上とすると溶射補修層中でガラス化したSiO2相が多く
なり、コークス炉の稼働温度域内でガラス→結晶の相変
態が起こるため、その時体積膨張が生じ、溶射補修層と
内壁耐火物との膨張率の差異により溶射補修層は剥離・
落下してしまう。
は上記の理由による。すなわち、SiO2を70重量％以下と
すると初晶温度での液相生成率が大きくなり、溶射補修
層の軟化温度が低下してしまう。一方、SiO2を85重量％
以上とすると溶射補修層中でガラス化したSiO2相が多く
なり、コークス炉の稼働温度域内でガラス→結晶の相変
態が起こるため、その時体積膨張が生じ、溶射補修層と
内壁耐火物との膨張率の差異により溶射補修層は剥離・
落下してしまう。
【００１６】Al2O3 とMgO の比率を 0.9≦（Al2O3 ／Mg
O ）≦3.0 としたのは、 0.9よりも小さければ、溶射補
修層の鉱物層にSiO2、コーディエライトの他にフォルス
テライト（２MgO ・SiO2）が析出してしまうためであ
る。このフォルステライトは熱膨張率の大きな物質であ
るために、コークス炉の稼働時の炉内温度の上昇降下の
際に内壁耐火物の膨張率の差異による溶射補修層は剥離
・落下してしまう。
O ）≦3.0 としたのは、 0.9よりも小さければ、溶射補
修層の鉱物層にSiO2、コーディエライトの他にフォルス
テライト（２MgO ・SiO2）が析出してしまうためであ
る。このフォルステライトは熱膨張率の大きな物質であ
るために、コークス炉の稼働時の炉内温度の上昇降下の
際に内壁耐火物の膨張率の差異による溶射補修層は剥離
・落下してしまう。
【００１７】また、Al2O3 とMgO の比率を（Al2O3 ／Mg
O ）≦3.0 としたのは、 3.0よりも大きければ、溶射補
修層の鉱物層にSiO2、コーディエライトの他にムライト
（３Al2O3 ・２SiO2）が析出してしまうためである。こ
のムライトも熱膨張率の大きな物質であるために、フォ
ルステライトの場合と同様に内壁耐火物との膨張率の差
異により溶射補修層は剥離・落下してしまう。
O ）≦3.0 としたのは、 3.0よりも大きければ、溶射補
修層の鉱物層にSiO2、コーディエライトの他にムライト
（３Al2O3 ・２SiO2）が析出してしまうためである。こ
のムライトも熱膨張率の大きな物質であるために、フォ
ルステライトの場合と同様に内壁耐火物との膨張率の差
異により溶射補修層は剥離・落下してしまう。
【００１８】溶射補修層中のAl2O3 とMgO については、
SiO2との３元系においてSiO2相、コーディエライト相を
形成する程度存在すれば良いため、（Al2O3 ＋MgO ）で
10以上、30以下の範囲が好適である。本発明において、
溶射補修材料として使用する耐火性酸化物粉体について
は、けい石、アルミナ、マグネシア、スピネル、フォル
ステライト、ろう石、シャモット、シリマナイト、ムラ
イト等、シリカ（SiO2）相及びコーディエライト（２Mg
O ・２Al2O3 ・５SiO2）相の成分を構成するものをいず
れか１種類以上の金属を含むことで良い。これらを混合
した混合物が請求項１に示す成分組成のものを使用して
溶射補修することにより、請求項３に示す溶射補修層を
形成することができる。
SiO2との３元系においてSiO2相、コーディエライト相を
形成する程度存在すれば良いため、（Al2O3 ＋MgO ）で
10以上、30以下の範囲が好適である。本発明において、
溶射補修材料として使用する耐火性酸化物粉体について
は、けい石、アルミナ、マグネシア、スピネル、フォル
ステライト、ろう石、シャモット、シリマナイト、ムラ
イト等、シリカ（SiO2）相及びコーディエライト（２Mg
O ・２Al2O3 ・５SiO2）相の成分を構成するものをいず
れか１種類以上の金属を含むことで良い。これらを混合
した混合物が請求項１に示す成分組成のものを使用して
溶射補修することにより、請求項３に示す溶射補修層を
形成することができる。
【００１９】また、易被酸化性金属については、Si、A
l、Mg、MgAl等、SiO2及び２MgO ・２Al2O3 ・５SiO2の
成分を構成するものをいずれか１種類以上を含めば良
い。この易被酸化性金属は火炎溶射する際に、酸化発熱
して溶射補修材料の溶融に寄与すると共に、それ自身が
酸化物として溶射補修層の一部となる。易被酸化性金属
は酸化して溶射補修層を形成するので、易被酸化性金属
が酸化した酸化物と耐火性酸化物粉体と混合したときの
各酸化物の重量％が請求項３の範囲に収まるように易被
酸化性金属の配合を決めることができる。
l、Mg、MgAl等、SiO2及び２MgO ・２Al2O3 ・５SiO2の
成分を構成するものをいずれか１種類以上を含めば良
い。この易被酸化性金属は火炎溶射する際に、酸化発熱
して溶射補修材料の溶融に寄与すると共に、それ自身が
酸化物として溶射補修層の一部となる。易被酸化性金属
は酸化して溶射補修層を形成するので、易被酸化性金属
が酸化した酸化物と耐火性酸化物粉体と混合したときの
各酸化物の重量％が請求項３の範囲に収まるように易被
酸化性金属の配合を決めることができる。
【００２０】溶射補修材料の中にこれら易被酸化性金属
を30重量％超配合すると酸化発熱量の増加によって溶射
補修層の緻密性、内壁耐火物への接着性は向上するもの
の溶射補修材料の着火性が高くなり、溶射補修操作中の
搬送配管の圧力変動による逆火などの危険性が増すとと
もに、かつこれら金属はコスト的にも高いため溶射補修
材料費の増加を招くので、配合上限は30重量％とする。
を30重量％超配合すると酸化発熱量の増加によって溶射
補修層の緻密性、内壁耐火物への接着性は向上するもの
の溶射補修材料の着火性が高くなり、溶射補修操作中の
搬送配管の圧力変動による逆火などの危険性が増すとと
もに、かつこれら金属はコスト的にも高いため溶射補修
材料費の増加を招くので、配合上限は30重量％とする。
【００２１】また、耐火性酸化物粉体の粒径は好ましく
は 1.0mm以下とすることにより、溶射補修層の緻密性、
補修すべき内壁耐火物への接着性がさらに向上する。易
被酸化性金属の粒径は好ましくは 0.5mm以下とすること
により、易被酸化性金属の燃焼を促進でき、溶射補修層
の緻密性、補修すべき内壁耐火物への接着性がさらに向
上する。
は 1.0mm以下とすることにより、溶射補修層の緻密性、
補修すべき内壁耐火物への接着性がさらに向上する。易
被酸化性金属の粒径は好ましくは 0.5mm以下とすること
により、易被酸化性金属の燃焼を促進でき、溶射補修層
の緻密性、補修すべき内壁耐火物への接着性がさらに向
上する。
【００２２】以上、本発明によれば、コークス炉稼働温
度域でも軟化せず、しかも内壁耐火物との接着性が良
く、両者の熱膨張率の差異がなく、緻密な溶射補修層を
形成することができる。
度域でも軟化せず、しかも内壁耐火物との接着性が良
く、両者の熱膨張率の差異がなく、緻密な溶射補修層を
形成することができる。
【００２３】
【実施例】表１に示した組成の溶射補修材を、溶射速
度：50kg/h、プロパン流量：10Nm3/h 、酸素流量：100N
m3/hの溶射条件に従って、内壁温度 750℃のけい石耐火
物に溶射し溶射補修層を形成した。耐火物−溶射補修層
の接着強度は、いずれも1200℃でせん断試験して求めた
が、熱処理前では溶射補修層にガラス相が存在し、熱処
理後ではそれらが結晶化していた。また、熱膨張係数は
コークス炉稼働温度域700〜1300℃の平均値である。
度：50kg/h、プロパン流量：10Nm3/h 、酸素流量：100N
m3/hの溶射条件に従って、内壁温度 750℃のけい石耐火
物に溶射し溶射補修層を形成した。耐火物−溶射補修層
の接着強度は、いずれも1200℃でせん断試験して求めた
が、熱処理前では溶射補修層にガラス相が存在し、熱処
理後ではそれらが結晶化していた。また、熱膨張係数は
コークス炉稼働温度域700〜1300℃の平均値である。
【００２４】表１に示すように、実施例は比較例と比較
して、クリストバライト、トリジマイト、コーディエラ
イトの３鉱物相のみが析出した溶射補修層では軟化温度
が高く、接着強度や気孔率が優れている他、溶射補修層
の熱膨張係数がコークス炉炭化室耐火物の熱膨張係数
（１×10-5 1/K）とほぼ等しくなるため、コークス炉稼
働中の炉内温度変化に対して、内壁耐火物と溶射補修層
が同様に膨張、収縮するために、剥離、落下の心配がな
い。また、金属粉末を添加した場合でも、耐火物粉末の
みの場合と同等の結果が得られた。
して、クリストバライト、トリジマイト、コーディエラ
イトの３鉱物相のみが析出した溶射補修層では軟化温度
が高く、接着強度や気孔率が優れている他、溶射補修層
の熱膨張係数がコークス炉炭化室耐火物の熱膨張係数
（１×10-5 1/K）とほぼ等しくなるため、コークス炉稼
働中の炉内温度変化に対して、内壁耐火物と溶射補修層
が同様に膨張、収縮するために、剥離、落下の心配がな
い。また、金属粉末を添加した場合でも、耐火物粉末の
みの場合と同等の結果が得られた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】工業用炉の内壁を熱間補修する火炎溶射
技術において、本発明によると炉の稼働温度域において
も軟化することなく、内壁耐火物との接着性が良く、か
つ熱膨張率の差異がほとんどない、耐スポーリング性の
優れる、緻密な溶射補修層が得られる。
技術において、本発明によると炉の稼働温度域において
も軟化することなく、内壁耐火物との接着性が良く、か
つ熱膨張率の差異がほとんどない、耐スポーリング性の
優れる、緻密な溶射補修層が得られる。
【図１】実施例および比較例の溶射材料組成を示した３
元状態図。
元状態図。
Claims (4)
- 【請求項１】 耐火性酸化物粉体の混合粉からなる火炎
溶射補修材料であって、該補修材料がSiO2、Al2O3 、Mg
O からなり、これら酸化物が重量％で、 70＜SiO2＜85、 10≦（Al2O3 ＋MgO ）≦30、 かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0の範囲にあることを
特徴とする耐火物の火炎溶射補修材料。 - 【請求項２】 請求項１記載の火炎溶射補修材料にさら
に金属シリコン、金属アルミニウム、金属マグネシウム
およびそれらの合金のうち１種類もしくは２種類以上を
合計で30重量％以下になるように添加した耐火物の火炎
溶射補修材料。 - 【請求項３】 請求項１記載の火炎溶射補修材料を用い
て、SiO2、Al2O3 、MgO が重量％でつぎの範囲に入る火
炎溶射補修層。 70＜SiO2＜85、 10≦（Al2O3 ＋MgO ）≦30、 かつ 0.9≦（Al2O3 ／MgO ）≦3.0 - 【請求項４】 請求項２に記載の火炎溶射補修材料を可
燃性ガスと共に酸素含有支燃性ガス気流中に噴射して、
炉内壁面に請求項３記載の耐火物の火炎溶射補修層を形
成する耐火物の火炎溶射補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8343726A JPH10182255A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 耐火物の火炎溶射補修材料およびその補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8343726A JPH10182255A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 耐火物の火炎溶射補修材料およびその補修方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10182255A true JPH10182255A (ja) | 1998-07-07 |
Family
ID=18363780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8343726A Pending JPH10182255A (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 耐火物の火炎溶射補修材料およびその補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10182255A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006098029A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | Kurosaki Harima Corp | 工業窯炉補修用溶射材 |
-
1996
- 1996-12-24 JP JP8343726A patent/JPH10182255A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006098029A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | Kurosaki Harima Corp | 工業窯炉補修用溶射材 |
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