JPH101825A - ポリエステル複合繊維の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ポリエステル繊維を製造する際、特定のポリ
マを芯成分とすることにより、単位時間あたりの吐出量
増加、すなわち生産性の向上をはかること、および従来
の工業的な高速紡糸繊維の欠点を改善することを目的と
するものである。 【解決手段】 鞘成分にポリエステル、芯成分に該鞘成
分よりも伸長粘度の温度依存性が大きいポリマを配し、
複合繊維全体に対して芯成分の複合比を１〜１０重量％
としたポリエステル芯鞘複合繊維を紡糸し、紡糸速度８
０００〜１５０００ｍ／分でネッキング倍率７倍以下で
ネッキングを発生させることを特徴とするポリエステル
複合繊維の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は生産性の向上ができ
る、実質的にポリエステルから成るポリエステル複合繊
維の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステル繊維は、機械的特性をはじ
めとして様々の優れた特性を有しているため、衣料用途
をはじめとして産業資材用途にも広く利用されている。
従来、ポリエステル繊維を得るためには重合体を溶融紡
糸し、次いで延伸する、いわゆる２工程法が一般的であ
った。一般に、溶融紡糸しただけの繊維はその繊維の内
部構造が発達しておらず、力学特性や寸法安定性に劣る
ため、別工程での延伸による構造の形成と固定を行なう
ものである。その延伸倍率は溶融紡糸条件、特に紡糸速
度に依存しており、過大な倍率設定は糸切れや風合いの
低下につながるので、延伸倍率には限度がある。また、
紡糸工程における生産性は単位時間当りの吐出量に大き
く依存する。所望の繊度の繊維を得るに際し、前記した
如く延伸倍率に限界があると、未延伸繊維の繊度、すな
わち紡糸の吐出量は自ずと制限され、２工程法における
生産性向上には限界がある。

【０００３】近年、特にポリエチレンテレフタレート
（以下ＰＥＴと略す）の引取速度を５０００ｍ／分以上
として、延伸することなく、１工程で実用的な強伸度特
性を有し、さらに熱収縮率が２工程法の従来延伸糸より
も低く寸法安定性の良い繊維を得る工程法が工業的に採
用されつつある。しかも、紡糸工程における生産性は単
位時間当りの吐出量に大きく依存するため、高速にすれ
ばするほど生産性は向上する。

【０００４】しかしながら、ＰＥＴでは紡糸速度を７０
００ｍ／分より高速にすると強度が低下することが、例
えば繊維学会誌、ｖｏｌ．３３、Ｔ−２０８（１９７
７）に開示されている。特に紡糸速度８０００ｍ／分以
上では糸切れ等が多発し製糸性が悪いことのみならず、
顕著な強伸度特性の低下が発生するため、実用に供する
事ができない。

【０００５】そのため超高速紡糸繊維の製糸性や強伸度
特性の改善に関して様々な試みがなされていた。例え
ば、加熱筒を使用し、ネッキング倍率を５倍以上として
引取る方法が特開平１―１４８８０８号公報に開示され
ている。しかし、この方法では紡糸速度１００００ｍ／
分で得られた繊維の伸度がわずか１８％と低すぎるため
実用に供する事はできない。特開平６−９３５１２号公
報には、口金直下に加熱シュラウドを設置し、その温度
を漸次降下させ、ネッキング倍率を３倍以下で引取る方
法が開示されている。該技術で紡糸速度１００００ｍ／
分以上で追試を行ったところ、強伸度特性の改善が不十
分であることが判明した。さらに、加熱シュラウドを用
いる方法で、その効果を上げるためには加熱温度を高く
したり加熱長を長くする必要があり、加熱による上昇気
流のため糸搖れが大きくなり繊度斑や染斑が発生し易く
なる問題点があった。また、加熱のためのエネルギーが
大きくなり、かえってコストが高くなったり、装置が過
度に大きくなり紡糸の作業性が悪化する問題点があっ
た。

【０００６】また、特開昭６２―２６３３０９、２６３
３１４、２６３３１５号公報に気流を利用する方法が開
示されている。しかしベンチュリー型の気流付与装置を
使用した場合は、紡糸速度１００００ｍ／分で得られた
繊維では伸度が低すぎる。一方、細管を利用した気流付
与装置を使用した場合は紡糸速度１００００ｍ／分では
低強度の繊維しか得られず、さらに熱収縮率が６０％程
度と高すぎる。しかも超高速紡糸に気流を利用した場
合、気流付与装置内の乱流を制御することが難しいた
め、染斑や繊度斑が多発する問題点がある。また、装置
が過度に大きくなり、糸通し等の作業性が非常に悪くか
えって生産性の低下をきたしてしまう。

【０００７】一方、ポリマ改質により超高速紡糸繊維の
強伸度特性の改善を試みた例もある。特開昭６２―２１
８１６号公報にはＰＥＴの分子鎖末端を金属スルホネー
ト基で封鎖し紡糸する方法が開示されている。しかしこ
の場合も紡糸速度１００００ｍ／分で得られた繊維では
伸度が低すぎる。また、ポリマ改質により、原料コスト
が高騰してしまう。特開昭６２―２１８１７号公報には
異種ポリマを少量ブレンドする方法が開示されている。
この場合も紡糸速度１００００ｍ／分で得られた繊維で
は低強度な繊維となる。しかも、該技術では異種ポリマ
が繊維表面に露出しているため、染色時に白化する等の
危険性がある。また、異種ポリマがポリメチルメタクリ
レートやポリスチレンのように低軟化点のポリマの場
合、例えば仮撚等の高温処理を行うと融着を起こす等の
問題点もある。

【０００８】このように、従来の技術では超高速紡糸に
より実用的な強伸度特性を有する繊維を得ることはでき
なかった。

【０００９】ところで、繊維学会誌、ｖｏｌ．５１、ｐ
４０８に鞘部にポリスチレンを５０重量％配した芯鞘複
合紡糸において、ＰＥＴの配向が低下することが示され
ている。しかしながら該報文においては、紡糸速度は７
０００ｍ／分程度であり、紡糸速度８０００ｍ／分以上
の超高速紡糸におけるネッキングについて何等記載がな
されていない。さらに、紡糸速度７０００ｍ／分で得ら
れた繊維は、ＰＥＴ部分の複屈折度は０．０１６程度で
あり、しかも広角Ｘ線回折で結晶性の反射ピークが観測
されていないことより、低配向でしかも非晶性の繊維で
あり、そのままで実用的な強伸度特性を有する繊維は得
られていない。さらに該技術のように多量にポリスチレ
ンを複合したポリエステル繊維において、糸切れ無くネ
ッキングを発現させることは極めて困難であることが以
下の例から予想される。

【００１０】例えば、芯としてポリスチレンを３０重量
％配したポリエステル未延伸糸を延伸すると、芯ポリス
チレンが部分的に切断し太細糸となることが、特開昭５
０−１５７６１７号公報他に開示されている。従って鞘
部に多量のポリスチレンを配した複合未延伸ポリエステ
ル繊維においてネッキングを発生させると、鞘部が切断
を生じることが予想される。また、紡糸が可能であって
も異種ポリマの含有率が大きいと異種ポリマ性質が強く
発現し、実質的にＰＥＴ繊維の優れた機械的特性を奏す
るものは得られない。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は超高速紡糸に
より生産性の向上をはかるとともに、前記問題点を解決
し高強伸度特性を有する繊維を安定に生産性良く提供す
るものであります。

【００１２】

【課題を解決するための手段】前記した本発明の目的
は、鞘成分にポリエステル、芯成分に該鞘成分よりも伸
長粘度の温度依存性が大きいポリマを配し、複合繊維全
体に対して芯成分の複合比を１〜１０重量％としたポリ
エステル芯鞘複合繊維を紡糸し、紡糸速度８０００〜１
５０００ｍ／分でネッキング倍率７倍以下でネッキング
を発生させることを特徴とするポリエステル複合繊維の
製造方法により達成される。

【００１３】

【発明の実施の形態】鞘成分のポリエステルとしてはＰ
ＥＴ、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフ
タレート等が挙げられるが、ＰＥＴが最も汎用的に用い
られており好ましい。またポリエステルは、ジオール成
分および酸成分の一部が各々１５ｍｏｌ％以下の範囲で
他の共重合可能な成分で置換されたものであってもよ
い。また、これらは艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料
などの添加物を含有していてもよい。

【００１４】芯成分ポリマは、伸長粘度の温度依存性が
鞘成分のそれより高いポリマを含むポリマである。ここ
で言う伸長粘度の温度依存性の相対比較は例えば以下の
ようにして行うことができる。すなわち、比較するポリ
マを同一の紡糸条件（紡糸機、パック、口金孔径、フィ
ラメント数、冷却条件、紡糸速度等）で最終的な繊維径
も同一となるように別々に紡糸を行い、それぞれ糸速度
または繊維径を紡糸線に沿って測定する。そして、より
紡糸線上流で変形する方が伸長粘度の温度依存性が高い
と判断できる。

【００１５】鞘成分より伸長粘度の温度依存性が高い特
定の芯成分ポリマとしては、ポリスチレン系ポリマ、ポ
リアクリレート系ポリマ、アクリレート−スチレン共重
合ポリマ、またはポリメチルペンテン系ポリマ等が挙げ
られるが、取扱い易さと良好な強伸度特性と熱収縮特性
を奏することからポリスチレン系ポリマが好ましい。

【００１６】また、ポリマ種が同一である範囲では該芯
成分ポリマの粘度が高い方が本発明の効果が大きい。そ
のため、例えば汎用ポリスチレンの場合はメルトフロー
レート（以下ＭＦＲと略す）が２．５以下とすることに
より、一層の効果を有する。なお、ＭＦＲの測定法はＩ
ＳＯ Ｒ１１３３に定められている。

【００１７】該芯成分ポリマは、鞘成分より伸長粘度の
温度依存性が高いポリマ単独でも良いし、本発明の効果
を発現する範囲であれば該鞘成分より伸長粘度の温度依
存性が高いポリマとポリエステル等他のポリマとブレン
ドしたものでもよい。このように、ブレンドポリマを用
いる場合には、本発明における複合比は該鞘成分より伸
長粘度の温度依存性が高いポリマの複合繊維全体に占め
る重量分率で定義される。なお、ブレンドポリマ中の該
鞘成分より伸長粘度の温度依存性が高いポリマの含有
率、すなわちブレンド比は３０〜７０重量％とし、かつ
複合繊維全体に占める該鞘成分より伸長粘度の温度依存
性が高いポリマの含有率は１〜１０重量％とする。本発
明で言う複合比とは該鞘成分より伸長粘度の温度依存性
が高いポリマの複合繊維全体に占める含有率のことを言
うものとする。ただし、ネッキング倍率の制御の点から
この時ブレンド状態が分子オーダーにまでおよぶよう
な、完全に均一な分散にならないような配慮がなされる
ことが好ましい。

【００１８】また、芯鞘複合形状に特に制限は無く、同
心円芯鞘でも偏心芯鞘でもよいし、芯が複数あるものや
海島構造のものでもよい。すなわち、該芯成分ポリマが
繊維軸方向に一定の量で連続的に存在し、さらに繊維表
面に露出していないことが必要である。

【００１９】伸長粘度の温度依存性が高い該芯成分ポリ
マの複合比は、複合繊維全体に対して１〜１０重量％と
する。複合比が１０重量％より高いと、該芯成分ポリマ
が顕在化し、強度寸法安定性などが低下してしまう。一
方、１重量％より小さい複合比は、滞留時間が長くなり
すぎ、分解やゲル化等が発生し製糸性が低下する場合が
ある。該芯成分ポリマの複合比は好ましくは２〜７重量
％、さらに好ましくは３〜６重量％である。このように
芯鞘複合繊維とし、さらに該芯成分ポリマをごく少量と
することにより、紡糸線上で加熱、冷却等の特別な操作
を加えなくとも超高速紡糸においても良好な製糸性を保
つことができることも大きな利点である。

【００２０】生産性を向上させ、しかもネッキングを発
生させるため紡糸速度は８０００ｍ／分以上とする。紡
糸速度８０００ｍ／分未満と低いと生産性向上効果が低
いのみならず、ネッキングが発生せず実用的な強伸度特
性を有する繊維が得られないことがある。、好ましくは
９０００ｍ／分以上、より好ましくは１００００ｍ／分
以上である。巻取速度１５０００ｍ／分程度が上限とな
る。

【００２１】ネッキング倍率は（ネッキング直後の糸速
度／ネッキング直前の糸速度）で定義される。本発明で
はネッキング倍率を７倍以下とすることが肝要である。
ネッキング倍率がこれより大きいと、繊維の変形が急激
すぎるため強伸度特性の劣ったものとなる。好ましくは
５倍以下、さらに好ましくは３倍以下である。

【００２２】また本発明の紡糸方法を採用することによ
り超高速紡糸により生産性が向上するのみならず、以下
のように従来の工業的に利用されている高速紡糸繊維
（紡糸速度６０００ｍ／程度）を超える優れた特性の繊
維を得ることができる。

【００２３】まず超高速紡糸において従来得ることが非
常に困難であった、強度３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ（４．０
ｇ／ｄ）以上、かつ伸度３０％以上の特性を有する繊維
を得ることができることが最大の特徴である。強度３．
５ｃＮ／ｄｔｅｘ（４．０ｇ／ｄ）以上であると、高次
工程での糸切れやアルカリ減量による強度低下を防止す
ることができる。また、伸度が３０％以上であると織編
み等の高次工程で糸切れや毛羽を防止することができ
る。さらに巻取の際、ボビンの自動切り替え時に切替え
成功率も良好となる。伸度が３７％以上であれば高次工
程通過性やボビンの自動切り替え成功率がさらに向上す
る。

【００２４】また、降伏応力が１．５ｃＮ／ｄｔｅｘ
（１．７ｇ／ｄ）以上と良好な耐衝撃性を有している。
そのため本発明により得られる繊維は、ウォータージェ
ットルームの緯糸に採用することが可能となる。工業的
に利用されている高速紡糸繊維では降伏応力が低いため
耐衝撃性に劣り、ウォータージェットルームの緯糸に採
用した場合毛羽やひけが発生する問題があった。本発明
により得られる繊維ではこの問題点を解決し、工業的に
利用されている高速紡糸繊維を越える品質を有してい
る。

【００２５】ところで、本発明の高速紡糸法により得ら
れる繊維は低い熱収縮率を有しているため、熱寸法安定
性が良好であり、染色工程でのシワの発生等の問題を解
決できるメリットもある。さらに工業的に利用されてい
る紡糸速度６０００ｍ／分程度の高速紡糸繊維を越える
高い熱収縮応力を持っているため、強撚糸への適用もで
きる。

【００２６】このように本発明の採用により、優れた特
性を有する繊維を得ることができる理由はよく分からな
いが、以下のように考えられる。

【００２７】まず第一のポイントはある特定のポリマを
複合繊維の芯成分に採用することにより、複合繊維のネ
ッキング直前の糸速度をポリエステル単独紡糸の場合よ
り上昇させ、ネッキング倍率を低下させることにある
（図１）。紡速１００００ｍ／分での糸速度プロフィー
ルを図１に示す。ＰＥＴ単独紡糸の場合ネッキング前後
の糸速度は５９７ｍ／分、８４００ｍ／分でネッキング
倍率は１４倍であったが、ポリスチレン複合紡糸の場合
ではそれぞれ４９１５ｍ／分、９９９２ｍ／分でネッキ
ング倍率は２倍まで低下している。ポリエステルとある
特定のポリマの複合紡糸により、このようなネッキング
の制御ができることは、これまで全く知られていなかっ
た。このように、ネッキング倍率を下げることができた
ため、紡速８０００ｍ／分以上の超高速紡糸繊維であっ
ても実用的な強伸度特性と熱収縮特性を有する繊維を初
めて得ることができた。

【００２８】このようなネッキング直前の糸速度を上昇
させる効果を発現させる特定の芯成分ポリマは以下のよ
うな役割を担っていると考えられる。すなわち、芯成分
ポリマでは該ポリエステルより伸長粘度の温度依存性が
高いため、該ポリエステルが紡糸線上で本来細化する位
置よりも上流で該芯成分ポリマの細化が進み、この該芯
成分ポリマの細化により該ポリエステルが強制的に細化
させられるのである。これにより、ネッキング直前の糸
速度が、該ポリエステル本来の糸速度よりもよりも上昇
し、結果としてネッキング倍率が低下することになる。

【００２９】ただし該芯成分ポリマのこのような作用
は、伸長粘度の温度依存性の程度および／または伸長粘
度の絶対値に大きく影響されている。そして、伸長粘度
の絶対値の効果に関しては、ＭＦＲにより簡便的に見積
もることができる。該芯成分ポリマのＭＦＲが小さい方
が伸長粘度の絶対値が大きく、該作用が大きいと見積も
ることができる。ただしこの見積もりは、伸長粘度の温
度依存性がほぼ同一と考えられる同種類のポリマ間の比
較に限られる。

【００３０】さらにネッキング倍率低減の効果は該芯成
分ポリマの複合比にも大きく影響され、ＭＦＲ一定の場
合は複合比率が高いほど効果が高い（表１）。このよう
に、ネッキング倍率低減の効果が該芯成分ポリマの粘度
特性や複合比率に大きく影響されるため、該芯成分ポリ
マの種類やＭＦＲ、複合比率等を所望の繊維特性や紡糸
速度に合わせて選ぶ必要がある。

【００３１】本発明で得られたポリエステル繊維は、生
糸のままで、あるいは撚糸、仮撚加工糸として、パンス
ト、タイツ、水着、靴下などのストレッチ素材やインナ
ーウェア、スポーツウェア、ブラシ、キャンパスなどの
従来の用途、および裏地、スラックス、ブルゾン、ブラ
ウスなどの衣料用途や、リボン、テープ、ベルトなどの
資材用途に好適に用いることができる。

【００３２】

【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。

【００３３】Ａ．極限粘度［η］ オルソクロロフェノール中２５℃で測定した。

【００３４】Ｂ．強度および伸度 ＪＩＳ Ｌ１０１３にしたがい、オリエンテック社製引
張試験機で試料長５０ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／分の条
件で荷重−伸長曲線を求めた。次に荷重値を初期の繊度
で割り、それを強度とし、伸びを初期試料長で割り伸度
とした。表１には強度、伸度の最大値を載せた。

【００３５】Ｃ．降伏応力 前記した強度および伸度から強度−伸度曲線を求め、図
３に示すように強度−伸度曲線の最初の変曲点での強度
を降伏応力とした。

【００３６】Ｄ．熱収縮応力 カネボウエンジニアリング社製熱応力測定器により以下
の条件で測定を行った。試料は１０ｃｍ×２のループと
した。初期張力として２．７×１０^-3Ｎを付加し、乾
熱、定長下昇温速度１５０℃／分で測定を行った。そし
て発生した最大荷重をループ試料の総繊度で割り、熱収
縮応力とした。

【００３７】Ｅ．熱収縮率 繊維をかせ取りし、９８℃の沸騰水に１５分間浸漬した
後、処理前後の寸法変化を測定し次の式から計算した。 熱収縮率＝［（処理前長−処理後長）／処理前長］×１
００

【００３８】Ｆ．ネッキング倍率 マルバーン社製レーザードップラー速度計（タイプ６２
００）を用い、チムニー前面より走行している単糸にレ
ーザー光を照射し、糸速度測定を行った。そして糸速度
ジャンプが観測された点をネッキングとし、その前後の
糸速度から以下のようにしてネッキング倍率を求めた。 ネッキング倍率＝（ネッキング直後の糸速度／ネッキン
グ直前の糸速度）

【００３９】Ｇ．ＭＦＲ ＩＳＯ Ｒ１１３３にしたがって測定した。

【００４０】Ｈ．繊維長手方向の周期斑 東レエンジニアリング社製連続熱収縮斑測定システムＦ
ＴＡ−５００により、測定温度１００℃で連続湿熱応力
を測定した。糸速度は１０ｍ／分、チャート速度は６ｃ
ｍ／分とした。

【００４１】実施例１および比較例１ 極限粘度０．６３のＰＥＴとＰＥＴより伸長粘度の温度
依存性が大きいポリマとしてポリスチレン（ＭＦＲ＝
１．１、電気化学工業社製デンカスチロールＭＴ−２）
をそれぞれ別々に溶融し、絶対濾過径５μのステンレス
製不織布フィルタにより濾過した後、ポリスチレンを
芯、ＰＥＴを鞘の同心円状の芯鞘複合にして、孔数３６
の口金から吐出した。この時ポリスチレンの複合比は５
重量％とした。紡糸温度は３００℃、吐出量は単糸繊度
２．２ｄｔｅｘになるように調整した。吐出した糸条
は、吐出後常法により冷却、給油後交絡を付与し引取ロ
ーラーを介して巻取機で巻取った。この時、引取ローラ
の速度（紡糸速度）は１００００ｍ／分とした。ネッキ
ング倍率、得られた繊維の特性を表１に示す。

【００４２】また、ＰＥＴ単独紡糸を前記複合紡糸と同
じ条件で行った。ネッキング倍率、得られた繊維の特性
を表１に示す。

【００４３】ポリスチレンを芯成分とし紡糸速度１００
００ｍ／分での糸速度プロフィールを図１の曲線Ａに示
す。ＰＥＴ単独紡糸速度１００００ｍ／分の場合（図１
曲線Ｂ）に比べネッキング直前の糸速度が上昇しネッキ
ング倍率が低下していることが分かる。

【００４４】また表１より、ＰＥＴ単独紡糸では紡速１
００００ｍ／分で得られた繊維は低強度、低伸度であ
り、実用的ではないが、ポリスチレンをＰＥＴに少量複
合し紡糸しただけで、紡糸速度１００００ｍ／分でも実
用的な強伸度特性、高い降伏応力、適度な熱収縮特性を
有する繊維が得られることが分かる。また、ポリスチレ
ンを芯成分とし紡糸速度１００００ｍ／分で得られた繊
維の繊維の強度−伸度曲線を図２の曲線Ａに、ＰＥＴ単
独紡糸速度１００００ｍ／分で得られた繊維の強度−伸
度曲線を図２の曲線Ｂに示した。ポリスチレンを少量複
合することにより良好な強伸度曲線となることがわか
る。また、糸切れ回数と、繊維長手方向の周期斑も表２
に併記した。複合繊維とすることによりブレンド糸に比
べ斑の少ない繊維が製糸性良く得られることが分かる。

【００４５】実施例２および比較例２ 鞘成分であるＰＥＴより伸長粘度の温度依存性が大きい
ポリマとしてポリスチレン（ＭＦＲ＝１．１、電気化学
工業社製デンカスチロールＭＴ−２およびＭＦＲ＝２．
１、旭化成社製スタイロン６８５）、ポリメチルメタク
リレート（住友化学工業社製スミペックスＭＨ）、ポリ
メチルペンテン（三井石油化学社製“ＴＰＸ”ＲＴ１
８）とし、紡糸速度を変更した（８０００〜１４０００
ｍ／分）以外は実施例１と同様な条件で紡糸を行った。
選んだポリマの種類、紡糸速度、ネッキング倍率、得ら
れた繊維の特性を表１に示す。

【００４６】また、ＰＥＴ単独紡糸を前記複合紡糸と同
じ条件で行った。、紡糸速度（６０００、８０００ｍ／
分）、ネッキング倍率、得られた繊維の特性を表１に示
す。

【００４７】ＰＥＴ単独紡糸では紡速８０００ｍ／分で
得られた繊維は低強度、低伸度であり、実用的ではな
い。一方、ＰＥＴより伸長粘度の温度依存性が大きいポ
リマをＰＥＴに少量複合し紡糸すると、紡糸速度８００
０ｍ／分以上でもネッキング倍率が７倍以下となり、実
用的な強伸度特性、高い降伏応力、適度な熱収縮特性を
有する繊維が得られることが分かる。また、ポリスチレ
ンについてはＭＦＲが低い、すなわち粘度が高い方が同
一紡糸速度ではネッキング倍率が低く効果が高いことが
分かる（実験Ｎｏ１とＮｏ６およびＮｏ３とＮｏ７）。
また、糸切れ回数と、繊維長手方向の周期斑も表２に併
記した。複合繊維とすることによりブレンド糸に比べ斑
の少ない繊維が製糸性良く得られることが分かる。

【００４８】実施例３ ポリスチレン（デンカスチロールＭＴ−２）の複合比率
を１〜１０重量％とし、紡糸速度を変更した以外は実施
例１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．１６
〜１９）。それぞれの複合比率におけるネッキング倍
率、繊維の強度、伸度、降伏応力、熱収縮応力、熱収縮
率を表１に示す。ポリスチレンの複合比率が１〜１０重
量％であれば実用的な強伸度特性、高い降伏応力、適度
な熱収縮特性を有する繊維が得られることが分かる。ま
たポリスチレンの複合比率が高くなるほど、ネッキング
倍率を低下させる効果が大きい。そのため７および１０
重量％の場合は紡糸速度を上げた。

【００４９】比較例３ ポリスチレン（デンカスチロールＭＴ−２）の複合比率
を０．５および１２重量％とし、紡糸速度を変更した以
外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った（実験Ｎ
ｏ．２０〜２２）。それぞれの複合比率におけるネッキ
ング倍率、繊維の強度、伸度、降伏応力、熱収縮応力、
熱収縮率を表１に示す。ポリスチレンの複合比率が０．
５重量％の場合は紡糸速度８０００ｍ／分でも低強度の
繊維となった。また、複合比率が１３重量％で紡糸速度
が１００００ｍ／分の場合は紡糸線上でネッキングを生
じず熱収縮率の高い繊維しか得られなかった。一方、紡
糸速度が１５０００ｍ／分の場合は紡糸線上でネッキン
グが生じ倍率も２倍と十分低いものの、複合比率が高す
ぎるためポリスチレンによる悪影響が発現し低強度の繊
維となった。

【００５０】比較例４ ポリスチレンとして旭化成社製スタイロン９４０３（Ｍ
ＦＲ＝４．０）を用い、複合比率を５または１０重量％
とし紡糸速度を変更した以外は実施例１と同様な条件で
溶融紡糸を行った（実験Ｎｏ．２３〜２５）。それぞれ
の複合比率におけるネッキング倍率、繊維の強度、伸
度、降伏応力、熱収縮応力、熱収縮率を表１に示す。複
合比率が５重量％の場合、紡糸速度８０００ｍ／分では
ネッキング倍率が７倍となり実用的な強伸度特性を有す
る繊維が得られたが、紡糸速度１００００ｍ／分ではネ
ッキング倍率が大きくなり過ぎ低強度の繊維しか得られ
なかった。また汎用ポリスチレンの範囲で複合比率を５
重量％と一定にして、ＭＦＲ＝４．０、２．１、１．１
のものを比較すると、紡糸速度１００００ｍ／分の場合
ネッキング倍率はそれぞれ９倍、６倍、２倍となり、Ｍ
ＦＲが大きい方がネッキング倍率を下げる効果が低いこ
とがわかる（表１）。

【００５１】ところで、ＭＦＲ＝４．０のポリスチレン
を芯成分とした場合でも複合比率を１０重量％とする
と、紡糸速度１００００ｍ／分でネッキング倍率が７倍
となり、強伸度特性が良好な繊維を得ることができた。
しかしネッキング倍率を低下させる効果が低いため生産
性向上の点からは高粘度タイプのポリスチレンに比べて
不利であることがわかる。

【００５２】比較例５ 実施例１で使用したＰＥＴおよびポリスチレン（スタイ
ロン６８５）を５重量％２軸エクストルーダーで混練
し、実施例２と同様の条件で溶融紡糸を行った。その時
の糸切れ回数と、繊維長手方向の周期斑を表２に示す
（実験Ｎｏ．２６〜２８）。複合に比べ、ブレンドの場
合ポリマの混合ムラが大きくそれに起因する粘度ムラの
ため紡糸が不調となり、糸切れが多発した。紡糸速度１
００００ｍ／分以上では断糸が多くサンプリング不可能
であった。また、繊維長手方向の周期斑も悪化した。

【００５３】

【表１】

【表２】

【００５４】

【発明の効果】 【図面の簡単な説明】

【図１】 糸速度プロフィールを表す図である。

【図２】 本発明により得られた繊維の強度−伸度曲線
を表す図である。

【図３】 降伏応力を示す図である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鞘成分にポリエステル、芯成分に該鞘成
   分よりも伸長粘度の温度依存性が大きいポリマを配し、
   複合繊維全体に対して芯成分の複合比を１〜１０重量％
   としたポリエステル芯鞘複合繊維を紡糸し、紡糸速度８
   ０００〜１５０００ｍ／分でネッキング倍率７倍以下で
   ネッキングを発生させることを特徴とするポリエステル
   複合繊維の製造方法。
2. 【請求項２】 鞘成分よりも伸長粘度の温度依存性が大
   きい芯成分ポリマがポリスチレン系ポリマ、ポリアクリ
   レート系ポリマ、アクリレート−スチレン共重合ポリ
   マ、またはメチルペンテン系ポリマから選ばれる１種以
   上のポリマである請求項１記載のポリエステル複合繊維
   の製造方法。
3. 【請求項３】 鞘成分が実質的にポリエチレンテレフタ
   レートである請求項１または２記載のポリエステル複合
   繊維の製造方法。
4. 【請求項４】 芯成分ポリマのメルトフローレートが
   ２．５以下である請求項２または３記載のポリエステル
   複合繊維の製造方法。