JPH10184971A - 高速開閉電磁弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高速開閉電磁弁において、クラッチ等への油
圧の供給性能と油圧制御性能の両立を図る。 【解決手段】 制御対象に油圧を供給する制御圧ポート
への油路及び、油圧を排出する排出ポートへの油路の少
なくとも一方の油路の有効断面積を変更可能とする手段
を設け、それぞれ供給時又は排出時には前記制御圧ポー
トへの油路又は前記排出ポートへの油路の有効断面積を
広くし、通常制御時は前記有効断面積を狭く保つことに
より、油圧の供給性能と制御性能の両立を図る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動変速機のクラ
ッチ油圧制御用の高速開閉電磁弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動変速機の内部のクラッチ、ブ
レーキ等の複数の摩擦係合要素に対する油圧の調整乃至
給排タイミングを摩擦係合要素毎に直接制御する形式の
油圧制御装置が知られている。

【０００３】例えば、特開平８−１４５１６１号公報に
は、摩擦係合要素に対する油圧の調整乃至給排タイミン
グを直接制御する調圧手段を２つ有し、油圧制御装置を
簡素化したものが開示されている。

【０００４】図１７は、自動変速機に用いられるクラッ
チ油圧直接制御用の高速開閉電磁弁の一例を示す縦断面
図である。

【０００５】図１７において、符号８１０はベースで、
８１２はヨーク、８１４はコアであり、これらが高速開
閉電磁弁のハウジングを形成する。高速開閉電磁弁は、
油圧源からの油圧を受ける受給圧ポート８１６と、該油
圧を制御対象に供給する制御圧ポート８１８及び該油圧
を排出する排出ポート８２０とを有している。又、高速
開閉電磁弁は、内部にスリーブ８２２、シャフト８２
４、可動子８２６及びコイル（電磁部材）８２８を有し
ている。

【０００６】コイル８２８の非通電時において、可動子
８２６はばね（弾性部材）８３０によって図中右側に付
勢され、可動子８２６とスリーブ８２２との間の隙間
（有効断面積）Ａは開放され、可動子８２６とシャフト
８２４との間の隙間（有効断面積）Ｂは閉じられてい
る。即ち、高速開閉電磁弁は、コイル８２８の非通電時
において、隙間Ａが開き受給圧ポート８１６と制御圧ポ
ート８１８とが連通する、いわゆるノーマリオープンタ
イプである。このときの圧油の流れは、受給圧ポート８
１６から隙間Ａを通り制御圧ポート８１８へと流れる。

【０００７】コイル８２８の通電時においては、コイル
８２８の発生する磁場によってヨーク８１２、ベース８
１０、可動子８２６及びコア８１４が磁化され、可動子
８２６とベース８１０との間に発生する引力によって可
動子８２６が図中左側に移動する。これによって可動子
８２６とスリーブ８２２との間の隙間Ａは閉ざされ、可
動子８２６とシャフト８２４との間の隙間Ｂは開放され
る。従って、制御圧ポート８１８と排出ポート８２０と
は連通し、このとき圧油は、制御圧ポート８１８から隙
間Ｂを通り排出ポート８２０へと流れる。

【０００８】通常、受給圧ポート８１６には、圧油供給
源より常に一定の油圧を持つ圧油が供給され、排出ポー
ト８２０は大気圧開放されている。

【０００９】制御圧ポート８１８の油圧は、コイル８２
８の連続非通電状態において受給圧ポート８１６の油圧
と等しくなり、又連続通電状態において排出ポート８２
０の油圧と等しくなる。

【００１０】高速開閉電磁弁は、極めて短時間（一般に
１０〜１００ms）に通電・非通電を繰り返し、その通電
時間・非通電時間の比率を変える、いわゆるデューティ
制御により、結果として制御圧ポート８１８の油圧を、
排出ポート８２０の油圧と受給圧ポート８１６の油圧の
間で任意の油圧値となるように制御している。

【００１１】以上説明した高速開閉電磁弁はノーマリオ
ープンタイプであったが、図１８にノーマリクローズタ
イプの高速開閉電磁弁を模式図で示す。ノーマリクロー
ズタイプは、非通電状態において圧油を排出し、通電状
態において制御対象に圧油を供給するものであり、構成
上はノーマリオープンタイプの受給圧ポートと排出ポー
トを入れ替えたものである。

【００１２】図１８は、非通電状態を示している。非通
電時においては、ばね９３０により可動子９２６は図の
左側へ付勢され、可動子９２６とシャフト９２４との間
の隙間Ａは閉ざされ、可動子９２６とスリーブ９２２と
の間の隙間Ｂは開放されている。従って、制御圧ポート
９１８と排出ポート９２０とが連通し、圧油は制御圧ポ
ート９１８から隙間Ｂを通り、排出ポート９２０へと流
れる。

【００１３】又、図１９は、通電状態を表わしている。
通電時においてはコイル９２８の発生する磁場によって
可動子９２６、ヨーク９１２が磁化され、可動子９２６
とヨーク９１２の間Ｃに発生する引力によって可動子９
２６は図の右側へ移動する。その結果、隙間Ａは開き、
隙間Ｂは閉じられる。従って、受給圧ポート９１６と制
御圧ポート９１８とが連通し、圧油は受給圧ポート９１
６から隙間Ａを通り制御圧ポート９１８へと流れる。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】自動変速機に用いられ
るクラッチ油圧を直接制御するタイプの高速開閉電磁弁
では、例えばノーマリオープンタイプの場合、クラッチ
係合初期にまず連続非通電状態とし、クラッチサーボ内
に圧油を充満させ、その後、デューティ制御によってク
ラッチ油圧を制御するという手順を取る。このとき、前
記圧油の充満時間は、一般的に短ければ短い程よい。そ
のためには前記隙間Ａを大きくとり、圧油の通過流量を
増やすことが要求される。

【００１５】しかし、一方において、デューティ制御に
よってクラッチ油圧を制御する場合には、隙間Ａ及びＢ
を極力狭めた方が、可動子８２６、９２６が動き易く、
又圧油の通過流量が減少し、油圧の脈動や消費流量も少
なく抑えられるため、精度・応答性・効率の面で優れて
いる。

【００１６】従って、前記高速開閉電磁弁において、ク
ラッチ等への圧油の供給（排出）性能と油圧制御性を両
立させようとすると、一方では前記隙間を大きくしなけ
ればならず、その一方では前記隙間を狭めなければなら
ないという相反する事項を実現しなければならず、これ
らを両立させることが難しいという問題があった。

【００１７】本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされ
たものであり、クラッチ等への圧油の供給（排出）性能
と油圧制御性を同時に満足することのできる高速開閉電
磁弁を提供することを課題とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】本発明は、油圧源からの
油圧を受ける受給圧ポートと、該油圧を制御対象に給排
する制御圧ポートと、該油圧を排出する排出ポートと、
前記受給圧ポートからの油路と排出ポートへの油路を交
互に開閉し、デューティ制御によって、前記受給圧ポー
トに受けた油圧の前記制御圧ポートへの供給と、前記制
御圧ポートから前記排出ポートへの排出とを交互に行う
ように、電磁部材により駆動される可動子と、該電磁部
材が非通電のときは該可動子が前記油路のうちいずれか
を閉じるように、該可動子を付勢する弾性部材とを有す
る高速開閉電磁弁において、前記受給圧ポートからの油
路と排出ポートへの油路の少なくとも一方の油路の有効
断面積を可変にする手段を備えたことにより、前記課題
を解決したものである。

【００１９】本発明によれば、クラッチに圧油を供給す
るときのように大流量が必要なときに受給圧ポートから
の油路の有効断面積を大きくし、あるいは排出時に排出
ポートへの油路の有効断面積を大きくし、なお且つ通常
使用時（デューティ制御時）にはいずれの油路とも有効
断面積を小さくすることにより、クラッチ等への圧油の
供給（排出）性能と油圧制御性を両立することが可能と
なった。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態の例を詳細に説明する。

【００２１】本発明の好ましい実施形態は、前記可動子
の最大移動量を規制するストッパを備え、前記有効断面
積を可変にする手段が、前記電磁部材に前記デューティ
制御時とは異なった態様で通電することにより該ストッ
パの位置を移動可能として、前記可動子の移動量を可変
とする構成とすることである（請求項２）。

【００２２】この好ましい実施形態では、前記電磁部材
のデューティ制御時の通常の通電状態に対し、これより
強い電流を流す強通電状態あるいは前記通常の通電状態
とは逆向きの電流を流す逆通電状態とすることにより、
前記ストッパの位置を移動可能とし、前記可動子の移動
量を大きくしている。これにより、前記受給圧ポートか
ら制御圧ポートへの油路あるいは前記制御圧ポートから
排出ポートへの油路の少なくとも一方の油路の有効断面
積が可変とされる。従って、制御対象への圧油の供給時
又は排出時には、前記有効断面積を大きくし、供給量又
は排出量を大きくすると共に、デューティ制御時には、
前記有効断面積を小さくし消費流量低減を図ることがで
きる。その結果前記供給（排出）性能と油圧制御性の両
立を達成することができる。

【００２３】又、本発明の他の好ましい実施形態は、前
記ストッパの位置を油圧を用いて移動可能とすることで
ある（請求項３）。

【００２４】前記ストッパの位置の移動はそれ程高速で
行う必要はないため、電磁部材のような高価な部品を用
いることなく油圧により簡易にストッパの位置を移動可
能とすることができる。

【００２５】又、本発明の他の好ましい実施形態は、前
記可動子を永久磁石で構成し、該永久磁石を前記ストッ
パの位置決めに対する付勢手段として用いることである
（請求項４）。

【００２６】可動子を永久磁石とすれば前記電磁部材を
デューティ制御時の通常の通電状態とは異なる通電状
態、例えば上に述べたような強通電状態あるいは逆通電
状態とすることにより、該電磁部材から該永久磁石に作
用する引力のみならず必要に応じて反発力をも利用する
ことができ可動子を一方向及び他方向の双方へそれぞれ
大きく移動させることができる。従ってこの付勢力を利
用してストッパの位置決めを行えば、前記制御圧ポート
あるいは排出ポートの油路の有効断面積をそれぞれ可変
とすることができ、制御対象への供給量あるいは排出量
を共に可変とすることができる。

【００２７】次に、本発明が適用されたより具体的な実
施形態の例を説明する。

【００２８】図１は、本発明の第１実施形態に係る高速
開閉電磁弁の概略構成を示す縦断面図である。

【００２９】この高速開閉電磁弁は、図１７に表わした
ものと基本的に構造が同じであり、同様の部材には図１
７の符号の下２桁と同じ符号を付している。

【００３０】この高速開閉電磁弁が図１７に示すものと
異なる点は、可動子２６が永久磁石でできており、コイ
ル２８は逆通電が可能であり、排出ポート２０側には可
動子２６の動きを規制するストッパ３２が設けられ、該
ストッパ３２はばね３４により図の左側に付勢されてい
る点である。

【００３１】以下、第１実施形態の作用を説明する。

【００３２】コイル２８の非通電時においては、可動子
２６はばね３０により図の右側へ付勢され、可動子２６
の右側先端部はストッパ３２に接触している。又、スト
ッパ３２はばね３４により図の左側へ付勢され、シャフ
ト２４にあたっているため、それ以上左側へは移動でき
ない。可動子２６のばね３０のばね力はストッパ３２の
ばね３４のばね力より弱く設定されている。従って可動
子２６はストッパ３２に接触した位置で固定され、それ
以上右へストッパ３２を押して移動することはできな
い。その結果、可動子２６とスリーブ２２との間の隙間
（有効断面積）Ａは少し開いた状態（半開）となってお
り、受給圧ポート１６と制御圧ポート１８とが連通状態
にある。即ち、この第１実施形態に係る高速開閉電磁弁
はノーマリオープンタイプである。

【００３３】コイル２８の通電時においては、コイル２
８の発生する磁場によって、ベース１０、ヨーク１２等
が磁化され、可動子２６とベース１０の間に発生する引
力によって可動子２６は図の左側に移動し、隙間Ａは閉
じられる（全閉）。

【００３４】デューティ制御時は、この通電状態と非通
電状態を繰り返すことにより、全閉と半開を繰り返し
て、調圧を行う。

【００３５】又、クラッチ、ブレーキ等の制御対象に圧
油を充満させるときのように大流量が必要なときには、
コイル２８を逆通電状態とすることにより、コイル２８
の磁場の向きを逆にし、ベース１０と可動子２６との反
発力の作用で、可動子２６を図中右側に移動させる。こ
の力を受け、可動子２６はストッパ３２を強く右側へ押
すこととなり、ばね３４の付勢力に打ち勝って可動子は
更に右側へ移動し、隙間Ａを更に広く開けることになる
（全開）。これにより、クラッチ油圧供給時には、受給
圧ポート１６から大きく広いた隙間Ａを通り、制御圧ポ
ート１８へ大量の油が供給される。

【００３６】本実施形態によれば、隙間Ａの全開時の流
量を確保しつつ、通常のデューティ制御時の消費流量を
低減することができる。又、デューティ制御時の電磁力
及び流量を小さく抑えることができるため、装置構成も
小型化することができ、消費電力を抑えることが可能と
なる。

【００３７】次に、本発明の第２実施形態について説明
する。

【００３８】図２は、第２実施形態に係る高速開閉電磁
弁の概略構成を示す模式図である。

【００３９】本第２実施形態の高速開閉電磁弁は、ノー
マリクローズタイプであるが、図１に示す第１実施形態
と同様の働きをする部材については下２桁が同一の符号
を付すこととする。図２において、可動子１２６は永久
磁石ではなく、磁性体でできている。又、ヨーク１１２
も磁性体であり、これ以外のスリーブ１２２及びシャフ
ト１２４は非磁性体である。コイル１２８は、デューテ
ィ制御時の通電状態（弱通電）の他にこれより強い電流
を流す強通電状態に切り替えることが可能である。又、
ストッパ１３２はヨーク１１２の外（図の右側）に飛び
出すことができるように設けられており、その外側にば
ね１３４が設置されている。

【００４０】以下、第２実施形態の作用を説明する。

【００４１】図２は、コイル１２８の非通電状態を表わ
しており、可動子１２６はばね１３０によって図中左側
に付勢されており、可動子１２６の左端はシャフト１２
４と接触し、可動子１２６とシャフト１２４との間の隙
間（有効断面積）Ａは閉じている。従って、受給圧ポー
ト１１６と制御圧ポート１１８とは遮断されており、ノ
ーマリクローズタイプとなっている。

【００４２】このとき、可動子１２６とストッパ１３２
との間の隙間（有効断面積）Ｂは開いており、圧油は、
制御圧ポート１１８から隙間Ｂを通り排出ポート１２０
へと流れ、排出される。

【００４３】図３に、コイル１２８のデューティ制御時
の通電（弱通電）状態を示す。コイル１２８が（デュー
ティ制御のために）通電されると、コイル１２８の発生
する磁場によって、ヨーク１１２及び可動子１２６が磁
化され、可動子１２６とヨーク１１２との間の隙間Ｃに
発生する引力によって、可動子１２６は図中右側に引張
られ、可動子１２６の右端はストッパ１３２と接触す
る。このとき、ストッパ１３２のばね１３４は、可動子
１２６がストッパ１３２に接触した位置で止まるように
ばね力が設定されている。従って、可動子１２６とシャ
フト１２４との間の隙間Ａが少し開き（半開）、可動子
１２６とストッパ１３２との間の隙間Ｂは閉ざされる。
このときの圧油の流れは、受給圧ポート１１６から隙間
Ａを通り制御圧ポート１１８へと流れる。

【００４４】可動子１２６にヨーク１１２から作用する
引力は、可動子１２６のばね１３０のばね力より強く、
ストッパ１３２のばね１３４のばね力より弱く設定され
ている。そのため図３に示すように可動子１２６はスト
ッパ１３２にあたって止まり、それ以上右へは動かない
ため、隙間Ａは狭く保たれる。

【００４５】図４に、コイル１２８の強通電状態を示
す。強通電時においては、ヨーク１１２の可動子１２６
に対する引力は、ばね１３０のばね力とストッパ１３２
のばね１３４のばね力の合力より強くなり、可動子１２
６はストッパ１３２を押して更に右に移動して止まる。
従って、可動子１２６とシャフト１２４との間の隙間Ａ
は広く保たれる。

【００４６】なお、デューティ制御時においては、弱通
電状態（図３）と非通電状態（図２）を繰り返し、クラ
ッチ油圧が調圧される。このとき隙間Ａは狭く保たれて
いるため、精度・応答性・効率の点で優れた制御が可能
となる。

【００４７】又、クラッチサーボに圧油を供給する際
は、強通電とすることにより、図４に示すように隙間Ａ
が広くとられ、素早いクラッチの充満が可能となる。

【００４８】次に、本発明の第３実施形態について説明
する。

【００４９】図５は、第３実施形態に係る高速開閉電磁
弁の概略構成を示す模式図である。

【００５０】クラッチの充満時間短縮のためには、前記
第１実施形態及び第２実施形態で示したように、隙間Ａ
は広い程よい。同様に、クラッチの解放時間を短縮する
ためには、隙間Ｂを広くとることが望ましい。

【００５１】そこで、本第３実施形態においては、高速
開閉電磁弁自体の基本的構成は前記実施形態と同様と
し、可動子のストッパの位置を独立して制御できるよう
な電磁駆動装置を追加することにより、前記隙間Ａのみ
ならず隙間Ｂをも、その隙間の大きさを２段階に制御す
ることができるようにしたものである。

【００５２】図５において、前記実施形態と同様の部材
については下２桁が同一の符号を付すこととする。本実
施形態におけるコイル２２８は通常のデューティ制御に
おける通電が可能なもので充分である。

【００５３】図５に示す第３実施形態においては、可動
子２２６のストッパ２３２は、シャフト２２４から図の
左側へ長く伸び、その先端部にヨーク２３６及びコイル
２３８からなる電磁駆動装置２４０が設けられている。
ストッパ２３２はばね２３４によって図の右側へ付勢さ
れている。ストッパ２３２は、シャフト２２４より外側
（図の左側）へ伸びた部分のみ磁性体となっている。
又、ヨーク２１２、２３６、可動子２２６も磁性体であ
り、これ以外のものは非磁性体である。

【００５４】以下第３実施形態の作用を説明する。

【００５５】図５は、コイル２２８及び２３８が共に非
通電の場合であり、可動子２２６に作用するのは、ばね
２３０及び２３４のばね力のみである。ばね２３４のば
ね力はばね２３０のばね力より大きく設定されている。
そのためストッパ２３２はばね２３４により右側一杯に
付勢されている。一方可動子２２６はストッパ２３２に
接触しているためストッパ２３２と可動子２２６との間
の隙間Ａは閉じられ、可動子２２６とスリーブ２２２と
の間の隙間Ｂは少し開いている。このとき圧油は制御圧
ポート２１８から隙間Ｂを通り、排出ポート２２０へと
流れるが、隙間Ｂは狭く保たれている。

【００５６】図６は、コイル２３８は非通電のままであ
るが、コイル２２８が通電状態となった場合を示す。

【００５７】コイル２２８が通電されると、前に示した
実施形態と同様に、ヨーク２１２、可動子２２６が磁化
され、可動子２２６はヨーク２１２に引かれ、図の右側
へ移動する。可動子２２６はスリーブ２２２と接触し、
隙間Ｂは閉ざされ、隙間Ａが開く。そして、圧油が受給
圧ポート２１６から隙間Ａを通り制御圧ポート２１８へ
と流れる。このとき、隙間Ａはやはり狭く保たれてい
る。

【００５８】図７は、コイル２２８が非通電状態とな
り、コイル２３８が通電状態となった場合を示す。

【００５９】このとき、コイル２３８が通電状態とな
り、磁場を発生し、ヨーク２３６及びストッパ２３２の
左半分が磁化され、ストッパ２３２はヨーク２３６に引
かれ、図の左側へ移動する。ストッパ２３２が左側へ移
動したため、可動子２２６はばね２３０に付勢され、更
に左へ移動する。従って、隙間Ａは閉じられ、隙間Ｂは
広く開く。隙間Ｂが大きく開くため、制御圧ポート２１
８から排出ポート２２０へ排出される圧油の流量が増
え、クラッチの解放時間を短縮することが可能となる。

【００６０】図８は、コイル２２８及びコイル２３８共
に通電状態の場合を示す。このとき、可動子２２６は図
の右側へ移動し、ストッパ２３２は図の左側に移動す
る。従って、隙間Ａは大きく開き、隙間Ｂは閉じられ
る。このとき、大量の圧油が広く開いた隙間Ａを通りク
ラッチサーボが短時間で充満される。

【００６１】次に本発明の第４実施形態について説明す
る。

【００６２】第４実施形態も、隙間Ａ及び隙間Ｂを共に
広く開けることができるようにしたものである。そのた
めに、第４実施形態においては、可動子のストッパを２
つ用意している。

【００６３】図９は、第４実施形態に係る高速開閉電磁
弁の概略構成を示す模式図である。

【００６４】第４実施形態の高速開閉電磁弁の基本構成
は、第２実施形態のものと基本的には同一であり、同様
の部材には下２桁が同一の符号を付すこととする。

【００６５】図９に示すように、第４実施形態において
は、図２に示す第２実施形態におけるヨーク１１２に取
り付けられたストッパ１３２及びばね１３４と同様のス
トッパ３３２及びばね３３４の他に、シャフト３２４に
もストッパ３４２及びばね３３４が取り付けられてい
る。ばね３４４のばね力は、ばね３３０のばね力より大
きく設定されている。又、この構成において、可動子３
２６は永久磁石であり、ヨーク３１２は磁性体、それ以
外のスリーブ３２２、シャフト３２４及びストッパ３３
２、３４２等は非磁性体である。又、コイル３２８は、
通常の通電状態（弱通電）の他に強通電及び逆通電する
ことが可能である。

【００６６】以下、本第４実施形態の作用を説明する。

【００６７】図９は、コイル３２８が非通電状態の場合
を示す。

【００６８】非通電状態においては、可動子３２６に
は、ばね力のみが働く。可動子３２６はばね３３０によ
って図の左側へ付勢されているが、ばね３３０のばね力
よりばね３４４のばね力の方が大きく設定されているた
め、可動子３２６は左側のストッパ３４２に接触した位
置で止まる。従って、隙間Ａは閉じられ、隙間Ｂは開く
が、隙間Ｂは狭く保たれる。

【００６９】図１０は、コイル３２８が弱通電状態の場
合を示す。コイル３２８の発生する磁場によりヨーク３
１２が磁化され、ヨーク３１２は可動子３２６を右側へ
引き付ける。従って、可動子３２６は図の右側へ移動
し、ストッパ３３２と接触し、このとき、ばね力３３４
の方が大きいため、可動子３２６は図の位置で止まる。
従って、隙間Ａは狭く開き、隙間Ｂは閉じられる。

【００７０】図１１は、コイル３２８が強通電状態の場
合を示す。コイル３２８が強通電状態の場合には、ヨー
ク３１２の可動子３２６に対する引力が一層強くなり、
可動子３２６がストッパ３３２を右側へ押す力がばね３
３４のばね力に打ち勝って可動子３２６は更に右側へ移
動する。従って、隙間Ａは広く開く。

【００７１】図１２は、コイル３２８が逆通電状態の場
合を示す。コイル３２８が逆通電になると、磁場の方向
が逆になるため、可動子３２６は図の左側へ移動する。
このとき、ばね３３０が可動子３２６を左側へ付勢する
力及び可動子３２６に作用する電磁石の反発力により、
ストッパ３４２を左側へ押す力は、ばね３４４のばね力
に打ち勝って可動子３２６は左側へ大きく移動し、隙間
Ｂは広く開く。

【００７２】このように、第４実施形態はコイル３２８
の状態を、通常のデューティ制御の非通電・弱通電のほ
かに強通電、逆通電もできるようにしておくことによ
り、隙間Ａ及びＢをそれぞれ狭くあるいは広く開ける状
態を制御するものである。

【００７３】次に、本発明の第５実施形態について説明
する。

【００７４】本第５実施形態は、可動子のストッパの移
動を油圧によって行うものである。即ち、第５実施形態
は、第３実施形態における電磁駆動装置２４０を電磁力
以外の別の動力源として油圧を用いるようにしたもので
ある。

【００７５】図１３は、第５実施形態に係る高速開閉電
磁弁の概略構成を示す模式図である。

【００７６】図１３においても、前記実施形態と同様の
部材については下２桁が同一の符号を付すこととする。

【００７７】第３実施形態と同様に、ストッパ４３２は
シャフト４２４から図の左側へ大きく伸び、その先端部
４３２ａがピストンとなっており、制御圧ポート４１８
から分かれて制御圧が導かれたフィードバック制御圧ポ
ート４１８ａの油圧が作用するようになっている。この
フィードバック制御圧ポート４１８ａの油圧とばね４３
４との力の釣り合いにより、ストッパ４３２の位置を制
御する。

【００７８】以下、第５実施形態の作用を説明する。

【００７９】クラッチに十分油圧が充満していない場合
は、制御圧ポート４１８の下流にあるクラッチ近傍の油
圧は低い状態にあり、フィードバック制御圧ポート４１
８ａの油圧も低い状態になる。

【００８０】図１３は、フィードバック制御圧ポート４
１８ａの油圧が低く、コイル４２８が非通電の場合を示
す。

【００８１】このとき、ストッパ４３２はばね４３４に
より左側へ付勢され図の左側に寄っており、可動子４２
６はばね４３０によって左側へ付勢され、ストッパ４３
２と接触する。従って、隙間Ａは閉じられ、隙間Ｂは広
く開いている。

【００８２】図１４は、フィードバック制御圧ポート４
１８ａの油圧が低く、コイル４２８が通電状態の場合を
示す。このとき、相変わらずストッパ４３２は図の左側
に寄っているが、コイル４２８が通電されるため、磁力
によって可動子４２６は右側へ移動し、スリーブ４２２
と接触する。従って、隙間Ａは広く開き、隙間Ｂは閉じ
られる。

【００８３】図１３及び図１４に示すように、フィード
バック制御圧ポート４１８ａの油圧が低い場合には、隙
間Ａ及びＢは広く保たれている。このため、迅速なクラ
ッチの充満及び解放が可能となる。

【００８４】次に、クラッチにある程度油圧が充満する
と、フィードバック制御圧ポート４１８ａの油圧も高く
なり、ストッパ先端部４３２ａを押し、ストッパ４３２
は図の右側へ移動する。

【００８５】図１５は、フィードバック制御圧ポート４
１８ａの油圧が高く、コイル４２８が非通電の場合を示
す。コイル４２８が非通電のため、可動子４２６はばね
４３０によって左側へ押されるが、ストッパ４３２が右
へ寄っているため、隙間Ａはとじられるが、隙間Ｂは狭
く保たれる。

【００８６】図１６は、フィードバック制御圧ポート４
１８ａの油圧が高く、コイル４２８が通電状態の場合を
示す。コイル４２８が通電状態となると、磁力により可
動子４２６が右側へ移動し、スリーブ４２２と接触し、
隙間Ｂは閉じられる。しかし、ストッパ４３２が右側へ
寄っているため、隙間Ａは狭く保たれる。

【００８７】このように、フィードバック制御圧ポート
４１８ａの油圧が高い場合には、隙間Ａ及びＢは狭く保
たれ、フィードバック制御時におけるクラッチ圧の制御
性が向上する。

【００８８】以上説明したように、本実施形態において
は、可動子のストッパを移動させる手段として、電磁力
及び電磁力以外の動力源として油圧を用いるものを示し
たが、ストッパの移動手段はこれらに限定されるもので
はなく、これ以外の動力源を用いることも可能である。

【００８９】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
油路の有効断面積を必要に応じて変更することができる
ため、油圧の供給性能及び制御性能を両立させることが
可能となった。又、通常の電磁弁のデューティ制御と必
要時の油圧通路調整制御とが同じ単一の電磁部材で行う
ことができ、新たな制御部材を設ける必要がなく、装置
構成もコンパクトにすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態に係る高速開閉電磁弁の
概略構成を示す縦断面図

【図２】本発明の第２実施形態に係る高速開閉電磁弁の
非通電時の状態を示す模式図

【図３】同じく第２実施形態における高速開閉電磁弁の
弱通電時の状態を示す模式図

【図４】同じく第２実施形態における高速開閉電磁弁の
強通電時の状態を示す模式図

【図５】第３実施形態に係る高速開閉電磁弁の隙間Ｂを
狭く保った状態を示す模式図

【図６】第３実施形態において高速開閉電磁弁の隙間Ａ
を狭く保つ状態を示す模式図

【図７】第３実施形態において高速開閉電磁弁の隙間Ｂ
を広くした状態を示す模式図

【図８】第３実施形態において高速開閉電磁弁の隙間Ａ
を広くした状態を示す模式図

【図９】第４実施形態において高速開閉電磁弁の通電時
を示す模式図

【図１０】第４実施形態において高速開閉電磁弁の弱通
電時を示す模式図

【図１１】第４実施形態において高速開閉電磁弁の強通
電時を示す模式図

【図１２】第４実施形態において高速開閉電磁弁の逆通
電時を示す模式図

【図１３】第５実施形態において高速開閉電磁弁の隙間
Ｂを広くした状態を示す模式図

【図１４】第５実施形態において高速開閉電磁弁の隙間
Ａを広くした状態を示す模式図

【図１５】第５実施形態において高速開閉電磁弁の隙間
Ｂを狭く保った状態を示す模式図

【図１６】第５実施形態において高速開閉電磁弁の隙間
Ａを狭く保った状態を示す模式図

【図１７】従来の高速開閉電磁弁の構造を示す縦断面図

【図１８】従来のノーマリクローズタイプの高速開閉電
磁弁の非通電時の状態を示す模式図

【図１９】従来のノーマリクローズタイプの高速開閉電
磁弁の通電時の状態を示す模式図

【符号の説明】

１２、１１２、２１２、３１２、４１２…ヨーク １６、１１６、２１６、３１６、４１６…受給圧ポート １８、１１８、２１８、３１８、４１８…制御圧ポート ２０、１２０、２２０、３２０、４２０…排出ポート ２２、１２２、２２２、３２２、４２２…スリーブ ２４、１２４、２２４、３２４、４２４…シャフト ２６、１２６、２２６、３２６、４２６…可動子 ２８、１２８、２２８、３２８、４２８…コイル ３０、１３０、２３０、３３０、４３０…ばね ３２、１３２、２３２、３３２、４３２…ストッパ ３４、１３４、２３４、３３４、４３４…ばね

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】油圧源からの油圧を受ける受給圧ポート
   と、該油圧を制御対象に給排する制御圧ポートと、該油
   圧を排出する排出ポートと、前記受給圧ポートからの油
   路と排出ポートへの油路を交互に開閉し、デューティ制
   御によって、前記受給圧ポートに受けた油圧の前記制御
   圧ポートへの供給と、前記制御圧ポートから前記排出ポ
   ートへの排出とを交互に行うように、電磁部材により駆
   動される可動子と、該電磁部材が非通電のときは該可動
   子が前記油路のうちいずれかを閉じるように、該可動子
   を付勢する弾性部材とを有する高速開閉電磁弁におい
   て、 前記受給圧ポートからの油路と排出ポートへの油路の少
   なくとも一方の油路の有効断面積を可変にする手段を備
   えたことを特徴とする高速開閉電磁弁。
2. 【請求項２】請求項１において、前記可動子の最大移動
   量を規制するストッパを備え、前記有効断面積を可変に
   する手段が、前記電磁部材に前記デューティ制御時とは
   異なった態様で通電することにより該ストッパの位置を
   移動可能として、前記可動子の移動量を可変とする構成
   とされたことを特徴とする高速開閉電磁弁。
3. 【請求項３】請求項２において、前記ストッパの位置を
   油圧を用いて移動可能としたことを特徴とする高速開閉
   電磁弁。
4. 【請求項４】請求項２において、前記可動子を永久磁石
   で構成し、該永久磁石を前記ストッパの位置決めに対す
   る付勢手段として用いたことを特徴とする高速開閉電磁
   弁。