JPH101856A - 熱接着性不織布 - Google Patents
熱接着性不織布Info
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- JPH101856A JPH101856A JP9070456A JP7045697A JPH101856A JP H101856 A JPH101856 A JP H101856A JP 9070456 A JP9070456 A JP 9070456A JP 7045697 A JP7045697 A JP 7045697A JP H101856 A JPH101856 A JP H101856A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】機械方向に対して垂直な方向の引っ張り強力が
大きく、熱処理時の機械方向への収縮が小さい熱接着性
不織布を提供する。 【解決手段】繊維長３〜２５mm、糸の太さ１〜１００デ
ニール、およびアスペクト比（繊維長を繊維の直径で除
した値）が２５〜２０００の範囲にある熱接着性繊維が
接合された不織布であって、該不織布１cm3あたりの前
記繊維の構成本数が６１．２〜３．０×１０5本である
熱接着性不織布。
大きく、熱処理時の機械方向への収縮が小さい熱接着性
不織布を提供する。 【解決手段】繊維長３〜２５mm、糸の太さ１〜１００デ
ニール、およびアスペクト比（繊維長を繊維の直径で除
した値）が２５〜２０００の範囲にある熱接着性繊維が
接合された不織布であって、該不織布１cm3あたりの前
記繊維の構成本数が６１．２〜３．０×１０5本である
熱接着性不織布。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱接着性不織布に
関し、さらに詳しくは紙おむつ、ナプキン、失禁用パッ
ト、母乳パット等の衛生材料、またはワイパーなどに好
適に用いられる熱接着性不織布に関する。
関し、さらに詳しくは紙おむつ、ナプキン、失禁用パッ
ト、母乳パット等の衛生材料、またはワイパーなどに好
適に用いられる熱接着性不織布に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の熱接着性不織布として
は、特公昭５２−１２８３０号公報に記載されるよう
に、カード機を用いて熱接着性複合繊維を引き揃え、所
定の目付けになるように積層，絡合させた後、熱処理し
て繊維相互を融着させて形成した不織布が知られてい
る。
は、特公昭５２−１２８３０号公報に記載されるよう
に、カード機を用いて熱接着性複合繊維を引き揃え、所
定の目付けになるように積層，絡合させた後、熱処理し
て繊維相互を融着させて形成した不織布が知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の不織布は、カード機を使用しており針布により繊維
を引っ掛けて機械方向に並べるため、大部分の繊維が機
械方向（不織布の流れ方向）に配向しており、これと垂
直方向にはほとんど配向していない。したがって、該不
織布は機械方向に垂直な方向の引っ張り強力が小さく、
熱処理時の機械方向への収縮が大きい等、不織布加工上
からも必ずしも満足できるものではなかった。
来の不織布は、カード機を使用しており針布により繊維
を引っ掛けて機械方向に並べるため、大部分の繊維が機
械方向（不織布の流れ方向）に配向しており、これと垂
直方向にはほとんど配向していない。したがって、該不
織布は機械方向に垂直な方向の引っ張り強力が小さく、
熱処理時の機械方向への収縮が大きい等、不織布加工上
からも必ずしも満足できるものではなかった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本願で特許請求される発
明は以下のとおりである。 （１）繊維長３〜２５mm、糸の太さ１〜１００デニー
ル、およびアスペクト比（繊維長を繊維の直径で除した
値）が２５〜２０００の範囲にある熱接着性繊維が接合
された不織布であって、該不織布１cm3あたりの前記複
合繊維の構成本数が６１．２〜３．０×１０5本である
熱接着性不織布。ここで１cm3あたりの繊維の構成本数
は下式であらわされる。
明は以下のとおりである。 （１）繊維長３〜２５mm、糸の太さ１〜１００デニー
ル、およびアスペクト比（繊維長を繊維の直径で除した
値）が２５〜２０００の範囲にある熱接着性繊維が接合
された不織布であって、該不織布１cm3あたりの前記複
合繊維の構成本数が６１．２〜３．０×１０5本である
熱接着性不織布。ここで１cm3あたりの繊維の構成本数
は下式であらわされる。
【数２】 （２）熱接着性繊維が、繊維長３〜２５ｍｍ、糸の太さ
１〜１００デニールおよびアスペクト比が５０〜１５０
０の範囲である上記（１）に記載の熱接着性不織布。 （３）熱接着性繊維が、繊維長３〜２５ｍｍ、糸の太さ
１〜１００デニールおよびアスペクト比が１００〜４０
０の範囲である上記（１）または（２）に記載の熱接着
性不織布。 （４）熱接着性繊維が、少なくとも２成分樹脂からな
り、かつ該２成分樹脂の融点差が１０℃以上を有する複
合繊維である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の熱
接着性不織布。 （５）熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維が、メタ
ロセン触媒を用いて重合された数平均分子量（Ｍｎ）に
対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が
１．５〜３．８である少なくとも１つのポリプロピレン
で形成されていることを特徴とする、上記（１）〜
（４）のいずれかに記載の熱接着性不織布。 （６）熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維が、ジメ
チルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジ
エニル）（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタ
ジエニル）ハフニウムジクロライド、およびジメチルシ
リレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエ
ニル）ジルコニウムジクロライドから選ばれた少なくと
も１種を含むメタロセン触媒を用いて重合されたポリプ
ロピレンで形成されていることを特徴とする、上記
（１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性不織布。 （７）上記（１）〜（６）のいずれかに記載の不織布を
用いて得られた吸収性物品。
１〜１００デニールおよびアスペクト比が５０〜１５０
０の範囲である上記（１）に記載の熱接着性不織布。 （３）熱接着性繊維が、繊維長３〜２５ｍｍ、糸の太さ
１〜１００デニールおよびアスペクト比が１００〜４０
０の範囲である上記（１）または（２）に記載の熱接着
性不織布。 （４）熱接着性繊維が、少なくとも２成分樹脂からな
り、かつ該２成分樹脂の融点差が１０℃以上を有する複
合繊維である上記（１）〜（３）のいずれかに記載の熱
接着性不織布。 （５）熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維が、メタ
ロセン触媒を用いて重合された数平均分子量（Ｍｎ）に
対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が
１．５〜３．８である少なくとも１つのポリプロピレン
で形成されていることを特徴とする、上記（１）〜
（４）のいずれかに記載の熱接着性不織布。 （６）熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維が、ジメ
チルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジ
エニル）（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタ
ジエニル）ハフニウムジクロライド、およびジメチルシ
リレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエ
ニル）ジルコニウムジクロライドから選ばれた少なくと
も１種を含むメタロセン触媒を用いて重合されたポリプ
ロピレンで形成されていることを特徴とする、上記
（１）〜（５）のいずれかに記載の熱接着性不織布。 （７）上記（１）〜（６）のいずれかに記載の不織布を
用いて得られた吸収性物品。
【０００５】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
熱接着性不織布には熱接着性単一繊維および／または熱
接着性複合繊維が使用される。これらを本発明で規定す
る特定の条件下で用いることによって、本発明で主張す
るような、従来技術に対して優れた効果を奏しうるが、
熱接着性複合繊維を用いた場合に、その効果はより大き
い。熱接着性単一繊維については下記樹脂群の中から使
用できる。また熱接着性複合繊維については、少なくと
も２成分（以下、Ａ成分、Ｂ成分という）を原料として
以下の樹脂等が使用できる。Ａ成分の樹脂として、例え
ばポリプロピレン，高密度ポリエチレン，中密度ポリエ
チレン，低密度ポリエチレン，線状低密度ポリエチレ
ン，プロピレンと他のαオレフィンとの２元または３元
共重合体等のポリオレフィン類，ポリアミド類，ポリエ
チレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート，
ジオールとテレフタル酸／イソフタル酸等を共重合した
低融点ポリエステル、ポリエステルエラストマー等のポ
リエステル類、フッ素樹脂、上記樹脂の混合物等、その
他紡糸可能な樹脂等が使用できる。Ｂ成分の樹脂とし
て、例えばポリプロピレン，高密度ポリエチレン，中密
度ポリエチレン，低密度ポリエチレン，線状低密度ポリ
エチレン，プロピレンと他のαオレフィンとの２元また
は３元共重合体等のポリオレフィン類，ポリアミド類，
ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレ
ート，ジオールとテレフタル酸／イソフタル酸等を共重
合した低融点ポリエステル、ポリエステルエラストマー
等のポリエステル類、フッ素樹脂、上記樹脂の混合物
等、その他紡糸可能な樹脂等が使用できる。熱接着性繊
維のの原料としてポリプロピレンを用いた場合、不織布
の柔軟性等の風合いがよくなる。同時に、ポリプロピレ
ン特有の軽量性、水浮上性等の性能を備えた不織布を得
ることができる。また、該ポリプロピレンは、いわゆる
チーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合されたものや、
いわゆるメタロセン系触媒を用いて重合されたもの等の
いずれをも使用できる。前記ポリプロピレンとしては、
メタロセン触媒を用いて重合された数平均分子量（Ｍ
ｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．５〜３．８であるものを用いた場合に、本発
明で得られる効果は大きい。メタロセン触媒、例えば、
メタロセン化合物とアルミノキサン等を組み合わせてな
る触媒を用いて重合されたポリプロピレンは、異種結合
やラセミ結合連鎖が殆ど存在せず極めて高度に制御され
たメソ結合連鎖からなるアイソタクチック性の高いもの
となるので本発明において好ましく使用できる。これら
のポリプロピレンを使用した熱接着性繊維から形成され
た熱接着性不織布は、強力が大きい一方で柔軟性が良
く、かつ高温下での不織布強力が大きいという特徴があ
る。また、該繊維は特に耐熱性が良いので高温で熱接着
加工した不織布であっても繊維自体のダメージや熱接着
接合点等におけるダメージを受けにくい。これによっ
て、得られる不織布はこれらの性能によって一段と高強
力になるという効果を奏することができるのである。メ
タロセン触媒として使用できるメタロセン化合物として
は公知のものを使用できるが、特に、ジメチルシリレン
（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニル）
（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）ハフニウムジクロライド、及び、ジメチルシリレン
（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニル）
（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロライドから選ばれた少なくとも
１種を使用したときに、これによって得られるポリプロ
ピレンを原料として得られる熱接着性不織布は好ましい
効果を奏する。上記ポリプロピレンは、例えば重量平均
分子量（Ｍｗ）が５０、０００〜１、０００、０００の
範囲のものを使用することができ、好ましくは７０、０
００〜６００、０００である。また、上記ポリプロピレ
ンのＭｗ／Ｍｎは１．５〜３．８であるものを使用した
ときに本発明で得られる効果は大きく、更に好ましくは
１．５〜３．５であり、より好ましくは１．８〜３．０
である。使用するポリプロピレンは、融点が１６０〜１
６８℃であるものがより好ましい。
熱接着性不織布には熱接着性単一繊維および／または熱
接着性複合繊維が使用される。これらを本発明で規定す
る特定の条件下で用いることによって、本発明で主張す
るような、従来技術に対して優れた効果を奏しうるが、
熱接着性複合繊維を用いた場合に、その効果はより大き
い。熱接着性単一繊維については下記樹脂群の中から使
用できる。また熱接着性複合繊維については、少なくと
も２成分（以下、Ａ成分、Ｂ成分という）を原料として
以下の樹脂等が使用できる。Ａ成分の樹脂として、例え
ばポリプロピレン，高密度ポリエチレン，中密度ポリエ
チレン，低密度ポリエチレン，線状低密度ポリエチレ
ン，プロピレンと他のαオレフィンとの２元または３元
共重合体等のポリオレフィン類，ポリアミド類，ポリエ
チレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート，
ジオールとテレフタル酸／イソフタル酸等を共重合した
低融点ポリエステル、ポリエステルエラストマー等のポ
リエステル類、フッ素樹脂、上記樹脂の混合物等、その
他紡糸可能な樹脂等が使用できる。Ｂ成分の樹脂とし
て、例えばポリプロピレン，高密度ポリエチレン，中密
度ポリエチレン，低密度ポリエチレン，線状低密度ポリ
エチレン，プロピレンと他のαオレフィンとの２元また
は３元共重合体等のポリオレフィン類，ポリアミド類，
ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレ
ート，ジオールとテレフタル酸／イソフタル酸等を共重
合した低融点ポリエステル、ポリエステルエラストマー
等のポリエステル類、フッ素樹脂、上記樹脂の混合物
等、その他紡糸可能な樹脂等が使用できる。熱接着性繊
維のの原料としてポリプロピレンを用いた場合、不織布
の柔軟性等の風合いがよくなる。同時に、ポリプロピレ
ン特有の軽量性、水浮上性等の性能を備えた不織布を得
ることができる。また、該ポリプロピレンは、いわゆる
チーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合されたものや、
いわゆるメタロセン系触媒を用いて重合されたもの等の
いずれをも使用できる。前記ポリプロピレンとしては、
メタロセン触媒を用いて重合された数平均分子量（Ｍ
ｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．５〜３．８であるものを用いた場合に、本発
明で得られる効果は大きい。メタロセン触媒、例えば、
メタロセン化合物とアルミノキサン等を組み合わせてな
る触媒を用いて重合されたポリプロピレンは、異種結合
やラセミ結合連鎖が殆ど存在せず極めて高度に制御され
たメソ結合連鎖からなるアイソタクチック性の高いもの
となるので本発明において好ましく使用できる。これら
のポリプロピレンを使用した熱接着性繊維から形成され
た熱接着性不織布は、強力が大きい一方で柔軟性が良
く、かつ高温下での不織布強力が大きいという特徴があ
る。また、該繊維は特に耐熱性が良いので高温で熱接着
加工した不織布であっても繊維自体のダメージや熱接着
接合点等におけるダメージを受けにくい。これによっ
て、得られる不織布はこれらの性能によって一段と高強
力になるという効果を奏することができるのである。メ
タロセン触媒として使用できるメタロセン化合物として
は公知のものを使用できるが、特に、ジメチルシリレン
（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニル）
（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）ハフニウムジクロライド、及び、ジメチルシリレン
（２、３、５−トリメチルシクロペンタジエニル）
（２’、４’、５’−トリメチルシクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロライドから選ばれた少なくとも
１種を使用したときに、これによって得られるポリプロ
ピレンを原料として得られる熱接着性不織布は好ましい
効果を奏する。上記ポリプロピレンは、例えば重量平均
分子量（Ｍｗ）が５０、０００〜１、０００、０００の
範囲のものを使用することができ、好ましくは７０、０
００〜６００、０００である。また、上記ポリプロピレ
ンのＭｗ／Ｍｎは１．５〜３．８であるものを使用した
ときに本発明で得られる効果は大きく、更に好ましくは
１．５〜３．５であり、より好ましくは１．８〜３．０
である。使用するポリプロピレンは、融点が１６０〜１
６８℃であるものがより好ましい。
【０００６】Ａ，Ｂ成分樹脂の融点差は１０℃以上ある
ことが好ましい。これにより、低融点成分の融点以上、
高融点成分の融点未満の温度で熱処理すれば、複合繊維
の低融点成分が溶融されて繊維接合点が熱接合され、高
融点成分はそのままで残存した三次元のネットワーク構
造の熱接着性不織布を形成させることができる。このよ
うなＡ，Ｂ樹脂成分の組合せとしては、例えば、高密度
ポリエチレン／ポリプロピレン，低密度ポリエチレン／
プロピレン・エチレン・ブテン−１結晶性共重合体，高
密度ポリエチレン／ポリエチレンテレフタレート，ナイ
ロン−６／ナイロン６６，低融点ポリエステル／ポリエ
チレンテレフタレート，ポリプロピレン／ポリエチレン
テレフタレート，ポリフッ化ビニリデン／ポリエチレン
テレフタレート，線状低密度ポリエチレンと高密度ポリ
エチレンの混合物／ポリエチレン等を例示できる。
ことが好ましい。これにより、低融点成分の融点以上、
高融点成分の融点未満の温度で熱処理すれば、複合繊維
の低融点成分が溶融されて繊維接合点が熱接合され、高
融点成分はそのままで残存した三次元のネットワーク構
造の熱接着性不織布を形成させることができる。このよ
うなＡ，Ｂ樹脂成分の組合せとしては、例えば、高密度
ポリエチレン／ポリプロピレン，低密度ポリエチレン／
プロピレン・エチレン・ブテン−１結晶性共重合体，高
密度ポリエチレン／ポリエチレンテレフタレート，ナイ
ロン−６／ナイロン６６，低融点ポリエステル／ポリエ
チレンテレフタレート，ポリプロピレン／ポリエチレン
テレフタレート，ポリフッ化ビニリデン／ポリエチレン
テレフタレート，線状低密度ポリエチレンと高密度ポリ
エチレンの混合物／ポリエチレン等を例示できる。
【０００７】複合繊維の形態は鞘芯型，並列型，３層以
上の多層型，中空多層型，異型多層型，海島型等で、か
つ前記Ａ，Ｂ樹脂成分の中、低融点樹脂が繊維表面の少
なくとも一部を形成した構造であればよい。
上の多層型，中空多層型，異型多層型，海島型等で、か
つ前記Ａ，Ｂ樹脂成分の中、低融点樹脂が繊維表面の少
なくとも一部を形成した構造であればよい。
【０００８】該複合繊維において、低融点樹脂と高融点
樹脂の複合比は低融点樹脂が１０〜９０重量％、高融点
樹脂が９０〜１０重量％である。より好ましくは、低融
点樹脂が３０〜７０重量％、高融点樹脂が７０〜３０重
量％である。低融点樹脂成分が１０重量％未満の場合、
該複合繊維からなる熱接着性不織布の引っ張り強力が不
足する。熱接着性単一繊維の場合はケミカルバインダー
（粉末状，液状）を使用して熱接着性単一繊維の短繊維
接点を熱接合または化学的結合することができる。また
熱接着性単一繊維の場合、前記熱接着性複合繊維の短繊
維を混綿し、該熱接着性複合繊維の低融点成分の融点以
上、高融点成分の融点以下および熱接着性単一繊維の融
点以下の温度で熱処理すれば熱接合することができる。
樹脂の複合比は低融点樹脂が１０〜９０重量％、高融点
樹脂が９０〜１０重量％である。より好ましくは、低融
点樹脂が３０〜７０重量％、高融点樹脂が７０〜３０重
量％である。低融点樹脂成分が１０重量％未満の場合、
該複合繊維からなる熱接着性不織布の引っ張り強力が不
足する。熱接着性単一繊維の場合はケミカルバインダー
（粉末状，液状）を使用して熱接着性単一繊維の短繊維
接点を熱接合または化学的結合することができる。また
熱接着性単一繊維の場合、前記熱接着性複合繊維の短繊
維を混綿し、該熱接着性複合繊維の低融点成分の融点以
上、高融点成分の融点以下および熱接着性単一繊維の融
点以下の温度で熱処理すれば熱接合することができる。
【０００９】熱接着性繊維の太さは１〜１００デニー
ル、好ましくは１．５〜３２デニール、さらに好ましい
のは１．５〜１８デニールである。繊維の太さが１デニ
ール未満の場合、不織布の強力が小さくなる。また、繊
維の太さが１００デニールを越える場合、繊維同士が絡
むため均一な地合いのウェブが作製できなくなる。
ル、好ましくは１．５〜３２デニール、さらに好ましい
のは１．５〜１８デニールである。繊維の太さが１デニ
ール未満の場合、不織布の強力が小さくなる。また、繊
維の太さが１００デニールを越える場合、繊維同士が絡
むため均一な地合いのウェブが作製できなくなる。
【００１０】熱接着性繊維の繊維長は３〜２５ｍｍが好
ましく、より好ましくは３〜１５ｍｍ、さらに好ましい
のは５〜１２ｍｍである。繊維長が３ｍｍ未満の場合、
不織布の強力が小さくなる。また、繊維長が２５ｍｍを
越える場合、繊維同士が絡むため均一な地合いのウェブ
の作製が困難になる。
ましく、より好ましくは３〜１５ｍｍ、さらに好ましい
のは５〜１２ｍｍである。繊維長が３ｍｍ未満の場合、
不織布の強力が小さくなる。また、繊維長が２５ｍｍを
越える場合、繊維同士が絡むため均一な地合いのウェブ
の作製が困難になる。
【００１１】本発明において、前記不織布の強力と地合
いをバランスさせるためには、不織布の繊維長と繊維の
太さ（直径）の関係を表すアスペクト比（繊維長を直径
で割った値）が重要である。本発明におけるアスペクト
比は、２５〜２０００、好ましくは５０〜１５００であ
り、さらに好ましくは１００〜４００である。例えば、
太さ１００デニールのオレフィン系複合繊維の直径は１
２３μｍ、繊維長２５ｍｍではアスペクト比は２０３で
あり、太さ１デニールの該複合繊維の直径は１２μｍ、
繊維長３ｍｍではアスペクト比は２５０である。このよ
うなアスペクト比の繊維を用いることにより、後述のエ
アレイド法によって繊維をランダムに積層させることが
できる。
いをバランスさせるためには、不織布の繊維長と繊維の
太さ（直径）の関係を表すアスペクト比（繊維長を直径
で割った値）が重要である。本発明におけるアスペクト
比は、２５〜２０００、好ましくは５０〜１５００であ
り、さらに好ましくは１００〜４００である。例えば、
太さ１００デニールのオレフィン系複合繊維の直径は１
２３μｍ、繊維長２５ｍｍではアスペクト比は２０３で
あり、太さ１デニールの該複合繊維の直径は１２μｍ、
繊維長３ｍｍではアスペクト比は２５０である。このよ
うなアスペクト比の繊維を用いることにより、後述のエ
アレイド法によって繊維をランダムに積層させることが
できる。
【００１２】以上のアスペクト比と繊維長及び繊維の太
さ（直径）から計算すると、不織布１cm3あたりの前記
複合繊維の構成本数が６１．２本〜３．０×１０5本で
あることが好ましい、より好ましくは１９１本〜２．０
×１０5本、さらに好ましくは４０９本〜２．０×１０5
本である。
さ（直径）から計算すると、不織布１cm3あたりの前記
複合繊維の構成本数が６１．２本〜３．０×１０5本で
あることが好ましい、より好ましくは１９１本〜２．０
×１０5本、さらに好ましくは４０９本〜２．０×１０5
本である。
【００１３】本発明の熱接着性不織布に使用される複合
繊維は、例えば、以下の工程により製造可能である。芯
成分及び鞘成分の樹脂を溶融し、例えば、ホール数１０
０から３５０の複合紡糸口金より吐出させる。この時、
口金直下を空冷することにより未延伸糸を冷却する。吐
出量１００〜２００g/min.、引き取り速度４０〜１３０
０m/min.で引き取ることにより、３デニールから４００
デニールの未延伸糸を作製する。該未延伸糸を６０℃か
ら１２０℃に加熱したロール間の速度を１対２から１対
５の間に設定し延伸することにより、１デニールないし
１００デニールの延伸糸を作製する。該延伸糸にタッチ
ロールで表面剤を塗布したのち、ボックス型の捲縮加工
機を通過させ、捲縮を付与したトウを作製する。捲縮数
は１インチあたり０〜２５山が好ましい。該トウは約１
０％の水分を含んでいるので、乾燥機を用い６０℃から
１２０℃で乾燥する。乾燥したトウを押し切りタイプの
カッターを用いて、繊維長３ｍｍから２５ｍｍの範囲で
一定の繊維長に繊維をカットする。このような繊維長
は、カード法不織布に使用される繊維よりも実質的に短
いものである。
繊維は、例えば、以下の工程により製造可能である。芯
成分及び鞘成分の樹脂を溶融し、例えば、ホール数１０
０から３５０の複合紡糸口金より吐出させる。この時、
口金直下を空冷することにより未延伸糸を冷却する。吐
出量１００〜２００g/min.、引き取り速度４０〜１３０
０m/min.で引き取ることにより、３デニールから４００
デニールの未延伸糸を作製する。該未延伸糸を６０℃か
ら１２０℃に加熱したロール間の速度を１対２から１対
５の間に設定し延伸することにより、１デニールないし
１００デニールの延伸糸を作製する。該延伸糸にタッチ
ロールで表面剤を塗布したのち、ボックス型の捲縮加工
機を通過させ、捲縮を付与したトウを作製する。捲縮数
は１インチあたり０〜２５山が好ましい。該トウは約１
０％の水分を含んでいるので、乾燥機を用い６０℃から
１２０℃で乾燥する。乾燥したトウを押し切りタイプの
カッターを用いて、繊維長３ｍｍから２５ｍｍの範囲で
一定の繊維長に繊維をカットする。このような繊維長
は、カード法不織布に使用される繊維よりも実質的に短
いものである。
【００１４】本発明の熱接着性不織布は、上記のように
製造した複合繊維を用い、エアレイド装置を用いて下記
のように製造することができる。エアレイド装置１は図
１ないし図３に示すように、下面のみ開口部を有する断
面層台形状のケーシング２と、該ケーシング２の両端部
にそれぞれ設けられた繊維送入口３および４と、該送入
口３および４に対向し、前記ケーシング２の側面と平行
にそれぞれ設けられた回転自在の筒状スクリーン５ａお
よび６ａからなるウェブフォーミングヘッド５および６
と、該筒状スクリーン５ａおよび６ａの各内壁に摺接す
るように、それぞれ設けられたニードルロール５ｂおよ
び６ｂと筒状スクリーン５ａおよび６ａの両端部と、前
記ケーシング２の両端面との間にそれぞれ設けられた繊
維循環ゾーン７および８から主として構成されている。
該エアレイド装置１の下面直下には、ネットコンベアー
９ａが設けられ、該ネットコンベアー９ａには１対の駆
動ロール１７ａおよび１７ｂとサクション装置１０が付
設されている。さらに次工程の装置として、ウェブを構
成する複合繊維を熱接着させるためのサクションドライ
ヤー１２と、ここにウェブを通過させるためのネットコ
ンベアー９ｂが付設され、その下方に該ネットコンベア
ー９ｂを移動させる一対の駆動ロール１７ｃ，１７ｄが
付設されており、ネットコンベアー９ｂを挟んで駆動ロ
ール１７ｃ上に圧縮ロール１１が設けられている。さら
に、作製した熱接着性不織布１３を送るための送りロー
ル１８と巻き取りロール１４を駆動させるための１対の
駆動ロール１９ａ，１９ｂが設けられている。
製造した複合繊維を用い、エアレイド装置を用いて下記
のように製造することができる。エアレイド装置１は図
１ないし図３に示すように、下面のみ開口部を有する断
面層台形状のケーシング２と、該ケーシング２の両端部
にそれぞれ設けられた繊維送入口３および４と、該送入
口３および４に対向し、前記ケーシング２の側面と平行
にそれぞれ設けられた回転自在の筒状スクリーン５ａお
よび６ａからなるウェブフォーミングヘッド５および６
と、該筒状スクリーン５ａおよび６ａの各内壁に摺接す
るように、それぞれ設けられたニードルロール５ｂおよ
び６ｂと筒状スクリーン５ａおよび６ａの両端部と、前
記ケーシング２の両端面との間にそれぞれ設けられた繊
維循環ゾーン７および８から主として構成されている。
該エアレイド装置１の下面直下には、ネットコンベアー
９ａが設けられ、該ネットコンベアー９ａには１対の駆
動ロール１７ａおよび１７ｂとサクション装置１０が付
設されている。さらに次工程の装置として、ウェブを構
成する複合繊維を熱接着させるためのサクションドライ
ヤー１２と、ここにウェブを通過させるためのネットコ
ンベアー９ｂが付設され、その下方に該ネットコンベア
ー９ｂを移動させる一対の駆動ロール１７ｃ，１７ｄが
付設されており、ネットコンベアー９ｂを挟んで駆動ロ
ール１７ｃ上に圧縮ロール１１が設けられている。さら
に、作製した熱接着性不織布１３を送るための送りロー
ル１８と巻き取りロール１４を駆動させるための１対の
駆動ロール１９ａ，１９ｂが設けられている。
【００１５】上記装置において、カットした複合繊維
は、開繊機（図示せず）により機械的に繊維を開繊した
のち、ストックビンを経由し繊維送入口３，４に通じる
送綿循環ダクトに送る。この時点で繊維の集束はほとん
ど解ける。繊維送入口３および４に送り込まれた繊維１
５は、筒状スクリーン５ａ，６ａと繊維循環ゾーン７，
８で形成される通路を、図２の矢印Ｃ1Ｃ2Ｃ3Ｃ4の方向
に、また矢印Ｄ1Ｄ2Ｄ3Ｄ4の方向に移動させながら混綿
され、循環する。循環させた繊維は、矢印Ａ，Ａ´方向
に回転するニードルロール５ｂおよび６ｂと矢印Ｂ，Ｂ
´方向に回転する筒状スクリーン５ａおよび６ａとの双
方の回転で生じる遠心力と剪断作用により、回転する筒
状スクリーン５ａおよび６ａから排出させる。排出され
た繊維はケーシング２の下方からサクション装置１０に
よって吸引され、ネットコンベアー９ａの上部で捕集さ
れる。捕集されたウェブ１６はウェブ圧縮ロール１１と
ネットコンベアー９ｂの間で圧縮される。この時点で捕
集された繊維は、積層しランダムな方向に配向してい
る。
は、開繊機（図示せず）により機械的に繊維を開繊した
のち、ストックビンを経由し繊維送入口３，４に通じる
送綿循環ダクトに送る。この時点で繊維の集束はほとん
ど解ける。繊維送入口３および４に送り込まれた繊維１
５は、筒状スクリーン５ａ，６ａと繊維循環ゾーン７，
８で形成される通路を、図２の矢印Ｃ1Ｃ2Ｃ3Ｃ4の方向
に、また矢印Ｄ1Ｄ2Ｄ3Ｄ4の方向に移動させながら混綿
され、循環する。循環させた繊維は、矢印Ａ，Ａ´方向
に回転するニードルロール５ｂおよび６ｂと矢印Ｂ，Ｂ
´方向に回転する筒状スクリーン５ａおよび６ａとの双
方の回転で生じる遠心力と剪断作用により、回転する筒
状スクリーン５ａおよび６ａから排出させる。排出され
た繊維はケーシング２の下方からサクション装置１０に
よって吸引され、ネットコンベアー９ａの上部で捕集さ
れる。捕集されたウェブ１６はウェブ圧縮ロール１１と
ネットコンベアー９ｂの間で圧縮される。この時点で捕
集された繊維は、積層しランダムな方向に配向してい
る。
【００１６】ウェブ１６はウェブ圧縮ロール１１で圧縮
された後、サクションドライヤー１２に供給され、ここ
で低融点成分の融点以上、高融点成分の融点以下、例え
ば９０℃から１７０℃の温度で３秒間から１０秒間加熱
処理することにより、複合繊維の低融点成分が溶融さ
れ、高融点成分はそのままで残存し、これにより、三次
元のネットワーク構造の熱接着性不織布１３が形成さ
れ、巻き取りロール１４に巻き取られる。
された後、サクションドライヤー１２に供給され、ここ
で低融点成分の融点以上、高融点成分の融点以下、例え
ば９０℃から１７０℃の温度で３秒間から１０秒間加熱
処理することにより、複合繊維の低融点成分が溶融さ
れ、高融点成分はそのままで残存し、これにより、三次
元のネットワーク構造の熱接着性不織布１３が形成さ
れ、巻き取りロール１４に巻き取られる。
【００１７】空気により搬送した複合繊維をより一層ラ
ンダムに並べるためには、製造方法としては種々のメッ
シュからなる篩いあるいは網を用いれば良く、具体的に
はスクリーンを用いることが好ましい。
ンダムに並べるためには、製造方法としては種々のメッ
シュからなる篩いあるいは網を用いれば良く、具体的に
はスクリーンを用いることが好ましい。
【００１８】エアレイド装置に用いる筒状スクリーン５
ａおよび６ａのスクリーンの孔の形状は、通常は横長形
であるが、縦が１〜３ｍｍ、横が１５〜３０ｍｍが好ま
しい。なお、孔の形状は横長形の他に円形、三角形、四
角形、多角形、楕円等でも良い。スクリーン開孔率は２
０％〜５０％が好ましい。このような孔径および開孔率
を選択することにより、均一な地合いのウェブを製造す
ることができる。
ａおよび６ａのスクリーンの孔の形状は、通常は横長形
であるが、縦が１〜３ｍｍ、横が１５〜３０ｍｍが好ま
しい。なお、孔の形状は横長形の他に円形、三角形、四
角形、多角形、楕円等でも良い。スクリーン開孔率は２
０％〜５０％が好ましい。このような孔径および開孔率
を選択することにより、均一な地合いのウェブを製造す
ることができる。
【００１９】本発明の熱接着性不織布は、ウェブ形成
後、サクションドライヤー１２で熱処理することによ
り、繊維の交点が熱融着されている。この熱処理は、サ
クションドライヤー１２の代わりに熱カレンダーロール
等の加熱装置を用いて行ってもよい。得られた不織布の
目付けは特別な制限はないが、約１０〜１０００ｇ／ｍ
2である。紙おむつの表面材の場合約１０〜６０ｇ／
ｍ2、ワイパーの場合約１０〜５００ｇ／ｍ2、フィルタ
ーの場合約１０〜１０００ｇ／ｍ2である。また該不織
布の見かけ密度は特別な限定はないが、風合いを考慮
し、約０．０１７〜０．１１ｇ／ｃｍ3が好ましい。さ
らに密度が高い不織布は、該不織布を後加工として熱プ
レス加工あるいは熱ロール加工等を行うことにより得ら
れる。該密度が高い不織布は、フィルターや断熱材等に
用いられる。本発明の熱接着性不織布は熱カレンダーロ
ールを用い熱融着させる場合、熱圧着面積率を１０〜３
０％とすることが望ましい。この圧着面積率が１０％未
満では耐抜糸性や不織布強力が劣り、３０％を越えると
不織布の風合いが硬くなる。不織布がメタロセン触媒を
用いて重合されたポリプロピレンを少なくとも１つの材
料として用いた繊維からなるものである場合、該ポリプ
ロピレンは耐熱性に優れるので繊維を熱融着する際の高
温加工で繊維自体のダメージが少ないし、融着点のダメ
ージも少ない。従って、不織布は高強力で、高温環境下
での不織布強力の低下や剛性の低下等が極めて少ない。
この不織布をフィルター等に用いたとき、高温滅菌処理
や高温濾過等した場合であっても強力の低下や耐熱性の
低下等が効果的に低減される。
後、サクションドライヤー１２で熱処理することによ
り、繊維の交点が熱融着されている。この熱処理は、サ
クションドライヤー１２の代わりに熱カレンダーロール
等の加熱装置を用いて行ってもよい。得られた不織布の
目付けは特別な制限はないが、約１０〜１０００ｇ／ｍ
2である。紙おむつの表面材の場合約１０〜６０ｇ／
ｍ2、ワイパーの場合約１０〜５００ｇ／ｍ2、フィルタ
ーの場合約１０〜１０００ｇ／ｍ2である。また該不織
布の見かけ密度は特別な限定はないが、風合いを考慮
し、約０．０１７〜０．１１ｇ／ｃｍ3が好ましい。さ
らに密度が高い不織布は、該不織布を後加工として熱プ
レス加工あるいは熱ロール加工等を行うことにより得ら
れる。該密度が高い不織布は、フィルターや断熱材等に
用いられる。本発明の熱接着性不織布は熱カレンダーロ
ールを用い熱融着させる場合、熱圧着面積率を１０〜３
０％とすることが望ましい。この圧着面積率が１０％未
満では耐抜糸性や不織布強力が劣り、３０％を越えると
不織布の風合いが硬くなる。不織布がメタロセン触媒を
用いて重合されたポリプロピレンを少なくとも１つの材
料として用いた繊維からなるものである場合、該ポリプ
ロピレンは耐熱性に優れるので繊維を熱融着する際の高
温加工で繊維自体のダメージが少ないし、融着点のダメ
ージも少ない。従って、不織布は高強力で、高温環境下
での不織布強力の低下や剛性の低下等が極めて少ない。
この不織布をフィルター等に用いたとき、高温滅菌処理
や高温濾過等した場合であっても強力の低下や耐熱性の
低下等が効果的に低減される。
【００２０】本発明の熱接着性不織布は、単独で、また
は他の部材と積層、縫製、熱融着等をし、各種の用途に
使用できる。例えばパンツ型使い捨ておむつの一部材と
して使用する場合、風合いと強力の両方が要求される部
位、例えば表面材，バックシート等に使用できる。もち
ろん該おむつ等に使用する場合、胴部や脚部を密着する
ための伸縮部材等、他の部材や該熱接着性不織布と併用
することができる。また、該熱接着性不織布は他の不織
布やティッシュ，ウェブ，フィルム等と積層し、前記表
面材用のカバー材や前記裏面材用カバー材等として使用
できる。
は他の部材と積層、縫製、熱融着等をし、各種の用途に
使用できる。例えばパンツ型使い捨ておむつの一部材と
して使用する場合、風合いと強力の両方が要求される部
位、例えば表面材，バックシート等に使用できる。もち
ろん該おむつ等に使用する場合、胴部や脚部を密着する
ための伸縮部材等、他の部材や該熱接着性不織布と併用
することができる。また、該熱接着性不織布は他の不織
布やティッシュ，ウェブ，フィルム等と積層し、前記表
面材用のカバー材や前記裏面材用カバー材等として使用
できる。
【００２１】本発明の熱接着性不織布は、各種の潤滑剤
等を付着し、家具，車等のワイパー等に使用できる。ま
た該熱接着性不織布をひだ折りしたり、さらに筒状に成
型したり、該熱接着性不織布を巻いて筒状に成型した
り、該熱接着性不織布を加熱しながら捲いて、その層が
熱融着した筒状に成型する等の後加工で濾材とすること
ができる。
等を付着し、家具，車等のワイパー等に使用できる。ま
た該熱接着性不織布をひだ折りしたり、さらに筒状に成
型したり、該熱接着性不織布を巻いて筒状に成型した
り、該熱接着性不織布を加熱しながら捲いて、その層が
熱融着した筒状に成型する等の後加工で濾材とすること
ができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施例を用いて、以
下にさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に
限定されるものではない。又、不織布の物性等を表１に
記載した。本実施例における熱接着性不織布の物性値等
の定義と測定方法は以下のとおりである。表１の熱融着
性不織布の強力及び熱収縮率を下記のように定義し、測
定した。 （１）強力 不織布の機械方向に対して垂直方向の引っ張り強力を測
定し強力とした。 島津製作所（株）製 島津オートグラフＡＧ５００使用 試料長 ：１５ｃｍ×５ｃｍ つかみ間隔 ：１０ｃｍ 引っ張り速度 ：１０ｃｍ／ｍｉｎ． （２）熱収縮率 不織布の機械方向の熱収縮率を熱収縮率とした。 熱風循環式の乾燥機使用 温度１４５℃ 時間 ５分間 サンプルサイズ：２５ｃｍ×２５ｃｍ
下にさらに詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に
限定されるものではない。又、不織布の物性等を表１に
記載した。本実施例における熱接着性不織布の物性値等
の定義と測定方法は以下のとおりである。表１の熱融着
性不織布の強力及び熱収縮率を下記のように定義し、測
定した。 （１）強力 不織布の機械方向に対して垂直方向の引っ張り強力を測
定し強力とした。 島津製作所（株）製 島津オートグラフＡＧ５００使用 試料長 ：１５ｃｍ×５ｃｍ つかみ間隔 ：１０ｃｍ 引っ張り速度 ：１０ｃｍ／ｍｉｎ． （２）熱収縮率 不織布の機械方向の熱収縮率を熱収縮率とした。 熱風循環式の乾燥機使用 温度１４５℃ 時間 ５分間 サンプルサイズ：２５ｃｍ×２５ｃｍ
【００２３】
実施例１ 芯成分として、チーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合
された、ＭＦＲ＝１５ｇ／１０分（JIS K7210 条件1
4）のポリプロピレン、鞘成分として、チーグラー／ナ
ッタ系触媒を用いて重合された、ＭＩ＝１６．５ｇ／１
０分（JIS K7210条件4）の高密度ポリエチレンを吐出
比５対５でホール数３５０の複合紡糸口金を用い、吐出
量２００g/min.、引き取り速度７２１m/min.で引き取る
ことにより、７．１デニールの未延伸糸を作製した。紡
糸時に、口金直下を空冷することにより糸を冷却する。
この未延伸糸を９０℃に加熱したロール間の速度を１対
４として延伸し、２デニールの延伸糸を作製した。この
延伸糸にタッチロールで表面剤を塗布したのち、ボック
ス型の捲縮加工機を通過させて１インチ当たり１４山の
ジグザグ捲縮を付与したトウを作製した。このトウは水
分を含んでいるので、乾燥機を用い９０℃で乾燥したの
ち、押し切りタイプのカッターを用いて、繊維長５ｍｍ
の繊維を作製した。この複合繊維を開繊機に投入通過さ
せ、機械的に繊維を開繊したのち、図１〜３に示したエ
アレイド装置に供給して処理した。すなわち開繊された
複合繊維１５をストックビンおよび送綿循環ダクトを経
由し、繊維送入口３および４に送入し、回転するウェブ
フォーミングヘッド５，６から繊維を排出させた。排出
された繊維を９０m/min.で運転するサクション装置１０
のネットコンベアー９ａで捕集しウェブ１６を作製し
た。ウェブ圧縮ロール１１で圧縮した後、サクションド
ライヤー１２を使用して１５０℃で３秒間加熱処理する
ことにより、鞘成分の高密度ポリエチレンを溶融接着さ
せ、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度０．０２５
ｇ／ｃｍ3の熱接着性不織布１３を作製し、巻き取りロ
ール１４に巻き取った。該不織布の物性等を表１に記
す。又、該不織布の風合いを５人で評価したところ、柔
軟性が良く、風合いは良好と判定された。
された、ＭＦＲ＝１５ｇ／１０分（JIS K7210 条件1
4）のポリプロピレン、鞘成分として、チーグラー／ナ
ッタ系触媒を用いて重合された、ＭＩ＝１６．５ｇ／１
０分（JIS K7210条件4）の高密度ポリエチレンを吐出
比５対５でホール数３５０の複合紡糸口金を用い、吐出
量２００g/min.、引き取り速度７２１m/min.で引き取る
ことにより、７．１デニールの未延伸糸を作製した。紡
糸時に、口金直下を空冷することにより糸を冷却する。
この未延伸糸を９０℃に加熱したロール間の速度を１対
４として延伸し、２デニールの延伸糸を作製した。この
延伸糸にタッチロールで表面剤を塗布したのち、ボック
ス型の捲縮加工機を通過させて１インチ当たり１４山の
ジグザグ捲縮を付与したトウを作製した。このトウは水
分を含んでいるので、乾燥機を用い９０℃で乾燥したの
ち、押し切りタイプのカッターを用いて、繊維長５ｍｍ
の繊維を作製した。この複合繊維を開繊機に投入通過さ
せ、機械的に繊維を開繊したのち、図１〜３に示したエ
アレイド装置に供給して処理した。すなわち開繊された
複合繊維１５をストックビンおよび送綿循環ダクトを経
由し、繊維送入口３および４に送入し、回転するウェブ
フォーミングヘッド５，６から繊維を排出させた。排出
された繊維を９０m/min.で運転するサクション装置１０
のネットコンベアー９ａで捕集しウェブ１６を作製し
た。ウェブ圧縮ロール１１で圧縮した後、サクションド
ライヤー１２を使用して１５０℃で３秒間加熱処理する
ことにより、鞘成分の高密度ポリエチレンを溶融接着さ
せ、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度０．０２５
ｇ／ｃｍ3の熱接着性不織布１３を作製し、巻き取りロ
ール１４に巻き取った。該不織布の物性等を表１に記
す。又、該不織布の風合いを５人で評価したところ、柔
軟性が良く、風合いは良好と判定された。
【００２４】実施例２ 紡糸時の吐出量が１４０g/min.、引き取り速度が１０５
９m/min.、３．４デニールの未延伸糸、１デニールの延
伸糸、繊維長が３ｍｍであること及び熱処理後さらに熱
プレス加工したことの他は実施例１と同様の条件で不織
布を作製した。熱プレス加工はスペーサーなしで上下の
熱プレス板の温度を１４０℃で５秒間、圧力５kg／cｍ2
の条件で行った。作製した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ
2，厚み０．２５ｍｍ，密度０．１００ｇ／ｃｍ3であっ
た。
９m/min.、３．４デニールの未延伸糸、１デニールの延
伸糸、繊維長が３ｍｍであること及び熱処理後さらに熱
プレス加工したことの他は実施例１と同様の条件で不織
布を作製した。熱プレス加工はスペーサーなしで上下の
熱プレス板の温度を１４０℃で５秒間、圧力５kg／cｍ2
の条件で行った。作製した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ
2，厚み０．２５ｍｍ，密度０．１００ｇ／ｃｍ3であっ
た。
【００２５】実施例３ ホール数６０の紡糸口金を用い、紡糸時の吐出量が２０
０g/min.、引き取り速度が８８２m/min.で引き取ること
により３４デニールの未延伸糸、１０デニールの延伸糸
であることの他は実施例１と同様の条件で不織布を作製
した。作製した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１
ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3であった。
０g/min.、引き取り速度が８８２m/min.で引き取ること
により３４デニールの未延伸糸、１０デニールの延伸糸
であることの他は実施例１と同様の条件で不織布を作製
した。作製した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１
ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3であった。
【００２６】実施例４ 繊維の繊維長が１０ｍｍであることの他は実施例３と同
様の条件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付
け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3
であった。
様の条件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付
け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3
であった。
【００２７】実施例５ 芯成分として、チーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合
された、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分（JIS K7210 条件1
4）のポリプロピレンを用い、ホール数１００の紡糸口
金を用い、紡糸時の吐出量が２００g/min.で、紡糸時に
糸を水冷するとともに、引き取り速度が５３m/min.で引
き取ることにより３４０デニールの未延伸糸、１００デ
ニールの延伸糸、繊維長２５ｍｍであることの他は実施
例１と同様の条件で不織布を作製した。作製した不織布
は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１．５ｍｍ，密度０．０
１７ｇ／ｃｍ3であった。
された、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分（JIS K7210 条件1
4）のポリプロピレンを用い、ホール数１００の紡糸口
金を用い、紡糸時の吐出量が２００g/min.で、紡糸時に
糸を水冷するとともに、引き取り速度が５３m/min.で引
き取ることにより３４０デニールの未延伸糸、１００デ
ニールの延伸糸、繊維長２５ｍｍであることの他は実施
例１と同様の条件で不織布を作製した。作製した不織布
は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１．５ｍｍ，密度０．０
１７ｇ／ｃｍ3であった。
【００２８】実施例６ 繊維長２５ｍｍとした以外は実施例１と同様の条件で不
織布を作製した。作製した不織布は、目付け２３．８ｇ
／ｍ2，厚み１．４ｍｍ，密度０．０１７ｇ／ｃｍ3であ
った。
織布を作製した。作製した不織布は、目付け２３．８ｇ
／ｍ2，厚み１．４ｍｍ，密度０．０１７ｇ／ｃｍ3であ
った。
【００２９】実施例７ ホール数６０の紡糸口金を用い、紡糸時の吐出量が１８
０g/min.、引き取り速度が９００m/min.で引き取ること
により３０デニールの未延伸糸、８デニールの延伸糸、
繊維長１５ｍｍであることの他は実施例１と同様の条件
で不織布を作製した。作製した不織布は、目付け２７．
５ｇ／ｍ2，厚み１．１ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3
であった。
０g/min.、引き取り速度が９００m/min.で引き取ること
により３０デニールの未延伸糸、８デニールの延伸糸、
繊維長１５ｍｍであることの他は実施例１と同様の条件
で不織布を作製した。作製した不織布は、目付け２７．
５ｇ／ｍ2，厚み１．１ｍｍ，密度０．０２５ｇ／ｃｍ3
であった。
【００３０】実施例８ 繊維の繊維長が２５ｍｍであることの他は実施例７と同
様の条件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付
け２５ｇ／ｍ2，厚み１．２５ｍｍ，密度０．０２０ｇ
／ｃｍ3であった。
様の条件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付
け２５ｇ／ｍ2，厚み１．２５ｍｍ，密度０．０２０ｇ
／ｃｍ3であった。
【００３１】実施例９ ホール数６０の紡糸口金を用い、紡糸時の吐出量が２０
０g/min.、引き取り速度が８８２m/min.で引き取ること
により３４デニールの未延伸糸、２０デニールの延伸
糸、繊維長３ｍｍであることの他は実施例１と同様の条
件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付け２
２．５ｇ／ｍ2，厚み０．９ｍｍ，密度０．０２５ｇ／
ｃｍ3であった。
０g/min.、引き取り速度が８８２m/min.で引き取ること
により３４デニールの未延伸糸、２０デニールの延伸
糸、繊維長３ｍｍであることの他は実施例１と同様の条
件で不織布を作製した。作製した不織布は、目付け２
２．５ｇ／ｍ2，厚み０．９ｍｍ，密度０．０２５ｇ／
ｃｍ3であった。
【００３２】比較例１ 実施例１の繊維長が３８ｍｍであり、繊維長が３８ｍｍ
であることとウェブの製造時にカード機を用いることを
除くと実施例１と同様の条件で不織布を作製した。作製
した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度
０．０２５ｇ／ｃｍ3であった。
であることとウェブの製造時にカード機を用いることを
除くと実施例１と同様の条件で不織布を作製した。作製
した不織布は、目付け２５ｇ／ｍ2，厚み１ｍｍ，密度
０．０２５ｇ／ｃｍ3であった。
【００３３】実施例１０ 実施例１同様の製法でポリプロピレン（芯）／ポリエチ
レン（鞘）熱接着性複合繊維を製造した。更に、前記実
施例１同様の製法でエアレイドウエブを得、更に同条件
１５０℃で３分間処理し熱接着性不織布を得た。該不織
布は、目付け２５ｇ／ｍ2、厚み１ｍｍ、密度０．０２
５ｇ／ｃｍ3であった。但し、ここで用いたポリプロピ
レンはメタロセン触媒を用いて重合された融点１６３．
６℃、重量平均分子量（Ｍｗ）２１８、０００、Ｍｗ／
Ｍｎが２．４のポリプロピレンであった。また、該ポリ
プロピレンは、メタロセン触媒として、メチルアルミノ
キサンとジメチルシリレン（２、３、５−トリメチルシ
クロペンタジエニル）（２’、４’、５’−トリメチル
シクロペンタジエニル）ハフニウムジクロライドとジメ
チルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジ
エニル）（２’、３’、５’−トリメチルシクロペンタ
ジエニル）ハフニウムジクロライドの混合物を用いて重
合したものである。また、ポリエチレンは、前記実施例
１と同じチーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合された
高密度ポリエチレンを用いた。該不織布の物性等を表１
に記す。得られた不織布は高い強力を有するものであっ
た。また、該不織布の風合いを５人で評価したところ、
柔軟性、風合い共に良好であった。風合いは実施例１で
得られた不織布より良好であった。
レン（鞘）熱接着性複合繊維を製造した。更に、前記実
施例１同様の製法でエアレイドウエブを得、更に同条件
１５０℃で３分間処理し熱接着性不織布を得た。該不織
布は、目付け２５ｇ／ｍ2、厚み１ｍｍ、密度０．０２
５ｇ／ｃｍ3であった。但し、ここで用いたポリプロピ
レンはメタロセン触媒を用いて重合された融点１６３．
６℃、重量平均分子量（Ｍｗ）２１８、０００、Ｍｗ／
Ｍｎが２．４のポリプロピレンであった。また、該ポリ
プロピレンは、メタロセン触媒として、メチルアルミノ
キサンとジメチルシリレン（２、３、５−トリメチルシ
クロペンタジエニル）（２’、４’、５’−トリメチル
シクロペンタジエニル）ハフニウムジクロライドとジメ
チルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタジ
エニル）（２’、３’、５’−トリメチルシクロペンタ
ジエニル）ハフニウムジクロライドの混合物を用いて重
合したものである。また、ポリエチレンは、前記実施例
１と同じチーグラー／ナッタ系触媒を用いて重合された
高密度ポリエチレンを用いた。該不織布の物性等を表１
に記す。得られた不織布は高い強力を有するものであっ
た。また、該不織布の風合いを５人で評価したところ、
柔軟性、風合い共に良好であった。風合いは実施例１で
得られた不織布より良好であった。
【００３４】実施例１１ 上記実施例１０で得た不織布を更に前記実施例２と同様
の方法で熱プレス加工した。但し、熱プレスは、熱プレ
ス板の温度が１４５℃で、時間５秒間、圧力５Ｋｇｆ／
ｃｍ2の条件で行った。得られた不織布は、目付け２５
ｇ／ｍ2、厚み０．２４ｍｍ、密度０．１０４ｇ／ｃｍ3
であった。該不織布の物性等を表１に記す。得られた不
織布は強力の大きいものであった。 実施例１２ 平面が鉄道レールの横断面状の略Ｉ型の形状を有する市
販の紙おむつを用い、該紙おむつの表面材のみ、実質的
に実施例１記載の熱接着性不織布におきかえた。該市販
の紙おむつは、ポリエチレン／ポリプロピレン系熱融着
性複合繊維ステープルを用い、かつその繊維の交差点が
熱融着された不織布を表面材とし、パルプおよび高吸水
性樹脂を主成分とする吸水材、およびポリエチレンフィ
ルムを裏面材とする物であった。該おむつから表面材の
みナイフで切断除去した。前記実施例１で得た熱接着性
不織布を、切断した表面材の部位に積層した。さらに前
記熱接着性不織布と残余の脚部近傍の不織布とを熱融着
した。残余の熱接着性不織布をハサミで切り取り、熱融
着性不織布が表面材として配設された紙おむつを得た。
このおむつは、表面材の横手方向（長手方向に対して
の）の強力が大きく、嵩高でソフトな風合いであり、紙
おむつとして好適であった。
の方法で熱プレス加工した。但し、熱プレスは、熱プレ
ス板の温度が１４５℃で、時間５秒間、圧力５Ｋｇｆ／
ｃｍ2の条件で行った。得られた不織布は、目付け２５
ｇ／ｍ2、厚み０．２４ｍｍ、密度０．１０４ｇ／ｃｍ3
であった。該不織布の物性等を表１に記す。得られた不
織布は強力の大きいものであった。 実施例１２ 平面が鉄道レールの横断面状の略Ｉ型の形状を有する市
販の紙おむつを用い、該紙おむつの表面材のみ、実質的
に実施例１記載の熱接着性不織布におきかえた。該市販
の紙おむつは、ポリエチレン／ポリプロピレン系熱融着
性複合繊維ステープルを用い、かつその繊維の交差点が
熱融着された不織布を表面材とし、パルプおよび高吸水
性樹脂を主成分とする吸水材、およびポリエチレンフィ
ルムを裏面材とする物であった。該おむつから表面材の
みナイフで切断除去した。前記実施例１で得た熱接着性
不織布を、切断した表面材の部位に積層した。さらに前
記熱接着性不織布と残余の脚部近傍の不織布とを熱融着
した。残余の熱接着性不織布をハサミで切り取り、熱融
着性不織布が表面材として配設された紙おむつを得た。
このおむつは、表面材の横手方向（長手方向に対して
の）の強力が大きく、嵩高でソフトな風合いであり、紙
おむつとして好適であった。
【００３５】
【表１】 表１の結果から明らかなとおり、熱接着性不織布は、特
許請求の範囲で示した構成本数で構成することにより、
不織布の機械方向に対して垂直方向の引っ張り強力は大
きくなり、不織布の機械方向の熱収縮率が小さくなっ
た。加えて本発明の熱接着性不織布に用いた繊維の繊維
長は、カード法不織布に比べ短いため、構成本数が多く
なることで繊維の分散に粗密が少なくなり、不織布の地
合いが均一になった。さらに繊維が積層されているた
め、繊維を引っ掛けて配向させるカード法不織布に比べ
密度が小さくなり、通気度が大きくなった。また、メタ
ロセン触媒で重合されたポリプロピレンを複合の１成分
として用いた複合繊維からなる熱接着性不織布は強力が
高いものであった。本発明の実施例では、熱接着性繊維
として熱接着性複合繊維の例を示したが、熱接着性単一
繊維を用いた場合も、本願で主張する十分な効果を奏し
うる。
許請求の範囲で示した構成本数で構成することにより、
不織布の機械方向に対して垂直方向の引っ張り強力は大
きくなり、不織布の機械方向の熱収縮率が小さくなっ
た。加えて本発明の熱接着性不織布に用いた繊維の繊維
長は、カード法不織布に比べ短いため、構成本数が多く
なることで繊維の分散に粗密が少なくなり、不織布の地
合いが均一になった。さらに繊維が積層されているた
め、繊維を引っ掛けて配向させるカード法不織布に比べ
密度が小さくなり、通気度が大きくなった。また、メタ
ロセン触媒で重合されたポリプロピレンを複合の１成分
として用いた複合繊維からなる熱接着性不織布は強力が
高いものであった。本発明の実施例では、熱接着性繊維
として熱接着性複合繊維の例を示したが、熱接着性単一
繊維を用いた場合も、本願で主張する十分な効果を奏し
うる。
【００３６】
【発明の効果】本発明の熱接着性不織布は、特定の熱接
着性複合繊維を特定本数用いて不織布を構成したことに
より、不織布の機械方向に対して垂直な方向の引っ張り
強力が小さいという課題を解決し、その方向の引っ張り
強力を大きくするとともに、不織布の機械方向の熱収縮
率を小さくすることができる。また本発明の熱接着性不
織布は、繊維長がカード法不織布に比べ短く、構成本数
が多いため、繊維の粗密が少なくなり、不織布の地合い
を均一にすることができる。さらに繊維が積層されてい
るため、繊維を引っ掛けて配向させるカード法不織布に
比べ密度が小さくなり、通気度が大きくすることができ
る。
着性複合繊維を特定本数用いて不織布を構成したことに
より、不織布の機械方向に対して垂直な方向の引っ張り
強力が小さいという課題を解決し、その方向の引っ張り
強力を大きくするとともに、不織布の機械方向の熱収縮
率を小さくすることができる。また本発明の熱接着性不
織布は、繊維長がカード法不織布に比べ短く、構成本数
が多いため、繊維の粗密が少なくなり、不織布の地合い
を均一にすることができる。さらに繊維が積層されてい
るため、繊維を引っ掛けて配向させるカード法不織布に
比べ密度が小さくなり、通気度が大きくすることができ
る。
【図１】本発明の不織布を製造する装置の側面図。
【図２】図１の装置におけるエアレイド装置１の一部切
欠き平面図。
欠き平面図。
【図３】図２の装置のＥ−Ｅ´に沿った矢印方向断面
図。
図。
１…エアレイド装置、２…ケーシング、３，４…繊維送
入口、５，６…ウェブフォーミングヘッド、５ａ，６ａ
…筒状スクリーン、５ａ´…筒状スクリーンの孔、５
ｂ，６ｂ…ニードルロール、７，８…繊維循環ゾーン、
９，９ａ，９ｂ…ネットコンベアー、１０…サクション
装置、１１…ウェブ圧縮ロール、１２…サクションドラ
イヤー、１３…熱接着性不織布、１４…巻き取りロー
ル、１５…開繊された複合繊維、１６…ウェブ、１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ…駆動ロール、１８…送り
ロール、１９ａ，１９ｂ…駆動ロール。
入口、５，６…ウェブフォーミングヘッド、５ａ，６ａ
…筒状スクリーン、５ａ´…筒状スクリーンの孔、５
ｂ，６ｂ…ニードルロール、７，８…繊維循環ゾーン、
９，９ａ，９ｂ…ネットコンベアー、１０…サクション
装置、１１…ウェブ圧縮ロール、１２…サクションドラ
イヤー、１３…熱接着性不織布、１４…巻き取りロー
ル、１５…開繊された複合繊維、１６…ウェブ、１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ…駆動ロール、１８…送り
ロール、１９ａ，１９ｂ…駆動ロール。
Claims (7)
- 【請求項１】 繊維長３〜２５mm、糸の太さ１〜１００
デニール、およびアスペクト比（繊維長を繊維の直径で
除した値）が２５〜２０００の範囲にある熱接着性繊維
が接合された不織布であって、該不織布１cm3あたりの
前記繊維の構成本数が６１．２〜３．０×１０5本であ
る熱接着性不織布。ここで１cm3あたりの繊維の構成本
数は下式であらわされる。 【数１】 - 【請求項２】 熱接着性繊維が、繊維長３〜２５ｍｍ、
糸の太さ１〜１００デニールおよびアスペクト比が５０
〜１５００の範囲である請求項１に記載の熱接着性不織
布。 - 【請求項３】 熱接着性繊維が、繊維長３〜２５ｍｍ、
糸の太さ１〜１００デニールおよびアスペクト比が１０
０〜４００の範囲である請求項１または２に記載の熱接
着性不織布。 - 【請求項４】 熱接着性繊維が、少なくとも２成分樹脂
からなり、かつ該２成分樹脂の融点差が１０℃以上を有
する複合繊維である請求項１〜３のいずれかに記載の熱
接着性不織布。 - 【請求項５】 熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維
が、メタロセン触媒を用いて重合された数平均分子量
（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／
Ｍｎ）が１．５〜３．８である少なくとも１つのポリプ
ロピレンで形成されていることを特徴とする、請求項１
〜４のいずれかに記載の熱接着性不織布。 - 【請求項６】 熱接着性不織布を形成する熱接着性繊維
が、ジメチルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロ
ペンタジエニル）（２’、４’、５’−トリメチルシク
ロペンタジエニル）ハフニウムジクロライド、およびジ
メチルシリレン（２、３、５−トリメチルシクロペンタ
ジエニル）（２’、４’、５’−トリメチルシクロペン
タジエニル）ジルコニウムジクロライドから選ばれた少
なくとも１種を含むメタロセン触媒を用いて重合された
ポリプロピレンで形成されていることを特徴とする、請
求項１〜５のいずれかに記載の熱接着性不織布。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれかに記載の不織布
を用いて得られた吸収性物品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9070456A JPH101856A (ja) | 1996-03-12 | 1997-03-07 | 熱接着性不織布 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5448696 | 1996-03-12 | ||
| JP11704796 | 1996-04-15 | ||
| JP8-54486 | 1996-04-15 | ||
| JP8-117047 | 1996-04-15 | ||
| JP9070456A JPH101856A (ja) | 1996-03-12 | 1997-03-07 | 熱接着性不織布 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101856A true JPH101856A (ja) | 1998-01-06 |
Family
ID=27295303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9070456A Pending JPH101856A (ja) | 1996-03-12 | 1997-03-07 | 熱接着性不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101856A (ja) |
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| JP2002526279A (ja) * | 1998-10-05 | 2002-08-20 | エスシーエー・ハイジーン・プロダクツ・アーベー | 層を結合するための少なくとも一つの熱可塑性成分を含む吸収製品 |
| JP2003514686A (ja) * | 1999-11-16 | 2003-04-22 | アレジアンス、コーポレイション | 断続的に接着された不織布からなるディスポーザブルな外科用積層体 |
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| JP2012510536A (ja) * | 2008-11-28 | 2012-05-10 | シー−ジェクス システムズ | 熱溶融性自己固着粒子組成物およびかかる組成物を使用した接着方法 |
| JP2013094717A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Nitto Denko Corp | エアフィルタ濾材 |
-
1997
- 1997-03-07 JP JP9070456A patent/JPH101856A/ja active Pending
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