JPH10197396A - 風洞実験用模型 - Google Patents
風洞実験用模型Info
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- JPH10197396A JPH10197396A JP35763296A JP35763296A JPH10197396A JP H10197396 A JPH10197396 A JP H10197396A JP 35763296 A JP35763296 A JP 35763296A JP 35763296 A JP35763296 A JP 35763296A JP H10197396 A JPH10197396 A JP H10197396A
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- Japan
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- rigid rod
- model
- wind tunnel
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- carbon fibers
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 風洞実験用模型において、振動モードを実物
と相似にするための剛性棒の構成の簡素化をはかる。 【解決手段】 水平方向にピッチａ，鉛直方向にピッチ
ｂで配設された多数のカーボン繊維４ａ，４ｂと、各繊
維４ａ，４ｂ間に積層されたプラスチック３とで剛性棒
10Ａを構成して上記各ピッチａ，ｂおよびプラスチック
３の含有成分を調整して剛性棒10Ａの剛性（振動モー
ド）を所定値に設定できるようにすることで、剛性棒の
構成の簡素化を可能にした。
と相似にするための剛性棒の構成の簡素化をはかる。 【解決手段】 水平方向にピッチａ，鉛直方向にピッチ
ｂで配設された多数のカーボン繊維４ａ，４ｂと、各繊
維４ａ，４ｂ間に積層されたプラスチック３とで剛性棒
10Ａを構成して上記各ピッチａ，ｂおよびプラスチック
３の含有成分を調整して剛性棒10Ａの剛性（振動モー
ド）を所定値に設定できるようにすることで、剛性棒の
構成の簡素化を可能にした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、橋や塔状構造物あ
るいは建築物等の風洞実験に好適な模型に関し、特に風
洞による動的実験に好適な風洞実験用模型に関する。
るいは建築物等の風洞実験に好適な模型に関し、特に風
洞による動的実験に好適な風洞実験用模型に関する。
【０００２】
【従来の技術】橋梁や塔状構造物あるいは建築物等の風
洞実験には、通常縮尺模型が使用される。また風による
動的応答を調査する際には、実物の振動モードを再現可
能な弾性体模型が使用されるのが一般的である。すなわ
ち、従来の風洞実験用模型は、図５に示すように、幾何
学的形状を実物と相似にするための外形材03と振動モー
ド（剛性）を実物と相似にするための剛性棒01とで構成
されている。
洞実験には、通常縮尺模型が使用される。また風による
動的応答を調査する際には、実物の振動モードを再現可
能な弾性体模型が使用されるのが一般的である。すなわ
ち、従来の風洞実験用模型は、図５に示すように、幾何
学的形状を実物と相似にするための外形材03と振動モー
ド（剛性）を実物と相似にするための剛性棒01とで構成
されている。
【０００３】ここで、剛性棒01は実物と剛性を相似にす
る必要があり、つまり鉛直・水平の曲げ剛性およびねじ
れ剛性の３つの剛性を満足させる必要がある。そのため
に、例えば図６(ａ),(ｂ)に示すように、水平の曲げ剛
性とねじれ剛性については本体01Ａにより所定の剛性に
合わせ、鉛直の曲げ剛性が不足する分については一対の
フィン02を対向突設して、上記３つの剛性値を満足させ
たものが提案されている。なお、従来はこの剛性棒01の
材料として鉄やアルミニウム等の金属が用いられてい
る。このように剛性を実物と相似にすることで振動モー
ドの形状を相似にすることができる。図７は振動モード
の一例を示している。
る必要があり、つまり鉛直・水平の曲げ剛性およびねじ
れ剛性の３つの剛性を満足させる必要がある。そのため
に、例えば図６(ａ),(ｂ)に示すように、水平の曲げ剛
性とねじれ剛性については本体01Ａにより所定の剛性に
合わせ、鉛直の曲げ剛性が不足する分については一対の
フィン02を対向突設して、上記３つの剛性値を満足させ
たものが提案されている。なお、従来はこの剛性棒01の
材料として鉄やアルミニウム等の金属が用いられてい
る。このように剛性を実物と相似にすることで振動モー
ドの形状を相似にすることができる。図７は振動モード
の一例を示している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、(A) 最近の
構造物はほとんど軽量化され低コスト型構造となってい
る一方、剛性は従来なみに保持されており、従来のもの
と比較した場合、相対的に剛性が大きくなっているケー
スが増加している。
構造物はほとんど軽量化され低コスト型構造となってい
る一方、剛性は従来なみに保持されており、従来のもの
と比較した場合、相対的に剛性が大きくなっているケー
スが増加している。
【０００５】また、(B) このような実機構造の変化の他
に構造物の大型化・橋梁等の長大化に伴い、風洞の大き
さの兼ね合いから風洞実験用模型の縮尺が小さくなって
きたことから、模型の剛性棒においては不具合が生じて
いる。
に構造物の大型化・橋梁等の長大化に伴い、風洞の大き
さの兼ね合いから風洞実験用模型の縮尺が小さくなって
きたことから、模型の剛性棒においては不具合が生じて
いる。
【０００６】この点を以下に詳述する。通常、曲げ剛性
はＥ・Ｉ，ねじれ剛性はＧ・Ｊで定義付けられている。
ここで、Ｅは縦弾性係数、Ｉは断面定数、Ｇは横弾性係
数、Ｊは断面定数である。そしてこのようなパラメータ
をもとに剛性棒の設計を行なうのであるが、金属材料で
は必然的に弾性係数（Ｅ，Ｇ）が決定されるため、剛性
棒の設計は材料が決められると断面定数のみで剛性を合
わせることになる。
はＥ・Ｉ，ねじれ剛性はＧ・Ｊで定義付けられている。
ここで、Ｅは縦弾性係数、Ｉは断面定数、Ｇは横弾性係
数、Ｊは断面定数である。そしてこのようなパラメータ
をもとに剛性棒の設計を行なうのであるが、金属材料で
は必然的に弾性係数（Ｅ，Ｇ）が決定されるため、剛性
棒の設計は材料が決められると断面定数のみで剛性を合
わせることになる。
【０００７】このようなことから、上記(A)に対処した
模型では、図８に示すように軽量のわりには剛性が大き
いため、所定の剛性を模型で再現すると剛性棒01の断面
形状が大きくなり、外形材03の内側に収まりきらない場
合や、重量が大きくなりすぎて外形材を含めた全体とし
ての重量が所要値をオーバーする場合がある。
模型では、図８に示すように軽量のわりには剛性が大き
いため、所定の剛性を模型で再現すると剛性棒01の断面
形状が大きくなり、外形材03の内側に収まりきらない場
合や、重量が大きくなりすぎて外形材を含めた全体とし
ての重量が所要値をオーバーする場合がある。
【０００８】また上記(B)に対処した模型では、図９に
示すように模型の剛性は相似則により縮尺の５乗分の１
となることから、縮尺が小さくなりすぎると極端に模型
剛性が小さくなり、結果的に剛性棒の断面形状が小さく
なって、剛性棒の製作が不可能となる場合や、仮に製作
が可能であっても模型の組立て時に剛性棒が変形する等
の問題がある。本発明は、これらの問題点を解決しよう
とするものである。
示すように模型の剛性は相似則により縮尺の５乗分の１
となることから、縮尺が小さくなりすぎると極端に模型
剛性が小さくなり、結果的に剛性棒の断面形状が小さく
なって、剛性棒の製作が不可能となる場合や、仮に製作
が可能であっても模型の組立て時に剛性棒が変形する等
の問題がある。本発明は、これらの問題点を解決しよう
とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、幾何学的形状
を実物と相似にするための外形材と、振動モードを実物
と相似にするための剛性棒とをそなえた風洞による動的
応答実験用模型において、上記剛性棒をカーボン繊維強
化プラスチックで構成して課題解決の手段としている。
を実物と相似にするための外形材と、振動モードを実物
と相似にするための剛性棒とをそなえた風洞による動的
応答実験用模型において、上記剛性棒をカーボン繊維強
化プラスチックで構成して課題解決の手段としている。
【００１０】また、上記カーボン繊維強化プラスチック
を多数のカーボン繊維と同各カーボン繊維の間に積層さ
れたプラスチックとで構成し、上記各カーボン繊維の配
列ピッチおよび配設傾斜角ならびに上記プラスチックの
材質の選択により、上記剛性棒の剛性を所定値に設定し
て課題解決の手段としている。
を多数のカーボン繊維と同各カーボン繊維の間に積層さ
れたプラスチックとで構成し、上記各カーボン繊維の配
列ピッチおよび配設傾斜角ならびに上記プラスチックの
材質の選択により、上記剛性棒の剛性を所定値に設定し
て課題解決の手段としている。
【００１１】本発明の風洞実験用模型では、上記カーボ
ン繊維強化プラスチック（複合材）が、そのプラスチッ
クの含有成分の配合比やカーボン繊維の積層形態（積層
数，繊維のピッチ，配設傾斜角など）の調整により、曲
げ剛性（Ｅ・Ｉ），ねじれ剛性（Ｇ・Ｊ）を所定の値に
調整する際の、弾性係数（Ｅ，Ｇ）だけでなく断面定数
（Ｉ，Ｊ）を変化させることができるため、剛性棒の大
きさ（断面形状）をある範囲で調整できるようになる。
剛性棒の断面が大きくなりすぎる場合には弾性係数を大
きくし、また断面が小さくなりすぎる場合には弾性係数
を小さくすることで断面の大きさを調整し、適当な大き
さの断面を有する剛性棒の製作が可能になる。
ン繊維強化プラスチック（複合材）が、そのプラスチッ
クの含有成分の配合比やカーボン繊維の積層形態（積層
数，繊維のピッチ，配設傾斜角など）の調整により、曲
げ剛性（Ｅ・Ｉ），ねじれ剛性（Ｇ・Ｊ）を所定の値に
調整する際の、弾性係数（Ｅ，Ｇ）だけでなく断面定数
（Ｉ，Ｊ）を変化させることができるため、剛性棒の大
きさ（断面形状）をある範囲で調整できるようになる。
剛性棒の断面が大きくなりすぎる場合には弾性係数を大
きくし、また断面が小さくなりすぎる場合には弾性係数
を小さくすることで断面の大きさを調整し、適当な大き
さの断面を有する剛性棒の製作が可能になる。
【００１２】従来の剛性棒は図６のように本体01Ａで水
平の曲げとねじれ剛性を合わせ鉛直の不足する曲げ剛性
をフィン02で補っていたが、本発明はカーボン繊維強化
プラスチックで剛性棒を構成したことにより、鉛直・水
平曲げおよびねじれ剛性の３つを同時に合わせることが
可能となり、従来例のようにフィン02を付ける必要がな
く、剛性棒をシンプルな構造にできて製作の工程が減
り、さらに突起物がないため外形材の取付けが簡単にな
る。
平の曲げとねじれ剛性を合わせ鉛直の不足する曲げ剛性
をフィン02で補っていたが、本発明はカーボン繊維強化
プラスチックで剛性棒を構成したことにより、鉛直・水
平曲げおよびねじれ剛性の３つを同時に合わせることが
可能となり、従来例のようにフィン02を付ける必要がな
く、剛性棒をシンプルな構造にできて製作の工程が減
り、さらに突起物がないため外形材の取付けが簡単にな
る。
【００１３】さらに鉄やアルミニウム等の金属材料に比
べ比重が小さいため重量面で有利である。なお弾性係数
および断面定数を調整できることは、実験により確認さ
れている。
べ比重が小さいため重量面で有利である。なお弾性係数
および断面定数を調整できることは、実験により確認さ
れている。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面により本発明の実施形
態について説明すると、図１(ａ)〜(ｃ)はその第１実施
形態としての風洞実験用模型の剛性棒を示し、図２(ａ)
〜(ｃ)はその第２実施形態としての風洞実験用模型の剛
性棒を示し、図３(ａ)〜(ｃ)はその第３実施形態として
の風洞実験用模型の剛性棒を示すものである。また図４
(ａ)はその剛性棒の斜視図、同(ｂ)は同平面図である。
態について説明すると、図１(ａ)〜(ｃ)はその第１実施
形態としての風洞実験用模型の剛性棒を示し、図２(ａ)
〜(ｃ)はその第２実施形態としての風洞実験用模型の剛
性棒を示し、図３(ａ)〜(ｃ)はその第３実施形態として
の風洞実験用模型の剛性棒を示すものである。また図４
(ａ)はその剛性棒の斜視図、同(ｂ)は同平面図である。
【００１５】図１(ａ)〜(ｃ)は、第１実施形態としての
風洞実験用模型の剛性棒10Ａを示しており、この剛性棒
10Ａも風洞による動的応答実験用模型の一部を構成する
もので、同模型の振動モードを実物に相似させるために
設けられている。
風洞実験用模型の剛性棒10Ａを示しており、この剛性棒
10Ａも風洞による動的応答実験用模型の一部を構成する
もので、同模型の振動モードを実物に相似させるために
設けられている。
【００１６】そして、この第１実施形態の風洞実験用模
型では、その剛性棒10Ａが、カーボン繊維強化プラスチ
ック（ＣＦＲＰ）（プラスチックとは「可塑性を有する
合成高分子化合物」をいう）で実物の振動モードを再現
可能な弾性体として形成されている。
型では、その剛性棒10Ａが、カーボン繊維強化プラスチ
ック（ＣＦＲＰ）（プラスチックとは「可塑性を有する
合成高分子化合物」をいう）で実物の振動モードを再現
可能な弾性体として形成されている。
【００１７】すなわち、剛性棒10Ａの長さ方向に、水平
方向にａのピッチで多数のカーボン繊維４ａが、また鉛
直方向にｂのピッチで多数のカーボン繊維４ｂがそれぞ
れ配設され、さらに各カーボン繊維４ａ，４ｂの間にプ
ラスチック３が積層されて、剛性棒10Ａが構成されてい
る。
方向にａのピッチで多数のカーボン繊維４ａが、また鉛
直方向にｂのピッチで多数のカーボン繊維４ｂがそれぞ
れ配設され、さらに各カーボン繊維４ａ，４ｂの間にプ
ラスチック３が積層されて、剛性棒10Ａが構成されてい
る。
【００１８】上述の構成において、カーボン繊維４ａ，
４ｂの各ピッチａ，ｂを調整することおよびプラスチッ
ク３の含有成分を調整することで、剛性棒10Ａの水平方
向の曲げ剛性と鉛直方向の曲げ剛性とを、同時に所定の
剛性値（振動モード）に合わせることができる。
４ｂの各ピッチａ，ｂを調整することおよびプラスチッ
ク３の含有成分を調整することで、剛性棒10Ａの水平方
向の曲げ剛性と鉛直方向の曲げ剛性とを、同時に所定の
剛性値（振動モード）に合わせることができる。
【００１９】図２(ａ)〜(ｃ)に示した第２実施形態の風
洞実験用模型の剛性棒10Ｂも風洞による動的応答実験用
模型の一部を構成するもので、ＣＦＲＰで形成されてい
る。すなわち剛性棒10Ｂの長さ方向と直角方向に、長手
方向にピッチｃでかつ長さ方向に対して配設傾斜角αで
多数のカーボン繊維14ａが、また鉛直方向にピッチｆで
多数のカーボン繊維14ｂがそれぞれ配設され、さらにカ
ーボン繊維14ａ，14ｂの間にプラスチック３が積層され
て、剛性棒10Ｂが構成されている。
洞実験用模型の剛性棒10Ｂも風洞による動的応答実験用
模型の一部を構成するもので、ＣＦＲＰで形成されてい
る。すなわち剛性棒10Ｂの長さ方向と直角方向に、長手
方向にピッチｃでかつ長さ方向に対して配設傾斜角αで
多数のカーボン繊維14ａが、また鉛直方向にピッチｆで
多数のカーボン繊維14ｂがそれぞれ配設され、さらにカ
ーボン繊維14ａ，14ｂの間にプラスチック３が積層され
て、剛性棒10Ｂが構成されている。
【００２０】上述の構成において、この第２実施形態の
ものでは、各カーボン繊維14ａ，14ｂの各ピッチｃ，ｆ
および配設傾斜角αを調整すること、およびプラスチッ
ク３の含有成分を調整することで、剛性棒10Ｂの水平方
向および鉛直方向の曲げ剛性を同時に所定の振動モード
（剛性値）に設定することができる。
ものでは、各カーボン繊維14ａ，14ｂの各ピッチｃ，ｆ
および配設傾斜角αを調整すること、およびプラスチッ
ク３の含有成分を調整することで、剛性棒10Ｂの水平方
向および鉛直方向の曲げ剛性を同時に所定の振動モード
（剛性値）に設定することができる。
【００２１】図３(ａ)〜(ｃ)に示した第３実施形態の風
洞実験用模型の剛性棒10Ｃも同様のもので、この第３実
施形態では、上記の第１実施形態の剛性棒10Ａにおける
繊維配列と第２実施形態の剛性棒10Ｂにおける繊維配列
とが組合わされている。
洞実験用模型の剛性棒10Ｃも同様のもので、この第３実
施形態では、上記の第１実施形態の剛性棒10Ａにおける
繊維配列と第２実施形態の剛性棒10Ｂにおける繊維配列
とが組合わされている。
【００２３】すなわち、図３(ｃ)に示すように、鉛直方
向に６本の繊維が、上から１，３，５列目にカーボン繊
維４ｂ、また２，４，６列目にカーボン繊維14ｂという
ようにカーボン繊維４ｂと14ｂとが交互に積層されてい
る。なおカーボン繊維４ｂおよびカーボン繊維14ｂがそ
れぞれ図１(ａ)〜(ｃ)および図２(ａ)〜(ｃ)に記載され
たピッチおよび配設傾斜角でそれぞれ配設されることは
いうまでもない。
向に６本の繊維が、上から１，３，５列目にカーボン繊
維４ｂ、また２，４，６列目にカーボン繊維14ｂという
ようにカーボン繊維４ｂと14ｂとが交互に積層されてい
る。なおカーボン繊維４ｂおよびカーボン繊維14ｂがそ
れぞれ図１(ａ)〜(ｃ)および図２(ａ)〜(ｃ)に記載され
たピッチおよび配設傾斜角でそれぞれ配設されることは
いうまでもない。
【００２４】このほか、図３(ａ)，(ｂ)に示すように、
カーボン繊維４ａおよび14ａがそれぞれピッチａおよび
ピッチｃ，配設傾斜角αで配設され、さらに各カーボン
繊維４ａ，４ｂ，14ａ，14ｂの間にプラスチック３が積
層されて、この第３実施形態の剛性棒10Ｃが構成されて
いる。
カーボン繊維４ａおよび14ａがそれぞれピッチａおよび
ピッチｃ，配設傾斜角αで配設され、さらに各カーボン
繊維４ａ，４ｂ，14ａ，14ｂの間にプラスチック３が積
層されて、この第３実施形態の剛性棒10Ｃが構成されて
いる。
【００２５】そしてこの第３実施形態の風洞実験用模型
の剛性棒10Ｃでも、各カーボン繊維４ａ，４ｂ，14ａ，
14ｂの各ピッチａ，ｂ，ｃ，ｆおよび配設傾斜角αなら
びに強化プラスチック３の含有成分を調整することで、
水平方向および鉛直方向の各曲げ剛性ならびにねじれ剛
性を同時に所定の振動モード（剛性値）に設定すること
ができる。
の剛性棒10Ｃでも、各カーボン繊維４ａ，４ｂ，14ａ，
14ｂの各ピッチａ，ｂ，ｃ，ｆおよび配設傾斜角αなら
びに強化プラスチック３の含有成分を調整することで、
水平方向および鉛直方向の各曲げ剛性ならびにねじれ剛
性を同時に所定の振動モード（剛性値）に設定すること
ができる。
【００２６】上述の第１〜３の各実施形態のものでは、
剛性棒をカーボン繊維強化プラスチック（複合材）で構
成したことにより、プラスチックの成分の配合比や繊維
の積層数を調整して剛性棒の曲げ剛性（Ｅ・Ｉ）、ねじ
れ剛性（Ｇ・Ｊ）を所定の値に調整する際、弾性係数
（Ｅ，Ｇ）だけでなく断面定数（Ｉ，Ｊ）を変化させる
ことができるため、剛性棒の大きさ（断面形状）をある
範囲で調整することができる。つまり剛性棒の断面が大
きくなりすぎる場合には弾性係数を大きくし、また断面
が小さくなりすぎる場合には弾性係数を小さくすること
等で断面の大きさを調整し、適当な大きさの断面を有す
る剛性棒の製作が可能になる。
剛性棒をカーボン繊維強化プラスチック（複合材）で構
成したことにより、プラスチックの成分の配合比や繊維
の積層数を調整して剛性棒の曲げ剛性（Ｅ・Ｉ）、ねじ
れ剛性（Ｇ・Ｊ）を所定の値に調整する際、弾性係数
（Ｅ，Ｇ）だけでなく断面定数（Ｉ，Ｊ）を変化させる
ことができるため、剛性棒の大きさ（断面形状）をある
範囲で調整することができる。つまり剛性棒の断面が大
きくなりすぎる場合には弾性係数を大きくし、また断面
が小さくなりすぎる場合には弾性係数を小さくすること
等で断面の大きさを調整し、適当な大きさの断面を有す
る剛性棒の製作が可能になる。
【００２７】従来の剛性棒は図６のように本体01Ａで水
平の曲げとねじれ剛性を合わせ、鉛直の不足する曲げ剛
性をフィン02で補っていたが、剛性棒をカーボン繊維強
化プラスチックで構成することにより、上述のとおり鉛
直・水平曲げおよびねじれ剛性の３つを同時に合わせる
ことが可能であるため、フィン02を付ける必要がなく、
図４に示すようなシンプルな構造とすることができ、製
作の工程が減り、さらに突起物がないため外形材の取付
けも簡単となる。
平の曲げとねじれ剛性を合わせ、鉛直の不足する曲げ剛
性をフィン02で補っていたが、剛性棒をカーボン繊維強
化プラスチックで構成することにより、上述のとおり鉛
直・水平曲げおよびねじれ剛性の３つを同時に合わせる
ことが可能であるため、フィン02を付ける必要がなく、
図４に示すようなシンプルな構造とすることができ、製
作の工程が減り、さらに突起物がないため外形材の取付
けも簡単となる。
【００２８】さらに、鉄やアルミニウム等の金属材料に
比べ比重が小さいため重量面で有利であるなどの利点が
得られる。
比べ比重が小さいため重量面で有利であるなどの利点が
得られる。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の風洞実験
用模型によれば次のような効果ないし利点が得られる。 (1) 剛性棒の断面形状や大きさをある程度調整可能にな
ることから、従来では製作の困難であった小さな縮尺の
模型においても剛性棒が製作可能になる。また、剛性が
大きく重量の軽い模型についても適度な大きさの剛性棒
を設計できることから、重量のオーバーや外形材との隙
間がなくなる等の問題をなくすことができる。 (2) 剛性棒の断面にフィン等の突起物を付加する必要が
ないため、製作工程が減るとともに、模型組立て時にお
いても作業が簡単に行なえることからコストの低減が可
能となる。 (3) 鉄やアルミニウム等の金属材料に比べて比重が小さ
いため、重量面で有利である。
用模型によれば次のような効果ないし利点が得られる。 (1) 剛性棒の断面形状や大きさをある程度調整可能にな
ることから、従来では製作の困難であった小さな縮尺の
模型においても剛性棒が製作可能になる。また、剛性が
大きく重量の軽い模型についても適度な大きさの剛性棒
を設計できることから、重量のオーバーや外形材との隙
間がなくなる等の問題をなくすことができる。 (2) 剛性棒の断面にフィン等の突起物を付加する必要が
ないため、製作工程が減るとともに、模型組立て時にお
いても作業が簡単に行なえることからコストの低減が可
能となる。 (3) 鉄やアルミニウム等の金属材料に比べて比重が小さ
いため、重量面で有利である。
【図１】(ａ) 本発明の第１実施形態としての風洞実験
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図１(ｃ)のＡ−Ａ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図１(ｃ)のＢ−Ｂ矢視断面図］。 (ｃ) 図１(ａ)のＣ−Ｃ矢視断面図。
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図１(ｃ)のＡ−Ａ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図１(ｃ)のＢ−Ｂ矢視断面図］。 (ｃ) 図１(ａ)のＣ−Ｃ矢視断面図。
【図２】(ａ) 本発明の第２実施形態としての風洞実験
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図２(ｃ)のＤ−Ｄ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図２(ｃ)のＥ−Ｅ矢視断面図］。 (ｃ) 図２(ａ)のＦ−Ｆ矢視断面図。
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図２(ｃ)のＤ−Ｄ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図２(ｃ)のＥ−Ｅ矢視断面図］。 (ｃ) 図２(ａ)のＦ−Ｆ矢視断面図。
【図３】(ａ) 本発明の第３実施形態としての風洞実験
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図３(ｃ)のＧ−Ｇ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図３(ｃ)のＨ−Ｈ矢視断面図］。 (ｃ) 図３(ａ)のＪ−Ｊ矢視断面図。
用模型の剛性棒の鉛直断面図［図３(ｃ)のＧ−Ｇ矢視断
面図］。 (ｂ) 同水平断面図［図３(ｃ)のＨ−Ｈ矢視断面図］。 (ｃ) 図３(ａ)のＪ−Ｊ矢視断面図。
【図４】(ａ) 本発明の実施形態としての風洞実験用模
型の剛性棒の斜視図。 (ｂ) 同平面図。
型の剛性棒の斜視図。 (ｂ) 同平面図。
【図５】従来の風洞実験用模型の分解斜視図。
【図６】(ａ) 従来の風洞実験用模型の剛性棒の斜視
図。 (ｂ) 同平面図。
図。 (ｂ) 同平面図。
【図７】振動モードの例を示すモード図。
【図８】従来の風洞実験用模型の剛性棒の横断面図。
【図９】風洞実験に用いる剛性棒と縮尺との関係の特性
図。
図。
01 剛性棒 03 外形材 ３ プラスチック ４ａ，４ｂ カーボン繊維 10Ａ，10Ｂ，10Ｃ 剛性棒 14ａ，14ｂ カーボン繊維 ａ，ｂ，ｃ，ｆ カーボン繊維の配列ピッチ α カーボン繊維の配設傾斜角
Claims (2)
- 【請求項１】 風洞による動的応答実験用模型におい
て、幾何学的形状を実物と相似にするための外形材と、
振動モードを実物と相似にするための剛性棒とをそな
え、同剛性棒がカーボン繊維強化プラスチックで構成さ
れていることを特徴とする、風洞実験用模型。 - 【請求項２】 上記カーボン繊維強化プラスチックが、
多数のカーボン繊維と、同各カーボン繊維の間に積層さ
れたプラスチックとで構成され、上記各カーボン繊維の
配列ピッチおよび配設傾斜角ならびに上記プラスチック
の材質の選択により、上記剛性棒の剛性が所定値に設定
されていることを特徴とする、請求項１に記載の風洞実
験用模型。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP35763296A JP3364102B2 (ja) | 1996-12-27 | 1996-12-27 | 風洞実験用模型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35763296A JP3364102B2 (ja) | 1996-12-27 | 1996-12-27 | 風洞実験用模型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10197396A true JPH10197396A (ja) | 1998-07-31 |
| JP3364102B2 JP3364102B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=18455113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35763296A Expired - Lifetime JP3364102B2 (ja) | 1996-12-27 | 1996-12-27 | 風洞実験用模型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3364102B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102507411A (zh) * | 2011-10-27 | 2012-06-20 | 哈尔滨工业大学 | 基于金相照片和图像分析技术分析铝基多孔复合材料中微孔分布的方法 |
| CN107389295A (zh) * | 2017-09-13 | 2017-11-24 | 湖南大学 | 一种检测桥梁支座防风沙性能的实验装置 |
| CN115638951A (zh) * | 2022-12-05 | 2023-01-24 | 中国市政工程西南设计研究总院有限公司 | 一种桥上车辆全自由度移动风洞试验装置 |
-
1996
- 1996-12-27 JP JP35763296A patent/JP3364102B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102507411A (zh) * | 2011-10-27 | 2012-06-20 | 哈尔滨工业大学 | 基于金相照片和图像分析技术分析铝基多孔复合材料中微孔分布的方法 |
| CN107389295A (zh) * | 2017-09-13 | 2017-11-24 | 湖南大学 | 一种检测桥梁支座防风沙性能的实验装置 |
| CN107389295B (zh) * | 2017-09-13 | 2019-04-09 | 湖南大学 | 一种检测桥梁支座防风沙性能的实验装置 |
| CN115638951A (zh) * | 2022-12-05 | 2023-01-24 | 中国市政工程西南设计研究总院有限公司 | 一种桥上车辆全自由度移动风洞试验装置 |
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|---|---|
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