JPH10204571A - 非調質高強度継目無鋼管 - Google Patents
非調質高強度継目無鋼管Info
- Publication number
- JPH10204571A JPH10204571A JP1113297A JP1113297A JPH10204571A JP H10204571 A JPH10204571 A JP H10204571A JP 1113297 A JP1113297 A JP 1113297A JP 1113297 A JP1113297 A JP 1113297A JP H10204571 A JPH10204571 A JP H10204571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel pipe
- strength
- seamless steel
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 非調質状態で引張強さ640 MPa 以上の強度を
有しさらに靱性、熱間加工性に優れた非調質高強度継目
無鋼管を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.20〜0.40％、Si：0.1
〜1.0 ％、Mn：1.0 〜2.0 ％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.
02％以下、Al：0.005 〜0.10％、Cr：0.2 〜0.5％、
Ｖ：0.05〜0.20％とし、Ｎ：0.0045％以下と制限するこ
とにより、高強度で、かつ熱間加工性に優れた非調質高
強度継目無鋼管を得る。また、上記基本組成に加えて、
さらにNi：0.2 ％以下、Cu：0.2 ％以下、Mo：0.2 ％以
下のうちから選ばれた１種または２種以上、および／ま
たはNb：0.1 ％以下、Ti：0.03％未満のうちから選ばれ
た１種または２種を含有できる。
有しさらに靱性、熱間加工性に優れた非調質高強度継目
無鋼管を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：0.20〜0.40％、Si：0.1
〜1.0 ％、Mn：1.0 〜2.0 ％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.
02％以下、Al：0.005 〜0.10％、Cr：0.2 〜0.5％、
Ｖ：0.05〜0.20％とし、Ｎ：0.0045％以下と制限するこ
とにより、高強度で、かつ熱間加工性に優れた非調質高
強度継目無鋼管を得る。また、上記基本組成に加えて、
さらにNi：0.2 ％以下、Cu：0.2 ％以下、Mo：0.2 ％以
下のうちから選ばれた１種または２種以上、および／ま
たはNb：0.1 ％以下、Ti：0.03％未満のうちから選ばれ
た１種または２種を含有できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、油圧シリンダや自
動車部品などに用いられる継目無鋼管に関し、とくに熱
間加工のままの非調質状態で使用できる非調質高強度継
目無鋼管に関する。
動車部品などに用いられる継目無鋼管に関し、とくに熱
間加工のままの非調質状態で使用できる非調質高強度継
目無鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、油圧シリンダや自動車部品に
使用される鋼管としては、熱処理を施した継目無炭素鋼
鋼管が多用されていた。しかしながら、熱処理において
全長にわたって均一な製品特性を得ることは必ずしも容
易ではなく、また曲りの発生を防止する工夫も必要とな
る。さらに、熱処理工程が付加される調質鋼管は製造工
期が長くなり、コスト高となる問題がある。このため、
調質鋼管と同等以上の特性を有し、非調質状態で使用で
きる高強度継目無鋼管が要望されていた。
使用される鋼管としては、熱処理を施した継目無炭素鋼
鋼管が多用されていた。しかしながら、熱処理において
全長にわたって均一な製品特性を得ることは必ずしも容
易ではなく、また曲りの発生を防止する工夫も必要とな
る。さらに、熱処理工程が付加される調質鋼管は製造工
期が長くなり、コスト高となる問題がある。このため、
調質鋼管と同等以上の特性を有し、非調質状態で使用で
きる高強度継目無鋼管が要望されていた。
【０００３】また、従来、鋼管素管は、寸法精度を確保
するために１回あるいは数回の冷間引抜きを行うととも
に、冷間引抜き時の加工歪を除去するために応力除去焼
鈍を行い、ついで切削加工等の適当な加工を施し油圧シ
リンダ等の製品としていた。しかしながら、近年の機器
の大型化に伴い、従来の冷間引抜き装置では能力不足と
なりがちなことや、冷間引抜きやそれに伴う応力除去焼
鈍を行うことは製造工期を長くすることなどから、冷間
引抜きを行わず、直接、造管のままの鋼管素管に対し切
削加工等の加工を施し製品とする試みがなされ、造管の
ままで所定の強度を有する高強度継目無鋼管が要望され
ていた。製品の軽量化の要求と相まって、所定の強度と
しては、引張強さ640MPa以上の強度とすることが望まれ
るようになっている。
するために１回あるいは数回の冷間引抜きを行うととも
に、冷間引抜き時の加工歪を除去するために応力除去焼
鈍を行い、ついで切削加工等の適当な加工を施し油圧シ
リンダ等の製品としていた。しかしながら、近年の機器
の大型化に伴い、従来の冷間引抜き装置では能力不足と
なりがちなことや、冷間引抜きやそれに伴う応力除去焼
鈍を行うことは製造工期を長くすることなどから、冷間
引抜きを行わず、直接、造管のままの鋼管素管に対し切
削加工等の加工を施し製品とする試みがなされ、造管の
ままで所定の強度を有する高強度継目無鋼管が要望され
ていた。製品の軽量化の要求と相まって、所定の強度と
しては、引張強さ640MPa以上の強度とすることが望まれ
るようになっている。
【０００４】このような強度の非調質継目無鋼管とし
て、例えば、特開平5-202447号公報には、Ｖの析出硬化
作用およびMn、Crのマトリックス強化およびAl、Ti、Ｎ
の適量添加により高強度化したシリンダ用非調質継目無
鋼管が提案されている。しかしながら、この鋼管は、熱
間加工性が低く、鋼管素材であるビレットの製造工程あ
るいは継目無鋼管の製造工程で、疵が発生しやすく表面
品質が低く問題となっていた。
て、例えば、特開平5-202447号公報には、Ｖの析出硬化
作用およびMn、Crのマトリックス強化およびAl、Ti、Ｎ
の適量添加により高強度化したシリンダ用非調質継目無
鋼管が提案されている。しかしながら、この鋼管は、熱
間加工性が低く、鋼管素材であるビレットの製造工程あ
るいは継目無鋼管の製造工程で、疵が発生しやすく表面
品質が低く問題となっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
有利に解決し、非調質状態で引張強さ640MPa以上の強度
を有し熱間加工性にも優れた安価な非調質高強度継目無
鋼管を提供することを目的とする。
有利に解決し、非調質状態で引張強さ640MPa以上の強度
を有し熱間加工性にも優れた安価な非調質高強度継目無
鋼管を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討した結果、熱間加工性の低い
原因は、熱間加工時にＶ窒化物が粒界に析出し粒界強度
を低下させているためであることを突き止め、Ｎ含有量
を0.0045％以下とすることにより、熱間加工性が著しく
向上し、表面品質に優れ、かつ造管のままで引張強さ64
0MPa以上の強度を有する非調質高強度継目無鋼管を得る
ことが可能となることを見いだした。
を解決するために鋭意検討した結果、熱間加工性の低い
原因は、熱間加工時にＶ窒化物が粒界に析出し粒界強度
を低下させているためであることを突き止め、Ｎ含有量
を0.0045％以下とすることにより、熱間加工性が著しく
向上し、表面品質に優れ、かつ造管のままで引張強さ64
0MPa以上の強度を有する非調質高強度継目無鋼管を得る
ことが可能となることを見いだした。
【０００７】本発明は上記した知見をもとに完成された
ものである。すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：0.20
〜0.40％、Si：0.1 〜1.0 ％、Mn：1.0 〜2.0 ％、Ｐ：
0.03％以下、Ｓ：0.02％以下、Al：0.005 〜0.10％、C
r：0.2 〜0.5 ％、Ｖ：0.05〜0.2 ％、Ｎ：0.0045％以
下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする非調質高強度継目無鋼管である。
ものである。すなわち、本発明は、重量％で、Ｃ：0.20
〜0.40％、Si：0.1 〜1.0 ％、Mn：1.0 〜2.0 ％、Ｐ：
0.03％以下、Ｓ：0.02％以下、Al：0.005 〜0.10％、C
r：0.2 〜0.5 ％、Ｖ：0.05〜0.2 ％、Ｎ：0.0045％以
下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする非調質高強度継目無鋼管である。
【０００８】また、本発明では、上記基本組成に加え
て、さらに重量％で、Ni：0.2 ％以下、Cu：0.2 ％以
下、Mo：0.2 ％以下のうちから選ばれた１種または２種
以上、および／またはNb：0.1 ％以下、Ti：0.030 ％未
満のうちから選ばれた１種または２種を含有できる。
て、さらに重量％で、Ni：0.2 ％以下、Cu：0.2 ％以
下、Mo：0.2 ％以下のうちから選ばれた１種または２種
以上、および／またはNb：0.1 ％以下、Ti：0.030 ％未
満のうちから選ばれた１種または２種を含有できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のおける成分組成の限定理
由について説明する。 Ｃ：0.20〜0.40％ Ｃは、鋼の強度を増加する元素であり、鋼管の所定の強
度を確保するためには0.20％以上の含有を必要とする
が、0.40％を超えると溶接性および靱性が低下する。こ
のため、Ｃの含有量は0.20〜0.40％の範囲に限定した。
なお、延性および強度を安定して確保する観点からは0.
25〜0.35％の範囲が好ましい。
由について説明する。 Ｃ：0.20〜0.40％ Ｃは、鋼の強度を増加する元素であり、鋼管の所定の強
度を確保するためには0.20％以上の含有を必要とする
が、0.40％を超えると溶接性および靱性が低下する。こ
のため、Ｃの含有量は0.20〜0.40％の範囲に限定した。
なお、延性および強度を安定して確保する観点からは0.
25〜0.35％の範囲が好ましい。
【００１０】Si：0.1 〜1.0 ％ Siは、脱酸剤として作用するとともに高強度化に寄与す
る。しかし、0.1 ％未満ではその効果は得られず、1.0
％を超えると靱性が低下する。このため、Siの含有量は
0.1 〜1.0 ％の範囲に限定した。なお、十分な強度と靱
性を得る観点からは0.3 〜0.7 ％の範囲が好ましい。
る。しかし、0.1 ％未満ではその効果は得られず、1.0
％を超えると靱性が低下する。このため、Siの含有量は
0.1 〜1.0 ％の範囲に限定した。なお、十分な強度と靱
性を得る観点からは0.3 〜0.7 ％の範囲が好ましい。
【００１１】Mn：1.0 〜2.0 ％ Mnは、鋼の強度を増加する元素であり高強度化に寄与す
る。鋼管の所定強度を確保するためには1.0 ％以上の含
有を必要とするが、2.0 ％を超えると溶接性および靱性
が低下する。このため、Mnの含有量は1.0 〜2.0 ％の範
囲に限定した。なお、十分な強度と靱性を得る観点から
は1.3 〜1.8 ％の範囲が好ましい。
る。鋼管の所定強度を確保するためには1.0 ％以上の含
有を必要とするが、2.0 ％を超えると溶接性および靱性
が低下する。このため、Mnの含有量は1.0 〜2.0 ％の範
囲に限定した。なお、十分な強度と靱性を得る観点から
は1.3 〜1.8 ％の範囲が好ましい。
【００１２】Ｐ：0.03％以下 Ｐは、鋼を硬化させ熱間加工性や靱性を低下させる元素
であり、凝固時に最終凝固位置近傍に偏析し、継目無鋼
管の製造に支障をきたすため、できるだけ低減する。し
かし、0.03％までは許容できるため、Ｐの含有量は0.03
％以下に限定した。
であり、凝固時に最終凝固位置近傍に偏析し、継目無鋼
管の製造に支障をきたすため、できるだけ低減する。し
かし、0.03％までは許容できるため、Ｐの含有量は0.03
％以下に限定した。
【００１３】Ｓ：0.02％以下 Ｓは、Ｐと同様に凝固時に偏析し、熱間加工性や靱性を
低下させ継目無鋼管の製造に支障をきたすため、できる
だけ低減する。しかし、0.03％までは許容できるため、
Ｓの含有量は0.03％以下に限定した。 Al：0.005 〜0.10％ Alは、脱酸剤として作用するとともに、Ｎと結合してAl
N を形成し結晶粒を微細化し靱性を向上させる効果を有
している。この効果を得るためには、0.005 ％以上の添
加を必要とするが、0.10％を超えると、アルミナ系介在
物が増加し表面欠陥が多発する懸念がある。このため、
Alは0.005 〜0.10％の範囲に限定した。なお、安定した
表面品質を確保する観点からは0.005 〜 0.050％の範囲
が好ましい。
低下させ継目無鋼管の製造に支障をきたすため、できる
だけ低減する。しかし、0.03％までは許容できるため、
Ｓの含有量は0.03％以下に限定した。 Al：0.005 〜0.10％ Alは、脱酸剤として作用するとともに、Ｎと結合してAl
N を形成し結晶粒を微細化し靱性を向上させる効果を有
している。この効果を得るためには、0.005 ％以上の添
加を必要とするが、0.10％を超えると、アルミナ系介在
物が増加し表面欠陥が多発する懸念がある。このため、
Alは0.005 〜0.10％の範囲に限定した。なお、安定した
表面品質を確保する観点からは0.005 〜 0.050％の範囲
が好ましい。
【００１４】Cr：0.2 〜0.5 ％ Crは、基地に固溶して鋼の強度を増加させる元素である
が、0.2 ％未満ではその効果が認められない。一方、0.
5 ％を超えると靱性が劣化するため、Crは0.2〜0.5 ％
の範囲に限定した。なお、十分な強度と靱性を得る観点
からは、0.25〜0.40％の範囲が好ましい。
が、0.2 ％未満ではその効果が認められない。一方、0.
5 ％を超えると靱性が劣化するため、Crは0.2〜0.5 ％
の範囲に限定した。なお、十分な強度と靱性を得る観点
からは、0.25〜0.40％の範囲が好ましい。
【００１５】Ｖ：0.05〜0.2 ％ Ｖは、炭化物として析出し鋼の高強度化に寄与する。こ
の効果は0.05％以上の添加で認められるが、しかし、多
量に添加されると靱性が低下し、さらに、窒化バナジウ
ム（VN）が粒界に析出して熱間加工性が低下し、鋼管素
材圧延あるいは継目無鋼管圧延において表面欠陥が多発
する。しかし、0.2 ％の添加までは許容できる。このた
め、Ｖは0.05〜0.20％の範囲に限定した。なお、十分な
強度と靱性を得る観点からは、0.07〜0.17％の範囲が好
ましい。
の効果は0.05％以上の添加で認められるが、しかし、多
量に添加されると靱性が低下し、さらに、窒化バナジウ
ム（VN）が粒界に析出して熱間加工性が低下し、鋼管素
材圧延あるいは継目無鋼管圧延において表面欠陥が多発
する。しかし、0.2 ％の添加までは許容できる。このた
め、Ｖは0.05〜0.20％の範囲に限定した。なお、十分な
強度と靱性を得る観点からは、0.07〜0.17％の範囲が好
ましい。
【００１６】Ｎ：0.0045％以下 Ｎは、窒化アルミニウムを形成し結晶粒を微細化し靱性
の向上に寄与するが、Ｖを含有する鋼では、窒化バナジ
ウムを形成し結晶粒界に析出して熱間加工性を低下さ
せ、鋼管素材圧延あるいは継目無鋼管圧延において表面
欠陥を多発させる。このため、Ｎは0.0045％以下に限定
した。Ｎを0.0045％以下とすることにより、熱間加工性
が著しく向上する。なお、0.0020〜0.0040％の範囲が好
ましい。
の向上に寄与するが、Ｖを含有する鋼では、窒化バナジ
ウムを形成し結晶粒界に析出して熱間加工性を低下さ
せ、鋼管素材圧延あるいは継目無鋼管圧延において表面
欠陥を多発させる。このため、Ｎは0.0045％以下に限定
した。Ｎを0.0045％以下とすることにより、熱間加工性
が著しく向上する。なお、0.0020〜0.0040％の範囲が好
ましい。
【００１７】Ni：0.2 ％以下、Cu：0.2 ％以下、Mo：0.
2 ％以下のうちから選ばれた１種または２種以上 Ni、Cu、Moはいずれも固溶強化により鋼の強度を増加さ
せる元素であり、必要に応じ１種または２種以上を添加
できる。しかし、いずれも0.2 ％を超えて添加すると、
Cuは熱間加工性を、Moは溶接性、靱性を低下させ、Ni
は、強度増加効果が飽和する。このため、Ni、Cu、Moは
いずれも0.2 ％を上限とした。なお、安定した効果を得
るためには、Ni、Cu、Moともに0.05〜0.15％が好まし
い。
2 ％以下のうちから選ばれた１種または２種以上 Ni、Cu、Moはいずれも固溶強化により鋼の強度を増加さ
せる元素であり、必要に応じ１種または２種以上を添加
できる。しかし、いずれも0.2 ％を超えて添加すると、
Cuは熱間加工性を、Moは溶接性、靱性を低下させ、Ni
は、強度増加効果が飽和する。このため、Ni、Cu、Moは
いずれも0.2 ％を上限とした。なお、安定した効果を得
るためには、Ni、Cu、Moともに0.05〜0.15％が好まし
い。
【００１８】Nb：0.1 ％以下、Ti：0.030 ％未満のうち
から選ばれた１種または２種 Nb、Tiはいずれも炭化物を形成し結晶粒を微細化し靱性
を向上させるとともに、基地中に析出して強度を増加さ
せ高強度化に寄与する元素であり、必要に応じ１種また
は２種を添加できる。しかし、Nbは、0.10％を超えて添
加すると、靱性が低下する。このため、Nbは0.10％以下
に限定した。なお、安定した効果を得るためには、Nbは
0.02〜0.08％が好ましい。Tiは、0.030 ％以上添加する
と靱性が低下する。このため、Tiは0.030 ％未満に限定
した。なお、0.02％以下ではその効果が少なく、好まし
くは0.02％超〜0.030 ％未満である。
から選ばれた１種または２種 Nb、Tiはいずれも炭化物を形成し結晶粒を微細化し靱性
を向上させるとともに、基地中に析出して強度を増加さ
せ高強度化に寄与する元素であり、必要に応じ１種また
は２種を添加できる。しかし、Nbは、0.10％を超えて添
加すると、靱性が低下する。このため、Nbは0.10％以下
に限定した。なお、安定した効果を得るためには、Nbは
0.02〜0.08％が好ましい。Tiは、0.030 ％以上添加する
と靱性が低下する。このため、Tiは0.030 ％未満に限定
した。なお、0.02％以下ではその効果が少なく、好まし
くは0.02％超〜0.030 ％未満である。
【００１９】その他、残部はFeおよび不可避的不純物で
ある。不可避的不純物はできるだけ低減するのが好まし
いが、Ｏは0.01％まで許容できる。本発明の継目無鋼管
は、上記した組成の鋼を転炉、電気炉あるいは真空溶解
炉で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊法で凝固させ、鋼
管素材とし、マンネスマン穿孔機で穿孔し、プラグミル
方式、マンドレル方式等の傾斜圧延方式ミルを用いて熱
間圧延により所定の寸法の鋼管としたのち、空冷するこ
とにより製造できる。なお、溶鋼の真空脱ガス、取鍋精
錬などは必要に応じ実施してもよい。また、熱間圧延
は、通常公知の条件でとくに限定する必要はない。
ある。不可避的不純物はできるだけ低減するのが好まし
いが、Ｏは0.01％まで許容できる。本発明の継目無鋼管
は、上記した組成の鋼を転炉、電気炉あるいは真空溶解
炉で溶製し、連続鋳造法あるいは造塊法で凝固させ、鋼
管素材とし、マンネスマン穿孔機で穿孔し、プラグミル
方式、マンドレル方式等の傾斜圧延方式ミルを用いて熱
間圧延により所定の寸法の鋼管としたのち、空冷するこ
とにより製造できる。なお、溶鋼の真空脱ガス、取鍋精
錬などは必要に応じ実施してもよい。また、熱間圧延
は、通常公知の条件でとくに限定する必要はない。
【００２０】また、本発明の鋼管は、造管のままで使用
でき、冷間引抜きを行う必要はないが、１回以上の冷間
引抜きを施しても何ら差し支えないことは言うまでもな
い。
でき、冷間引抜きを行う必要はないが、１回以上の冷間
引抜きを施しても何ら差し支えないことは言うまでもな
い。
【００２１】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を転炉で溶製し、連
続鋳造法によりビレットとした。これらのビレットを12
50℃に加熱して、マンネスマンマンドレル方式のミルで
造管し、外径125mm ×肉厚８mmの継目無鋼管とした。一
部の鋼管は、熱間加工性が不足し、マンドレルミルで管
側面に穴あきが発生した。これらの鋼管は圧延後空冷と
し、造管のままで、これら鋼管の機械的性質（引張特
性、シャルピー試験による衝撃特性）を調査した。これ
ら試験結果を表２に示す。
続鋳造法によりビレットとした。これらのビレットを12
50℃に加熱して、マンネスマンマンドレル方式のミルで
造管し、外径125mm ×肉厚８mmの継目無鋼管とした。一
部の鋼管は、熱間加工性が不足し、マンドレルミルで管
側面に穴あきが発生した。これらの鋼管は圧延後空冷と
し、造管のままで、これら鋼管の機械的性質（引張特
性、シャルピー試験による衝撃特性）を調査した。これ
ら試験結果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から、本発明例の鋼管は、いずれも引
張強さが640MPa以上の高強度を有し、また０℃でのシャ
ルピー吸収エネルギーが80Ｊ以上と優れた靱性を示し、
さらに、良好な熱間加工性を有しマンドレルミル圧延で
管側面に穴あきの発生もなかった。一方、本発明の範囲
を外れる比較例の鋼管は、強度、靱性あるいは熱間加工
性のいずれかの特性が不足している。鋼管No.9はＣが本
発明の範囲を超えているため、靱性、延性が不足してい
る。鋼管No.10 、11はＮが本発明の範囲外であるため熱
間加工性が不足し、管側面に穴あきが発生している。鋼
管No.12 はCrが本発明の上限を超えているため、靱性が
低下している。鋼管No.13 はNbが本発明の上限を超えて
いるため、靱性が低下している。鋼管No.14 はＶが本発
明の上限を超えているため、靱性が低下し、さらに熱間
加工性が不足し管側面に穴あきが発生している。鋼管N
o.15 はCu、Moが本発明の上限を超えているため、靱性
が低下し、さらに熱間加工性が不足し管側面に穴あきが
発生している。鋼管No.16 はＣ、Ｖが本発明の下限未満
であるため、強度が不足し、また、Nbが本発明の上限を
超えているため、靱性が低下している。
張強さが640MPa以上の高強度を有し、また０℃でのシャ
ルピー吸収エネルギーが80Ｊ以上と優れた靱性を示し、
さらに、良好な熱間加工性を有しマンドレルミル圧延で
管側面に穴あきの発生もなかった。一方、本発明の範囲
を外れる比較例の鋼管は、強度、靱性あるいは熱間加工
性のいずれかの特性が不足している。鋼管No.9はＣが本
発明の範囲を超えているため、靱性、延性が不足してい
る。鋼管No.10 、11はＮが本発明の範囲外であるため熱
間加工性が不足し、管側面に穴あきが発生している。鋼
管No.12 はCrが本発明の上限を超えているため、靱性が
低下している。鋼管No.13 はNbが本発明の上限を超えて
いるため、靱性が低下している。鋼管No.14 はＶが本発
明の上限を超えているため、靱性が低下し、さらに熱間
加工性が不足し管側面に穴あきが発生している。鋼管N
o.15 はCu、Moが本発明の上限を超えているため、靱性
が低下し、さらに熱間加工性が不足し管側面に穴あきが
発生している。鋼管No.16 はＣ、Ｖが本発明の下限未満
であるため、強度が不足し、また、Nbが本発明の上限を
超えているため、靱性が低下している。
【００２５】このように、本発明の鋼管は造管のままの
非調質状態で、高強度、高靱性で熱間加工性に優れた鋼
管である。
非調質状態で、高強度、高靱性で熱間加工性に優れた鋼
管である。
【００２６】
【発明の効果】本発明によれば、造管のままの非調質状
態で640MPa以上の引張強さを有し、さらに靱性、熱間加
工性に優れた非調質高強度継目無鋼管を安価に製造でき
る。しかも本発明の鋼管は延性に優れており、造管のま
までの使用はもちろん冷間引抜きを施す用途にも適用で
き、産業上多大な効果を奏する。
態で640MPa以上の引張強さを有し、さらに靱性、熱間加
工性に優れた非調質高強度継目無鋼管を安価に製造でき
る。しかも本発明の鋼管は延性に優れており、造管のま
までの使用はもちろん冷間引抜きを施す用途にも適用で
き、産業上多大な効果を奏する。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.20〜0.40％、 Si：0.1 〜1.0 ％、 Mn：1.0 〜2.0 ％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.02％以下、 Al：0.005 〜0.10％、 Cr：0.2 〜0.5 ％、 Ｖ：0.05〜0.2 ％、 Ｎ：0.0045％以下 を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする非調質高強度継目無鋼管。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：0.20〜0.40％、 Si：0.1 〜1.0 ％、 Mn：1.0 〜2.0 ％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.02％以下、 Al：0.005 〜0.10％、 Cr：0.2 〜0.5 ％、 Ｖ：0.05〜0.2 ％、 Ｎ：0.0045％以下 を含み、さらに、 Ni：0.2 ％以下、 Cu：0.2 ％以下、 Mo：0.2 ％以下 のうちから選ばれた１種または２種以上を含有し、残部
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする非調
質高強度継目無鋼管。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：0.20〜0.40％、 Si：0.1 〜1.0 ％、 Mn：1.0 〜2.0 ％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.02％以下、 Al：0.005 〜0.10％、 Cr：0.2 〜0.5 ％、 Ｖ：0.05〜0.2 ％、 Ｎ：0.0045％以下 を含み、さらに、 Nb：0.1 ％以下 Ti：0.030 ％未満 のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする非調質高
強度継目無鋼管。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：0.20〜0.40％、 Si：0.1 〜1.0 ％、 Mn：1.0 〜2.0 ％、 Ｐ：0.03％以下、 Ｓ：0.02％以下、 Al：0.005 〜0.10％、 Cr：0.2 〜0.5 ％、 Ｖ：0.05〜0.2 ％、 Ｎ：0.0045％以下 を含み、さらに、 Ni：0.2 ％以下、 Cu：0.2 ％以下、 Mo：0.2 ％以下 のうちから選ばれた１種または２種以上、および Nb：0.1 ％以下 Ti：0.030 ％未満 のうちから選ばれた１種または２種を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする非調質高
強度継目無鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01113297A JP3525666B2 (ja) | 1997-01-24 | 1997-01-24 | 非調質高強度継目無鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01113297A JP3525666B2 (ja) | 1997-01-24 | 1997-01-24 | 非調質高強度継目無鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10204571A true JPH10204571A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3525666B2 JP3525666B2 (ja) | 2004-05-10 |
Family
ID=11769500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01113297A Expired - Fee Related JP3525666B2 (ja) | 1997-01-24 | 1997-01-24 | 非調質高強度継目無鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3525666B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1302143C (zh) * | 2004-06-30 | 2007-02-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗二氧化碳、氯离子腐蚀石油钻杆用钢 |
| WO2007114413A1 (ja) | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Nippon Steel Corporation | 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管及びその製造方法 |
| CN108642375A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-10-12 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 非调质微合金钢管和非调质微合金钢管的制造方法 |
| CN110669991A (zh) * | 2019-10-09 | 2020-01-10 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种液压活塞杆用20MnV6钢及其制备方法 |
| JP2020019976A (ja) * | 2018-07-30 | 2020-02-06 | 日本製鉄株式会社 | 熱間鍛造用継目無鋼管 |
| CN112210706A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-12 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种生产700MPa级高强螺纹钢筋的冶炼工艺 |
| CN114752849A (zh) * | 2021-01-12 | 2022-07-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧易切削非调质圆钢及其制造方法 |
| CN117144266A (zh) * | 2022-05-23 | 2023-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧易切削中碳微合金钢及其制造方法 |
-
1997
- 1997-01-24 JP JP01113297A patent/JP3525666B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1302143C (zh) * | 2004-06-30 | 2007-02-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗二氧化碳、氯离子腐蚀石油钻杆用钢 |
| WO2007114413A1 (ja) | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Nippon Steel Corporation | 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管及びその製造方法 |
| CN108642375A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-10-12 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 非调质微合金钢管和非调质微合金钢管的制造方法 |
| JP2020019976A (ja) * | 2018-07-30 | 2020-02-06 | 日本製鉄株式会社 | 熱間鍛造用継目無鋼管 |
| CN110669991A (zh) * | 2019-10-09 | 2020-01-10 | 石家庄钢铁有限责任公司 | 一种液压活塞杆用20MnV6钢及其制备方法 |
| CN112210706A (zh) * | 2020-09-30 | 2021-01-12 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种生产700MPa级高强螺纹钢筋的冶炼工艺 |
| CN114752849A (zh) * | 2021-01-12 | 2022-07-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧易切削非调质圆钢及其制造方法 |
| CN114752849B (zh) * | 2021-01-12 | 2023-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧易切削非调质圆钢及其制造方法 |
| CN117144266A (zh) * | 2022-05-23 | 2023-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强韧易切削中碳微合金钢及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3525666B2 (ja) | 2004-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4475440B1 (ja) | 継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP3969328B2 (ja) | 非調質継目無鋼管 | |
| CN100400679C (zh) | 高强度非调质无缝钢管及其制造方法 | |
| US8701455B2 (en) | Method for manufacturing a high alloy pipe | |
| KR20190034285A (ko) | 이음매 없는 강관 및 그 제조 방법 | |
| JP5668547B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2003183766A (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JP3525666B2 (ja) | 非調質高強度継目無鋼管 | |
| JP5747398B2 (ja) | 高強度鋼 | |
| JP4967356B2 (ja) | 高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JPH10130783A (ja) | 非調質高強度継目無鋼管 | |
| JP2000104116A (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材の製造法 | |
| JP3960145B2 (ja) | エアバッグ用高強度高靱性高加工性継目無鋼管の製造方法 | |
| JP2551692B2 (ja) | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH11302785A (ja) | 継目無鋼管用鋼 | |
| JPH07278672A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトの製造法 | |
| WO2004035848A1 (ja) | 転造性、耐焼割れ性およびねじり特性に優れた機械構造用鋼材およびドライブシャフト | |
| JP2543282B2 (ja) | 靭性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 | |
| JP3250246B2 (ja) | シリンダ用非調質高張力継目無鋼管 | |
| JPH09227990A (ja) | 高温強度及び破壊靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JPH07243002A (ja) | 高温強度と耐ヒートチェック性に優れたマルエージング鋼 | |
| JP2538905B2 (ja) | 高温強度・靭性に優れた遠心鋳造金型用鋼材 | |
| JP3456468B2 (ja) | 被削性及び熱間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管 | |
| JP3463605B2 (ja) | ブッシュ用非調質高強度継目無鋼管 | |
| JP5126790B2 (ja) | 耐疲労亀裂進展特性に優れた鋼材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20031222 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Effective date: 20040127 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Effective date: 20040209 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 4 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080227 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090227 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 6 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100227 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100227 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110227 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |