JPH10206580A - 高速炉 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 反射体によって炉心燃料の燃焼を制御する高
速炉であって、原子炉停止中においても反射体駆動装置
の位置調整を行うことができる高速炉を提供する。 【解決手段】 筒状の炉心バレル３０を包囲して環状水
平断面の冷却材流路３６を形成する筒状の隔壁３１、冷
却材流路３６内に上下動可能に設けられた環状の反射体
３、及び反射体駆動装置５０を有する。反射体駆動装置
５０は、炉心バレル３０の外壁面３０ａに吸着された駆
動装置本体６２、駆動装置本体６２の上方に上下動可能
に設けられた慣性体５８、及び慣性体５８と駆動装置本
体６２との間に設けられた弾性体５７を有する。駆動装
置本体６２は、駆動装置本体６２と反射体３及び慣性体
５８との間に瞬間的な電磁反発力を発生させる第１及び
第２の電磁反発コイル６０、６１、及び弾性体５７の復
元力に抗して慣性体５８を第２の電磁反発コイル６１の
側に吸引する慣性体吸引手段５６を有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高速炉に係わり、
特に、炉心外周に設けた反射体によって炉心燃料の燃焼
を制御するようにした高速炉に関する。

【０００２】

【従来の技術】制御棒に代えて反射体を炉心外周に設
け、この反射体によって炉心燃料の燃焼を制御するよう
にした高速炉が提案されている。この種の高速炉の一例
が特開平６−５９０６９号公報に示されている。図９は
この従来の高速炉の概略構成を示した縦断面図である。

【０００３】図９に示したように、炉心支持板６で支持
された炉心２が原子炉容器１の内部に収納されており、
この炉心２の外周には炉心２と同心状に環状の反射体３
が配置され、この反射体３の外周には中性子遮蔽体４が
同じく同心状に配置されている。

【０００４】また、冷却材５（一次ナトリウム）を図９
中矢印実線で示したように強制循環させる電磁ポンプ７
が設けられており、冷却材５は炉心２によって加熱され
た後に中間熱交換器８に送られる。中間熱交換器８の二
次側には、図中破線矢印で示したように二次ナトリウム
入口１０を介して二次ナトリウムが流入しており、この
二次ナトリウムと冷却材５との間で熱交換が行われ、熱
を受け取った二次ナトリウムは、二次ナトリウム出口１
１から流出して別系統（図示せず）に熱を輸送する。ま
た、原子炉停止中における崩壊熱は、原子炉容器１内に
設けられた崩壊熱除去コイル９によって除去される。

【０００５】炉心２外周に配置された反射体３は、炉心
２から放射された中性子を反射して炉心２側に戻すこと
によって中性子の漏洩を防止し、反射体３に包囲された
部分の炉心２における燃焼を促進する。一方、周囲に反
射体３がない部分の炉心２においては核分裂によって発
生した中性子が炉心２の外へ拡散してしまうので燃焼は
促進されない。

【０００６】そして、この従来の高速炉は反射体３を駆
動するための反射体駆動装置を備えており、この反射体
駆動装置は反射体３を高速で移動させる高速反射体駆動
装置Ａと、反射体３を超微速で徐々に移動させる超微速
反射体駆動装置Ｂとから構成されており、これらの反射
体駆動装置Ａ、Ｂによって反射体３が機械的に駆動され
る。

【０００７】超微速反射体駆動装置Ｂは、下端に反射体
３を保持した長尺で且つ大径の円管１３と、この円管１
３の上端が固着されたボールナット１４と、このボール
ナット１４を昇降自在に収納するケーシング１５と、こ
のケーシング１５の外周に設けたフランジ状の取付台１
６とを備えている。さらに、ボールナット１４のネジ穴
にはボールネジ１７が螺嵌されており、このボールネジ
１７の上端部は、ケーシング１５の上端から垂直方向外
方に回転自在に突出して上部減速機１８に接続されてい
る。さらに、上部減速機１８は、カップリング１９を介
して、駆動モータ２１に連結された下部減速機２０に連
結されている。

【０００８】一方、高速反射体駆動装置Ａは、原子炉容
器１の上端上方に打設された上部スラブ１２上に略等間
隔で周設された複数の油圧シリンダ２２を備えており、
これらの油圧シリンダ２２は油管２３を介して油圧装置
２４に接続されている。また、複数の油圧シリンダ２２
は、超微速反射体駆動装置Ｂの取付台１６を下方から支
持している。

【０００９】そして、原子炉起動時においては、高速反
射体駆動装置Ａの油圧シリンダ２２を駆動して超微速反
射体駆動装置Ｂの取付台１６を例えば１ｍ／日の高速で
上昇させ、円管１３の下端に保持された反射体３を停止
位置から起動位置まで上昇させる。一方、原子炉停止時
においては起動時とは逆に反射体３を起動位置から停止
位置まで高速で降下させる。

【００１０】また、原子炉運転中においては、超微速反
射体駆動装置Ｂのボールネジ１７を回転させてボールナ
ット１４を例えば３ｍ／１０年の超微速で上昇させ、円
管１３の下端に保持された反射体３を運転開始当初の起
動位置から炉心２の原子燃料の最終燃焼位置まで徐々に
上昇させる。ここで、反射体３の初期の起動位置から最
終燃焼位置までの垂直距離を３ｍ程度に設定すれば、１
０年間で炉心２の原子燃料の全体を燃焼させることによ
ってその間の燃料交換が不要となる。

【００１１】ところが、上述した従来の高速炉では、反
射体３を駆動するために炉外に設置される反射体駆動装
置Ａ、Ｂの構造が複雑であり、製造コストの増加をもた
らすという問題があった。また、反射体３を保持する円
管１３は原子炉容器１の内部及び外部にわたって延びる
部材であり、しかも移動する部材であるため、原子炉内
のカバーガスを密封するために駆動軸シールが必要とな
るが、カバーガスの密封性を高めるためにこの駆動軸シ
ールの排除が強く求められていた。

【００１２】上記課題を解決するための一つの手段が特
開平８−１５４７３号公報に示されている。図１０及び
図１１はこの公報に記載された高速炉の縦断面図であ
り、図１０は原子炉停止中の状態を示し、図１１は原子
炉運転中の状態を示している。

【００１３】図１０に示したようにこの高速炉は、炉心
２の外周を取り囲む筒状の炉心バレル３０を備えてお
り、さらに、炉心バレル３０の外周を取り囲むようにし
て環状の反射体３が上下動可能に設けられ、この反射体
３はその下部にダンパー３２を有している。また、反射
体３を取り囲むようにして筒状の隔壁３１が設けられて
おり、この筒状の隔壁３１と炉心バレル３０との間に環
状断面の冷却材流路３６が形成されている。筒状の隔壁
３１は、原子炉の半径方向に配設された支持部材３４を
介して炉心バレル３０を支持している。支持部材３４に
は流入孔３５が穿設されており、この流入孔３５を介し
て冷却材流路３６内に冷却材５が下方から流入する。隔
壁３１の外側には、この隔壁３１を取り囲むようにして
中性子遮蔽体４が設けられており、この中性子遮蔽体４
の上方には冷却材５を強制循環させる電磁ポンプ７が設
けられている。また、原子炉容器１の外側を覆うように
してガードベッセル（図示せず）が設けられている。

【００１４】さらに、この従来の高速炉は、炉心バレル
３０の外壁面３０ａに電磁吸引力によって吸着された反
射体駆動装置４０を備えており、原子炉運転中において
は図１１に示したようにこの反射体駆動装置４０の下部
に反射体３が接触した状態となっている。図１２は反射
体駆動装置４０を含む反射体駆動機構部を示した縦断面
図であり、反射体駆動装置４０は強磁性体からなるヨー
ク４４にコイル４３を巻装して構成された保持用電磁石
４１を備え、この保持用電磁石４１の電磁吸引力（閉ル
ープ磁束Ｍ１による吸引力）によって炉心バレル３０の
外壁面３０ａに吸着されている。また、反射体駆動装置
４０は強磁性体からなるヨーク４９にコイル４８を巻装
して構成された連結用電磁石４７を備え、この連結用電
磁石４７の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ２による吸引
力）によって下部に反射体３を保持している。さらに、
反射体駆動装置４０は非磁性体からなる取付部材４６に
よって保持された電磁反発コイル４２を備えており、ま
た、反射体３の上部にはこの電磁反発コイル４２に対向
するようにして導電板４５が固着されている。

【００１５】そして、上記構成よりなる従来の高速炉の
起動時においては、電磁ポンプ７によって原子炉容器１
内の冷却材５が強制循環され、図１１中実線矢印で示し
たように、冷却材５は支持部材３４の流入孔３５を介し
て炉心バレル３０と隔壁３１との間に形成された冷却材
流路３６内に上方に向かって流入する。すると、原子炉
停止中には停止位置まで降下していた反射体３は、冷却
材流路３６内に流入した冷却材５の流体圧によって上方
に高速で移動する。上昇した反射体３は、反射体駆動装
置４０の下部に突き当たることによって停止し、さら
に、連結用電磁石４７の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ２
による吸引力）によって反射体駆動装置４０の下部に保
持される。

【００１６】また、原子炉の通常運転中においては、反
射体駆動装置４０の下部に反射体３を保持した状態の下
で電磁反発コイル４２に瞬間的に電流が流される。する
と、反射体駆動装置４０と反射体３の導電板４５との間
で互いに逆向きの電磁反発力が発生し、反射体３の質量
による慣性力に起因して反射体駆動装置４０を上方に付
勢する力が発生する。この上方への付勢力が保持用電磁
石４１と炉心バレル３０の外壁面３０ａとの間の静止摩
擦力よりも大きくなるようにすることによって、反射体
駆動装置４０を炉心バレル３０に沿って上昇させること
ができる。このときの反射体駆動装置４０の運動エネル
ギーは主として動摩擦力によって次第に失われ、反射体
駆動装置４０は元の位置から僅かに上昇した位置におい
て静止する。

【００１７】一方、反射体３は、電磁反発力によって反
射体駆動装置４０の下部から一瞬だけ切り離されて僅か
に降下し、その後、冷却材５の流体圧及び連結用電磁石
４７の電磁吸引力によって上昇して再び反射体駆動装置
４０の下部に接合される。このとき、反射体駆動装置４
０は元の位置から僅かに上昇しているので、反射体３も
同様に元の位置から僅かに上昇する。そして、電磁反発
コイル４２への通電を繰り返し行うことによって、反射
体駆動装置４０と共に反射体３を運転開始当初の起動位
置から最終燃焼位置まで超微速にて移動させることがで
きる。

【００１８】また、原子炉を停止する際には、電磁ポン
プ７を停止することによって冷却材５の流れが止まり、
冷却材５の流体圧による上方への付勢力がなくなるの
で、連結用電磁石４７の通電を遮断することによって反
射体３は図１０に示した停止位置まで降下する。ここ
で、反射体３の下部に設けられたダンパー３２によって
着地の際の衝撃力が吸収される。また、一旦停止した原
子炉を再起動する際には、上述したように電磁ポンプ７
を駆動し、冷却材５の流体圧によって反射体３を反射体
駆動装置４０の位置まで上昇させる。

【００１９】ここで、原子炉の停止期間中に何らかの原
因によって反射体駆動装置４０が上方に移動した場合に
は、原子炉を再起動した際に反射体３が原子炉停止時の
位置よりも高い位置まで上昇してしまう。すると、炉心
２の未燃焼部分において急激な核分裂反応が発生し、原
子炉が暴走してしまう恐れがある。しかしながら、上述
したように反射体駆動装置４０は反射体３の慣性力を利
用して上方に駆動されるものであるから、原子炉が停止
している状態、すなわち反射体３が切り離された状態に
おいては反射体駆動装置４０単体で移動させることは原
理的に不可能である。したがって、原子炉の停止期間中
に反射体駆動装置４０が単体で移動することはなく、原
子炉再起動時における反射体駆動装置４０の位置は原子
炉を停止した際の位置に等しく、再起動時の原子炉の暴
走は確実に防止される。

【００２０】以上述べたように、この特開平８−１５４
７３号公報に示された高速炉は、電磁反発コイル４２に
よる電磁反発力及び反射体３の慣性力を利用して反射体
駆動装置４０と共に反射体３を上昇駆動することによっ
て、反射体３を駆動するための複雑な装置を炉外に設置
する必要がなくなり、しかも、駆動軸シールも不要とな
ってカバーガスの密封性を向上させることが可能であ
る。

【００２１】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
高速炉においては原子炉停止中に反射体駆動装置４０を
移動させることが原理的に不可能であることは既述の通
りであるが、原子炉の実際の運用においては、原子炉の
再起動時に反射体３の位置を僅かながら移動調整する必
要が生じる場合がある。

【００２２】つまり、一旦停止した原子炉を再起動する
際に、原子炉停止時のそのままの位置にある反射体駆動
装置４０まで反射体３が高速で上昇すると、反射体３が
上昇停止した位置に対応する炉心２の部分において急激
に核分裂反応が発生し、炉心２が過熱してしまう恐れが
ある。したがって、原子炉の再起動時においては、反射
体駆動装置４０を原子炉停止時の位置から予め僅かに降
下させておく必要がある。

【００２３】ところが、上述した従来の高速炉では、原
子炉停止中においては反射体駆動装置４０と反射体３と
が切り離されているため、反射体駆動装置４０を降下さ
せることが全く不可能であった。

【００２４】そこで、本発明の目的は、反射体によって
炉心燃料の燃焼を制御する高速炉であって、原子炉停止
中においても反射体駆動装置の位置調整を行うことがで
きる高速炉を提供することにある。

【００２５】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明によ
る高速炉は、原子炉容器内に収納された炉心を包囲する
筒状の炉心バレルと、この炉心バレルを包囲し、前記炉
心バレルとの間に環状水平断面の冷却材流路を形成する
筒状の隔壁と、前記冷却材流路内に上下動可能に設けら
れた環状の反射体と、この反射体を駆動するための反射
体駆動装置と、を備え、前記反射体駆動装置は、前記炉
心バレルの外壁面に電磁吸引力によって吸着された駆動
装置本体と、この駆動装置本体の上方に上下動可能に設
けられた慣性体と、この慣性体と前記駆動装置本体との
間に設けられた弾性体と、を有し、前記駆動装置本体
は、この駆動装置本体と前記反射体との間に瞬間的な電
磁反発力を垂直方向に発生させるための第１の電磁反発
コイルと、前記駆動装置本体と前記慣性体との間に瞬間
的な電磁反発力を垂直方向に発生させるための第２の電
磁反発コイルと、前記弾性体の復元力に抗して前記慣性
体を前記第２の電磁反発コイルの側に吸引するための慣
性体吸引手段と、を有することを特徴とする。

【００２６】請求項２記載の発明による高速炉は、前記
駆動装置本体は、前記反射体を前記駆動装置本体の下部
に電磁吸引力によって結合するための連結用電磁石をさ
らに有することを特徴とする。

【００２７】請求項３記載の発明による高速炉は、前記
駆動装置本体は、Ｈ型のヨークと、このヨークに巻装さ
れたコイルとで構成されたＨ型電磁石を備え、前記Ｈ型
電磁石は、前記慣性体吸引手段及び前記連結用電磁石の
両者を兼ねていることを特徴とする。

【００２８】請求項４記載の発明による高速炉は、前記
駆動装置本体は、前記炉心バレルの外壁面に電磁吸引力
によって吸着された馬蹄型の保持用電磁石を備え、前記
Ｈ型電磁石は、前記保持用電磁石の内側に配置されたこ
とを特徴とする。

【００２９】請求項５記載の発明による高速炉は、前記
Ｈ型電磁石の前記コイルの内部の磁束密度を飽和状態に
することを特徴とする。

【００３０】請求項６記載の発明による高速炉は、前記
第１の電磁反発コイル及び前記第２の電磁反発コイル
は、これらのコイルに共通の通電手段から常に同時に通
電されることを特徴とする。

【００３１】請求項７記載の発明による高速炉は、前記
反射体は周方向に連設された複数の反射体構成部材によ
って全体として環状に構成されており、前記複数の反射
体構成部材のそれぞれに対応する複数の前記反射体駆動
装置を有することを特徴とする。

【００３２】請求項８記載の発明による高速炉は、前記
弾性体は圧縮バネであることを特徴とする。

【００３３】請求項９記載の発明による高速炉は、前記
反射体の下部にダンパーを設けたことを特徴とする。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下、本発明による高速炉の実施
形態について、図１乃至図８を参照して説明する。な
お、本実施形態による高速炉は、図１０及び図１１に示
した従来の高速炉の反射体駆動機構の部分を変更したも
のなので、図１０及び図１１に示した従来の高速炉と同
一構成要素には同一符号を付して説明する。

【００３５】図１は、本実施形態による高速炉の概略構
成を示した縦断面図であり、同図に示したようにこの高
速炉は、炉心２の外周を取り囲む筒状の炉心バレル３０
を備えており、さらに、炉心バレル３０の外周を取り囲
むようにして環状の反射体３が上下動可能に設けられ、
この反射体３はその下部にダンパー３２を有している。

【００３６】図２（ａ）は環状の反射体３を示してお
り、この反射体３は図２（ｂ）に示した反射体構成部材
３ａを周方向に複数連設して全体として環状に構成され
ている。なお、反射体３は、分割構造ではなく一体構造
で環状に構成することもできる。

【００３７】図１に示したように、反射体３を取り囲む
ようにして筒状の隔壁３１が設けられており、この筒状
の隔壁３１と炉心バレル３０との間に環状水平断面の冷
却材流路３６が形成されている。筒状の隔壁３１は、原
子炉の半径方向に配設された支持部材３４を介して炉心
バレル３０を支持している。支持部材３４には流入孔３
５が穿設されており、この流入孔３５を介して冷却材流
路３６内に冷却材５が下方から流入する。

【００３８】隔壁３１の外側には、この隔壁３１を取り
囲むようにして中性子遮蔽体４が設けられており、この
中性子遮蔽体４の上方には冷却材５を強制循環させる電
磁ポンプ７が設けられている。また、原子炉容器１の外
側を覆うようにしてガードベッセル（図示せず）が設け
られている。

【００３９】さらに、この高速炉は複数の反射体駆動装
置５０を備えており、これらの反射体駆動装置５０は、
炉心バレル３０の外壁面３０ａに電磁吸引力によって吸
着された駆動装置本体６２と、この駆動装置本体６２の
上方に上下動可能に設けられた慣性体５８と、この慣性
体５８と駆動装置本体６２との間に設けられた圧縮バネ
（弾性体）５７と、を備えている。

【００４０】反射体駆動装置５０は、図２（ａ）に示し
たように複数の反射体構成部材３ａのそれぞれに対応す
るようにして周方向に等間隔で配設されている。そし
て、原子炉運転中においては図１に示したように反射体
駆動装置５０の下部に反射体３が接触した状態であり、
一方、原子炉停止中においては反射体駆動装置５０と反
射体３とが切り離された状態であって、反射体３は停止
位置まで降下している（図１０参照）。

【００４１】図３は反射体駆動装置５０を含む反射体駆
動機構部を示した縦断面図であり、図４は図３の４−４
断面線に沿った横断面図である。図３及び図４は、反射
体駆動装置５０及び反射体３の上昇駆動動作を行う際の
状態（原子炉運転中の状態）を示しており、反射体駆動
装置５０の下部に反射体３が接続されている。

【００４２】図３及び図４に示したように、反射体駆動
装置５０は、強磁性体からなるヨーク５１にコイル５２
を巻装して構成された馬蹄型の保持用電磁石５３を備
え、この保持用電磁石５３のコイル５２は常時通電され
ている。そして、保持用電磁石５３の電磁吸引力（閉ル
ープ磁束Ｍ１による吸引力）によって、反射体駆動装置
５０は炉心バレル３０の外壁面３０ａに吸着されてい
る。

【００４３】また、反射体駆動装置５０は、強磁性体か
らなるＨ型のヨーク５４にコイル５５を巻装して構成さ
れたＨ型電磁石５６を備え、このＨ型電磁石５６は保持
用電磁石５３によって包囲されている。Ｈ型電磁石５６
は、慣性体５８を吸引するための慣性体吸引手段、及び
反射体３を連結するための連結用電磁石の両者を兼ねて
いる。

【００４４】Ｈ型電磁石５６のコイル５５は常時通電さ
れており、Ｈ型電磁石５６の下部には、このＨ型電磁石
５６の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ２ａによる吸引力）
によって反射体３が保持されている。なお、反射体３の
上部には、Ｈ型電磁石５６に対向するようにして強磁性
体からなる継鉄部（図示せず）が固着されており、閉ル
ープ磁束Ｍ２ａはこの継鉄部及びヨーク５４の下半部を
磁路としている。

【００４５】また、Ｈ型電磁石５６の上部には圧縮バネ
５７を介して慣性体５８が上下動可能に設けられてお
り、Ｈ型電磁石５６のヨーク５４の上端には慣性体５８
のためのストッパ５９が設けられている。この慣性体５
８の重量は、駆動装置本体６２の重量よりも小さくなる
ように設定されている。

【００４６】慣性体５８はＨ型電磁石５６の電磁吸引力
（閉ループ磁束Ｍ２ｂによる吸引力）によって下向きの
力を受けると共に、圧縮バネ５７の復元力によって上向
きの力を受ける。したがって、慣性体５８は、Ｈ型電磁
石５６による下向きの力と圧縮バネ５７による上向きの
力とが均衡（バランス）した位置で停止している。図３
から分かるように、原子炉運転中においては、慣性体５
８と、ストッパ５９及び後記上部電磁反発コイル６１と
の間には空隙が存在する。

【００４７】なお、慣性体５８の下部には強磁性体から
なる継鉄部（図示せず）が固着されており、閉ループ磁
束Ｍ２ｂはこの継鉄部及びヨーク５４の上半部を磁路と
している。

【００４８】さらに、反射体駆動装置５０は、反射体３
とＨ型電磁石５６との間に瞬間的な電磁反発力を垂直方
向に発生させるための下部電磁反発コイル（第１の電磁
反発コイル）６０と、慣性体５８とＨ型電磁石５６との
間に瞬間的な電磁反発力を垂直方向に発生させるための
上部電磁反発コイル（第２の電磁反発コイル）６１と、
を備えている。

【００４９】反射体３の上部には、下部電磁反発コイル
６０に対向する位置に導電性部材（図示せず）が設けら
れており、また、慣性体５８の下部には、上部電磁反発
コイル６１に対向する位置に導電性部材（図示せず）が
設けられている。そして、上部及び下部電磁反発コイル
６０、６１に瞬間的な大電流を印加すると前記各導電性
部材に渦電流が誘導され、これらの渦電流と各電磁反発
コイル６０、６１の印加電流との間に衝撃的な反発力が
発生する。また、下部及び上部電磁反発コイル６０、６
１、保持用電磁石５３、及びＨ型電磁石５６は、これら
を連結する連結部材（図示せず）によって一体に構成さ
れている。

【００５０】電磁反発コイル６０、６１による瞬間的な
電磁反発力は、電磁反発コイル６０、６１に瞬間的に大
電流を流すことによって発生させることができるが、具
体的には、コンデンサ（図示せず）に充電した電荷を瞬
間的に放電する方法などを用いることができる。

【００５１】また、電磁反発コイル６０、６１に通電す
るための手段（例えばコンデンサ）については、下部及
び上部電磁反発コイル６０、６１のそれぞれに対して個
別に専用の通電手段を設けても良いし、両電磁反発コイ
ル６０、６１の間で電気的な切換操作を行うことによっ
て１つの通電手段を共用するようにしても良い。

【００５２】さらに、両電磁反発コイル６０、６１同士
を予め電気的に接続しておき、共用の通電手段によっ
て、両電磁反発コイル６０、６１に対して常に同時に通
電するようにすることもできる。このように共用の通電
手段によって両電磁反発コイル６０、６１に同時に通電
するようにすれば、両電磁反発コイル６０、６１間で電
気的な切換操作を行う必要がないので、構造を簡素化で
きるばかりでなく、誤動作が確実に防止されて原子炉の
安全性が大幅に向上する。

【００５３】なお、下部電磁反発コイル６０は、反射体
３の側に配置することもできるし、Ｈ型電磁石５６及び
反射体３の両方に配置することもできる。また、上部電
磁反発コイル６１は、慣性体５８の側に配置することも
できるし、Ｈ型電磁石５６及び慣性体５８の両方に配置
することもできる。

【００５４】図５は、反射体駆動装置５０の下降移動動
作を行う際の状態（原子炉停止中の状態）を示してお
り、反射体駆動装置５０の下部から反射体３が切り離さ
れている。図５から分かるように、原子炉停止中におい
ては、慣性体５８はストッパ５９と接触する位置まで降
下しており、且つ上部電磁反発コイル６１に密着してい
る。すなわち、原子炉運転中においては図３に示したよ
うに慣性体５８と上部電磁反発コイル６１とは離間状態
にあり、原子炉停止中においては図５に示したように両
者は密着状態にある。

【００５５】慣性体５８及び上部電磁反発コイル６１の
離間状態及び密着状態の切り換えは、反射体駆動装置５
０に反射体３が結合されているか否かによって自動的に
行われる。以下、この点について図６を参照して説明す
る。

【００５６】図６は、反射体駆動装置５０に反射体３が
結合されている場合と切り離されている場合とで、Ｈ型
電磁石５６による慣性体５８の吸引力（吸着力）がどの
ように変化するかを示したグラフである。図６のグラフ
の横軸は、慣性体５８の下端とＨ型電磁石５６の上端と
の間の空隙（離間距離）を示しており、左側の縦軸は慣
性体５８の吸引力及び圧縮バネ５７の復元力を示してい
る。なお、右側の縦軸は反射体３の吸着力を示してい
る。

【００５７】図６のグラフから分かるように、Ｈ型電磁
石５６による慣性体５８の吸引力は、慣性体５８とＨ型
電磁石５６との空隙が大きくなるに従って減少する。さ
らに、慣性体５８の吸引力は反射体３の有無によってそ
の特性が変化しており、慣性体５８とＨ型電磁石５６と
の間の空隙の大小にかかわらず、慣性体５８の吸引力
は、反射体３がある場合よりも反射体３が無い場合の方
が常に大きくなっている。その理由は次の通りである。

【００５８】反射体３が反射体駆動装置５０に結合され
ている場合には、図３に示したようにＨ型電磁石５６及
び反射体３の両者を通るようにして閉ループ磁束Ｍ２ａ
が形成される。一方、反射体３が切り離されている場合
には、図５に示したように磁束Ｍ２ａは閉ループを実現
することができない。換言すれば、反射体３の結合状態
において閉ループ磁束Ｍ２ａを形成していた磁束は、反
射体３が切り離されることによってその磁路を絶たれ
る。そして、磁路を失った磁束Ｍ２ａは、Ｈ型電磁石５
６及び慣性体５８を通る磁路に移行して閉ループ磁束Ｍ
２ｂに加わることになる。

【００５９】したがって、反射体３が反射体駆動装置５
０から切り離されることによって、Ｈ型電磁石５６によ
る慣性体５８の吸引力は、電気的な切換操作等を行うこ
となく自動的に増加する。但し、磁路を失った磁束Ｍ２
ａが閉ループ磁束Ｍ２ｂに移行するための前提条件とし
て、Ｈ型電磁石５６のコイル５５の内部の磁束密度が飽
和状態になっていることが必要である。そこで、コイル
５５の励磁電流の値は、コイル５５内の磁束密度が飽和
状態になるように予め設定されている。

【００６０】上述したように、Ｈ型電磁石５６による慣
性体５８の吸着特性は反射体３の有無によって変化す
る。したがって、慣性体５８とＨ型電磁石５６との間に
配置された圧縮バネ５７のバネ定数を最適な値に設定す
れば、図６に示したように、圧縮バネ５７の復元力を示
す直線を、反射体ありの場合の吸着特性曲線と反射体な
しの場合の吸着特性曲線との間に収めることができる。
また、慣性体５８とＨ型電磁石５６との間の空隙の下限
値はストッパ５０によって決定できるので、圧縮バネ５
７のバネ定数の最適化と同時にストッパ５０による空隙
の下限値の最適化を行うことによって、圧縮バネ５７の
復元力直線を図６に示した２つの吸着特性曲線の間に収
めるようにする。

【００６１】このように圧縮バネ５７の復元力直線を両
吸着特性曲線の間に収めるようにすれば、反射体ありの
場合には圧縮バネ復元力が慣性体吸引力を上回るので、
慣性体５８は上方に押し上げられ、慣性体５８と上部電
磁反発コイル６１との間の空隙が十分に確保される。一
方、反射体なしの場合には慣性体吸引力が圧縮バネ復元
力を上回るので、慣性体５８はストッパ５９に突き当た
るまで引き下げられる。なお、上方に押し上げられた慣
性体５８を停止させるために、慣性体５８上方の適当な
位置にストッパを設置することが好ましい。

【００６２】次に、本実施形態による高速炉の作用につ
いて説明する。

【００６３】原子炉運転中及び原子炉停止中のいずれの
場合においても、保持用電磁石５３のコイル５２は常時
通電されており、反射体駆動装置５０は保持用電磁石５
３の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ１による吸引力）によ
って炉心バレル３０の外壁面３０ａに常時吸着されてい
る。

【００６４】そして、原子炉を起動する際には、電磁ポ
ンプ７によって原子炉容器１内の冷却材５が図１中実線
矢印で示したように強制循環され、冷却材５は支持部材
３４の流入孔３５を介して炉心バレル３０と隔壁３１と
の間に形成された冷却材流路３６内に上方に向かって流
入する。すると、原子炉停止中には停止位置まで降下し
ていた反射体３（図１０参照）は、冷却材流路３６内に
流入した冷却材５の流体圧によって上方に高速で移動す
る。

【００６５】流体圧を受けて上昇した反射体３は、反射
体駆動装置５０の下部、具体的にはＨ型電磁石５６のヨ
ーク５４の下面に突き当たることによって停止する。ヨ
ーク５４下面で停止した反射体３は、冷却材５の流体圧
によって上方に常時付勢されると共に、Ｈ型電磁石５６
のヨーク５４及び反射体３の継鉄部を磁路とする閉ルー
プ磁束Ｍ２ａから生じる電磁吸引力によって反射体駆動
装置５０の下部に保持される。

【００６６】そして、炉心２外周に配置された反射体３
は、炉心２から放射された中性子を反射して炉心２側に
戻すことによって中性子の漏洩を防止し、反射体３に包
囲された部分の炉心２における燃焼を促進する。一方、
周囲に反射体３がない部分の炉心２においては、核分裂
によって発生した中性子が炉心２の外へ拡散してしまう
ので燃焼は促進されない。

【００６７】次に、原子炉の通常運転中において反射体
駆動装置５０及び反射体３を超微速で上昇駆動する際の
作用について図７を参照して説明する。なお、図７は、
反射体駆動装置５０等の構造を簡略化して模式的に示し
ている。

【００６８】図７（ａ）は、下部電磁反発コイル６０に
通電する前の状態を示している。上述したように、原子
炉運転中においては、慣性体５８は圧縮バネ５７の復元
力によって上方に持ち上げられており、慣性体５８と上
部電磁反発コイル６１との間には十分な空隙が存在す
る。

【００６９】反射体駆動装置５０は保持用電磁石５３
（図３参照）の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ１による吸
引力）によって炉心バレル３０の外壁面３０ａに固着さ
れており、また、反射体駆動装置５０の下部にはＨ型電
磁石５６の電磁吸引力（閉ループ磁束Ｍ２ａによる吸引
力）によって反射体３が保持されている。

【００７０】このように反射体３はＨ型電磁石５６の電
磁吸引力によって反射体駆動装置５０の下部に保持され
ているので、冷却材５の流体圧の変動による反射体３の
揺れを大幅に軽減することが可能である。このため、反
射体３の継鉄部の上面とＨ型電磁石５６のヨーク５４の
下面との間の空隙のばらつきを小さくすることができ、
下部電磁反発コイル６０による電磁反発力の発生効率を
大幅に高めることができる。

【００７１】したがって、反射体駆動装置５０及び反射
体３を上昇駆動する際の駆動効率が向上すると共に、反
射体駆動装置５０の移動時のステップ量の変動が小さく
なり上昇駆動の制御性が大幅に向上する。ただし、原子
炉の運転中においては常に冷却材５の流体圧によって反
射体３が上方に付勢されているので、Ｈ型電磁石５６に
よる吸引力がなくとも反射体３を反射体駆動装置５０の
下部に保持することは可能である。

【００７２】そして、図７（ａ）に示した初期状態にお
いて、下部電磁反発コイル６０に瞬間的な大電流を流す
と、図７（ｂ）に示したように、反射体３と反射体駆動
装置５０との間に互いに逆向きの衝撃的な電磁反発力Ｆ
１が発生する。ここで、下部電磁反発コイル６０に通電
する際には、同時に上部電磁反発コイル６１に通電して
も良い。なぜなら、上部電磁反発コイル６１と慣性体５
８との間には十分な空隙があるので、上部電磁反発コイ
ル６１に通電したとしても、慣性体５８の慣性力によっ
て上昇駆動動作が妨げられることはないからである。

【００７３】電磁反発コイル６０への通電によって生じ
た電磁反発力Ｆ１は、反射体駆動装置５０を上方に変位
させる向きの力であり、また、反射体３を下方に変位さ
せる向きの力である。

【００７４】そして、電磁反発力Ｆ１によって反射体駆
動装置５０に加えられる上方への付勢力が駆動装置本体
６２と炉心バレル３０の外壁面３０ａとの間の静止摩擦
力よりも大きくなるように、下部電磁反発コイル６０へ
の通電条件を設定することによって、図７（ｃ）に示し
たように反射体駆動装置５０に上昇運動をもたらすこと
ができる。一方、電磁反発力Ｆ１を受けた反射体３は、
反射体駆動装置５０から瞬間的に切り離されて下降運動
を開始する。なお、反射体３の質量は反射体駆動装置５
０の質量に比べて相当に大きいので、反射体３の下降運
動は比較的緩やかである。

【００７５】反射体駆動装置５０の上昇運動エネルギー
は、駆動装置本体６２と炉心バレル３０の外壁面３０ａ
との間の動摩擦力や、反射体駆動装置５０の重力加速度
によって次第に失われ、反射体駆動装置５０は、図７
（ｄ）に示したように、図７（ａ）に示した初期位置か
ら距離Ｘ１だけ上方に移動して停止する。

【００７６】また、反射体３の下降運動エネルギーは、
閉ループ磁束Ｍ２ａによる電磁吸引力や冷却材５による
上向きの流体圧力によって失われ、やがて上昇運動に変
化し、図７（ｄ）に示したように反射体駆動装置５０の
下部に衝突して再び一体化する。

【００７７】そして、上述した下部電磁反発コイル６０
への瞬間的な通電を繰り返し行うことによって、図７
（ａ）乃至（ｄ）に示した動作を繰り返し、反射体駆動
装置５０及び反射体３を原子炉起動位置から最終燃焼位
置までステップ状に上昇駆動する。

【００７８】このように本実施形態による高速炉は、反
射体３の慣性力を利用して、原子炉運転中に反射体駆動
装置５０及び反射体３を超微速にて、例えば３ｍ／１０
年の速度にて上昇駆動するものである。ここで、反射体
３の初期の起動位置から最終燃焼位置までの垂直距離を
３ｍ程度に設定すれば、１０年間で炉心２の原子燃料の
全体を燃焼させることによってその間の燃料交換が不要
となる。

【００７９】次に、原子炉を停止する際の作用について
説明する。

【００８０】原子炉を停止する際には、電磁ポンプ７を
停止することによって冷却材５の流れが止まり、冷却材
５の流体圧による上方への付勢力がなくなるので、Ｈ型
電磁石５６の通電を遮断することによって反射体３は停
止位置（図１０参照）まで降下する。

【００８１】ここで、本実施形態による高速炉は、下方
から上方に向かって徐々に炉心２を燃焼させるものであ
るから、原子炉停止時に反射体３が降下した場合、反射
体３が通過する部分の炉心２は既に燃焼済みである。し
たがって、降下する反射体３の通過に伴って炉心２の核
反応が促進されることはない。また、反射体３の下部に
はダンパー３２が設けられているので、このダンパー３
２によって着地の際の衝撃力が吸収される。

【００８２】次に、原子炉停止中における反射体駆動装
置５０の降下動作について図８を参照して説明する。上
述したように、原子炉停止中においては、慣性体５８は
Ｈ型電磁石５６の吸引力によって下方に引き下げられて
おり、慣性体５８は上部電磁反発コイル６１に密着して
いる。

【００８３】図８（ａ）は上部電磁反発コイル６１に通
電する前の初期状態を示しており、同図に示したよう
に、原子炉停止中においては反射体駆動装置５０の下部
に反射体３は結合されていない。また、反射体駆動装置
５０は、原子炉停止中においても閉ループ磁束Ｍ１によ
って炉心バレル３０に吸着固定されている。

【００８４】図８（ａ）に示した初期状態において上部
電磁反発コイル６１に瞬間的な大電流を流すと、図８
（ｂ）に示したように、慣性体５８と反射体駆動装置５
０との間に互いに逆向きの衝撃的な電磁反発力Ｆ２が発
生する。この電磁反発力Ｆ２は、慣性体５８を上方に変
位させる向きの力であり、また、反射体駆動装置５０を
下方に変位させる向きの力である。

【００８５】そして、電磁反発力Ｆ２によって反射体駆
動装置５０に加えられた下方への付勢力が、駆動装置本
体６２と炉心バレル３０の外壁面３０ａとの間の静止摩
擦力よりも大きくなるように、上部電磁反発コイル６１
への通電条件を設定することによって、図８（ｃ）に示
したように駆動装置本体６２に下降運動をもたらすこと
ができる。

【００８６】駆動装置本体６２の下降運動エネルギー
は、駆動装置本体６２と炉心バレル３０の外壁面３０ａ
との間の動摩擦力によって次第に失われ、駆動装置本体
６２は、図８（ｄ）に示したように、図８（ａ）に示し
た初期状態から距離Ｘ２だけ下方に移動して停止する。
また、慣性体５８の上昇運動エネルギーは、重力加速度
やＨ型電磁石５６の吸引力によって次第に失われ、やが
て下降運動に変化し、図８（ｄ）に示したように再び反
射体駆動装置５０の上部に戻って一体化する。

【００８７】そして、上述した上部電磁反発コイル６１
への瞬間的な通電を繰り返し行うことによって、図８
（ａ）乃至（ｄ）に示した動作を繰り返し、反射体駆動
装置５０を原子炉再起動に適した所望の位置までステッ
プ状に降下させることができる。このように本実施形態
による高速炉は、慣性体５８の慣性力を利用することに
よって原子炉停止中に反射体駆動装置５０を微少幅で下
降移動させるものである。

【００８８】ここで、原子炉停止中においては反射体駆
動装置５０と反射体３とが切り離されているので、下降
運動を始めた反射体駆動装置５０が反射体３に衝突して
上昇運動に転ずることはない。また、慣性体５８の重量
は、駆動装置本体６２の重量よりも小さく設定されてい
るので、電磁反発力によって上昇した慣性体５８とＨ型
電磁石５６との間の吸引力によって、反射体駆動装置５
０が上方に引き上げられることもない。したがって、反
射体３がない状態においては、反射体駆動装置５０に対
して上向きの力が作用することは原理的にあり得ず、原
子炉停止中に反射体駆動装置５０が上昇することはな
い。

【００８９】なお、本実施形態においては、上述したよ
うに慣性体５８の重量は、駆動装置本体６２の重量より
も小さくなるように設定されているが、逆に、慣性体５
８の重量の方が大きくなるように設定することもでき
る。なぜなら、駆動装置本体６２はその下降動作の時に
も炉心バレル３０に吸着固定されているから、上昇した
慣性体５８によって駆動装置本体６２が上方に引き上げ
られるためには、駆動装置本体６２に働く重力だけでな
く、駆動装置本体６２と炉心バレル３０の外壁面３０ａ
との間の摩擦力にも打ち勝つ必要があるからである。

【００９０】以上述べたように本実施形態による高速炉
によれば、下部及び上部電磁反発コイル６０、６１の電
磁反発力、並びに慣性体５８及び反射体３の慣性力を利
用して反射体駆動装置５０を上下動させるようにしたの
で、原子炉運転中において反射体３の超微速の上昇駆動
を達成できるばかりでなく、原子炉停止中において反射
体駆動装置５０を下降移動させて、原子炉再起動時に必
要な反射体駆動装置５０の微小位置調整、ひいては原子
炉再起動時の反射体３の微小位置調整を行うことができ
る。

【００９１】また、反射体３と反射体駆動装置５０とが
切り離された状態においては反射体駆動装置５０単体で
上昇移動することが原理的に不可能なので、原子炉停止
中に反射体駆動装置５０が上昇することがなく、原子炉
再起動時の原子炉の暴走を確実に防止することができ
る。

【００９２】さらに、下部電磁反発コイル６０及び上部
電磁反発コイル６１の両者に対して共用の通電手段を設
けることによって、上昇駆動時と下降移動時とで電気的
な切換操作を行う必要がなくなるので、駆動機構の簡素
化及び誤作動の防止を実現して高速炉の安全性を大幅に
向上させることができる。

【００９３】また、本実施形態による高速炉は、反射体
３を駆動するための複雑な装置を炉外に設置する必要が
なく、しかも、駆動軸シールも不要となってカバーガス
の密封性を向上させることが可能である。

【００９４】さらに、原子炉起動時には冷却材５の流体
圧を利用して反射体３を迅速に所定の起動位置まで上昇
させることができるので原子炉の運転効率を高めること
ができ、また、原子炉停止時においては、電磁ポンプ７
を停止し、反射体駆動装置５０のＨ型電磁石５６への通
電を遮断することによって反射体３を高速で降下させて
原子炉を停止することができるので、原子炉の運転効率
及び安全性が大幅に向上する。

【００９５】さらに、本実施形態による高速炉は、制御
棒に代えて反射体３によって炉心燃料の燃焼を制御する
ようにしたので、制御棒及びその駆動機構が不要とな
り、原子炉の構成を簡単化して原子炉の小型軽量化及び
低コスト化を図ることができる。

【００９６】また、原子炉容器１の上方に大重量の制御
棒駆動装置を設ける必要がないので、原子炉の耐震安全
性が大幅に向上する。

【００９７】また、この高速炉は長期間にわたって燃料
を交換する必要がないので、燃料交換に伴うコストを大
幅に軽減することができる。

【００９８】第１変形例 次に、本実施形態の第１変形例について説明する。本変
形例による高速炉は、反射体駆動装置５０の上昇移動動
作と下降移動動作とを切り換える際に必要となる、慣性
体５８の上下位置の切換制御手段において上記実施形態
と異なるものである。

【００９９】上述した実施形態においては、反射体３の
有無によって慣性体５８の上下位置が自動的に制御さ
れ、この自動制御を達成するためにＨ型電磁石５６のコ
イル５５の内部の磁束密度が飽和状態に設定されてい
る。

【０１００】これに対して本変形例による高速炉におい
ては、反射体駆動装置５０を上昇移動動作から下降移動
動作に切り換える際には、まず、Ｈ型電磁石５６のコイ
ル５５への電流を遮断して反射体３を切り離し、しかる
後、コイル５５に対して原子炉運転時よりも大きな電流
を流し、Ｈ型電磁石５６の増大した吸引力によって、ス
トッパ５９及び上部電磁反発コイル６１の位置まで慣性
体５８を引き下げるようにする。なお、本変形例におい
ては、Ｈ型電磁石５６のコイル５５の内部の磁束密度を
飽和状態に設定する必要はない。

【０１０１】第２変形例 次に、本実施形態の第２変形例について説明する。本変
形例による高速炉は、上記実施形態のＨ型電磁石５６の
部分の構成を変更したものである。

【０１０２】上述した実施形態及び第１変形例は、反射
体３の結合機能及び慣性体５８の吸引機能の両方をＨ型
電磁石５６によって達成するようにしたものである。

【０１０３】これに対して本変形例による高速炉におい
ては、Ｈ型電磁石５６に代えて、反射体３の結合機能の
みを有する第１の電磁石と、慣性体５８の吸引機能のみ
を有する第２の電磁石とを、駆動装置本体６２の下部及
び上部にそれぞれ別個に設けるようにする。

【０１０４】そして、原子炉運転中においては、第１の
電磁石に通電して反射体３を反射体駆動装置５０に結合
し、一方、第２の電磁石には通電を行わず、圧縮バネ５
７の復元力によって慣性体５８を上方に押し上げてスト
ッパ５９及び上部電磁反発コイル６１から離間させてお
くようにする。

【０１０５】また、原子炉停止中においては、第１の電
磁石の電流を遮断して反射体３を切り離すと共に、第２
の電磁石に通電して慣性体５８を下方に引き下げてスト
ッパ５９及び上部電磁反発コイル６１に密着させるよう
にする。

【０１０６】また、原子炉運転中における反射体駆動装
置５０への反射体３の結合を、冷却材の流体圧のみで達
成するようにすれば、本変形例における第１の電磁石を
省略することもできる。

【０１０７】

【発明の効果】以上述べたように本発明による高速炉に
よれば、第１及び第２の電磁反発コイルの電磁反発力、
並びに慣性体及び反射体の慣性力を利用して反射体駆動
装置を上下動するようにしたので、原子炉運転中におい
て反射体の超微速の上昇駆動を達成できるばかりでな
く、原子炉停止中において反射体駆動装置を下降移動さ
せて、原子炉再起動時に必要な反射体駆動装置の微小位
置調整、ひいては原子炉再起動時の反射体の微小位置調
整を行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態による高速炉の概略構成を示
した縦断面図。

【図２】（ａ）は本発明の実施形態による高速炉の反射
体及び反射体駆動装置を示した斜視図。（ｂ）は（ａ）
に示した反射体を構成する反射体構成部材及び反射体駆
動装置を示した斜視図。

【図３】本発明の実施形態による高速炉の反射体駆動機
構部に反射体が結合された状態を示した縦断面図。

【図４】図３の４−４断面線に沿った横断面図。

【図５】本発明の実施形態による高速炉の反射体駆動機
構部から反射体が切り離された状態を示した縦断面図。

【図６】反射体の有無による慣性体吸引力の特性比較を
示したグラフ。

【図７】本発明の実施形態による高速炉の反射体駆動装
置及び反射体の上昇駆動シーケンスを示した図。

【図８】本発明の実施形態による高速炉の反射体駆動装
置の下降移動シーケンスを示した図。

【図９】機械的に駆動される反射体を備えた従来の高速
炉を示した縦断面図。

【図１０】電磁力を利用して駆動される反射体を備えた
従来の高速炉の停止状態を示した縦断面図。

【図１１】電磁力を利用して駆動される反射体を備えた
従来の高速炉の運転状態を示した縦断面図。

【図１２】電磁力を利用して駆動される反射体を備えた
従来の高速炉の反射体駆動機構部を示した縦断面図。

【符号の説明】

１ 原子炉容器 ２ 炉心 ３ 反射体 ３ａ 反射体構成部材 ４ 中性子遮蔽体 ５ 冷却材 ６ 炉心支持板 ７ 電磁ポンプ ３０ 炉心バレル ３０ａ 外壁面 ３１ 筒状の隔壁 ３２ ダンパー ３６ 冷却材流路 ５０ 反射体駆動装置 ５１、５４ ヨーク ５２、５５ コイル ５３ 保持用電磁石 ５６ Ｈ型電磁石 ５７ 圧縮バネ ５８ 慣性体 ５９ ストッパ ６０ 下部電磁反発コイル ６１ 上部電磁反発コイル ６２ 駆動装置本体

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】原子炉容器内に収納された炉心を包囲する
   筒状の炉心バレルと、この炉心バレルを包囲し、前記炉
   心バレルとの間に環状水平断面の冷却材流路を形成する
   筒状の隔壁と、前記冷却材流路内に上下動可能に設けら
   れた環状の反射体と、この反射体を駆動するための反射
   体駆動装置と、を備え、 前記反射体駆動装置は、前記炉心バレルの外壁面に電磁
   吸引力によって吸着された駆動装置本体と、この駆動装
   置本体の上方に上下動可能に設けられた慣性体と、この
   慣性体と前記駆動装置本体との間に設けられた弾性体
   と、を有し、 前記駆動装置本体は、この駆動装置本体と前記反射体と
   の間に瞬間的な電磁反発力を垂直方向に発生させるため
   の第１の電磁反発コイルと、前記駆動装置本体と前記慣
   性体との間に瞬間的な電磁反発力を垂直方向に発生させ
   るための第２の電磁反発コイルと、前記弾性体の復元力
   に抗して前記慣性体を前記第２の電磁反発コイルの側に
   吸引するための慣性体吸引手段と、を有することを特徴
   とする高速炉。
2. 【請求項２】前記駆動装置本体は、前記反射体を前記駆
   動装置本体の下部に電磁吸引力によって結合するための
   連結用電磁石をさらに有することを特徴とする請求項１
   記載の高速炉。
3. 【請求項３】前記駆動装置本体は、Ｈ型のヨークと、こ
   のヨークに巻装されたコイルとで構成されたＨ型電磁石
   を備え、 前記Ｈ型電磁石は、前記慣性体吸引手段及び前記連結用
   電磁石の両者を兼ねていることを特徴とする請求項２記
   載の高速炉。
4. 【請求項４】前記駆動装置本体は、前記炉心バレルの外
   壁面に電磁吸引力によって吸着された馬蹄型の保持用電
   磁石を備え、 前記Ｈ型電磁石は、前記保持用電磁石の内側に配置され
   たことを特徴とする請求項３記載の高速炉。
5. 【請求項５】前記Ｈ型電磁石の前記コイルの内部の磁束
   密度を飽和状態にすることを特徴とする請求項３又は請
   求項４に記載の高速炉。
6. 【請求項６】前記第１の電磁反発コイル及び前記第２の
   電磁反発コイルは、これらのコイルに共通の通電手段か
   ら常に同時に通電されることを特徴とする請求項１乃至
   請求項５のいずれか一項に記載の高速炉。
7. 【請求項７】前記反射体は周方向に連設された複数の反
   射体構成部材によって全体として環状に構成されてお
   り、 前記複数の反射体構成部材のそれぞれに対応する複数の
   前記反射体駆動装置を有することを特徴とする請求項１
   乃至請求項６のいずれか一項に記載の高速炉。
8. 【請求項８】前記弾性体は圧縮バネであることを特徴と
   する請求項１乃至請求項７のいずれか一項に記載の高速
   炉。
9. 【請求項９】前記反射体の下部にダンパーを設けたこと
   を特徴とする請求項１乃至請求項８のいずれか一項に記
   載の高速炉。