JPH10212158A - ガラス溶解窯用耐火物 - Google Patents
ガラス溶解窯用耐火物Info
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- JPH10212158A JPH10212158A JP9016447A JP1644797A JPH10212158A JP H10212158 A JPH10212158 A JP H10212158A JP 9016447 A JP9016447 A JP 9016447A JP 1644797 A JP1644797 A JP 1644797A JP H10212158 A JPH10212158 A JP H10212158A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/42—Details of construction of furnace walls, e.g. to prevent corrosion; Use of materials for furnace walls
- C03B5/43—Use of materials for furnace walls, e.g. fire-bricks
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のアルミナ・ジルコン質焼成れんがに比
べて高耐食性で高耐クリープ特性を有し、かつ電鋳れん
がに比べて安価なガラス溶解窯用耐火物を提供しようと
するものである。 【解決手段】 アルミナ、ムライト、ジルコンおよびバ
デライトを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、Ｓ
ｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％であ
ることを特徴としている。
べて高耐食性で高耐クリープ特性を有し、かつ電鋳れん
がに比べて安価なガラス溶解窯用耐火物を提供しようと
するものである。 【解決手段】 アルミナ、ムライト、ジルコンおよびバ
デライトを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、Ｓ
ｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％であ
ることを特徴としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガラス溶解窯の天
井および上部構造を構築するのに好適な耐火物に関す
る。
井および上部構造を構築するのに好適な耐火物に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ガラス溶解窯は、ガラス原料の加熱、反
応、均一化、清澄等の機能を有する容器である。ところ
で、従来、ガラス溶解窯の上部側壁には焼結または溶融
アルミナおよびジルコンを原料とするアルミナ・ジルコ
ン質焼成れんが、アルミナ・ジルコン質電鋳れんが、ま
たはβ−アルミナ質電鋳れんがが使用されている。これ
らのれんがは、各種ガラスに対して高耐食性を有する。
応、均一化、清澄等の機能を有する容器である。ところ
で、従来、ガラス溶解窯の上部側壁には焼結または溶融
アルミナおよびジルコンを原料とするアルミナ・ジルコ
ン質焼成れんが、アルミナ・ジルコン質電鋳れんが、ま
たはβ−アルミナ質電鋳れんがが使用されている。これ
らのれんがは、各種ガラスに対して高耐食性を有する。
【０００３】近年、ガラス溶解窯はガラスの高品質化や
熱効率の向上の観点から高温で操業することが行われて
いる。また、廃ガス中のＮＯx の低減や熱効率の向上等
の観点から酸素燃焼方式が採用されることになり、さら
に高温化する傾向にある。このため、ガラス溶解窯の上
部側壁を構築する耐火物にはより一層の高い耐食性、耐
クリープ性が要望されている。
熱効率の向上の観点から高温で操業することが行われて
いる。また、廃ガス中のＮＯx の低減や熱効率の向上等
の観点から酸素燃焼方式が採用されることになり、さら
に高温化する傾向にある。このため、ガラス溶解窯の上
部側壁を構築する耐火物にはより一層の高い耐食性、耐
クリープ性が要望されている。
【０００４】前述したアルミナ・ジルコン質れんがやβ
−アルミナ質電鋳れんがは、耐食性および耐クリープ性
が優れているものの、汗かき現象が見られたり、複雑形
状の製造が困難であり、さらに高コストであるという問
題があった。
−アルミナ質電鋳れんがは、耐食性および耐クリープ性
が優れているものの、汗かき現象が見られたり、複雑形
状の製造が困難であり、さらに高コストであるという問
題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来のアル
ミナ・ジルコン質焼成れんがに比べて高耐食性で高耐ク
リープ特性を有し、かつ電鋳れんがに比べて安価なガラ
ス溶解窯用耐火物を提供しようとするものである。
ミナ・ジルコン質焼成れんがに比べて高耐食性で高耐ク
リープ特性を有し、かつ電鋳れんがに比べて安価なガラ
ス溶解窯用耐火物を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるガラス溶
解窯用耐火物は、アルミナ、ムライト、ジルコンおよび
バデライトを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、
ＳｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％で
あることを特徴とするものである。
解窯用耐火物は、アルミナ、ムライト、ジルコンおよび
バデライトを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、
ＳｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％で
あることを特徴とするものである。
【０００７】
【発明に実施の形態】以下、本発明のガラス溶解窯用耐
火物を詳細に説明する。本発明のガラス溶解窯用耐火物
は、アルミナ、ムライト、ジルコンおよびバデライトを
原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、ＳｉＯ2 ５〜
２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％の組成を有す
る。
火物を詳細に説明する。本発明のガラス溶解窯用耐火物
は、アルミナ、ムライト、ジルコンおよびバデライトを
原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、ＳｉＯ2 ５〜
２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％の組成を有す
る。
【０００８】このようなガラス溶解窯用耐火物は、適度
に粒度調整された焼結または溶融アルミナ、溶融ムライ
ト、ジルコンおよびバデライトとバインダ、水のような
成形助剤を所定の割合で混合した後、耐火物の製造にお
いて公知の手法である混練、成形、乾燥、焼成を行うこ
とにより製造され、かさ比重が３．００以上で、かつ１
６００℃、０．５ＭＰａの条件下での２４時間経過後の
クリープ変形率が２．０％以下の性質を有する。
に粒度調整された焼結または溶融アルミナ、溶融ムライ
ト、ジルコンおよびバデライトとバインダ、水のような
成形助剤を所定の割合で混合した後、耐火物の製造にお
いて公知の手法である混練、成形、乾燥、焼成を行うこ
とにより製造され、かさ比重が３．００以上で、かつ１
６００℃、０．５ＭＰａの条件下での２４時間経過後の
クリープ変形率が２．０％以下の性質を有する。
【０００９】前記焼結または溶融アルミナ、溶融ムライ
ト、ジルコンおよびバデライトとバインダ、水のような
成形助剤は、その成分組成がＡｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量
％、ＳｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量
％になるように配合される。
ト、ジルコンおよびバデライトとバインダ、水のような
成形助剤は、その成分組成がＡｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量
％、ＳｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量
％になるように配合される。
【００１０】前記成形および焼成工程では、前記特性の
ガラス溶解窯用耐火物を得る観点から、成形時のかさ比
重を３．０５以上、焼成を１６００℃以上で１時間以上
行うことが好ましい。
ガラス溶解窯用耐火物を得る観点から、成形時のかさ比
重を３．０５以上、焼成を１６００℃以上で１時間以上
行うことが好ましい。
【００１１】次に、（１）各原料の機能、（２）成分組
成を規定した理由等を説明する。 １−１）アルミナ アルミナは、焼結アルミナまたは溶融アルミナであるこ
とが好ましい。このような焼結アルミナまたは溶融アル
ミナは、それ自体、優れた耐熱性、耐食性を有する。ま
た、前記原料であるジルコンから解離した生成物である
シリカと反応して二次ムライトを形成することにより、
ガラス溶解窯用耐火物に高強度、高耐食性を付与する。
成を規定した理由等を説明する。 １−１）アルミナ アルミナは、焼結アルミナまたは溶融アルミナであるこ
とが好ましい。このような焼結アルミナまたは溶融アル
ミナは、それ自体、優れた耐熱性、耐食性を有する。ま
た、前記原料であるジルコンから解離した生成物である
シリカと反応して二次ムライトを形成することにより、
ガラス溶解窯用耐火物に高強度、高耐食性を付与する。
【００１２】１−２）ムライト ムライトは、溶融ムライトを用いることが好ましい。こ
のような溶融ムライトは、ガラスに対して高耐食性を有
する。また、溶融ムライトの結晶は針状もしくは柱状の
組織を有し、滑り難い性質を有することからガラス溶解
窯用耐火物の耐クリープ性を向上させる。
のような溶融ムライトは、ガラスに対して高耐食性を有
する。また、溶融ムライトの結晶は針状もしくは柱状の
組織を有し、滑り難い性質を有することからガラス溶解
窯用耐火物の耐クリープ性を向上させる。
【００１３】１−３）ジルコン このジルコンは、焼成中にシリコンとジルコニアに解離
し、シリカは前述したようにアルミナと反応して二次ム
ライトを形成することによりガラス溶解窯用耐火物に高
強度、高耐食性を付与する。また、ジルコニアは高融点
（２７１５℃）であり、ガラス溶解窯用耐火物の融点を
上昇させて耐クリープ性を向上する。
し、シリカは前述したようにアルミナと反応して二次ム
ライトを形成することによりガラス溶解窯用耐火物に高
強度、高耐食性を付与する。また、ジルコニアは高融点
（２７１５℃）であり、ガラス溶解窯用耐火物の融点を
上昇させて耐クリープ性を向上する。
【００１４】１−４）バデライト このバデライトは、主成分がジルコニアであり、ガラス
溶解窯用耐火物の融点を上昇させて高耐クリープ化に寄
与する。また、バデライトはアルカリの存在下でガラス
化し易いシリカを含むジルコンに比べてガラス溶解窯用
耐火物の耐食性、耐クリープ性を向上させる効果が大き
い。
溶解窯用耐火物の融点を上昇させて高耐クリープ化に寄
与する。また、バデライトはアルカリの存在下でガラス
化し易いシリカを含むジルコンに比べてガラス溶解窯用
耐火物の耐食性、耐クリープ性を向上させる効果が大き
い。
【００１５】２−１）Ａｌ2 Ｏ3 ガラス溶解窯用耐火物中のＡｌ2 Ｏ3 量を５０重量％未
満にすると、ガラス溶解窯用耐火物の耐食性や強度が低
下する。一方、ガラス溶解窯用耐火物中のＡｌ2 Ｏ3 量
が８０重量％を越えるとシリカ、ジルコニアのような他
の成分が相対的に減少するためガラス溶解窯用耐火物の
耐クリープ性が低下する。より好ましいＡｌ2 Ｏ3 量
は、６０〜７５重量％である。
満にすると、ガラス溶解窯用耐火物の耐食性や強度が低
下する。一方、ガラス溶解窯用耐火物中のＡｌ2 Ｏ3 量
が８０重量％を越えるとシリカ、ジルコニアのような他
の成分が相対的に減少するためガラス溶解窯用耐火物の
耐クリープ性が低下する。より好ましいＡｌ2 Ｏ3 量
は、６０〜７５重量％である。
【００１６】２−２）ＳｉＯ2 ガラス溶解窯用耐火物中のＳｉＯ2 量を５重量％未満に
すると、二次ムライトの生成量が減少してガラス溶解窯
用耐火物の耐食性や強度が低下する。一方、ガラス溶解
窯用耐火物中のＳｉＯ2 量が２０重量％を越えるとガラ
ス溶解窯の上部側壁を構築する耐火物として利用した場
合、シリカ成分とガラス原料中のアルカリ成分が反応し
てガラス化し易くなって耐クリープ性が低下する。より
好ましいＳｉＯ2 量は、７〜１５重量％である。
すると、二次ムライトの生成量が減少してガラス溶解窯
用耐火物の耐食性や強度が低下する。一方、ガラス溶解
窯用耐火物中のＳｉＯ2 量が２０重量％を越えるとガラ
ス溶解窯の上部側壁を構築する耐火物として利用した場
合、シリカ成分とガラス原料中のアルカリ成分が反応し
てガラス化し易くなって耐クリープ性が低下する。より
好ましいＳｉＯ2 量は、７〜１５重量％である。
【００１７】２−３）ＺｒＯ2 ガラス溶解窯用耐火物中のＺｒＯ2 量を１０重量％未満
にすると、ガラス溶解窯用耐火物の耐クリープ性が低下
する。一方、ガラス溶解窯用耐火物中のＺｒＯ2 量が３
５重量％を越えるとガラスに対するガラス溶解窯用耐火
物の耐食性が低下する。より好ましいＺｒＯ2 量は、１
５〜３０重量％である。
にすると、ガラス溶解窯用耐火物の耐クリープ性が低下
する。一方、ガラス溶解窯用耐火物中のＺｒＯ2 量が３
５重量％を越えるとガラスに対するガラス溶解窯用耐火
物の耐食性が低下する。より好ましいＺｒＯ2 量は、１
５〜３０重量％である。
【００１８】本発明に係わるガラス溶解窯用耐火物は、
かさ比重が３．００以上であることが好ましい。耐火物
のかさ比重３．００未満にすると、耐食性、耐クリープ
性が低下する恐れがある。より好ましいガラス溶解窯用
耐火物のかさ比重は、３．１０〜３．４５である。
かさ比重が３．００以上であることが好ましい。耐火物
のかさ比重３．００未満にすると、耐食性、耐クリープ
性が低下する恐れがある。より好ましいガラス溶解窯用
耐火物のかさ比重は、３．１０〜３．４５である。
【００１９】また、本発明に係わるガラス溶解窯用耐火
物は１６００℃−０．５ＭＰａの条件下での２４時間経
過後のクリープ変形率が２．０％以下であることが好ま
しい。前記クリープ変形率が２．０％を越える耐火物
は、今後、ますます高温化するガラス溶解窯の上部側壁
に適用した場合、構築した耐火物のへたりや垂下が大き
くなって好ましくない。より好ましい耐火物の前記クリ
ープ変形率は、０〜１．５％である。
物は１６００℃−０．５ＭＰａの条件下での２４時間経
過後のクリープ変形率が２．０％以下であることが好ま
しい。前記クリープ変形率が２．０％を越える耐火物
は、今後、ますます高温化するガラス溶解窯の上部側壁
に適用した場合、構築した耐火物のへたりや垂下が大き
くなって好ましくない。より好ましい耐火物の前記クリ
ープ変形率は、０〜１．５％である。
【００２０】以上説明した本発明によれば、原料として
アルミナおよびジルコンにさらにムライトバデライトを
加え、かつその成分組成であるアルミナ、シリカおよび
ジルコニアの量を規定することによって、高い耐食性、
耐クリープ性を有するガラス溶解窯用耐火物を得ること
ができる。
アルミナおよびジルコンにさらにムライトバデライトを
加え、かつその成分組成であるアルミナ、シリカおよび
ジルコニアの量を規定することによって、高い耐食性、
耐クリープ性を有するガラス溶解窯用耐火物を得ること
ができる。
【００２１】また、かさ比重を３．００以上に規定した
り、１６００℃−０．５ＭＰａの条件下での２４時間経
過後のクリープ変形率を規定することによって、より一
層高い耐食性、耐クリープ性を有するガラス溶解窯用耐
火物を得ることができる。
り、１６００℃−０．５ＭＰａの条件下での２４時間経
過後のクリープ変形率を規定することによって、より一
層高い耐食性、耐クリープ性を有するガラス溶解窯用耐
火物を得ることができる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。 （実施例１〜６）下記表１に示す成分組成の溶融アルミ
ナ、焼結アルミナ、溶融ムライト、ジルコンおよびバデ
ライトを粒度調整し、これらの原料を下記表２に示す割
合で配合し、有機バインダおよび水を加えたて後、常法
に従って混練し、成形し、さらに成形体（１１．４ｃｍ
×６．５ｃｍ×２３ｃｍ）を１１０℃で乾燥し、さらに
空気雰囲気中、１６７０℃で２時間焼成することにより
６種の耐火物を製造した。
ナ、焼結アルミナ、溶融ムライト、ジルコンおよびバデ
ライトを粒度調整し、これらの原料を下記表２に示す割
合で配合し、有機バインダおよび水を加えたて後、常法
に従って混練し、成形し、さらに成形体（１１．４ｃｍ
×６．５ｃｍ×２３ｃｍ）を１１０℃で乾燥し、さらに
空気雰囲気中、１６７０℃で２時間焼成することにより
６種の耐火物を製造した。
【００２３】得られた各耐火物の見掛け気孔率、かさ比
重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ（ＲＴ，１４００℃）を測
定した。その結果を下記表２に併記した。また、得られ
た各耐火物について以下の方法でアルカリ耐食性、クリ
ープ変形率を調べた。その結果を下記表２に併記した。
重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ（ＲＴ，１４００℃）を測
定した。その結果を下記表２に併記した。また、得られ
た各耐火物について以下の方法でアルカリ耐食性、クリ
ープ変形率を調べた。その結果を下記表２に併記した。
【００２４】（アルカリ耐食性）浸蝕剤としてＮａ2 Ｃ
Ｏ3 を用い、１５００℃で５０時間加熱する条件におい
て、るつぼ法にしたがって耐食性を評価した。
Ｏ3 を用い、１５００℃で５０時間加熱する条件におい
て、るつぼ法にしたがって耐食性を評価した。
【００２５】（クリープ変形率）耐火物に０．５ＭＰａ
の荷重をかけ、１６００℃で２４時間保持した後、耐火
物の荷重方向における寸法変化率を測定した。
の荷重をかけ、１６００℃で２４時間保持した後、耐火
物の荷重方向における寸法変化率を測定した。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】（比較例１〜６）前記表１に示す成分組成
の溶融アルミナ、焼結アルミナ、溶融ムライト、ジルコ
ンおよびバデライトを粒度調整し、これらの原料を下記
表３に示す割合で配合し、有機バインダおよび水を加え
たて後、常法に従って混練し、成形し、さらに成形体
（１１．４ｃｍ×６．５ｃｍ×２３ｃｍ）を１１０℃で
乾燥し、さらに空気雰囲気中、１６７０℃で２時間焼成
することにより６種の耐火物を製造した。
の溶融アルミナ、焼結アルミナ、溶融ムライト、ジルコ
ンおよびバデライトを粒度調整し、これらの原料を下記
表３に示す割合で配合し、有機バインダおよび水を加え
たて後、常法に従って混練し、成形し、さらに成形体
（１１．４ｃｍ×６．５ｃｍ×２３ｃｍ）を１１０℃で
乾燥し、さらに空気雰囲気中、１６７０℃で２時間焼成
することにより６種の耐火物を製造した。
【００２９】得られた各耐火物の見掛け気孔率、かさ比
重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ（ＲＴ，１４００℃）を測
定した。その結果を下記表３に併記した。また、得られ
た各耐火物について実施例１と同様な方法でアルカリ耐
食性、クリープ変形率を調べた。その結果を下記表３に
併記した。
重、圧縮強さ、熱間曲げ強さ（ＲＴ，１４００℃）を測
定した。その結果を下記表３に併記した。また、得られ
た各耐火物について実施例１と同様な方法でアルカリ耐
食性、クリープ変形率を調べた。その結果を下記表３に
併記した。
【００３０】
【表３】
【００３１】前記表２、表３から明らかなように実施例
１〜６の耐火物は、比較例１〜６の耐火物に比べて圧縮
強さ、曲げ強さおよびアルカリ耐食性がいずれも優れて
いることがわかる。
１〜６の耐火物は、比較例１〜６の耐火物に比べて圧縮
強さ、曲げ強さおよびアルカリ耐食性がいずれも優れて
いることがわかる。
【００３２】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば従
来のアルミナ・ジルコン質れんがに比べて高耐食性で高
耐クリープ特性を有し、かつ電鋳れんがに比べて安価
で、ガラス溶解窯の天井および上部側壁を構築するのに
好適なガラス溶解窯用耐火物を提供することができる。
来のアルミナ・ジルコン質れんがに比べて高耐食性で高
耐クリープ特性を有し、かつ電鋳れんがに比べて安価
で、ガラス溶解窯の天井および上部側壁を構築するのに
好適なガラス溶解窯用耐火物を提供することができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 アルミナ、ムライト、ジルコンおよびバ
デライトを原料とし、Ａｌ2 Ｏ3 ５０〜８０重量％、Ｓ
ｉＯ2 ５〜２０重量％、ＺｒＯ2 １０〜３５重量％であ
ることを特徴とするガラス溶解窯用耐火物。 - 【請求項２】 前記アルミナは、焼結アルミナまたは溶
融アルミナであり、かつ前記ムライトは溶融ムライトで
あることを特徴とする請求項１記載のガラス溶解窯用耐
火物。 - 【請求項３】 かさ比重は、３．００以上であることを
特徴とする請求項１記載のガラス溶解窯用耐火物。 - 【請求項４】 １６００℃、０．５ＭＰａの条件下での
２４時間経過後のクリープ変形率２．０％以下であるこ
とを特徴とする請求項１記載のガラス溶解窯用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9016447A JPH10212158A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ガラス溶解窯用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9016447A JPH10212158A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ガラス溶解窯用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10212158A true JPH10212158A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=11916507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9016447A Pending JPH10212158A (ja) | 1997-01-30 | 1997-01-30 | ガラス溶解窯用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10212158A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000020351A1 (de) * | 1998-10-05 | 2000-04-13 | The Morgan Crucible Company Plc | Hochtemperaturfester, hochbelastbarer, feinkeramischer, gesinterter konstruktionswerkstoff, verfahren zu seiner herstellung und ein bauteil aus einem keramikwerkstoff |
| KR20000072672A (ko) * | 2000-09-19 | 2000-12-05 | 이종국 | 용융 물라이트 첨가 알루미나 내화물의 제조법 |
| JP2010530353A (ja) * | 2007-06-19 | 2010-09-09 | マグネコ／メトレル， インク． | Ａｚｓ耐火性組成物 |
| KR101146003B1 (ko) * | 2002-12-10 | 2012-05-15 | 마그네코/메트렐 인코포레이티드 | 유리용융용 노를 위한 내화물시스템 |
| US20180141868A1 (en) * | 2015-05-07 | 2018-05-24 | Les Produits Industriels De Haute Temperature Pyrotek Inc. | Article made from refractory material for contact with a liquid metal or alloy, a method for manufacture, use and method of use of same |
| CN112225543A (zh) * | 2020-10-12 | 2021-01-15 | 郑州方铭高温陶瓷新材料有限公司 | 一种应用于玻璃窑炉蓄热室的熔铸成型筒型陶瓷砖及其制备方法 |
| CN115448709A (zh) * | 2022-10-21 | 2022-12-09 | 湖南旗滨医药材料科技有限公司 | 一种玻璃窑拉管机用抗侵蚀旋转管及其制备方法 |
-
1997
- 1997-01-30 JP JP9016447A patent/JPH10212158A/ja active Pending
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