JPH10216518A - 金合金触媒 - Google Patents
金合金触媒Info
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- JPH10216518A JPH10216518A JP9027079A JP2707997A JPH10216518A JP H10216518 A JPH10216518 A JP H10216518A JP 9027079 A JP9027079 A JP 9027079A JP 2707997 A JP2707997 A JP 2707997A JP H10216518 A JPH10216518 A JP H10216518A
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- Japan
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- catalyst
- alloy
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- metal
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、排ガス浄化用触媒に関し、特にＡ
ｕと他金属を合金化することによって触媒活性が向上
し、リーン域における窒素酸化物浄化特性に優れた金合
金触媒を提供する。 【解決手段】 Ａｕと下記に示す金属Ｍから選ばれる１
種または２種以上の元素で構成される金合金触媒であっ
て、Ａｕと金属Ｍとの重量比がＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／
１であり、かつ合金中のＡｕ固溶量が２０〜８０重量％
であり、または触媒合成後、５００〜１２００℃の温度
範囲において熱処理され、さらに還元雰囲気で熱処理し
て製造されることを特徴とする。 Ｍ：Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ
ｕと他金属を合金化することによって触媒活性が向上
し、リーン域における窒素酸化物浄化特性に優れた金合
金触媒を提供する。 【解決手段】 Ａｕと下記に示す金属Ｍから選ばれる１
種または２種以上の元素で構成される金合金触媒であっ
て、Ａｕと金属Ｍとの重量比がＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／
１であり、かつ合金中のＡｕ固溶量が２０〜８０重量％
であり、または触媒合成後、５００〜１２００℃の温度
範囲において熱処理され、さらに還元雰囲気で熱処理し
て製造されることを特徴とする。 Ｍ：Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス浄化用触媒
に関し、特にＡｕと他金属を合金化することによって触
媒活性が向上し、リーン域における窒素酸化物浄化特性
に優れた金合金触媒に関する。
に関し、特にＡｕと他金属を合金化することによって触
媒活性が向上し、リーン域における窒素酸化物浄化特性
に優れた金合金触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車等の排ガス浄化用触媒
の触媒成分としては、Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈ等の貴金属が単
独または組み合わせて用いられており、通常、触媒担体
に担持された構成とされている。最近では、ディーゼル
エンジン排気における酸素が過剰なる雰囲気での窒素酸
化物浄化特性が重要となっている。しかし、既存の排気
ガス浄化触媒では、その浄化に限界があり、この酸素過
剰雰囲気における窒素酸化物の浄化触媒の一つとして、
超微粒子金触媒があげられる。例えば特開昭６４−８３
５１３号公報および特開平４−２８１８４６号公報に
は、アルカリ土類金属化合物に超微粒子金の固定化法
が、Ｆｅの複合金属酸化物に微粒子金を固定化した触媒
が共沈法によって製造されることが、それぞれ開示され
ている。また、特開平７−９６１８７号公報には、酸化
Ａｌ、酸化Ｔｉ、酸化Ｚｎおよび酸化Ｍｇの１種以上か
らなる金属酸化物に微粒子金を固定した触媒が開示され
ている。
の触媒成分としては、Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｈ等の貴金属が単
独または組み合わせて用いられており、通常、触媒担体
に担持された構成とされている。最近では、ディーゼル
エンジン排気における酸素が過剰なる雰囲気での窒素酸
化物浄化特性が重要となっている。しかし、既存の排気
ガス浄化触媒では、その浄化に限界があり、この酸素過
剰雰囲気における窒素酸化物の浄化触媒の一つとして、
超微粒子金触媒があげられる。例えば特開昭６４−８３
５１３号公報および特開平４−２８１８４６号公報に
は、アルカリ土類金属化合物に超微粒子金の固定化法
が、Ｆｅの複合金属酸化物に微粒子金を固定化した触媒
が共沈法によって製造されることが、それぞれ開示され
ている。また、特開平７−９６１８７号公報には、酸化
Ａｌ、酸化Ｔｉ、酸化Ｚｎおよび酸化Ｍｇの１種以上か
らなる金属酸化物に微粒子金を固定した触媒が開示され
ている。
【０００３】前記超微粒子金触媒では、１０ｎｍ以上で
は触媒活性を示さないため、粒子径１０ｎｍ未満の金粒
子を得る必要があり、前記公報の方法においては、担体
（金属酸化物・金属化合物）上に沈澱する水酸化金やメ
タル金のサイズの制御、および乾燥や熱処理時の粒子成
長を抑制する。そのため、担体（金属酸化物・金属化合
物）の種類によっては、粒子径１０ｎｍ未満の金粒子を
得ることが困難な場合もある。また、粒子径１０ｎｍ未
満の金粒子を用いた場合は活性を示すが、超微粒子金触
媒の活性を示すガス空間速度が20000 ｈｒ-1と低く大量
の排気ガスを処理するには実用的ではない。また、超微
粒子金触媒では耐熱性が非常に低いといった問題があっ
た。このため、酸素過剰雰囲気における窒素酸化物の浄
化触媒として、微粒子金触媒を比較的簡便な製造工程に
よって製造し、さらに触媒活性を改善する技術開発が望
まれていた。
は触媒活性を示さないため、粒子径１０ｎｍ未満の金粒
子を得る必要があり、前記公報の方法においては、担体
（金属酸化物・金属化合物）上に沈澱する水酸化金やメ
タル金のサイズの制御、および乾燥や熱処理時の粒子成
長を抑制する。そのため、担体（金属酸化物・金属化合
物）の種類によっては、粒子径１０ｎｍ未満の金粒子を
得ることが困難な場合もある。また、粒子径１０ｎｍ未
満の金粒子を用いた場合は活性を示すが、超微粒子金触
媒の活性を示すガス空間速度が20000 ｈｒ-1と低く大量
の排気ガスを処理するには実用的ではない。また、超微
粒子金触媒では耐熱性が非常に低いといった問題があっ
た。このため、酸素過剰雰囲気における窒素酸化物の浄
化触媒として、微粒子金触媒を比較的簡便な製造工程に
よって製造し、さらに触媒活性を改善する技術開発が望
まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
の微粒子金担持触媒では、溶液調整等が煩瑣であった
が、これを簡便な工程とするために金と貴金属を含め他
金属との合金化を検討し、さらに必要によって熱処理を
施すことを検討することによって、酸素過剰雰囲気にお
ける窒素酸化物の浄化触媒としての金合金触媒を提供す
ることにある。また、本発明の他の目的は、前記金合金
触媒の粒子表面に化学的に安定な金原子を存在させるこ
とを検討し、硫黄酸化物との反応を生じない酸素過剰雰
囲気における窒素酸化物の浄化触媒としての金合金触媒
を提供することにある。
の微粒子金担持触媒では、溶液調整等が煩瑣であった
が、これを簡便な工程とするために金と貴金属を含め他
金属との合金化を検討し、さらに必要によって熱処理を
施すことを検討することによって、酸素過剰雰囲気にお
ける窒素酸化物の浄化触媒としての金合金触媒を提供す
ることにある。また、本発明の他の目的は、前記金合金
触媒の粒子表面に化学的に安定な金原子を存在させるこ
とを検討し、硫黄酸化物との反応を生じない酸素過剰雰
囲気における窒素酸化物の浄化触媒としての金合金触媒
を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的は、Ａｕと下
記に示す金属Ｍから選ばれる１種または２種以上の元素
で構成される金合金触媒であって、Ａｕと金属Ｍとの重
量比がＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／１であり、かつ合金中の
Ａｕ固溶量が２０〜８０重量％であることを特徴とする
金合金触媒によって達成される。 Ｍ：Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ また、上記の目的は、前記触媒合成後、５００〜１２０
０℃の温度範囲において熱処理して製造されることを特
徴とする金合金触媒によっても達成される。さらに、上
記の目的は、前記触媒合成後、５００〜１２００℃の温
度範囲で、かつ還元雰囲気で熱処理して製造されること
を特徴とする金合金触媒によっても達成される。
記に示す金属Ｍから選ばれる１種または２種以上の元素
で構成される金合金触媒であって、Ａｕと金属Ｍとの重
量比がＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／１であり、かつ合金中の
Ａｕ固溶量が２０〜８０重量％であることを特徴とする
金合金触媒によって達成される。 Ｍ：Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ また、上記の目的は、前記触媒合成後、５００〜１２０
０℃の温度範囲において熱処理して製造されることを特
徴とする金合金触媒によっても達成される。さらに、上
記の目的は、前記触媒合成後、５００〜１２００℃の温
度範囲で、かつ還元雰囲気で熱処理して製造されること
を特徴とする金合金触媒によっても達成される。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の第１発明では、Ａｕと金
属Ｍが合金化するので、触媒活性種としての機能が、そ
の金属元素の固溶によって相乗化し向上する。その中
で、Ａｕは、触媒活性種の基本的主要元素を占める。金
属元素ＭであるＰｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉの群は、
それ自身が触媒活性種として機能し、Ａｕと全率固溶と
して任意の割合で固溶する元素である。Ａｕと金属元素
Ｍが合金（固溶体）を形成すると、合金粒子径が１０ｎ
ｍ以上でも良好な触媒活性を示す。これは、Ａｕおよび
金属元素Ｍの相乗効果により触媒活性が向上するためと
考えられる。
属Ｍが合金化するので、触媒活性種としての機能が、そ
の金属元素の固溶によって相乗化し向上する。その中
で、Ａｕは、触媒活性種の基本的主要元素を占める。金
属元素ＭであるＰｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉの群は、
それ自身が触媒活性種として機能し、Ａｕと全率固溶と
して任意の割合で固溶する元素である。Ａｕと金属元素
Ｍが合金（固溶体）を形成すると、合金粒子径が１０ｎ
ｍ以上でも良好な触媒活性を示す。これは、Ａｕおよび
金属元素Ｍの相乗効果により触媒活性が向上するためと
考えられる。
【０００７】前記金属元素Ｍとして、上記のＡｕと全率
固溶する元素以外にも、Ａｕの固溶度が大きい元素であ
る、例えば、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｍｎをその固溶限範囲
内で選択してもよい。後述の実施例に示されるように、
この時の触媒活性向上の効果は、触媒中のＡｕ量と金属
元素Ｍの合計量が、重量比でＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／１
の範囲にある時に現れる。これが、１／９未満の場合、
Ａｕ量が少なく金属元素Ｍの触媒活性の向上が小さくな
り、所望の効果が得られない。もし、Ａｕ／Ｍが９／１
を越える場合は、金属元素Ｍの量が少なくＡｕによる触
媒活性の向上が小さくなるため、効果が得られないと考
えられる。さらに、好ましくはＡｕ／Ｍの範囲は、３／
７〜７／３である。
固溶する元素以外にも、Ａｕの固溶度が大きい元素であ
る、例えば、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｍｎをその固溶限範囲
内で選択してもよい。後述の実施例に示されるように、
この時の触媒活性向上の効果は、触媒中のＡｕ量と金属
元素Ｍの合計量が、重量比でＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／１
の範囲にある時に現れる。これが、１／９未満の場合、
Ａｕ量が少なく金属元素Ｍの触媒活性の向上が小さくな
り、所望の効果が得られない。もし、Ａｕ／Ｍが９／１
を越える場合は、金属元素Ｍの量が少なくＡｕによる触
媒活性の向上が小さくなるため、効果が得られないと考
えられる。さらに、好ましくはＡｕ／Ｍの範囲は、３／
７〜７／３である。
【０００８】さらに、触媒活性向上の効果は、合金中の
Ａｕ固溶量が重量％で、２０〜８０％の範囲にある時に
現れる。この固溶量は、触媒合成後の熱処理によって制
御できる。この固溶量が、２０重量％未満の場合、合金
粒子表面のＡｕ原子数が少なくなるため、アンサンブル
効果（異種の隣接原子の相互作用による）等が小さくな
り効果が得られないと考えられる。さらに、好ましいＡ
ｕ固溶量の範囲は、４０〜７０重量％である。次に、第
２発明では、触媒合成後、５００〜１２００℃の温度範
囲で熱処理を行うことにより、触媒活性向上の効果が促
進される。これは、合金粒子中をＡｕ原子と金属Ｍが拡
散して、Ａｕ原子と金属元素Ｍが均一に分散した合金粒
子となり、アンサンブル効果等が大きくなるため、ま
た、合金を形成していないＡｕ粒子と金属元素Ｍが合金
になるためと考えられる。
Ａｕ固溶量が重量％で、２０〜８０％の範囲にある時に
現れる。この固溶量は、触媒合成後の熱処理によって制
御できる。この固溶量が、２０重量％未満の場合、合金
粒子表面のＡｕ原子数が少なくなるため、アンサンブル
効果（異種の隣接原子の相互作用による）等が小さくな
り効果が得られないと考えられる。さらに、好ましいＡ
ｕ固溶量の範囲は、４０〜７０重量％である。次に、第
２発明では、触媒合成後、５００〜１２００℃の温度範
囲で熱処理を行うことにより、触媒活性向上の効果が促
進される。これは、合金粒子中をＡｕ原子と金属Ｍが拡
散して、Ａｕ原子と金属元素Ｍが均一に分散した合金粒
子となり、アンサンブル効果等が大きくなるため、ま
た、合金を形成していないＡｕ粒子と金属元素Ｍが合金
になるためと考えられる。
【０００９】この熱処理の温度が５００℃未満では、拡
散が十分に起こらないため触媒活性向上の効果が現れな
い。また、１２００℃を越える温度では、合金粒子が粗
大化して触媒活性が劣化する。そのため、好ましくは８
００〜１０００℃で、熱処理時間は、２〜１０時間であ
る。第３発明では、前記熱処理として、すなわち触媒合
成後、還元雰囲気で熱処理を行うことにより、触媒活性
向上の効果が促進される。これは、合金粒子表面にＡｕ
原子が増え、配位効果（表面に原子差が生じ、原子状態
の差によって活性が良くなる効果）等が大きくなるため
と考えられる。また、本発明の金合金触媒では、従来、
担体の表面に排ガス中に存在するＳ、Ｏ2 を吸着し、担
体自体の触媒活性が劣化する被毒性の点においても、合
金粒子表面に化学的に安定な金原子が存在し、硫黄酸化
物と反応し難いため耐被毒性は向上する。以下に本発明
についてさらに実施例に基づいてさらに詳述する。
散が十分に起こらないため触媒活性向上の効果が現れな
い。また、１２００℃を越える温度では、合金粒子が粗
大化して触媒活性が劣化する。そのため、好ましくは８
００〜１０００℃で、熱処理時間は、２〜１０時間であ
る。第３発明では、前記熱処理として、すなわち触媒合
成後、還元雰囲気で熱処理を行うことにより、触媒活性
向上の効果が促進される。これは、合金粒子表面にＡｕ
原子が増え、配位効果（表面に原子差が生じ、原子状態
の差によって活性が良くなる効果）等が大きくなるため
と考えられる。また、本発明の金合金触媒では、従来、
担体の表面に排ガス中に存在するＳ、Ｏ2 を吸着し、担
体自体の触媒活性が劣化する被毒性の点においても、合
金粒子表面に化学的に安定な金原子が存在し、硫黄酸化
物と反応し難いため耐被毒性は向上する。以下に本発明
についてさらに実施例に基づいてさらに詳述する。
【００１０】
実施例１ 本実施例では、ＨＡｕＣｌ4 （４．９×１０-4ｍｏｌ／
ｌ）およびＰｄ（ＮＯ 3 ）3 （８．４×１０-3ｍｏｌ／
ｌ）を含む水溶液にγ−Ａｌ2 Ｏ3 粉末を添加し、３時
間攪拌した後、大気中で１２０℃×２４時間の乾燥を行
った。乾燥後、大気中で５００℃×２時間の熱処理を行
い、重量比でＡｕ：Ｐｄ＝１：９、ＡｕとＰｄの合計量
（担持量）が２重量％のＡｕ−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触
媒Ａを得た。
ｌ）およびＰｄ（ＮＯ 3 ）3 （８．４×１０-3ｍｏｌ／
ｌ）を含む水溶液にγ−Ａｌ2 Ｏ3 粉末を添加し、３時
間攪拌した後、大気中で１２０℃×２４時間の乾燥を行
った。乾燥後、大気中で５００℃×２時間の熱処理を行
い、重量比でＡｕ：Ｐｄ＝１：９、ＡｕとＰｄの合計量
（担持量）が２重量％のＡｕ−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触
媒Ａを得た。
【００１１】次に、ＨＡｕＣｌ4 およびＰｄ（ＮＯ3 ）
3 の濃度を変え、同様の方法にて表１に示す組成のＡｕ
−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒を得た。なお、合金粒子径
はＸＲＤ（Ｘ線回折）を、組成分析は蛍光Ｘ線を用い
た。また、Ａｕ固溶量は、ＸＲＤにより測定した格子定
数より計算により求めた。なお、粒子径が５ｎｍ未満と
あるのは、Ｘ線回折装置の測定限界以下の合金粒子であ
ることを示す。そのため、格子定数が測定不可で、固溶
量が計算できなかった。
3 の濃度を変え、同様の方法にて表１に示す組成のＡｕ
−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒を得た。なお、合金粒子径
はＸＲＤ（Ｘ線回折）を、組成分析は蛍光Ｘ線を用い
た。また、Ａｕ固溶量は、ＸＲＤにより測定した格子定
数より計算により求めた。なお、粒子径が５ｎｍ未満と
あるのは、Ｘ線回折装置の測定限界以下の合金粒子であ
ることを示す。そのため、格子定数が測定不可で、固溶
量が計算できなかった。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１に示す触媒を、表２に示すガス組成を
用いて、ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触媒活性を評価
した。評価方法は、各触媒床温度を５００℃まで上昇さ
せ、４００℃、３００℃、２００℃と段階的に温度を低
下させて、各温度で定常状態での浄化率を測定した。こ
の時の浄化率の定義は下記のとおりである。 浄化率＝〔（入ガス濃度−出ガス濃度）／入ガス濃度〕
×１００
用いて、ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触媒活性を評価
した。評価方法は、各触媒床温度を５００℃まで上昇さ
せ、４００℃、３００℃、２００℃と段階的に温度を低
下させて、各温度で定常状態での浄化率を測定した。こ
の時の浄化率の定義は下記のとおりである。 浄化率＝〔（入ガス濃度−出ガス濃度）／入ガス濃度〕
×１００
【００１４】
【表２】
【００１５】得られた結果を表３に示す。
【００１６】
【表３】
【００１７】表３から、本発明であるNo. １０〜１７
は、優れた触媒活性を示している。比較例のNo. １８は
Ａｕ固溶量が多いため、No. １９はＡｕ固溶量が少ない
ため、No. ２０、２１は、合金でないため、本発明と比
べて触媒活性が劣ることがわかる。
は、優れた触媒活性を示している。比較例のNo. １８は
Ａｕ固溶量が多いため、No. １９はＡｕ固溶量が少ない
ため、No. ２０、２１は、合金でないため、本発明と比
べて触媒活性が劣ることがわかる。
【００１８】実施例２ 本実施例では、ＨＡｕＣｌ4 （４．９×１０-4ｍｏｌ／
ｌ）およびＰｔ（ＮＯ 2 ）2 （ＮＨ3 ）2 （４．６×１
０-3ｍｏｌ／ｌ）を含む水溶液にγ−Ａｌ2 Ｏ 3 粉末を
添加し、３時間攪拌した後、大気中で１２０℃×２４時
間の乾燥を行った。乾燥後、大気中で５００℃×２時間
の熱処理を行い、重量比でＡｕ：Ｐｔ＝１：９、Ａｕと
Ｐｔの合計量（担持量）が２重量％のＡｕ−Ｐｔ合金／
Ａｌ2 Ｏ 3 触媒Ｊを得た。次に、ＨＡｕＣｌ4 およびＰ
ｔ（ＮＯ2 ）2 （ＮＨ3 ）2 の濃度を変え、同様の方法
にて表４に示す組成のＡｕ−Ｐｔ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒
を得た。
ｌ）およびＰｔ（ＮＯ 2 ）2 （ＮＨ3 ）2 （４．６×１
０-3ｍｏｌ／ｌ）を含む水溶液にγ−Ａｌ2 Ｏ 3 粉末を
添加し、３時間攪拌した後、大気中で１２０℃×２４時
間の乾燥を行った。乾燥後、大気中で５００℃×２時間
の熱処理を行い、重量比でＡｕ：Ｐｔ＝１：９、Ａｕと
Ｐｔの合計量（担持量）が２重量％のＡｕ−Ｐｔ合金／
Ａｌ2 Ｏ 3 触媒Ｊを得た。次に、ＨＡｕＣｌ4 およびＰ
ｔ（ＮＯ2 ）2 （ＮＨ3 ）2 の濃度を変え、同様の方法
にて表４に示す組成のＡｕ−Ｐｔ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒
を得た。
【００１９】
【表４】
【００２０】なお、合金粒子径はＸＲＤ（Ｘ線回折）
を、組成分析は蛍光Ｘ線を用いた。また、Ａｕ固溶量
は、ＸＲＤにより測定した格子定数より計算により求め
た。なお、粒子径が５ｎｍ未満とあるのは、Ｘ線回折装
置の測定限界以下の合金粒子であることを示す。そのた
め、格子定数が測定不可で、固溶量が計算できなかっ
た。表４に示す触媒を、表２に示すガス組成を用いて、
ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触媒活性を評価した。な
お、評価方法は実施例１と同様である。得られた結果を
表５に示す。
を、組成分析は蛍光Ｘ線を用いた。また、Ａｕ固溶量
は、ＸＲＤにより測定した格子定数より計算により求め
た。なお、粒子径が５ｎｍ未満とあるのは、Ｘ線回折装
置の測定限界以下の合金粒子であることを示す。そのた
め、格子定数が測定不可で、固溶量が計算できなかっ
た。表４に示す触媒を、表２に示すガス組成を用いて、
ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触媒活性を評価した。な
お、評価方法は実施例１と同様である。得られた結果を
表５に示す。
【００２１】
【表５】
【００２２】表５から、本発明であるNo. ２８〜３０
は、優れた触媒活性を示している。比較例のNo. ３１、
３２はＡｕ固溶量が多いため、No. ３３は、合金でない
ため、本発明と比べて触媒活性が劣ることがわかる。
は、優れた触媒活性を示している。比較例のNo. ３１、
３２はＡｕ固溶量が多いため、No. ３３は、合金でない
ため、本発明と比べて触媒活性が劣ることがわかる。
【００２３】実施例３ 本実施例では、表６に示す原料を含む水溶液にγ−Ａｌ
2 Ｏ3 粉末を添加し、３時間攪拌した後、大気中で１２
０℃×２４時間の乾燥を行った。乾燥後、大気中で５０
０℃×２時間の熱処理を行い、重量比でＡｕ：Ｐｄ＝
１：２、ＡｕとＰｄの合計量（担持量）が２重量％のＡ
ｕ−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒（表６に示す）を得た。
2 Ｏ3 粉末を添加し、３時間攪拌した後、大気中で１２
０℃×２４時間の乾燥を行った。乾燥後、大気中で５０
０℃×２時間の熱処理を行い、重量比でＡｕ：Ｐｄ＝
１：２、ＡｕとＰｄの合計量（担持量）が２重量％のＡ
ｕ−Ｐｄ合金／Ａｌ2 Ｏ3 触媒（表６に示す）を得た。
【００２４】
【表６】
【００２５】次に、表６に示す触媒を、大気中で（５０
０〜１０００℃）×５時間熱処理を施した後、表２に示
すガス組成を用いて、ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触
媒活性を評価した。なお、評価方法は実施例１と同様で
ある。得られた結果を表７に示す。
０〜１０００℃）×５時間熱処理を施した後、表２に示
すガス組成を用いて、ガス空間速度150,000 ｈ-1にて触
媒活性を評価した。なお、評価方法は実施例１と同様で
ある。得られた結果を表７に示す。
【００２６】
【表７】
【００２７】表７から、本発明であるNo. ４２〜４７
は、触媒活性がさらに向上している。比較例のNo. ４８
は熱処理温度が低く拡散が十分に起きていないため、N
o. ４９は熱処理温度が高く粒成長が起きたため、熱処
理の効果が現れていない。
は、触媒活性がさらに向上している。比較例のNo. ４８
は熱処理温度が低く拡散が十分に起きていないため、N
o. ４９は熱処理温度が高く粒成長が起きたため、熱処
理の効果が現れていない。
【００２８】実施例４ 本実施例では、表１に示す触媒Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｈ，Ｉおよ
び表４に示すＫ，Ｎ，Ｏを、水素8000ppm(窒素バラン
ス) の雰囲気中で５００℃×２時間の還元処理を施した
後、表２に示すガス組成を用いて、ガス空間速度150,00
0 ｈ-1にて触媒活性を評価した。なお、評価方法は実施
例１と同様である。得られた結果を表８に示す。
び表４に示すＫ，Ｎ，Ｏを、水素8000ppm(窒素バラン
ス) の雰囲気中で５００℃×２時間の還元処理を施した
後、表２に示すガス組成を用いて、ガス空間速度150,00
0 ｈ-1にて触媒活性を評価した。なお、評価方法は実施
例１と同様である。得られた結果を表８に示す。
【００２９】
【表８】
【００３０】表８から、本発明であるNo. ５０〜５２
は、触媒活性がさらに向上している。比較例のNo. ５
３、５６はＡｕ固溶量が多いため、No. ５４、５５、５
７は、合金でないため、還元処理の効果が現れていない
ことがわかる。
は、触媒活性がさらに向上している。比較例のNo. ５
３、５６はＡｕ固溶量が多いため、No. ５４、５５、５
７は、合金でないため、還元処理の効果が現れていない
ことがわかる。
【００３１】
【発明の効果】本発明では、金と合金化する金属元素
は、自体が触媒活性種として機能し、Ａｕと全率固溶す
る金属であり、これとの相乗効果によってさらに触媒活
性が向上する。また、合金粒子表面に化学的に安定な金
原子が存在し、硫黄酸化物と反応し難いため、耐被毒性
が向上する。そのため、リーン域における窒素酸化物浄
化特性に優れ、さらに製造工程が比較的簡便なため、触
媒製造の低コスト化がはかれる。
は、自体が触媒活性種として機能し、Ａｕと全率固溶す
る金属であり、これとの相乗効果によってさらに触媒活
性が向上する。また、合金粒子表面に化学的に安定な金
原子が存在し、硫黄酸化物と反応し難いため、耐被毒性
が向上する。そのため、リーン域における窒素酸化物浄
化特性に優れ、さらに製造工程が比較的簡便なため、触
媒製造の低コスト化がはかれる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｂ １０４Ａ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ａｕと下記に示す金属Ｍから選ばれる１
種または２種以上の元素で構成される金合金触媒であっ
て、Ａｕと金属Ｍとの重量比がＡｕ／Ｍ＝１／９〜９／
１であり、かつ合金中のＡｕ固溶量が２０〜８０重量％
であることを特徴とする金合金触媒。 Ｍ：Ｐｔ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｃｕ、Ｎｉ - 【請求項２】 請求項１において、触媒合成後、５００
〜１２００℃の温度範囲において熱処理して製造される
ことを特徴とする金合金触媒。 - 【請求項３】 請求項１において、触媒合成後、５００
〜１２００℃の温度範囲で、かつ還元雰囲気で熱処理し
て製造されることを特徴とする金合金触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9027079A JPH10216518A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 金合金触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9027079A JPH10216518A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 金合金触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216518A true JPH10216518A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12211082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9027079A Pending JPH10216518A (ja) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | 金合金触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10216518A (ja) |
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