JPH1021802A - Vacuum valve - Google Patents
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- JPH1021802A JPH1021802A JP17767996A JP17767996A JPH1021802A JP H1021802 A JPH1021802 A JP H1021802A JP 17767996 A JP17767996 A JP 17767996A JP 17767996 A JP17767996 A JP 17767996A JP H1021802 A JPH1021802 A JP H1021802A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電界値の特に大きくなるアークシールド端部
の電界を緩和し、シールド端部のコンディショニングの
効率化を行い、主に真空バルブの径方向寸法を縮小する
こと。
【解決手段】 真空バルブのアークシールドの少なくと
も片側端部の外周部側に、軸方向に重なり、かつ電気的
に絶縁された金属製の補助シールドを取付け、導電棒か
らアークシールド端部までの距離（ａ）とアークシール
ド端部から補助シールドまでの距離（ｂ）との比（ｂ／
ａ）を０．０３〜０．４３にする。
[PROBLEMS] To alleviate the electric field at the arc shield end where the electric field value becomes particularly large, to improve the efficiency of the shield end conditioning, and to mainly reduce the radial dimension of the vacuum valve. SOLUTION: A metal auxiliary shield axially overlapping and electrically insulated is attached to an outer peripheral side of at least one end of an arc shield of a vacuum valve, and a distance from a conductive rod to an end of the arc shield is provided. The ratio (b /) of (a) to the distance (b) from the end of the arc shield to the auxiliary shield.
a) is set to 0.03 to 0.43.
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は真空バルブに係わ
り、特に真空バルブの高耐圧化に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vacuum valve, and more particularly to a method for increasing the pressure resistance of a vacuum valve.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図５は従来の真空バルブの断面図を示し
たものである。図中１は絶縁筒、２ａ、２ｂは金属端板
である。３、４はそれぞれ固定電極、可動電極で、５、
６はそれぞれ固定通電軸、可動通電軸である。可動通電
軸５は金属端板２ａを貫通し、可動通電軸６は金属端板
２ｂを貫通している。７はベローズで、可動通電軸６と
ベローズ７、ベローズ７と金属端板２ｂは気密封着され
ており、可動通電軸６は、真空容器内を真空状態を保っ
たまま軸方向に移動可能となっている。８は金属製アー
クシールドで、電流遮断時に電極３、４から発生する金
属蒸気により絶縁筒１の内壁が汚損され、絶縁筒沿面の
絶縁耐力が低下するのを防止している。また、アークシ
ールド８は固定電極側と可動電極側からは電気的に絶縁
され、固定電極側と可動電極側の間に印加される電圧に
対し、中間の電位をとっており、アークシールド８の端
部の電界は、固定電極側と可動電極側の間にかかる電圧
に対し、ほぼ５０％の電位のとき最小となる。2. Description of the Related Art FIG. 5 is a sectional view of a conventional vacuum valve. In the figure, 1 is an insulating cylinder, 2a and 2b are metal end plates. Reference numerals 3 and 4 denote a fixed electrode and a movable electrode, respectively.
Reference numeral 6 denotes a fixed energizing axis and a movable energizing axis, respectively. The movable energizing shaft 5 penetrates the metal end plate 2a, and the movable energizing shaft 6 penetrates the metal end plate 2b. Reference numeral 7 denotes a bellows, and the movable energizing shaft 6 and the bellows 7, and the bellows 7 and the metal end plate 2b are hermetically sealed. Has become. Reference numeral 8 denotes a metal arc shield, which prevents the inner wall of the insulating cylinder 1 from being stained by metal vapor generated from the electrodes 3 and 4 when current is interrupted, thereby preventing the dielectric strength along the insulating cylinder from decreasing. The arc shield 8 is electrically insulated from the fixed electrode side and the movable electrode side, and has an intermediate potential with respect to the voltage applied between the fixed electrode side and the movable electrode side. The electric field at the end becomes minimum when the potential is approximately 50% of the voltage applied between the fixed electrode side and the movable electrode side.
【０００３】従来の真空バルブでは、電極間に電圧を印
加し絶縁破壊を繰り返すことにより、電極表面の凹凸、
付着物酸化物が取り除かれ、絶縁破壊電圧が上昇する、
いわゆるコンディショニング効果により、電極間の耐電
圧性能を向上させている。[0003] In a conventional vacuum valve, a voltage is applied between the electrodes and dielectric breakdown is repeated, whereby irregularities on the electrode surface are reduced.
The deposit oxide is removed and the breakdown voltage rises,
With the so-called conditioning effect, the withstand voltage performance between the electrodes is improved.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高電圧
用として真空バルブを用いる場合、アークシールド８の
端部の電界値が大きくなり、これを緩和するために、ア
ークシールド端部にＲ部分を設け電界を緩和する方法等
がとられており、そのために真空バルブの径方向寸法が
大きくなっていた。However, when a vacuum valve is used for high voltage, the electric field value at the end of the arc shield 8 becomes large, and in order to alleviate this, an R portion is provided at the end of the arc shield. Methods for reducing the electric field and the like have been adopted, and as a result, the radial dimension of the vacuum valve has been increased.
【０００５】さらに絶縁筒１内面にアークシールド８が
取り付けてある構造の真空バルブでは、電界値が高く絶
縁破壊を起こしやすいアークシールド８の端部を十分に
コンディショニングすることができず、通電部や絶縁筒
１の沿面から十分な絶縁距離を確保してやる必要があっ
た。Further, in the vacuum valve having the structure in which the arc shield 8 is attached to the inner surface of the insulating cylinder 1, the end portion of the arc shield 8, which has a high electric field value and is liable to cause dielectric breakdown, cannot be sufficiently conditioned. It was necessary to secure a sufficient insulation distance from the surface of the insulating cylinder 1.
【０００６】そこで本発明は、電界値の特に大きくなる
アークシールド端部の電界を緩和し、シールド端部のコ
ンディショニングの効率化を行い、主に真空バルブの径
方向寸法を縮小することを目的とする。Accordingly, an object of the present invention is to alleviate the electric field at the arc shield end where the electric field value becomes particularly large, improve the efficiency of the shield end conditioning, and mainly reduce the radial dimension of the vacuum valve. I do.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】請求項１に対応する発明
は、絶縁筒の両端をそれぞれ金属端板で気密封着した真
空容器と、この金属端板をそれぞれ貫通して一方が軸方
向に移動可能な一対の導電棒と、この導電棒の端部に対
向して設けられ真空容器内で接離自在な一対の電極と、
この電極を包囲するようにして真空容器内に設けられた
金属製のアークシールドを有する真空バルブにおける、
アークシールドの少なくとも片側端部の外周部側に、軸
方向に重なり、かつ電気的に絶縁された金属製の補助シ
ールドを取付け、導電棒からアークシールド端部までの
距離（ａ）とアークシールド端部から補助シールドまで
の距離（ｂ）との比（ｂ／ａ）が、０．０３〜０．４３
であることを特徴とする真空バルブの補助シールド部の
電位分担は、主に導電棒とアークシールド間のキャパシ
タンスとアークシールドと補助シールド間のキャパシタ
ンスで決まる。According to the present invention, there is provided a vacuum vessel in which both ends of an insulating cylinder are hermetically sealed with metal end plates, respectively, and one of the vacuum containers penetrates the metal end plates and one of the ends extends in the axial direction. A pair of movable conductive rods, and a pair of electrodes that are provided opposite to the ends of the conductive rods and that can freely contact and separate in a vacuum vessel,
In a vacuum valve having a metal arc shield provided in a vacuum vessel so as to surround this electrode,
A metal auxiliary shield that is axially overlapped and electrically insulated is attached to at least one outer end of the arc shield at an outer peripheral side, and a distance (a) from the conductive rod to the arc shield end and an arc shield end are set. Ratio (b / a) to the distance (b) from the part to the auxiliary shield is 0.03 to 0.43
The electric potential sharing of the auxiliary shield portion of the vacuum valve is mainly determined by the capacitance between the conductive rod and the arc shield and the capacitance between the arc shield and the auxiliary shield.
【０００８】従って、アークシールド部の電位が固定電
極側と可動電極側の間に印加される電圧に対しほぼ５０
％になっているとき、すなわちアークシールド端部の電
界値が最も小さいとき、アークシールド靖部と補助シー
ルドが軸方向に重なっている部分（以下オーバーラップ
部とする）の寸法を径方向に変化させ調整することによ
って、補助シールド部の電位分担が最適な値に調整さ
れ、電界値の大きくなるアークシールド端部の電界をさ
らに緩和できる。すなわち、図５に示した従来の真空バ
ルプのように、シールド端部にＲ部分を設けることによ
り電界を緩和する方式とこの真空バルプの最大の相違点
は、アークシールド端部の電界を補助シールドの電位を
調整することによって緩和できることにある。Accordingly, the potential of the arc shield portion is substantially 50% of the voltage applied between the fixed electrode side and the movable electrode side.
%, That is, when the electric field value at the end of the arc shield is the smallest, the dimension of the portion where the arc shield portion and the auxiliary shield overlap in the axial direction (hereinafter referred to as the overlap portion) changes in the radial direction. By performing the adjustment, the electric potential sharing of the auxiliary shield portion is adjusted to an optimum value, and the electric field at the arc shield end portion where the electric field value increases can be further reduced. That is, the method of reducing the electric field by providing an R portion at the end of the shield as in the conventional vacuum valve shown in FIG. 5 is the biggest difference between this vacuum valp and the electric field at the end of the arc shield. Can be alleviated by adjusting the potential of.
【０００９】モデルバルブによる電界計算の結果から、
導電棒からアークシールド端部までの距離（ａ）と、ア
ークシールド端部から補助シールドまでの距離（ｂ）の
比（ｂ／ａ）が、０．０３〜０．４３のとき、アークシ
ールド端部の電界値を最小値〜最小値の５％増程度の範
囲にすることができる。From the result of the electric field calculation by the model valve,
When the ratio (b / a) of the distance (a) from the conductive rod to the arc shield end to the distance (b) from the arc shield end to the auxiliary shield is 0.03 to 0.43, the arc shield end The electric field value of the portion can be set in a range from the minimum value to about 5% increase of the minimum value.
【００１０】これらのことから、この範囲の中で各補助
シールド部の電位分担を調整することによって、アーク
シールド端部の電界値を小さくすることができ、従来の
真空バルブに比べて特に径方向の寸法縮小が可能とな
る。From these facts, it is possible to reduce the electric field value at the end of the arc shield by adjusting the potential allotment of each auxiliary shield portion within this range. Dimensions can be reduced.
【００１１】ただし、アークシールド端部から補助シー
ルドまでの距離（ｂ）が小さくなる範囲においては、最
大電界値は小さくなるが、面積効果のため絶縁破壊確立
は高くなる恐れがあるので注意を要する。However, in the range where the distance (b) from the end of the arc shield to the auxiliary shield is small, the maximum electric field value is small, but care must be taken since the dielectric breakdown may increase due to the area effect. .
【００１２】またアークシールド端部が補助シールドに
対して内側となっているのは、電流遮断時に電極から発
生する金属蒸気がアークシールドと補助シールドの隙間
から浸入し、絶縁筒の内壁が汚損されるのを防ぐためで
ある。Further, the reason why the end of the arc shield is located inside the auxiliary shield is that metal vapor generated from the electrode when current is interrupted enters through a gap between the arc shield and the auxiliary shield, and the inner wall of the insulating cylinder is contaminated. This is to prevent the
【００１３】請求項２に対応する発明では、さらに、補
助シールドの軸方向長さ（ｃ）と、前記アークシールド
端部と前記補助シールドとが軸方向に重なっている部分
の長さ（ｄ）の比（ｄ／ｃ）が０．２５〜０．７９とな
ることを特徴とする。[0013] In the invention corresponding to claim 2, the axial length (c) of the auxiliary shield and the length (d) of the portion where the arc shield end and the auxiliary shield overlap in the axial direction are further provided. The ratio (d / c) is 0.25 to 0.79.
【００１４】この真空バルブによると、アークシールド
部の電位が固定電極側と可動電極側の間に印加される電
圧に対しほぼ５０％になっているとき、オーバーラップ
部の寸法を軸方向に変化させ調整することによって、補
助シールド部の電位分担が最適な値に調整され、電界値
の大きくなるアークシールド端部の電界をさらに緩和で
きる。モデルバルブによる電界計算の結果から、導電棒
からアークシールド端部までの距離（ａ）とアークシー
ルド端部から補助シールドまでの距離（ｂ）との比（ｂ
／ａ）が請求項１に記載した範囲にあるとき、補助シー
ルドの軸方向長さ（ｃ）と、この内アークシールド端部
と補助シールドが軸方向に重なっている部分の長さ
（ｄ）の比（ｄ／ｃ）が０．２５〜０．７９となる範囲
で、アークシールド端部の電界値が最小値〜最小値の５
％増程度となる。According to this vacuum valve, when the potential of the arc shield portion is approximately 50% of the voltage applied between the fixed electrode side and the movable electrode side, the dimension of the overlap portion changes in the axial direction. By performing the adjustment, the electric potential sharing of the auxiliary shield portion is adjusted to an optimum value, and the electric field at the arc shield end portion where the electric field value increases can be further reduced. From the result of the electric field calculation by the model valve, the ratio (b) of the distance (a) from the conductive rod to the end of the arc shield and the distance (b) from the end of the arc shield to the auxiliary shield is obtained.
When / a) is within the range described in claim 1, the axial length (c) of the auxiliary shield and the length (d) of the portion where the end of the arc shield and the auxiliary shield overlap in the axial direction. The electric field value at the end of the arc shield is a minimum value to a minimum value of 5 in a range where the ratio (d / c) is 0.25 to 0.79.
% Increase.
【００１５】従って、この範囲の中で各補助シールド部
の電位分担を調整することによって、アークシールド端
部の電界値を小さくすることができ、従来の真空バルブ
より特に径方向の寸法縮小が可能となる。Therefore, by adjusting the potential distribution of each auxiliary shield portion within this range, the electric field value at the end of the arc shield can be reduced, and the size in the radial direction can be reduced more than the conventional vacuum valve. Becomes
【００１６】請求項３に対応する発明では、絶縁筒を複
数個に分割し、各分割部の間に金属製のフランジを介し
てアークシールド、または補助シールドを取り付け、中
間電位部を真空容器外部に露出させたことを特徴とす
る。According to a third aspect of the present invention, the insulating cylinder is divided into a plurality of parts, an arc shield or an auxiliary shield is attached between the divided parts via a metal flange, and the intermediate potential part is provided outside the vacuum vessel. It is characterized by being exposed to.
【００１７】この真空バルブによると、各中間電位部が
真空容器外部に露出しているため、外部からの電圧印加
が可能となり、絶縁破壊確率の高いシールド端部のコン
デイショニングが効率的に行われ、シールド端部の絶縁
破壊電圧が高くなる。従って、真空バルブの寸法縮小が
可能となる。According to this vacuum valve, since each intermediate potential portion is exposed to the outside of the vacuum vessel, voltage can be applied from the outside, and conditioning of the shield end having a high dielectric breakdown probability can be efficiently performed. As a result, the dielectric breakdown voltage at the shield end increases. Therefore, the size of the vacuum valve can be reduced.
【００１８】[0018]
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の態様につい
て図１乃至図４を用いて説明する。図１は本発明による
真空バルブの実施の態様を示す断面図である。図１にお
いて、真空容器はセラミック等の絶縁材料から形成され
た複数個の絶縁筒１を、金属端板２ａ、２ｂと金属製フ
ランジ９ａ、９ｂ、９ｃで気密封着し、約０．０１Ｐａ
以下の高真空に保持してある。そして、金属端板２ａ、
２ｂをそれぞれ貫通して一対の導電棒５、６が取り付け
られ、この先端にはそれぞれ電極３、４が真空容器１内
に接離自在に対向して配置するように取り付けられる。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below with reference to FIGS. FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of a vacuum valve according to the present invention. In FIG. 1, a vacuum vessel is hermetically sealed with a plurality of insulating cylinders 1 formed of an insulating material such as ceramic with metal end plates 2a, 2b and metal flanges 9a, 9b, 9c.
It is kept in the following high vacuum. And the metal end plate 2a,
A pair of conductive rods 5 and 6 are attached to the electrodes 2 and 3b, respectively, and electrodes 3 and 4 are attached to the tips of the conductive rods 5 and 6 such that the electrodes 3 and 4 are disposed in the vacuum vessel 1 so as to face each other.
【００１９】ここで、導電棒５、６の一方は、図示しな
い操作機構により軸方向に移動可能とし、真空容器内を
気密に保持するためのベローズ７と、金属製フランジ９
ａ，９ｂ，９ｃにそれぞれ取り付けられた金属製のアー
クシールド１０補助シールドｌｌａ，ｌｌｂを有する。
アークシールド１０、補助シールドｌｌａ，ｌｌｂは、
電流遮断時に電極３，４から発生する金属蒸気により絶
縁筒の内壁が汚損され、絶縁筒沿面の絶縁耐力が低下す
るのを防止している。Here, one of the conductive rods 5 and 6 can be moved in the axial direction by an operating mechanism (not shown), and a bellows 7 for keeping the inside of the vacuum vessel airtight, and a metal flange 9
a, 9b, and 9c respectively have metal arc shields 10 and auxiliary shields 11a, 11b.
The arc shield 10 and the auxiliary shields 11a and 11b are:
The inner wall of the insulating cylinder is prevented from being stained by the metal vapor generated from the electrodes 3 and 4 when the current is interrupted, thereby preventing the dielectric strength along the insulating cylinder from decreasing.
【００２０】また、補助シールドｌｌａ、ｌｌｂは、ア
ークシールド１０端部の外周部側に軸方向に重なり（オ
ーバーラップ部）を持つように配置されており、アーク
シールド１０端部と補肋シールドｌｌａ，ｌｌｂとの隙
間から金属蒸気が侵入し、絶縁筒の内壁が汚損されるの
を防止している。またアークシールド１０、補助シール
ドｌｌａ，ｌｌｂは電気的に絶縁されており、固定電極
側と可動電極側に印加される電圧の中間電位となってお
り、特にアークシールド１０はほぼ５０％の電位となっ
ている。アークシールド１０、補助シールドｌｌａ，ｌ
ｌｂは、導電棒から内側シールドまでの距離（ａ）と内
側シールドから外側シールドまでの距離（ｂ）の比（ｂ
／ａ）が０．０３〜０．４３であり、補助シールドの軸
方向長さ（ｃ）と、オーバーラップ部の長さ（ｄ）の比
（ｄ／ｃ）が０．２５〜０．７９となっている。The auxiliary shields 11a and 11b are arranged so as to have an axial overlap (overlap portion) on the outer peripheral side of the end portion of the arc shield 10, and the end portion of the arc shield 10 and the auxiliary rib shield 11la. , 11b to prevent metal vapor from invading from the gaps between the inner wall of the insulating cylinder and the inner wall. The arc shield 10 and the auxiliary shields 11a and 11b are electrically insulated and have an intermediate potential between voltages applied to the fixed electrode side and the movable electrode side. In particular, the arc shield 10 has a potential of approximately 50%. Has become. Arc shield 10, auxiliary shield lla, l
lb is the ratio (b) of the distance (a) from the conductive rod to the inner shield and the distance (b) from the inner shield to the outer shield.
/ A) is 0.03 to 0.43, and the ratio (d / c) of the axial length (c) of the auxiliary shield to the length (d) of the overlap portion is 0.25 to 0.79. It has become.
【００２１】次に作用について説明する。図２は図１の
固定側の要部断面拡大図、図３は（ｂ／ａ）に対する最
大電界となるシールド端部の電界値ＥMAX の特性、図４
は、導電棒から内側シールドまでの距離（ａ）と内側シ
ールドから外側シールドまでの距離（ｂ）の比（ｂ／
ａ）が０．０３〜０．４３の範囲で変化するときの、補
助シールドの軸方向長さ（ｃ）とこの内アークシールド
端部と補助シールドが軸方向に重なっている部分の長さ
（ｄ）の比（ｄ／ｃ）に対するＥMAX の特性である。Next, the operation will be described. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part on the fixed side in FIG. 1, FIG. 3 is a characteristic of an electric field value E MAX at the shield end which becomes the maximum electric field for (b / a), FIG.
Is the ratio (b / b) of the distance (a) from the conductive rod to the inner shield and the distance (b) from the inner shield to the outer shield.
When a) varies in the range of 0.03 to 0.43, the axial length (c) of the auxiliary shield and the length of the portion where the end of the arc shield and the auxiliary shield overlap in the axial direction ( It is a characteristic of EMAX with respect to the ratio (d / c) of d).
【００２２】図２中、Ａ，Ｂ部は電極間印加電圧に対し
中間電位となっている。ここで図３よりＥMAX の値は、
補助シールドの軸方向長さ（ｃ）と、この内アークシー
ルド端部と補助シールドが軸方向に重なっている部分の
長さ（ｄ）が一定で、ａとｂの比（ｂ／ａ）が０．０３
〜０．４３のとき、最小値から最小値の５％増程度まで
に抑えることができ、最適な値となる。ただし、内側シ
ールドから外側シールドまでの距離（ｂ）が小さくなる
範囲においてはＥMAX の値は小さくなるが、面積効果の
ため絶縁破壊確立は高くなる恐れが有るので注意を要す
る。In FIG. 2, portions A and B have an intermediate potential with respect to the voltage applied between the electrodes. Here, from FIG. 3, the value of E MAX is
The length (c) of the auxiliary shield in the axial direction and the length (d) of the portion where the end of the arc shield and the auxiliary shield overlap in the axial direction are constant, and the ratio of a to b (b / a) is constant. 0.03
When it is ~ 0.43, it can be suppressed from the minimum value to about 5% increase of the minimum value, and the optimum value is obtained. However, in the range where the distance (b) from the inner shield to the outer shield is small, the value of E MAX is small, but care must be taken because the dielectric breakdown may increase due to the area effect.
【００２３】また図４より、（ａ），（ｂ）が一定のと
きの（ｃ）と（ｄ）の比（ｄ／ｃ）の特性曲線（ｂ／
ａ）を０．０３〜０．４３の範囲でプロットしていく
と、（ｄ／ｃ）が０．２５〜０．７９のとき、ＥMAX の
値を最小値〜最小値の５％増程度に抑えることができ、
最適な値となる。FIG. 4 shows that the characteristic curve (b / b) of the ratio (d / c) of (c) and (d) when (a) and (b) are constant.
When the a) will plotted in the range of 0.03 to 0.43, (when d / c) is from 0.25 to 0.79, approximately up 5% of the minimum to the minimum value of E MAX Can be suppressed to
It will be the optimal value.
【００２４】この範囲の中に入るように、中間電位部の
電位分担を調整することによって、最大電界値となるア
ークシールド１０の端部の電界を緩和でき、従来の真空
バルプより寸法縮小が可能となっている。By adjusting the potential allotment of the intermediate potential portion so as to fall within this range, the electric field at the end of the arc shield 10 having the maximum electric field value can be reduced, and the size can be reduced as compared with the conventional vacuum valp. It has become.
【００２５】以上の様に本実施例の真空バルブの最大の
特徴は、最大電界となるアークシールド端部の電界を、
オーバーラップ部の寸法を調整し、補助シールドの電位
を最適な値にすることによって緩和できることにある。
また図１の真空バルブは各中間電位部が真空容器外部に
露出しているため、外部からの電圧印加が可能となり、
絶縁破壊確立の高いシールド端部のコンディショニング
が効率的に行われ、これも寸法縮小に大きく寄与する。
これらの作用は可動側においても同様なことが言える。
以上のような作用により、本実施の形態によると、真空
バルブの絶縁耐力が向上し、寸法縮小が可能となる。As described above, the most significant feature of the vacuum valve of this embodiment is that the electric field at the end of the arc shield, which is the maximum electric field,
This is because the size of the overlap portion can be adjusted and the potential of the auxiliary shield can be reduced to an optimum value.
Also, in the vacuum valve of FIG. 1, since each intermediate potential portion is exposed outside the vacuum vessel, it is possible to apply a voltage from outside,
Conditioning of the shield end, which has a high probability of dielectric breakdown, is performed efficiently, which also contributes greatly to size reduction.
The same can be said for these operations on the movable side.
According to the above embodiment, the dielectric strength of the vacuum valve is improved and the size can be reduced by the above-described operation.
【００２６】[0026]
【発明の効果】本発明によれば、シールド構造を端部が
軸方向に重なりを持つような多重構造とし、 ｂ／ａ＝０．０３〜０．４３、 ｄ／ｃ＝０．２５〜０．７９ とすることにより、最大電界となるアークシールド端部
の電界値を最小値からこの５％増程度までの範囲に抑え
ることができる。According to the present invention, the shield structure has a multiplex structure in which the ends overlap in the axial direction, b / a = 0.03 to 0.43, d / c = 0.25 to 0. .79, the electric field value at the end of the arc shield at which the maximum electric field is reached can be suppressed from the minimum value to the range of about 5% increase.
【００２７】また中間電位部が外部に露出しているため
に、各シールド端部のコンデイショニングが効果的に行
われ、耐電圧性能が向上し、従来より小型の高電圧用真
空バルブが得られる。Further, since the intermediate potential portion is exposed to the outside, conditioning of each shield end is effectively performed, the withstand voltage performance is improved, and a high-voltage vacuum valve smaller than the conventional one is obtained. Can be
【図１】本発明に係わる真空バルブの実施例を示す断面
図。FIG. 1 is a sectional view showing an embodiment of a vacuum valve according to the present invention.
【図２】図１の固定側の要部断面拡大図FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part on the fixed side in FIG.
【図３】シールドの径方向配置に対する最大電界値の特
性曲線図。FIG. 3 is a characteristic curve diagram of a maximum electric field value with respect to a radial arrangement of a shield.
【図４】シールドのオーバーラップ部の長さに対する最
大電界値の特性曲線図。FIG. 4 is a characteristic curve diagram of a maximum electric field value with respect to a length of an overlap portion of a shield.
【図５】従来の真空バルブの断面図。FIG. 5 is a sectional view of a conventional vacuum valve.
１…絶縁筒 ２ａ，２ｂ…金属端板 ３…
固定電極 ４…可動電極 ５…固定通電軸 ６…
可動通電軸 ７…ベローズ ８…アークシールド ９ａ，９ｂ，９ｃ…金属製フランジ １０…
アークシールド ｌｌａ，ｌｌｂ…補助シールドDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Insulating cylinder 2a, 2b ... Metal end plate 3 ...
Fixed electrode 4 ... Movable electrode 5 ... Fixed conducting shaft 6 ...
Movable energizing shaft 7 ... Bellows 8 ... Arc shield 9a, 9b, 9c ... Metal flange 10 ...
Arc shield lla, llb ... Auxiliary shield
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 相原 督弘 東京都府中市東芝町１番地 株式会社東芝 府中工場内 (72)発明者 本間 三孝 東京都府中市東芝町１番地 株式会社東芝 府中工場内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor, Norihiro Aihara 1 Toshiba-cho, Fuchu-shi, Tokyo Inside the Toshiba Fuchu Plant, Inc.
Claims (3)
封着した真空容器と、この金属端板をそれぞれ貫通して
一方が軸方向に移動可能な一対の導電棒と、この導電棒
の端部に対向して設けられ前記真空容器内において接離
自在な一対の電極と、この電極を包囲するようにして前
記真空容器内に設けられた金属製のアークシールドを有
する真空バルブにおいて、 前記アークシールドの少なくとも片側端部の外周部側
に、軸方向に重なり、かつ電気的に絶縁された金属製の
補助シールドを取付け、前記導電棒からアークシールド
端部までの距離（ａ）とアークシールド端部から補助シ
ールドまでの距離（ｂ）との比（ｂ／ａ）が ｂ／ａ＝０．０３〜０．４３ であることを特徴とする真空バルブ。1. A vacuum vessel in which both ends of an insulating cylinder are hermetically sealed with metal end plates, a pair of conductive rods penetrating through the metal end plates, one of which is movable in the axial direction, and a pair of conductive rods. In a vacuum valve having a pair of electrodes provided opposite to the end and capable of coming and going within the vacuum vessel and having a metal arc shield provided in the vacuum vessel so as to surround the electrodes, A metal auxiliary shield axially overlapping and electrically insulated is attached to at least one end of the arc shield at the outer peripheral side, and the distance (a) from the conductive rod to the end of the arc shield and the arc shield are set. A vacuum valve, wherein the ratio (b / a) to the distance (b) from the end to the auxiliary shield is b / a = 0.03 to 0.43.
前記補助シールドの軸方向長さ（ｃ）と、前記アークシ
ールド端部と前記補助シールドとが軸方向に重なってい
る部分の長さ（ｄ）の比（ｄ／ｃ）が ｄ／ｃ＝０．２５〜０．７９ となることを特徴とする真空バルブ。2. The vacuum valve according to claim 1, wherein
The ratio (d / c) of the axial length (c) of the auxiliary shield to the length (d) of the portion where the arc shield end and the auxiliary shield overlap in the axial direction is d / c = 0. .25 to 0.79.
ルブにおいて、前記絶縁筒を複数個に分割し、各分割部
の間に金属製のフランジを介してアークシールド、また
は補助シールドを取り付け、中間電位部を真空容器外部
に露出させたことを特徴とする真空バルブ。3. The vacuum valve according to claim 1, wherein the insulating cylinder is divided into a plurality of parts, and an arc shield or an auxiliary shield is attached between the divided parts via a metal flange. A vacuum valve wherein an intermediate potential portion is exposed outside the vacuum vessel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17767996A JPH1021802A (en) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | Vacuum valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17767996A JPH1021802A (en) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | Vacuum valve |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1021802A true JPH1021802A (en) | 1998-01-23 |
Family
ID=16035217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17767996A Pending JPH1021802A (en) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | Vacuum valve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1021802A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296950C (en) * | 2003-11-14 | 2007-01-24 | 三菱电机株式会社 | Vacuum valve |
| CN102243937A (en) * | 2010-05-13 | 2011-11-16 | Ls产电株式会社 | Vacuum interrupter |
-
1996
- 1996-07-08 JP JP17767996A patent/JPH1021802A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296950C (en) * | 2003-11-14 | 2007-01-24 | 三菱电机株式会社 | Vacuum valve |
| CN102243937A (en) * | 2010-05-13 | 2011-11-16 | Ls产电株式会社 | Vacuum interrupter |
| JP2011243569A (en) * | 2010-05-13 | 2011-12-01 | Lsis Co Ltd | Vacuum circuit breaker |
| US8698034B2 (en) | 2010-05-13 | 2014-04-15 | Lsis Co., Ltd. | Vacuum interrupter |
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