JPH10220396A - 予旋回形ポンプ吸込流路 - Google Patents
予旋回形ポンプ吸込流路Info
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- JPH10220396A JPH10220396A JP2474497A JP2474497A JPH10220396A JP H10220396 A JPH10220396 A JP H10220396A JP 2474497 A JP2474497 A JP 2474497A JP 2474497 A JP2474497 A JP 2474497A JP H10220396 A JPH10220396 A JP H10220396A
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- impeller
- flow path
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】半径方向内向きに流入する吸込口を持ち、軸方
向に羽根車へ流出する出口を持つ吸込流路で、吸込流路
内で発生する流れの乱れを低減し、羽根車のキャビテー
ション性能を向上する。 【解決手段】吸込流路下流端の突起末端部、もしくは整
流板の末端部で、羽根車吸入口から遠い側より近い側を
羽根車回転方向にねじられて形成する。
向に羽根車へ流出する出口を持つ吸込流路で、吸込流路
内で発生する流れの乱れを低減し、羽根車のキャビテー
ション性能を向上する。 【解決手段】吸込流路下流端の突起末端部、もしくは整
流板の末端部で、羽根車吸入口から遠い側より近い側を
羽根車回転方向にねじられて形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は遠心型流体機械の吸
込流路に関する。
込流路に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポンプ主軸に対し、半径方向内向きに流
入する吸込口を持ち、軸方向に羽根車へ流出する形状の
吸込流路を持つポンプの例を図１に示す。図は多段ポン
プの縦断面図を示す。吸込流路は、バーレルケーシング
と一体に構成した吸込流路１と、その内側のインナーケ
ーシング部に設けられた吸込流路２とから構成されてい
る。流れは吸込口１ｂより半径方向内向きに吸込まれ、
主軸３に取付けた羽根車４の吸入口（目玉部）５へ、軸
方向に流出する。図６に従来の吸込流路の例を示す。
入する吸込口を持ち、軸方向に羽根車へ流出する形状の
吸込流路を持つポンプの例を図１に示す。図は多段ポン
プの縦断面図を示す。吸込流路は、バーレルケーシング
と一体に構成した吸込流路１と、その内側のインナーケ
ーシング部に設けられた吸込流路２とから構成されてい
る。流れは吸込口１ｂより半径方向内向きに吸込まれ、
主軸３に取付けた羽根車４の吸入口（目玉部）５へ、軸
方向に流出する。図６に従来の吸込流路の例を示す。
【０００３】このような吸込流路では、ポンプの回転方
向（破線矢印）と流水の方向（実線矢印）が一致する側
２ａでは、流れに回転方向（回転方向に対して正）の予
旋回を与え、ポンプの回転方向と流水の方向とが逆とな
る側２ｂでは、回転方向と逆方向（回転方向に対して
負）の予旋回を与える。即ち、吸込流路から羽根車入口
への流れは全周で一様でなく、円周方向位置で正と負の
予旋回を流れに与えるため吸込性能が低下し、キャビテ
ーションエロージョンや騒音発生という問題があった。
向（破線矢印）と流水の方向（実線矢印）が一致する側
２ａでは、流れに回転方向（回転方向に対して正）の予
旋回を与え、ポンプの回転方向と流水の方向とが逆とな
る側２ｂでは、回転方向と逆方向（回転方向に対して
負）の予旋回を与える。即ち、吸込流路から羽根車入口
への流れは全周で一様でなく、円周方向位置で正と負の
予旋回を流れに与えるため吸込性能が低下し、キャビテ
ーションエロージョンや騒音発生という問題があった。
【０００４】これに対して、吸込流路を大型化あるいは
複雑な形状とすることなしに、羽根車入口へ均一な流れ
を与えるものとして、特許第2069403 号に記載の予旋回
形ポンプ吸込流路が開発されている。この吸込流路形状
は、図７に示すように吸込流路の側壁の下流端に設ける
突起２ｄを、ポンプ軸心を通る吸込流路中心線よりポン
プ回転方向（波線矢印）に偏倚させて、出口より上流側
の吸込流路にポンプ回転方向と流れ方向（実線矢印）と
が同一となる側２ａの流路断面積が大で、逆側２ｂの流
路断面積が小となるように、流路を分割するように偏心
した位置に整流板２ｆを設けたものである。その流れは
図中実線矢印で示すように、ほぼ全周に均一な流速で羽
根車４の吸入口（目玉部）５に導くものである。
複雑な形状とすることなしに、羽根車入口へ均一な流れ
を与えるものとして、特許第2069403 号に記載の予旋回
形ポンプ吸込流路が開発されている。この吸込流路形状
は、図７に示すように吸込流路の側壁の下流端に設ける
突起２ｄを、ポンプ軸心を通る吸込流路中心線よりポン
プ回転方向（波線矢印）に偏倚させて、出口より上流側
の吸込流路にポンプ回転方向と流れ方向（実線矢印）と
が同一となる側２ａの流路断面積が大で、逆側２ｂの流
路断面積が小となるように、流路を分割するように偏心
した位置に整流板２ｆを設けたものである。その流れは
図中実線矢印で示すように、ほぼ全周に均一な流速で羽
根車４の吸入口（目玉部）５に導くものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図８は図７のIV−IV矢
視図で、吸込流路内の流れを示したものである。流路側
壁２ｃは主軸３に対して平行に設けられているため、側
壁２ｃ付近の流れは周方向向き流れＶ1 となり、側壁２
ｅで羽根車の吸入口方向へ向きを変えてＶ1′ となり流
入する。このため、側壁２ｅで急激に流れ方向を変えら
れた流れは乱れを生じ、羽根車入口流れに不都合を生じ
る。
視図で、吸込流路内の流れを示したものである。流路側
壁２ｃは主軸３に対して平行に設けられているため、側
壁２ｃ付近の流れは周方向向き流れＶ1 となり、側壁２
ｅで羽根車の吸入口方向へ向きを変えてＶ1′ となり流
入する。このため、側壁２ｅで急激に流れ方向を変えら
れた流れは乱れを生じ、羽根車入口流れに不都合を生じ
る。
【０００６】また、流路２ａ側の下流端に突起２ｄが設
けられているが、突起の末端部は主軸３にほぼ平行に形
成されている。このような突起形状では、突起の近くの
点Ｘにおける流速は軸方向速度Ｖａと周方向速度Ｖｒの
両成分よりなり、その絶対速度Ｖで示すように面ａの向
きと絶対速度Ｖの流れ方向との差が大きくなる。このた
め、面ａに死水域を生じて流れの混合損失が増大すると
ともに、この死水域の背後の流れに乱れを生じて適切な
予旋回が与えられず、この付近でキャビテーションが発
生しやすくなる。また、整流板２ｆの末端部近くの点Ｙ
でも、面ｃ側で同様の問題が生じる。
けられているが、突起の末端部は主軸３にほぼ平行に形
成されている。このような突起形状では、突起の近くの
点Ｘにおける流速は軸方向速度Ｖａと周方向速度Ｖｒの
両成分よりなり、その絶対速度Ｖで示すように面ａの向
きと絶対速度Ｖの流れ方向との差が大きくなる。このた
め、面ａに死水域を生じて流れの混合損失が増大すると
ともに、この死水域の背後の流れに乱れを生じて適切な
予旋回が与えられず、この付近でキャビテーションが発
生しやすくなる。また、整流板２ｆの末端部近くの点Ｙ
でも、面ｃ側で同様の問題が生じる。
【０００７】図７で、羽根車のほぼ全周に流入する流路
２ａ側の流れは、羽根車回転方向と同方向の予旋回を流
れに与える。一方、残りの部分にあたる流路２ｂ側の流
れは、２ａ側の流れに比べて羽根車入口への予旋回量が
小さくなる。このため、羽根入口角と羽根車入口への流
入角との差が大きくなり、この付近で局所的にキャビテ
ーションが発生しやすくなる。その結果、キャビテーシ
ョン性能が低下したり、キャビテーションエロージョン
が生じやすくなる。
２ａ側の流れは、羽根車回転方向と同方向の予旋回を流
れに与える。一方、残りの部分にあたる流路２ｂ側の流
れは、２ａ側の流れに比べて羽根車入口への予旋回量が
小さくなる。このため、羽根入口角と羽根車入口への流
入角との差が大きくなり、この付近で局所的にキャビテ
ーションが発生しやすくなる。その結果、キャビテーシ
ョン性能が低下したり、キャビテーションエロージョン
が生じやすくなる。
【０００８】本発明の目的は、羽根車に乱れの少ない一
様な流れを与え、高いポンプ効率及びキャビテーション
性能を得て、キャビテーションエロージョンが生じにく
い吸込流路を提供することである。
様な流れを与え、高いポンプ効率及びキャビテーション
性能を得て、キャビテーションエロージョンが生じにく
い吸込流路を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明では、吸込流路の側壁を、羽根車吸入口に遠
い側が近い側より半径が小さくなるように、傾斜させて
形成させた。
め、本発明では、吸込流路の側壁を、羽根車吸入口に遠
い側が近い側より半径が小さくなるように、傾斜させて
形成させた。
【００１０】本発明の第二の特徴は、吸込流路下流端に
設けられた突起を、羽根車の回転軸に近い半径位置では
大きく、遠い半径位置では小さくねじられて形成させ
た。
設けられた突起を、羽根車の回転軸に近い半径位置では
大きく、遠い半径位置では小さくねじられて形成させ
た。
【００１１】本発明の第三の特徴は、整流板の末端部
を、羽根車の回転軸に近い半径位置では大きく、遠い半
径位置では小さくねじられて形成させた。
を、羽根車の回転軸に近い半径位置では大きく、遠い半
径位置では小さくねじられて形成させた。
【００１２】本発明の第四の特徴は、吸込流路下流端に
設けられた突起と整流板の末端部を、羽根車の回転軸に
近い半径位置では大きく、遠い半径位置では小さくねじ
られて形成させた。
設けられた突起と整流板の末端部を、羽根車の回転軸に
近い半径位置では大きく、遠い半径位置では小さくねじ
られて形成させた。
【００１３】
（実施例１）以下、本発明の第１の実施例を図１，図
２，図３により説明する。図１は多段ポンプの縦断面
図、図３は図１の初段流路部分を示す部位断面図で、図
２のＩ−Ｉ矢視図である。吸込流路はバーレルケーシン
グと一体に構成した吸込流路１と、その内側のインナー
ケーシング部に設けられた吸込流路２とから構成されて
いる。流れは吸込口１ｂより半径方向内向きに吸込ま
れ、主軸３に取り付けた羽根車４の入口へ軸方向に流出
する。吸込流路２で、流路側壁２ｃの形状が羽根車吸入
口に遠い側が、近い側より半径が小さくなるように傾斜
させている。このため、側壁２ｃ付近の流れの速度方向
Ｖ1 は、側壁２ｅの傾きに近い方向になる。したがっ
て、従来の側壁２ｃが主軸に対して平行に設けられた構
造に比べて、側壁２ｅでの流れ方向の急激な変化による
流れの乱れが低減される。更に、側壁２ｅとなす角度が
直角に近づくまで側壁２ｃを傾斜させると、側壁２ｃか
らの流れはそのまま羽根車吸入口に向かうため、急激な
流れ方向の変化がほぼなくなり、羽根車に乱れが少なく
一様でかつ適度な予旋回量の流体流れとなり、羽根車の
キャビテーション性能が向上する。
２，図３により説明する。図１は多段ポンプの縦断面
図、図３は図１の初段流路部分を示す部位断面図で、図
２のＩ−Ｉ矢視図である。吸込流路はバーレルケーシン
グと一体に構成した吸込流路１と、その内側のインナー
ケーシング部に設けられた吸込流路２とから構成されて
いる。流れは吸込口１ｂより半径方向内向きに吸込ま
れ、主軸３に取り付けた羽根車４の入口へ軸方向に流出
する。吸込流路２で、流路側壁２ｃの形状が羽根車吸入
口に遠い側が、近い側より半径が小さくなるように傾斜
させている。このため、側壁２ｃ付近の流れの速度方向
Ｖ1 は、側壁２ｅの傾きに近い方向になる。したがっ
て、従来の側壁２ｃが主軸に対して平行に設けられた構
造に比べて、側壁２ｅでの流れ方向の急激な変化による
流れの乱れが低減される。更に、側壁２ｅとなす角度が
直角に近づくまで側壁２ｃを傾斜させると、側壁２ｃか
らの流れはそのまま羽根車吸入口に向かうため、急激な
流れ方向の変化がほぼなくなり、羽根車に乱れが少なく
一様でかつ適度な予旋回量の流体流れとなり、羽根車の
キャビテーション性能が向上する。
【００１４】（実施例２）本発明の第２の実施例を図
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４の吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入
口５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢
印のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４の吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入
口５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢
印のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
【００１５】この旋回流れに合致するように、吸込流路
の流路２ａ側の下流端の突起２ｄの末端部を、主軸３に
対して側壁２ｃによって形成される実線矢印のような流
れの方向にねじられて形成されている。すなわち、羽根
車４の目玉部５に近い点Ｐが、遠い点Ｑに比べて軸方向
に対し流体の流れの旋回方向になるようにねじられて形
成されている。また突起２ｄの末端部のねじれは、主軸
３から遠い半径位置では小さく、主軸３に近い位置では
大きく形成される。
の流路２ａ側の下流端の突起２ｄの末端部を、主軸３に
対して側壁２ｃによって形成される実線矢印のような流
れの方向にねじられて形成されている。すなわち、羽根
車４の目玉部５に近い点Ｐが、遠い点Ｑに比べて軸方向
に対し流体の流れの旋回方向になるようにねじられて形
成されている。また突起２ｄの末端部のねじれは、主軸
３から遠い半径位置では小さく、主軸３に近い位置では
大きく形成される。
【００１６】このような吸込流路では、流路２ａ側の流
れは側壁２ｃに沿って旋回しながら羽根車吸入口へ導か
れ、突起２ｄ付近の面ａの向きと絶対速度Ｖの方向との
差が、従来のもの（例えば、図７のもの）に比べて小さ
くなる。このため、突起２ｄ付近の面ａには死水域が生
じにくくなり、混合損失の低減やキャビテーション発生
の抑制といった効果が得られる。
れは側壁２ｃに沿って旋回しながら羽根車吸入口へ導か
れ、突起２ｄ付近の面ａの向きと絶対速度Ｖの方向との
差が、従来のもの（例えば、図７のもの）に比べて小さ
くなる。このため、突起２ｄ付近の面ａには死水域が生
じにくくなり、混合損失の低減やキャビテーション発生
の抑制といった効果が得られる。
【００１７】さらに、このような吸込流路では、流路２
ａ側に比べて羽根入口への予旋回量が小さい流路２ｂ側
でも、下流端側の突起２ｄ付近の面ｂの向きが、流れの
予旋回量が大きくなる方向にねじれている。したがっ
て、従来の突起２ｄの末端部が主軸３にほぼ平行に形成
されているものに比べて、流路２ｂ側の羽根入口角と羽
根車入口流入角との差が減少し、この付近でのキャビテ
ーション発生を抑制する効果も得られる。
ａ側に比べて羽根入口への予旋回量が小さい流路２ｂ側
でも、下流端側の突起２ｄ付近の面ｂの向きが、流れの
予旋回量が大きくなる方向にねじれている。したがっ
て、従来の突起２ｄの末端部が主軸３にほぼ平行に形成
されているものに比べて、流路２ｂ側の羽根入口角と羽
根車入口流入角との差が減少し、この付近でのキャビテ
ーション発生を抑制する効果も得られる。
【００１８】（実施例３）本発明の第３の実施例を図
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４の吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入
口５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢
印のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４の吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入
口５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢
印のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
【００１９】この旋回流れに合致するように、吸込流路
の整流板２ｆの末端部を、主軸３に対して側壁２ｃによ
って形成される実線矢印のような流れの方向にねじられ
て形成されている。すなわち、羽根車４の目玉部５に近
い点Ｒが、遠い点Ｓに比べて軸方向に対し流体の流れの
旋回方向になるようにねじられて形成されている。また
整流板の末端部のねじれは、主軸３から遠い半径位置で
は小さく、主軸３に近い位置では大きく形成される。
の整流板２ｆの末端部を、主軸３に対して側壁２ｃによ
って形成される実線矢印のような流れの方向にねじられ
て形成されている。すなわち、羽根車４の目玉部５に近
い点Ｒが、遠い点Ｓに比べて軸方向に対し流体の流れの
旋回方向になるようにねじられて形成されている。また
整流板の末端部のねじれは、主軸３から遠い半径位置で
は小さく、主軸３に近い位置では大きく形成される。
【００２０】このような吸込流路では、流路２ａ側の流
れは整流板２ｆに沿って旋回しながら羽根車吸入口へ導
かれ、整流板２ｆの末端部付近の面ｃの向きと絶対速度
Ｖの方向との差は、従来のもの（例えば、図７のもの）
に比べて小さくなる。このため、整流板末端部付近の面
ｃには死水域が生じにくくなり、混合損失の低減やキャ
ビテーション発生の抑制といった効果が得られる。
れは整流板２ｆに沿って旋回しながら羽根車吸入口へ導
かれ、整流板２ｆの末端部付近の面ｃの向きと絶対速度
Ｖの方向との差は、従来のもの（例えば、図７のもの）
に比べて小さくなる。このため、整流板末端部付近の面
ｃには死水域が生じにくくなり、混合損失の低減やキャ
ビテーション発生の抑制といった効果が得られる。
【００２１】さらに、このような吸込流路では、流路２
ａ側に比べて羽根入口への予旋回量が小さい流路２ｂ側
でも、整流板末端部付近の面ｄの向きが、流れの予旋回
量が大きくなる方向にねじれている。したがって、従来
の整流板２ｆの末端部が主軸３にほぼ平行に形成されて
いるものに比べて、流路２ｂ側の羽根車入口流入角と羽
根入口角との差が減少し、この付近でのキャビテーショ
ン発生を抑制する効果も得られる。
ａ側に比べて羽根入口への予旋回量が小さい流路２ｂ側
でも、整流板末端部付近の面ｄの向きが、流れの予旋回
量が大きくなる方向にねじれている。したがって、従来
の整流板２ｆの末端部が主軸３にほぼ平行に形成されて
いるものに比べて、流路２ｂ側の羽根車入口流入角と羽
根入口角との差が減少し、この付近でのキャビテーショ
ン発生を抑制する効果も得られる。
【００２２】（実施例４）本発明の第４の実施例を図
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入口
５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢印
のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
４，図５により説明する。流水の方向がポンプの回転方
向と一致する流路２ａでは、流れに回転方向の予旋回を
生じて羽根車４吸入口（目玉部）５に導かれる。吸入口
５の流れは、図７で主軸３の軸心に向かわず、実線矢印
のように多少周方向成分を持つ旋回流れとなる。
【００２３】この旋回流れに合致するように、吸込流路
の流路２ａ側の下流端の突起２ｄの末端部と、吸込流路
の整流板２ｆの末端部を、主軸３に対して側壁２ｃによ
って形成される図中矢印のような流れの方向にねじられ
て形成されている。すなわち、羽根車４の目玉部５に近
い側が、遠い側に比べて軸方向に対し流体の流れの旋回
方向になるようにねじられて形成されている。また突起
２ｄの末端部および整流板２ｆの末端部のねじれは、主
軸３から遠い半径位置では小さく、主軸３に近い位置で
は大きく形成される。
の流路２ａ側の下流端の突起２ｄの末端部と、吸込流路
の整流板２ｆの末端部を、主軸３に対して側壁２ｃによ
って形成される図中矢印のような流れの方向にねじられ
て形成されている。すなわち、羽根車４の目玉部５に近
い側が、遠い側に比べて軸方向に対し流体の流れの旋回
方向になるようにねじられて形成されている。また突起
２ｄの末端部および整流板２ｆの末端部のねじれは、主
軸３から遠い半径位置では小さく、主軸３に近い位置で
は大きく形成される。
【００２４】このような吸込流路では、突起２ｄ付近の
面ａおよび整流板２ｆ末端部付近の面ｃの向きと、絶対
速度Ｖの方向との差は従来のもの（例えば、図７のも
の）に比べて小さくなっている。このため、突起２ｄ付
近の面ａ及び整流板末端部付近の面ｃには死水域が生じ
にくくなり、混合損失の低減やキャビテーション発生を
抑制する効果が得られる。
面ａおよび整流板２ｆ末端部付近の面ｃの向きと、絶対
速度Ｖの方向との差は従来のもの（例えば、図７のも
の）に比べて小さくなっている。このため、突起２ｄ付
近の面ａ及び整流板末端部付近の面ｃには死水域が生じ
にくくなり、混合損失の低減やキャビテーション発生を
抑制する効果が得られる。
【００２５】同時に、流路２ａ側に比べて羽根入口への
予旋回量が小さい流路２ｂ側でも、突起２ｄの末端部付
近の面ｂと整流板末端部付近の面ｄの向きが、流れの予
旋回量が大きくなる方向にねじれている。したがって、
従来の突起２ｄの末端部と整流板２ｆ末端部が主軸３に
ほぼ平行に形成されているものに比べて、流路２ｂ側の
羽根車入口流入角と羽根入口角との差が減少し、この付
近でのキャビテーション発生を抑制する効果も得られ
る。
予旋回量が小さい流路２ｂ側でも、突起２ｄの末端部付
近の面ｂと整流板末端部付近の面ｄの向きが、流れの予
旋回量が大きくなる方向にねじれている。したがって、
従来の突起２ｄの末端部と整流板２ｆ末端部が主軸３に
ほぼ平行に形成されているものに比べて、流路２ｂ側の
羽根車入口流入角と羽根入口角との差が減少し、この付
近でのキャビテーション発生を抑制する効果も得られ
る。
【００２６】さらに、このような吸込流路形状にしてキ
ャビテーション性能が向上すると、異なる種類（以下、
Ｎｓと称す）のポンプに兼用することが可能となる。ポ
ンプ羽根車に与える予旋回量の大きさは、羽根車の直前
の位置での半径位置ｒと、流れの周方向成分Ｖｕの積と
なる。吸込流路の形状を兼用した場合、一般に予旋回量
はポンプ流量（流速）に比例することとなる。よって、
この予旋回量に合わせた羽根車を用いることと、上述の
吸込流路形状にすることで、異なるＮｓのポンプに対し
て羽根車のキャビテーション性能を向上させることがで
きる。
ャビテーション性能が向上すると、異なる種類（以下、
Ｎｓと称す）のポンプに兼用することが可能となる。ポ
ンプ羽根車に与える予旋回量の大きさは、羽根車の直前
の位置での半径位置ｒと、流れの周方向成分Ｖｕの積と
なる。吸込流路の形状を兼用した場合、一般に予旋回量
はポンプ流量（流速）に比例することとなる。よって、
この予旋回量に合わせた羽根車を用いることと、上述の
吸込流路形状にすることで、異なるＮｓのポンプに対し
て羽根車のキャビテーション性能を向上させることがで
きる。
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、付加的な構造を設ける
ことなく、羽根車に乱れが少なく一様でかつ適度な予旋
回の流体流れを与えることができる。したがって、ポン
プ効率および羽根車のキャビテーション性能が向上し、
同時に、キャビテーション発生によるエロージョンを生
じにくくし、ポンプ騒音の低減をはかることもできる。
ことなく、羽根車に乱れが少なく一様でかつ適度な予旋
回の流体流れを与えることができる。したがって、ポン
プ効率および羽根車のキャビテーション性能が向上し、
同時に、キャビテーション発生によるエロージョンを生
じにくくし、ポンプ騒音の低減をはかることもできる。
【図１】本発明の一実施例の多段遠心形流体機械の縦断
面図。
面図。
【図２】図１のＩ−Ｉ矢視図。
【図３】図１の吸込流路部分の縦断面図で、図２のII−
II矢視図。
II矢視図。
【図４】図１のＩ−Ｉ矢視図。
【図５】図１の吸込流路部分の縦断面図で、図４のIII
−III矢視図。
−III矢視図。
【図６】従来のポンプ吸込流路の断面図。
【図７】従来のポンプ吸込流路の断面図。
【図８】図７のIV−IV矢視図。
１…バレルケーシングと一体の吸込流路、１ｂ…吸込
口、２…インナーケーシングに設けた吸込流路、２ａ…
羽根車の回転方向と同方向の吸込流路流れ部、２ｂ…羽
根車の回転方向と逆方向の吸込流路流れ部、２ｃ…吸込
流路側壁、２ｄ…突起、２ｅ…吸込流路側壁、２ｆ…整
流板、３…主軸、４…羽根車、５…羽根車吸入口。
口、２…インナーケーシングに設けた吸込流路、２ａ…
羽根車の回転方向と同方向の吸込流路流れ部、２ｂ…羽
根車の回転方向と逆方向の吸込流路流れ部、２ｃ…吸込
流路側壁、２ｄ…突起、２ｅ…吸込流路側壁、２ｆ…整
流板、３…主軸、４…羽根車、５…羽根車吸入口。
Claims (1)
- 【請求項１】半径方向内向きに流入する吸込口を持ち、
軸方向に羽根車へ流出する出口を持つ吸込流路につい
て、軸方向より見たときに中心線がポンプ軸心に向い、
この中心線より両側の流路断面を対称形に形成した流路
部分を、ポンプ軸心より羽根車目玉径の１.５ 倍以下の
距離まで近接させたものにおいて、吸込流路の側壁の下
流端に設ける突起を、前記ポンプ軸心を通る吸込流路の
中心線よりポンプ回転方向に偏らせ、出口より上流側の
吸込流路に、ポンプ回転方向と流れとが同一となる側の
流路断面積が大で、逆となる側が小となるように流路を
分割するように、偏心した位置に整流板を設け、前記流
路側壁によって形成される流れと、羽根車吸入口への流
れ方向が同方向になるように、側壁を羽根車吸入口に遠
い側が近い側方より半径が小さくなるように、傾斜させ
て形成されたことを特徴とする予旋回形ポンプ吸込流
路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2474497A JPH10220396A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 予旋回形ポンプ吸込流路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2474497A JPH10220396A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 予旋回形ポンプ吸込流路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10220396A true JPH10220396A (ja) | 1998-08-18 |
Family
ID=12146662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2474497A Pending JPH10220396A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 予旋回形ポンプ吸込流路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10220396A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005320869A (ja) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Hitachi Industries Co Ltd | 吸込ケーシング、吸込流路構造および流体機械 |
| JP2013011241A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Ebara Corp | 輪切形多段ポンプ |
| JP2021195887A (ja) * | 2020-06-11 | 2021-12-27 | 株式会社荏原製作所 | キャビテーション抑制装置および渦巻ポンプ |
-
1997
- 1997-02-07 JP JP2474497A patent/JPH10220396A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005320869A (ja) * | 2004-05-06 | 2005-11-17 | Hitachi Industries Co Ltd | 吸込ケーシング、吸込流路構造および流体機械 |
| JP2013011241A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Ebara Corp | 輪切形多段ポンプ |
| JP2021195887A (ja) * | 2020-06-11 | 2021-12-27 | 株式会社荏原製作所 | キャビテーション抑制装置および渦巻ポンプ |
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