JPH10226864A

JPH10226864A - 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH10226864A
Application number: JP33907297A
Authority: JP
Inventors: Masahiko Tada; 雅彦多田; Chiaki Kato; 千昭加藤; Kazuya Miyagawa; 和也宮川
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1996-12-09
Filing date: 1997-12-09
Publication date: 1998-08-25

Abstract

(57)【要約】【課題】溶融亜鉛めっき鋼板をシンクロールを用いるこ
となく、ドロス生成を抑制して製造する。【解決手段】めっき浴槽に設けた開口部から、鋼板を浸
入させめっきを行う溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法にお
いて、Ａｌ：０．１２〜０．４５重量％を含有し、その
他Ｚｎと不可避不純物からなるめっき浴を浴温４５０℃
以上に保ち、補助浴槽から浴槽へめっき浴を１００〜１
０００リットル／ｍｉｎ供給し、余剰めっき浴を補助浴
槽に排出し、浴温より高温にした鋼板を０．００１〜
０．５秒めっき浴中に浸漬する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は亜鉛めっき鋼板の製
造方法に関し、鋼板に溶融亜鉛めっきを施す方法に関す
るものであって、めっき密着性及び加工性に優れ、かつ
ドロス付着のない清浄な溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。

【０００２】

【従来の技術】溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛
めっき鋼板は、自動車用を始め家電用、建材用として広
く用いられている。一般に知られている溶融亜鉛めっき
鋼板の製造装置の概略を図２に示し、その製造方法を以
下に示す。冷延鋼板を前処理工程で表面を洗浄し、非酸
化性あるいは還元性の雰囲気中で焼鈍し、次いで鋼板を
酸化させることなく冷却して、ほぼ溶融亜鉛めっき浴の
温度まで鋼板の温度を下げてめっき浴中に浸漬させる。
スナウト１４を介してめっき浴４中に浸漬された鋼板１
は、シンクロール１５により鉛直方向に方向転換され、
サポートロール１６に支持されながら引き上げられめっ
きが施される。次いで、鋼板１に付着した過剰の溶融亜
鉛を付着量調整装置１２にて除去して付着量を調整した
後、そのまま冷却したものである。また、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板は、上記付着量を調整した溶融亜鉛めっき
鋼板を、次いで合金化炉内で加熱処理し、そのまま冷却
したものである。

【０００３】上記のようなめっき浴中でシンクロール等
を使用する場合、以下のような問題点がある。（１）浴中にシンクロールを浸漬するため、めっき浴量
が大容量となる。この結果、浴組成の切替が困難とな
る。（２）シンクロールにより鋼板表面に擦り疵が発生す
る。

【０００４】（３）めっき浴中のシンクロールを頻繁に
補修する必要がある。上記の問題点を解決するために、溶融金属を満たし、そ
の中を貫通して鉛直上方に向かって鋼板が走行する溶融
金属保持容器を用いた溶融金属めっき鋼板の製造装置が
提案されている。特開平２−２９８２４７号公報や特開
平５−７８８０２号公報ではめっき浴槽底部での溶融金
属の保持に電磁力を利用した装置、特開平４−３５６号
公報では、鋼板に非接触のシール板により溶融金属を保
持する技術が開示されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、溶融亜鉛め
っき層には、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層が存在し、こ
のＦｅ−Ｚｎ合金層が素地鋼板と溶融亜鉛めっき層の界
面に必要以上に生成すると、鋼板に対する溶融亜鉛めっ
き層の密着性が低下する。このため、従来より、亜鉛め
っき浴中には少量のＡｌを添加し、ＺｎよりもＡｌを優
先的に鋼板から溶出するＦｅと反応させ、素地鋼板−め
っき層界面にＦｅ−Ａｌ合金層（Ａｌ富化層）を生成さ
せる。上記めっき浴中の少量のＡｌは、シンクロールを
有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置を使用した場合、
通常０．１〜０．２重量％添加されている。

【０００６】また、特開平４−３５６号公報に開示され
たシンクロールを使用しない小容量めっき浴槽を使用す
る場合、鋼板がめっき浴中に浸漬される時間が短くなる
ので、例えば特開平８−１０９４５６号公報に開示され
たように、亜鉛めっき浴中には比較的多くのＡｌ（０．
１２〜１．０重量％）を添加し、適正なＦｅ−Ａｌ合金
層を生成させなければ所定のめっき品質が得られない。
適量のＡｌを含有することにより硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ
合金層が素地鋼板−めっき層界面に生成することを抑制
し、密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板を製造すること
ができる。なお、従来から使用されている亜鉛めっき浴
中には不可避不純物としてＦｅが飽和した状態で含まれ
ている。

【０００７】次に、従来から使用されているＦｅの飽和
しためっき浴の場合、鋼板からめっき浴中に過剰溶出し
たＦｅは、めっき浴中でドロスを生成する。シンクロー
ルを有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造装置を使用した場
合、鋼板がめっき浴中に浸漬される時間が長いので、Ｆ
ｅの過剰溶出を抑制することができず、めっき浴槽内に
は慢性的にドロスが堆積する。浴中のドロスが鋼板表面
に付着すると凹凸欠陥を引き起こすため、定期的にドロ
スを汲み出す必要があった。

【０００８】一方、シンクロールを使用しない小容量め
っき浴槽を使用する場合、鋼板がめっき浴中に浸漬され
る時間が短いので、めっき浴中に過剰溶出するＦｅは極
めて少なくなり、上記シンクロールを有する溶融亜鉛め
っき鋼板の製造装置を使用した場合より鋼板表面のドロ
ス欠陥は抑制される。しかし、めっき浴中に過剰溶出す
るＦｅは皆無ではなく、微量であるがＦｅが溶出するた
め、ドロス発生を皆無にするには至っていない。また、
シンクロールを使用しない小容量めっき浴槽を使用する
場合、めっき浴槽が小さいために、めっき浴に含まれる
ドロス濃度は増加し易く、長時間操業した場合、結果的
にドロス付着欠陥を引き起こすという問題があった。特
開平２−２９８２４７号公報や、特開平５−７８８０２
号公報では、めっき浴槽にめっき浴を供給及び排出して
浴循環を行っており、めっき浴排出時にドロスも一緒に
排出し、めっき浴槽外でドロス除去できれば有効な方法
である。

【０００９】また、めっき浴中に添加されたＡｌは鋼板
によって優先的に消費されるため、めっき浴槽への浴循
環量が小さすぎると、めっき浴槽内のＡｌが枯渇すると
いう問題があった。すなわち、シンクロールを使用しな
い小容量めっき浴槽を使用する場合、めっき浴槽が小さ
いために、めっき浴中のＡｌの減少率が増加してめっき
浴槽内のＡｌ濃度分布が不均一となり、Ｆｅ−Ａｌ合金
層の形成が不均一になる。その結果Ｆｅ−Ｚｎ合金層の
形成も不均一となり、部分的にめっき密着性が劣化する
という問題があった。さらに、Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成
が不均一になった場合、めっき後加熱処理する合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造過程における合金化めっき層の
成長も不均一となるので、耐パウダリング性、耐フレー
キング性といった加工性に悪影響を及ぼす。

【００１０】ここで、浴循環量が小さすぎると、ドロス
付着欠陥に対しては何ら効果がないことが発明者等の研
究で明らかになっており、まためっき浴槽内のＡｌの不
均一を引き起こすという問題がある。前記特開平２−２
９８２４７号公報や特開平５−７８８０２号公報では、
実施例において浴循環量は数十リットル／ｍｉｎと開示
されているが、浴の漏洩を防止するという観点のみから
考えられたものであり、上記問題点を解決するには浴循
環量は少なすぎる。

【００１１】本発明は、上述した問題点を有利に解決す
る溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めの本発明は、底部又は側部に設けた開口部からめっき
浴槽内に鋼板を浸入させてめっきを行う溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法において、Ａｌ：０．１２〜０．４５重
量％を含有し、その他Ｚｎと不可避不純物からなるめっ
き浴を浴温４５０℃以上に保ち、補助浴槽から該めっき
浴槽へめっき浴を１００〜１０００リットル／ｍｉｎ供
給すると共に、余剰めっき浴を補助浴槽へ排出し、か
つ、前記浴温より高温にした鋼板を０．００１〜０．５
秒めっき浴中に浸漬して溶融亜鉛めっきを施すことを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。こ
こで、前記補助浴槽内あるいは近傍にドロス除去手段を
設け、補助浴槽からめっき浴槽へ供給するめっき層のド
ロスを除去すると好適である。

【００１３】ここで、めっき浴中における鋼板の搬送速
度とこの鋼板近傍を流動するめっき浴の流速との関係
が、鋼板搬送速度がめっき浴の流速より大きいという関
係を満足すると好適である。さらに上記溶融亜鉛めっき
を施した後、加熱合金化処理することにより、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を容易に製造することができる。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明ではめっき浴中の浸漬時間
を０．００１〜０．５秒とする。この場合、めっき装置
は特に限定されるものではないが、シンクロールを有し
ないめっき装置を使用する場合に有効である。図１に本
発明を好適に実施できる装置の一実施例を示す。めっき
浴槽５中に溶融亜鉛めっき浴４を保持し、このめっき浴
中に鋼板１を下方から上方に貫通させて短時間浸漬させ
るものである。めっき浴槽５から引上げられた鋼板１は
付着量調整装置１２によりめっき厚を調整される。この
装置では、めっき浴中での浸漬時間が短いために、Ｆｅ
−Ａｌ合金層が十分に形成されない。この欠点を補うた
めには、浴中のＡｌ量を増加させればよく、Ａｌが０．
１２〜０．４５重量％で好適にめっきを行うことがで
き、大部分のめっき密着性は良好であった。

【００１５】しかし、浴中Ａｌ量を増加させたとして
も、Ｆｅ−Ａｌ合金層の均一性が充分でなく、局所的に
めっき密着性が劣化するものがあった。Ｆｅ−Ａｌ合金
層を均一に生成するには、めっき層界面での反応性を増
加させる必要がある。本発明では、めっき浴中の浸漬時
間が０．００１〜０．５秒と短いために、めっき浴中の
鋼板温度はめっき浴温の影響を受けにくく、鋼板温度は
ほとんど変化しない。このため、めっき浴温を高温とす
ることのみによってめっき層界面の反応性を増加させる
ことは効果的でない。そこで、本発明では浴温４５０℃
以上とし、かつ、めっき浴中に浸入する鋼板温度を浴温
よりも高温とすることによってめっき層界面の反応性を
増加させる。

【００１６】浴温が４５０℃未満ではＦｅ−Ａｌ合金層
の生成が充分でなく、めっき密着性が著しく劣化した。
また、鋼板温度が浴温より低い場合、局所的にＦｅ−Ａ
ｌ合金層が不足し、めっき密着性が劣化した。好ましく
は、鋼板温度を浴温＋（１０〜５０）℃とすることであ
り、鋼板温度が浴温＋５０℃を越えるとドロスを発生さ
せやすくなるので好ましくない。

【００１７】めっき浴中のＡｌを０．１２〜０．４５重
量％としたのは以下の理由による。すなわち、Ａｌが
０．１２重量％未満の場合、Ｆｅ−Ａｌ合金層が充分で
なく、めっき密着性が劣化した。一方、Ａｌが０．４５
重量％を超えると、めっき密着性は良好であったが、Ａ
ｌ：０．４５重量％を超えた範囲でのさらなる優位性は
見られず、Ａｌによるドロス（例えばＡｌ酸化物、Ｆｅ
−Ａｌドロス等）が増加して、ドロス付着欠陥を引き起
こし、めっき鋼板の清浄性が劣化した。

【００１８】また、本発明では鋼板の浸漬時間を０．０
０１〜０．５秒と短時間にすることによって、めっき浴
中へのＦｅの過剰溶出を抑制し、ドロスの生成を著しく
抑制することができる。浸漬時間が０．５秒を超える
と、ドロスの生成が多く、ドロス付着欠陥を引き起こし
た。一方、浸漬時間が０．００１秒未満の場合、Ｆｅ−
Ａｌ合金層の生成が充分でなく、めっき密着性が劣化し
た。

【００１９】鋼板をめっき浴中に浸漬する時間が短い場
合、ドロスの発生量は減少するが、皆無ではないので、
長時間操業した場合、めっき浴中に含まれるドロス濃度
が増加してきて、結果的にドロス付着欠陥を引き起こし
た。本発明では、めっき浴槽にめっき浴を供給及び排出
して浴循環を行うことによって、めっき浴排出時にドロ
スを排出することができる。ここで、浴循環量はドロス
発生量に応じて決定することとする。すなわち、（ドロス発生量）÷（循環量）＝（浴中ドロス含有率
（重量％））で求められる浴中ドロス含有率が所定の値以下になるよ
うに制御できるような浴循環量を決める。浴中ドロス含
有率としては、０．１重量％以下とすると好適である。

【００２０】また、めっき浴中に添加されたＡｌは優先
的に消費されるため、めっき浴槽への浴循環量が少なす
ぎるとめっき浴槽内のＡｌが部分的に枯渇するという問
題があった。ここで、（Ａｌ消費量）÷（循環量）＝（Ａｌ消費率（重量
％））で求められるＡｌ消費率が所定の値以下になるように浴
循環量を決める。Ａｌ消費率としては、０．０１重量％
以下とすると好適である。

【００２１】上記のような問題を解決するために、本発
明ではめっき浴の循環量を１００〜１０００リットル／
ｍｉｎとする。鋼板に付着して持ち去られるめっき浴以
外はすべてめっき浴槽から排出すると好適である。めっ
き浴循環量が１００リットル／ｍｉｎ未満の場合、めっ
き浴槽からのドロスの排出量が充分でなく、めっき浴中
のドロス含有率が増加して、鋼板へのドロス付着欠陥を
引き起こした。また、めっき浴槽中のＡｌ消費率が多く
なり、めっき浴槽内のＡｌ濃度分布が不均一となってＦ
ｅ−Ａｌ合金層の形成が不均一になった。一方、めっき
浴循環量が１０００リットル／ｍｉｎを超えると鋼板へ
のドロス付着欠陥、あるいはＦｅ−Ａｌ合金層の不均一
形成といった問題は発生しないが、めっき浴循環量が１
０００リットル／ｍｉｎを超えた範囲での優位性は見ら
れなかった。しかし、めっき浴循環量が１０００リット
ル／ｍｉｎを超えた場合、めっき浴を循環するための装
置が過剰となるので好ましくない。なお、本発明で使用
するめっき浴を供給するための装置は特に限定するもの
ではなく、ポンプ等を用いる循環装置、あるいは静圧を
利用する装置等を用いることができる。

【００２２】さらにめっき浴の循環方法については、特
に限定するものではないが、めっき浴槽底部あるいは側
部の開口部におけるめっき浴の保持性に影響しない方法
が好ましい。そこで、図１に示したように鉛直方向に鋼
板が走行する場合、補助浴槽からめっき浴槽底部近傍に
めっき浴を供給し、鋼板走行方向である鉛直上方に向け
て流動させ、めっき浴槽の上部からオーバーフローにて
排出し、補助浴槽に戻すと好適である。オーバーフロー
にて排出する方法は、特別な装置を必要とせず、容易に
めっき浴槽内のめっき浴高さを一定にすることができ、
浴保持性に何ら影響を与えないので好ましい。

【００２３】また、めっき浴槽へめっき浴を供給する位
置は、なるべくめっき浴槽底部に近い方が好ましいが、
実際的にはめっき浴槽の底部開口部から１０〜５０ｍｍ
上方の位置へ供給するのが好ましい。さらに、図３に示
したように水平方向に鋼板が走行する場合、補助浴槽か
らめっき浴槽底部にめっき浴を供給し、鋼板走行方向に
向けて流動させ、めっき浴槽の上部からオーバーフロー
にて排出し、補助浴槽に戻すと好適である。オーバーフ
ローをさせる利点については上記と同様である。

【００２４】また、めっき浴槽へめっき浴を供給する位
置は、なるべく鋼板がめっき浴槽内に浸入する位置に近
い方が好ましいが、より実際的には鋼板が浸入するめっ
き浴槽の開口部直下のめっき浴槽底部へ供給するのが好
ましい。次に、補助浴槽とめっき浴槽との間でめっき浴
を循環する場合、前述のように適正な循環量にてめっき
浴槽内のドロスを排出し、供給されるめっき浴はドロス
のないめっき浴とすることが好ましい。このためには排
出しためっき浴はすべて再利用しないとしてもよいが、
排出した浴から、ドロスを循環系外に除去する手段を設
置し、めっき浴槽へ供給する際にはドロスを除去されて
いることがより好ましい。ドロス除去手段としては特に
限定するものではないが、ドロスの比重差を利用して浮
上、沈降分離させ系外に掻き出す手段、あるいは遠心分
離によってドロスを分離させ、系外に掻き出す手段等を
利用することができる。

【００２５】さらに、めっき浴中における鋼板の搬送速
度が鋼板近傍を流動するめっき浴の流速以上の条件を満
足すれば好適である。ここで、めっき浴の流速とは、
（めっき浴流量）／（流路断面積）で得られる流速を意
味する。一般的に走行する鋼板の極く近傍に存在する流
体は、走行する鋼板による随伴流を形成し、鋼板界面の
流速は鋼板搬送速度と同速であるとみなしてよい。溶融
亜鉛めっき浴が静止している場合、走行する鋼板界面の
流速は鋼板搬送速度と同速となり、鋼板とめっき浴との
相対流速は問題とはならない。また、めっき浴が流動し
たとしても、鋼板搬送速度がめっき浴の流速以上という
関係が満たされていれば、鋼板とめっき浴との相対流速
は問題とはならない。しかし、めっき浴が流動し、鋼板
搬送速度がめっき浴の流速より小さくなった場合、鋼板
界面で相対流速が生じ、めっき浴中での反応に影響を及
ぼした。すなわち、相対流速が生じた場合、Ｆｅ−Ａｌ
合金層の形成に差が生じた。つまり、めっき浴の流速が
鋼板搬送速度以上となった場合、鋼板搬送速度を変更す
るに従ってめっき浴との相対流速も変化する。

【００２６】鋼板に対するめっき浴の相対流速が大きく
なると、Ｆｅ−Ａｌ合金層の形成が促進されることか
ら、鋼板搬送速度変化に伴う鋼板長手方向、あるいはめ
っき浴流速の幅方向不均一分布に伴う鋼板幅方向でのＦ
ｅ−Ａｌ合金層の形成に差が生じ、部分的にめっき密着
性が劣化するという問題が生じたので好ましくない。上
記のめっき浴循環量あるいは流速を規定するための各好
適範囲を以下に示す。鋼板が通過する流路の隙間はでき
るかぎり狭い方がよく、２０〜２００ｍｍとするのが好
ましい。流路の隙間が２０ｍｍ未満の場合、走行する鋼
板が何らかの外乱により振動して流路壁に接触し、鋼板
に擦り疵が発生したり、流路壁が破損するという問題が
あった。また、２００ｍｍを超えると、装置が大規模に
なる等、小容量めっき浴槽の利点が損なわれるという問
題があり好ましくない。しかし、図１に示したオーバー
フロー方式を採用する場合、浴槽からスムーズにめっき
浴が排出されない場合には、上記流路の最上部について
は流路隙間を上記好適範囲外にしても問題はない。

【００２７】また、鋼板が通過する流路の幅は走行する
鋼板幅に応じて決まってくるのであり特に限定するもの
ではないが、３０００ｍｍ以下とすると本発明を好適に
実施することができる。使用する鋼板幅としては２５０
０ｍｍ以下が好適であり、これを越えると鋼板の反りが
大きくなるという問題があった。このように鋼板の反り
が大きくなった場合、鋼板が浸入するめっき浴槽に設け
た開口部の隙間を広くする必要があり、開口部からのめ
っき浴の漏洩を防止するのが非常に困難になる。２５０
０ｍｍの幅の鋼板を使用するには、大幅な鋼板の蛇行を
考慮した場合、３０００ｍｍ以上のめっき浴槽の流路幅
が必要となるが、装置が大型化するという問題から３０
００ｍｍを上限とし、鋼板蛇行を極力抑止する装置を付
加するのが好ましい。

【００２８】さらに鋼板の速度については生産性の向上
という観点から高速である方がよいが、２００ｍ／ｍｉ
ｎ以下で本発明を好適に実施することができる。鋼板速
度が２００ｍｍ／ｍｉｎを超える場合、鋼板表面に付着
した気体が浴槽に設けた開口部から鋼板と共にめっき浴
槽内に侵入し、気体が付着した部分は不めっきになると
いう問題があった。しかし、めっき浴槽内への気体の侵
入を防止する手段を付加すれば２００ｍ／ｍｉｎ以上の
高速で操業することは可能である。

【００２９】なお、本発明で得られた溶融亜鉛めっき鋼
板を次いで加熱合金化処理してもよい。この場合加熱合
金化処理した合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき層中
のＦｅ含有率が７〜１５重量％となるように加熱合金化
処理することが好ましい。Ｆｅ含有率が７重量％未満で
あると合金化反応が不充分となり、耐フレーキング性が
低下するという新たな問題が発生する。一方、Ｆｅ含有
率が１５重量％を超えると、過度に合金化反応が進行す
ることとなり、耐パウダリング性が低下するという問題
が発生する。

【００３０】上記合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得るため
に、具体的には前述の通り得られた溶融亜鉛めっき鋼板
を合金化処理温度として４５０〜６００℃、望ましくは
４５０〜５２０℃で加熱、保持する。合金化処理温度が
４５０℃未満であると、合金化反応が進行し難く、合金
化Ｆｅ含有率を７重量％以上とするには長大な合金化炉
を必要とするか、もしくは鋼板速度を遅くするなどして
合金化処理時間を長くする必要があり、設備コストの増
大、生産効率の低下を招き好ましくない。また、６００
℃を超えると合金化反応が進行しすぎて耐パウダリング
性が低下する。

【００３１】

【実施例】次に、本発明の効果を実施例に基づいて説明
する。めっき用素材として板厚が０．８ｍｍ、板幅が１
５００ｍｍの極低炭素鋼を使用し、図１に示した本発明
の一実施例である連続溶融めっきラインにて、両面にめ
っきを行った。なお、一部はめっき後の鋼板を次いで合
金化炉１３内にて加熱合金化処理することによって合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。

【００３２】めっき浴槽５の底部には鋼板との間隔が１
０ｍｍの開口が設けられ、鋼板表裏位置に対向して高周
波コイル３が設けられている。また、めっき流路は４０
ｍｍ（板厚方向）×２０００ｍｍ（板幅方向）の長方形
の開口部となっている。めっき浴４はめっき浴供給装置
９にてめっき浴供給部１０を経てめっき浴槽に供給され
る。めっき後、残存しためっき浴４はめっき浴排出部１
１から排出されて、ドロス回収装置７にてめっき浴中の
ドロスを除去し、補助浴槽８に導かれる。補助浴槽８へ
はめっき金属の補給を行い、めっき浴供給装置９により
ヘッダ６に連続的にめっき浴が供給される。

【００３３】ここでいうヘッダとは例えばめっき浴の脈
動の緩衝作用を有し、めっき浴槽内に供給するめっき浴
の流れを鋼板幅方向で均一化するものであり、供給する
めっき浴の流れ（速度・方向）が幅方向で均一となれば
その形状は特に限定する必要はない。このようにして、
得られた溶融亜鉛めっき鋼板の任意位置をサンプリング
し、めっき密着性及びめっき表面外観を評価した。さら
に一部（実施例１４〜１７）については加熱温度４７０
〜６００℃で１０秒間保持し耐パウダリング性、耐フレ
ーキング性を評価した。

【００３４】次に各試験での評価基準を示す。＜めっき密着性＞溶融亜鉛めっき鋼板をデュポン衝撃試
験（直径：１／２インチの突起物の上に溶融亜鉛めっき
鋼板を乗せ、上方より重量１ｋｇの錘りを１ｍの高さか
ら鋼板上に落下させる）後、セロテープを貼り、次いで
剥して、次のようにめっき密着性を評価した。

【００３５】 ◎：めっき層の亀裂、剥離なし（問題なし）〇：わずかにめっき層の亀裂あり（問題なし） △：めっき層の亀裂あり ×：めっき層の亀裂あり＜めっき表面外観（目視評価）＞溶融亜鉛めっき鋼板の
めっき表面を目視観察し、ドロス付着欠陥の有無につい
て評価した。

【００３６】 ◎：直径１００μｍ以上のドロス付着がない（問題な
し）〇：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ² 未満であ
る（問題なし） △：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ² 以上であ
る ×：直径１００μｍ以上のドロスが５個／ｍ² 以上であ
り、かつ、不めっきもある＜耐パウダリング性＞合金化溶融亜鉛めっき鋼板の圧縮
曲げ側に、セロテープを貼り、９０°曲げ戻しテストを
行った後、セロテープを剥し、セロテープに付着した剥
離Ｚｎを蛍光Ｘ線にて測定し、Ｚｎのカウント数で評価
した。

【００３７】優 ◎：１０００ｃｐｓ（剥離Ｚｎカウント数／秒）以下良い〇：１０００〜３０００ｃｐｓ普通 △：１０００〜５０００ｃｐｓ悪い ×：５０００ｃｐｓ以上＜耐フレーキング性＞図４に示すビード型引抜きテスト
（押え荷量：５ｋｇｆ／ｃｍ² 、引抜き速度：５００ｍ
ｍ／ｍｉｎ）を行った後、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
擢動部にセロテープを貼り、次いでセロテープを剥して
セロテープに付着した剥離Ｚｎ量を、耐パウダリング性
の評価と同様に測定して評価した。

【００３８】◎：優〇：良 △：やや不良 ×：不良
（◎、〇は問題なし）得られた結果を比較例と共に表１に示す。

【００３９】

【表１】

【００４０】

【表２】

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように本発明の溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法によれば、めっき密着性に優れ、か
つドロス付着のない清浄なめっき層を有することがで
き、例えば自動車用鋼板等の用途に好適な溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造が可能になる等の優れた効果をもたらすこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例装置の縦断面図である。

【図２】従来装置の縦断面図である。

【図３】本発明装置の１実施例を示す縦断面図である。

【図４】合金化溶融亜鉛めっき鋼板のビード型耐フレー
キング性評価試験方法を説明する図である。

【符号の説明】

１鋼板２ガイドシンクロール３高周波コイル４溶融亜鉛めっき浴５めっき浴槽６ヘッダ７ドロス回収装置８補助浴槽９めっき浴供給装置１０めっき浴供給部１１めっき浴排出部１２付着量調整装置１３合金化炉１４スナウト１５シンクロール１６サポートシンクロール１７めっき浴流路１８ポンチ１９ダイス

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】底部又は側部に設けた開口部からめっき
浴槽内に鋼板を浸入させてめっきを行う溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法において、Ａｌ：０．１２〜０．４５重
量％を含有し、その他Ｚｎと不可避不純物からなるめっ
き浴を浴温４５０℃以上に保ち、補助浴槽から該めっき
浴槽へめっき浴を１００〜１０００リットル／ｍｉｎ供
給すると共に、余剰めっき浴を補助浴槽へ排出し、か
つ、前記浴温より高温にした鋼板を０．００１〜０．５
秒めっき浴中に浸漬して溶融亜鉛めっきを施すことを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項２】前記補助浴槽内あるいは近傍にドロス除
去手段を設け、補助浴槽からめっき浴槽へ供給するめっ
き浴のドロスを除去することを特徴とする請求項１記載
の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】前記めっき浴中における鋼板の搬送速度
を該鋼板近傍を流動するめっき浴の流速以上としたこと
を特徴とする請求項１又は２に記載の溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。
【請求項４】請求項１〜３のいずれかに記載の溶融亜
鉛めっきを施した後、加熱合金化処理することを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。