JPH10227295A - プロペラファン用羽根車 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 プロペラファン用羽根車において、あらゆる
運転状態において高い送風性能が確保できるとともに、
空力騒音を効果的に低減させる。 【解決手段】 羽根３の前縁側端部３ｈから羽根外周縁
３ｅの長さの２／３までの範囲の第１領域Ｗ₁における
羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧
面３ａと、負圧面３ａの先端縁から負圧面３ａとの間に
所定の夾角をもって圧力面側に向けて延びる直線面部１
０と、直線面部１０と圧力面とを圧力面側に膨出する円
弧で滑らかに連続する円弧面部とでなる略楔形状とす
る。第１領域Ｗ₁において羽根外周縁３ｅ側から空気が
吸い込まれる場合、流入空気はその流入角度の変化にほ
とんど影響されることなく直線面部１０に沿って圧力面
側に流れる。直線面部１０に沿って流れた空気は、円弧
面部のコアンダ効果により円弧面部に沿って圧力面側に
流れ、高い送風性能が実現される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本願発明は、プロペラファン
用羽根車における羽根構造、さらに詳しくは羽根の羽根
外周縁近傍及び圧力面における形状に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】図１６及び図１７には、従来のプロペラ
ファン２１を示している。このプロペラファン２１は、
ハブ２４の外周面に周方向に所定ピッチで複数枚の羽根
２３，２３，・・を設けてなる羽根車２２と、該羽根車
２２の外周側に配置されたファンガイド２５とで構成さ
れている。

【０００３】ところで、かかるプロペラファン２１にお
いては、図１７に示すように、上記プロペラファン２１
はその羽根後縁２３ｄ寄りの端部をファンガイド２５に
包含させた状態で取り付けられるが、この場合、空気の
流入角の変動に拘わらず空気流の剥離を抑制する（所
謂、「エアフォイル効果」を得る）という観点から、羽
根２３を、図１８に示すように、飛行機の翼とか鳥の羽
根のように厚肉とし且つその翼弦長方向において肉厚に
分布を与えた所謂「エアフォイル翼構造」とすることが
試みられている。

【０００４】一方、プロペラファン２１においては、図
１７に空気流線Ａで示すように、空気の吸い込みは各羽
根２３，２３，・・の正面側からだけでなく、その羽根
外周縁２３ｅ側からも行われる。このため、厚肉のエア
フォイル翼構造の羽根２３を備えたプロペラファン２１
においては、羽根２３の羽根外周縁２３ｅの形状がファ
ン性能に大きな影響を及ぼすことになる。

【０００５】このような背景から、例えば特開平６−１
４７１９３号公報には、図１９に示すように羽根２３の
羽根外周縁２３ｅ部分の圧力面２３ｂ側の角部を円弧状
に滑らかに削った円弧面２３ｊとすることが提案されて
おり、かかる構造とすることで羽根外周縁２３ｅの近傍
における空気を滑らかに羽根車２２側に吸い込ませるこ
とができるとしている。

【０００６】また、一般にエアフォイル翼構造の羽根２
３は、図２３に示すように、その肉厚を羽根外周縁２３
ｅからハブ２４の外周面２４ａ側の羽根内周縁２３ｇに
かけて略同一に設定している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上掲公知例
の如き羽根構造をもつものにおいては、以下に述べるよ
うに、羽根外周縁２３ｅでの空気の流れと圧力面２３ｂ
上での空気の流れの双方においてそれぞれ特有の問題が
あった。

【０００８】先ず、羽根外周縁２３ｅにおける問題は次
の通りである。即ち、羽根２３の羽根外周縁２３ｅ側か
ら流入する空気の流れをみた場合、図２０及び図２１に
示すように、その流入空気の流速Ｖは、負圧面２３ａに
沿って羽根車中心側へ指向する径方向速度成分Ｖｃと該
負圧面２３ａ側から圧力面２３ｂ側へ向かう軸方向速度
成分Ｖａとを有している。この場合、プロペラファン２
１の定格運転時には、図２０に示すように、軸方向速度
成分Ｖａが比較的大きいため、流入空気は羽根外周縁２
３ｅ部分において上記負圧面２３ａの先端縁２３ａ₁か
ら上記圧力面２３ｂに連続する円弧面２３ｊに沿って滑
らかに流入し、良好な送風性能が確保される。

【０００９】ところが、通風抵抗の増大によって負荷が
増大した時には、風量の低下に伴って羽根前縁２３ｃ側
から流入する空気量も減少する。この結果、図２１に示
すように、上記軸方向速度成分Ｖａが定格運転時に比し
て小さくなり、羽根外周縁２３ｅ側から流入する空気流
が該羽根外周縁２３ｅの円弧面２３ｊに衝突し、該円弧
面２３ｊ側から剥離して圧力面２３ｂ側に大きな翼端渦
Ｂを発生させ、送風性能の低下を招来することになる。
そして、かかる問題は、翼弦長方向に厚さの分布をもつ
エアフォイル翼構造の羽根２３に特有のものであり、特
に羽根２３の厚さが大きい部位とか、羽根外周縁２３ｅ
側からの吸込流れが局所的に大きくなるファンガイド２
５の入口近傍においては更に顕著となる。

【００１０】また、ファンガイド２５に包含されること
で羽根外周縁２３ｅからの吸込流れが生じない部位にお
いては、図２２に示すように、該羽根外周縁２３ｅにお
いて圧力面２３ｂ側から負圧面２３ａ側への漏れ流れが
生じているため、該圧力面２３ｂ側のみを円弧状に削っ
て円弧面２３ｊを設けた形状では、上記負圧面２３ａの
先端縁２３ａ₁で漏れ流れが剥離して翼端渦Ｂとなって
放出され、空力騒音が増大することになる。

【００１１】一方、羽根２３の圧力面２３ｂにおける問
題は次の通りである。即ち、空気が羽根車２２側に吸い
込まれる場合、その吸込空気のうち、上記羽根２３の圧
力面２３ｂに対してこれに略直交する方向から流入する
空気流は羽根車２２の回転に伴う遠心力の影響を受け
る。このため、上記圧力面２３ｂ側には、図２３に空気
流線Ａ₀で示すように、羽根内周縁２３ｇ側から羽根外
周縁２３ｅ側に向かう流れ（以下、「遠心流れ」とい
う）が生じることになる。

【００１２】この結果、図２４に示すように、上記羽根
２３を圧力面２３ｂ側から見た場合、羽根前縁２３ｃ及
び羽根外周縁２３ｅの前縁寄り部位２３ｈ付近から吸い
込まれた空気は、上記遠心流れの影響を受けて、各空気
流線Ａ，Ａ，・・で示すように、羽根後縁２３ｄ側に近
づくにつれて次第に羽根外周縁２３ｅ寄りに偏向され
る。従って、実際に羽根外周縁２３ｅ側から滑らかに空
気を吸い込むことができるのは、該羽根外周縁２３ｅの
全域のうち、羽根前縁２３ｃ側から３０〜５０パーセン
ト程度の範囲であって、それよりも上記羽根後縁２３ｄ
寄りの部分においては上記遠心流れによって空気の吸い
込み作用が阻害されることになる。

【００１３】このように羽根外周縁２３ｅ側において空
気の吸い込みが阻害されると、これに起因して、例えば
羽根２３の羽根外周縁２３ｅ側における圧力面２３ｂ側
から負圧面２３ａ側への漏れ流れが増大し、また、羽根
後縁２３ｄ側のハブ２４の近傍部位においては有効な送
風仕事をしなくなり、これらの結果、羽根車２２の空力
性能が低下し、延いてはプロペラファン２１の空力騒音
が増大するという問題が生じることになる。

【００１４】そこで、本願発明は、上述の各問題に鑑
み、プロペラファン用羽根車において、あらゆる運転状
態において高い送風性能が確保できるとともに、空力騒
音を効果的に低減させることを目的としてなされたもの
である。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本願発明ではかかる課題
を解決するための具体的手段として次のような構成を採
用している。

【００１６】本願の第１の発明では、ハブ４の外周に周
方向に所定ピッチで厚肉の羽根３を複数枚設けてなり且
つファンガイド５の内側に配置されるプロペラファン用
羽根車において、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち前
縁側端部３ｈから羽根外周縁３ｅの長さの２／３までの
範囲に位置する第１領域Ｗ₁における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θａをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる直線面部１０と、該直線面部１０と上記圧力面３ｂ
とを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連続する
円弧面部１４とでなる略楔形状としたことを特徴として
いる。

【００１７】本願の第２の発明では、ハブ４の外周に周
方向に所定ピッチで厚肉の羽根３を複数枚設けてなり且
つファンガイド５の内側に配置されるプロペラファン用
羽根車において、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち前
縁側端部３ｈから羽根外周縁３ｅの長さの２／３までの
範囲に位置する第１領域Ｗ₁における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θａをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる第１直線面１２と該第１直線面１２に連続し且つ該
第１直線面１２との間において圧力面３ｂ側に膨出する
折曲面を形成する第２直線面１３とからなる折曲面部１
１と、該折曲面部１１の上記第２直線面１３と上記圧力
面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連
続する円弧面部１４とでなる略楔形状としたことを特徴
としている。

【００１８】本願の第３の発明では、上記第１の発明に
かかるプロペラファン用羽根車において、上記羽根３の
羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉから羽根外周縁３
ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上記ファンガイド５
に包含されない第２領域Ｗ₂における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる直線面部１５と、該直線面部１５と上記圧力面３ｂ
とを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連続する
円弧面部１９とでなる略楔形状とするとともに、上記夾
角θｂを上記第１領域Ｗ₁における上記負圧面３ａと上
記直線面部１０との上記夾角θａよりも小さい角度に設
定したことを特徴としている。

【００１９】本願の第４の発明では、上記第２の発明に
かかるプロペラファン用羽根車において、上記羽根３の
羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉから羽根外周縁３
ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上記ファンガイド５
に包含されない第２領域Ｗ₂における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる第１直線面１７と該第１直線面１７に連続し且つ該
第１直線面１７との間において圧力面３ｂ側に膨出する
折曲面を形成する第２直線面１８とからなる折曲面部１
６と、該折曲面部１６の上記第２直線面１８と上記圧力
面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連
続する円弧面部１９とでなる略楔形状とするとともに、
上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁における上記負圧面３
ａと上記折曲面部１１の上記第１直線面１２との上記夾
角θａよりも小さい角度に設定したことを特徴としてい
る。

【００２０】本願の第５の発明では、上記第１の発明に
かかるプロペラファン用羽根車において、上記羽根３の
羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉから羽根外周縁３
ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上記ファンガイド５
に包含されない第２領域Ｗ₂における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる第１直線面１７と該第１直線面１７に連続し且つ該
第１直線面１７との間において圧力面３ｂ側に膨出する
折曲面を形成する第２直線面１８とからなる折曲面部１
６と、該折曲面部１６の上記第２直線面１８と上記圧力
面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連
続する円弧面部１９とでなる略楔形状とするとともに、
上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁における上記負圧面３
ａと上記直線面部１０との上記夾角θａよりも小さい角
度に設定したことを特徴としている。

【００２１】本願の第６の発明では、上記第２の発明に
かかるプロペラファン用羽根車において、上記羽根３の
羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉから羽根外周縁３
ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上記ファンガイド５
に包含されない第２領域Ｗ₂における上記羽根外周縁３
ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａと、該
負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所
定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線状に延
びる直線面部１５と、該直線面部１５と上記圧力面３ｂ
とを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連続する
円弧面部１９とでなる略楔形状とするとともに、上記夾
角θｂを上記第１領域Ｗ₁における上記負圧面３ａと上
記折曲面部１１の上記第１直線面１２との上記夾角θａ
よりも小さい角度に設定したことを特徴としている。

【００２２】本願の第７の発明では、ハブ４の外周に周
方向に所定ピッチで厚肉の羽根３を複数枚設けてなり且
つファンガイド５の内側に配置されるプロペラファン用
羽根車において、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち後
縁側端部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３までの
範囲で且つ上記ファンガイド５に包含される第３領域Ｗ
₃における上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、同一
の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞれ
連続する円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０を
備えた曲面形状としたことを特徴としている。

【００２３】本願の第８の発明では、上記第１、第２、
第３、第４、第５又は第６の発明にかかるプロペラファ
ン用羽根車において、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのう
ち後縁側端部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３ま
での範囲で且つ上記ファンガイド５に包含される第３領
域Ｗ₃における上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、
同一の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれ
ぞれ連続する円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２
０を備えた曲面形状としたことを特徴としている。

【００２４】本願の第９の発明では、上記第１、第２、
第３、第４、第５、第６、第７又は第８の発明にかかる
プロペラファン用羽根車において、上記羽根３の各半径
位置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽根前
縁３ｃからの距離との比を同一とする点を各比毎に結ん
で得られる各曲線又は直線Ｌ₁のそれぞれにおいて上記
羽根３の肉厚が、上記円弧面部１４，１９，２０と上記
圧力面３ｂとの連続部の近傍における最大肉厚部３ｆか
らハブ外周面４ａに向けて次第に減少するように上記圧
力面３ｂを湾曲させたことを特徴としている。

【００２５】本願の第１０の発明では、上記第１、第
２、第３、第４、第５、第６、第７又は第８の発明にか
かるプロペラファン用羽根車において、上記羽根３の各
半径位置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽
根前縁３ｃからの距離との比を同一とする点を各比毎に
結んで得られる各曲線又は直線Ｌ₁のそれぞれにおいて
上記羽根３の肉厚が、上記円弧面部１４，１９，２０と
上記圧力面３ｂとの連続部の近傍における最大肉厚部３
ｆからハブ外周面４ａに向けて次第に減少するとともに
上記ハブ外周面４ａの近傍において再び増加するように
上記羽根３の圧力面３ｂを湾曲させたことを特徴として
いる。

【００２６】本願の第１１の発明では、上記第９又は第
１０の発明にかかるプロペラファン用羽根車において、
上記羽根３の圧力面３ｂを湾曲させる範囲を、該羽根３
の各半径位置における翼弦長Ｓに対して、羽根前縁３ｃ
からの距離が０．２Ｓの位置から０．９Ｓの位置までの
範囲に設定したことを特徴としている。

【００２７】本願の第１２の発明では、上記第９、第１
０又は第１１の発明にかかるプロペラファン用羽根車に
おいて、上記羽根車２の外径をＤ₀、上記ハブ４の外径
をＤｈとしたとき、上記羽根３の各半径位置での翼キャ
ンバの長さと該翼キャンバ上での羽根前縁３ｃからの距
離との比を同一とする点を各比毎に結んで得られる各曲
線又は直線Ｌ₁上における羽根断面の最大肉厚部３ｆの
位置を、直径Ｄ｛＝（（Ｄ₀ ²＋Ｄｈ²）／２）^0.5｝で規
定される位置と、上記羽根車２の外径Ｄ₀との範囲内に
設定したことを特徴としている。

【００２８】本願の第１３の発明では、第１、第２、第
３、第４、第５、第６、第７又は第８の発明にかかるプ
ロペラファン用羽根車において、上記羽根３の肉厚を、
上記円弧面部１４，１９，２０と上記圧力面３ｂとの連
続部の近傍における最大肉厚部３ｆからハブ外周面４ａ
に向けて略同一としたことを特徴としている。

【００２９】本願の第１４の発明では、上記第９、第１
０、第１１、第１２又は第１３の発明にかかるプロペラ
ファン用羽根車において、上記羽根３を、その肉厚の内
部に空洞部６をもつ中空構造としたことを特徴としてい
る。

【００３０】本願の第１５の発明では、上記第９、第１
０、第１１、第１２又は第１３の発明にかかるプロペラ
ファン用羽根車において、上記羽根３を、その肉厚の内
部に空洞部６をもつように板金のプレス成形により形成
された中空構造としたことを特徴としている。

【００３１】本願の第１６の発明では、上記第１５の発
明にかかるプロペラファン用羽根車において、上記羽根
３を、上記ハブ４と一体的に板金のプレス成形により形
成したことを特徴としている。

【００３２】

【発明の効果】本願発明ではかかる構成とすることによ
り次のような効果が得られる。

【００３３】（ａ） 本願の第１の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車は、羽根３の羽根外周縁３ｅのうち前
縁側端部３ｈから羽根外周縁３ｅの長さの２／３までの
範囲に位置する第１領域Ｗ₁（即ち、比較的羽根外周縁
３ｅ寄りに位置しファンガイド５の影響を受けない領
域）における該羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直線
状に延びる負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁
から該負圧面３ａとの間に所定の夾角θａをもって圧力
面３ｂ側に向けて直線状に延びる直線面部１０と、該直
線面部１０と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出
する円弧で滑らかに連続する円弧面部１４とでなる略楔
形状としている。

【００３４】かかる構成によれば、上記第１領域Ｗ₁に
おいて羽根外周縁３ｅ側から空気が吸い込まれる場合、
該羽根外周縁３ｅにおいて上記負圧面３ａの先端縁３ａ
₁に連続する部分、即ち、吸込空気に対して最初に対応
する部位が、負圧面３ａとの間に所定の夾角θａをもっ
て傾斜する直線面部１０とされているので、該羽根外周
縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度成分Ｖｃの大きさが
負荷の変動に伴って変化したとしても、該吸込空気の上
記直線面部１０に対する流入角度は、例えば上掲公知例
の如く羽根外周縁２３ｅが負圧面２３ａの先端縁２３ａ
₁側から圧力面２３ｂにかけて全体的に円弧面とされて
いる場合に比して小さく、従って、流入空気はその流入
角度の変化にほとんど影響されることなく、上記直線面
部１０に沿って圧力面３ｂ側に流れる。また、この直線
面部１０に沿って流れた空気は、さらにこの直線面部１
０に連続する円弧面部１４のコアンダ効果により該円弧
面部１４に沿ってスムーズに圧力面３ｂ側に流れること
になる。この結果、流入空気は、羽根外周縁３ｅ部分か
ら翼端渦Ｂを生じさせることもなくスムーズに流入し、
これにより高い送風性能が実現されることになる。

【００３５】（ｂ） 本願の第２の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車は、羽根３の羽根外周縁３ｅのうち前
縁側端部３ｈから羽根外周縁３ｅの長さの２／３までの
範囲に位置する第１領域Ｗ₁（即ち、比較的羽根外周縁
３ｅ寄りに位置しファンガイド５の影響を受けない領
域）における上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直
線状に延びる負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ
₁から該負圧面３ａとの間に所定の夾角θａをもって圧
力面３ｂ側に向けて直線状に延びる第１直線面１２と該
第１直線面１２に連続し且つ該第１直線面１２との間に
おいて圧力面３ｂ側に膨出する折曲面を形成する第２直
線面１３とからなる折曲面部１１と、該折曲面部１１の
上記第２直線面１３と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ
側に膨出する円弧で滑らかに連続する円弧面部１４とで
なる略楔形状としている。

【００３６】かかる構成によれば、上記第１領域Ｗ₁に
おいて羽根外周縁３ｅ側から空気が吸い込まれる場合、
該羽根外周縁３ｅにおいて上記負圧面３ａの先端縁３ａ
₁に連続する部分、即ち、吸込空気に対して最初に対応
する部位が、負圧面３ａとの間に所定の夾角θａをもっ
て圧力面３ｂ側に向けて直線状に延びる第１直線面１２
とされているので、該羽根外周縁３ｅからの吸込空気の
軸方向速度成分Ｖｃの大きさが負荷の変動に伴って変化
したとしても、該吸込空気の上記第１直線面１２に対す
る流入角度は、例えば上掲公知例の如く羽根外周縁２３
ｅが負圧面２３ａの先端縁２３ａ₁側から圧力面２３ｂ
にかけて全体的に円弧面とされている場合に比して小さ
く、従って、流入空気はその流入角度の変化にほとんど
影響されることなく、該第１直線面１２に沿ってこれに
連続する第２直線面１３に流れる。また、この第２直線
面１３は上記第１直線面１２との間で上記圧力面３ｂ側
に膨出する折曲面を形成していることから、例えば、こ
の第１直線面１２と第２直線面１３とが直線状に延びて
いる場合に比して上記折曲面部１１における流入空気の
偏向度合いが緩やかとなり、それだけ流入空気の剥離が
さらに抑制され、スムーズな空気の吸い込みが実現され
る。さらに、上記折曲面部１１の第１直線面１２及び第
２直線面１３に沿って流れた空気は、この第２直線面１
３に連続する円弧面部１４のコアンダ効果により該円弧
面部１４に沿ってスムーズに圧力面３ｂ側に流れること
になる。

【００３７】これらの相乗効果として、羽根３の羽根外
周縁３ｅ部分から吸い込まれる空気は、翼端渦Ｂを生じ
させることもなくスムーズに流入し、これにより高い送
風性能が実現されることになる。

【００３８】（ｃ） 本願の第３の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車によれば、上記（ａ）に記載した上記
第１領域Ｗ₁における効果に加えて、第２領域Ｗ₂におい
て次のような特有の効果が奏せられる。即ち、この第３
の発明においては、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち
後縁側端部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３まで
の範囲で且つ上記ファンガイド５に包含されない第２領
域Ｗ₂（即ち、ファンガイド５の入口近傍の領域）にお
ける上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直線状に延
びる負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該
負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ
側に向けて直線状に延びる直線面部１５と、該直線面部
１５と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円
弧で滑らかに連続する円弧面部１９とでなる略楔形状と
するとともに、上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁におけ
る上記負圧面３ａと上記直線面部１０との上記夾角θａ
よりも小さい角度に設定している。

【００３９】かかる構成とすることで、この第２領域Ｗ
₂においても基本的には上記第１領域Ｗ₁における場合と
同様の効果が得られる。即ち、上記羽根外周縁３ｅの上
記第２領域Ｗ₂に対応する部位から空気が吸い込まれる
場合、該羽根外周縁３ｅにおいて上記負圧面３ａの先端
縁３ａ₁に連続する部分、即ち、吸込空気に対して最初
に対応する部位が、負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂ
をもって傾斜する直線面部１５とされているので、譬え
該羽根外周縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度成分Ｖｃ
の大きさが負荷の変動に伴って変化したとしても、該吸
込空気の上記直線面部１５に対する流入角度は小さく、
従って、流入空気はその流入角度の変化にほとんど影響
されることなく、上記直線面部１５に沿って圧力面３ｂ
側に流れる。また、この直線面部１５に沿って流れた空
気は、さらにこの直線面部１５に連続する円弧面部１４
のコアンダ効果により該円弧面部１４に沿ってスムーズ
に圧力面３ｂ側に流れることになる。

【００４０】一方、第２領域Ｗ₂に特有の効果としては
次の通りである。即ち、この第２領域Ｗ₂はファンガイ
ド５の入口の直前の部位であって且つこの第１領域Ｗ₁
よりも羽根後縁３ｄ寄り部位では上記ファンガイド５の
存在によって空気の吸い込みが阻止されているので、該
ファンガイド５の入口に沿って流れる流れが生じ、しか
も、このファンガイド５の入口の直前部位には広い範囲
から空気が集まることから、羽根外周縁３ｅのうちこの
第２領域Ｗ₂に対応する部位においては他の部位に比し
て流速が早くなる。この場合、上述のように、この第２
領域Ｗ₂に対応する羽根外周縁３ｅにおいて上記直線面
部１５の上記負圧面３ａに対する夾角θｂを、上記第１
領域Ｗ₁に対応する部位における夾角θａよりも小さく
することで、該羽根外周縁３ｅにおける羽根３の肉厚が
薄くなり、それだけ流速の早い吸い込み空気に対する抵
抗が可及的に低減され、結果的に送風性能の向上が図れ
るものである。

【００４１】（ｄ） 本願の第４の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車によれば、上記（ｂ）に記載した上記
第１領域Ｗ₁における効果に加えて次のような特有の効
果が奏せられる。即ち、この第４の発明では、上記羽根
３の羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉから羽根外周
縁３ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上記ファンガイ
ド５に包含されない第２領域Ｗ₂における上記羽根外周
縁３ｅ近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧面３ａ
と、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの
間に所定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線
状に延びる第１直線面１７と該第１直線面１７に連続し
且つ該第１直線面１７との間において圧力面３ｂ側に膨
出する折曲面を形成する第２直線面１８とからなる折曲
面部１６と、該折曲面部１６の上記第２直線面１８と上
記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑ら
かに連続する円弧面部１９とでなる略楔形状とするとと
もに、上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁における上記負
圧面３ａと上記折曲面部１１の上記第１直線面１２との
上記夾角θａよりも小さい角度に設定している。

【００４２】かかる構成とすることで、この第２領域Ｗ
₂においても基本的には上記第１領域Ｗ₁における場合と
同様の効果が得られる。

【００４３】即ち、上記第２領域Ｗ₂において羽根外周
縁３ｅ側から空気が吸い込まれる場合、該羽根外周縁３
ｅにおいて上記負圧面３ａの先端縁３ａ₁に連続する部
分、即ち、吸込空気に対して最初に対応する部位が、負
圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側
に向けて直線状に延びる第１直線面１７とされているの
で、該羽根外周縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度成分
Ｖｃの大きさが負荷の変動に伴って変化したとしても、
該吸込空気の上記第１直線面１７に対する流入角度は、
例えば上掲公知例の如く羽根外周縁２３ｅが負圧面２３
ａの先端縁２３ａ₁側から圧力面２３ｂにかけて全体的
に円弧面とされている場合に比して小さく、従って、流
入空気はその流入角度の変化にほとんど影響されること
なく、該第１直線面１７に沿ってこれに連続する第２直
線面１８に流れる。また、この第２直線面１８は上記第
１直線面１７との間で上記圧力面３ｂ側に膨出する折曲
面を形成していることから、例えば、この第１直線面１
７と第２直線面１８とが直線状に延びている場合に比し
て上記折曲面部１６における流入空気の偏向度合いが緩
やかとなり、それだけ流入空気の剥離がさらに抑制さ
れ、スムーズな空気の吸い込みが実現される。さらに、
上記折曲面部１６の第１直線面１７及び第２直線面１８
に沿って流れた空気は、この第２直線面１８に連続する
円弧面部１４のコアンダ効果により該円弧面部１４に沿
ってスムーズに圧力面３ｂ側に流れることになる。

【００４４】これらの相乗効果として、羽根３の羽根外
周縁３ｅ部分から吸い込まれる空気は、翼端渦Ｂを生じ
させることもなくスムーズに流入し、これにより高い送
風性能が実現されることになる。

【００４５】一方、第２領域Ｗ₂に特有の効果としては
次の通りである。即ち、この第２領域Ｗ₂はファンガイ
ド５の入口の直前の部位であって且つこの第２領域Ｗ₂
よりも羽根後縁３ｄ寄り部位では上記ファンガイド５の
存在によって空気の吸い込みが阻止されているので、該
ファンガイド５の入口に沿って流れる流れが生じ、しか
も、このファンガイド５の入口の直前部位には広い範囲
から空気が集まることから、羽根外周縁３ｅのうちこの
第２領域Ｗ₂に対応する部位においては他の部位に比し
て流速が早くなる。この場合、上述のように、この第２
領域Ｗ₂に対応する羽根外周縁３ｅにおいて上記第１直
線面１７の上記負圧面３ａに対する夾角θｂを、上記第
１領域Ｗ₁に対応する部位における夾角θａよりも小さ
くすることで、該羽根外周縁３ｅにおける羽根３の肉厚
が薄くなり、それだけ流速の早い吸い込み空気に対する
抵抗が可及的に低減され、結果的に送風性能の向上が図
れるものである。

【００４６】（ｅ） 本願の第５の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車では、上記（ａ）に記載の効果に加え
て次のような特有の効果が得られる。即ち、この第５の
発明では、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち後縁側端
部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３までの範囲で
且つ上記ファンガイド５に包含されない第２領域Ｗ₂に
おける上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直線状に
延びる負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から
該負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力面３
ｂ側に向けて直線状に延びる第１直線面１７と該第１直
線面１７に連続し且つ該第１直線面１７との間において
圧力面３ｂ側に膨出する折曲面を形成する第２直線面１
８とからなる折曲面部１６と、該折曲面部１６の上記第
２直線面１８と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨
出する円弧で滑らかに連続する円弧面部１９とでなる略
楔形状とするとともに、上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ
₁における上記負圧面３ａと上記折曲面部１１の上記第
１直線面１２との上記夾角θａよりも小さい角度に設定
している。

【００４７】かかる構成とすることで、上記羽根外周縁
３ｅの上記第２領域Ｗ₂において羽根外周縁３ｅ側から
空気が吸い込まれる場合、該羽根外周縁３ｅにおいて上
記負圧面３ａの先端縁３ａ₁に連続する部分、即ち、吸
込空気に対して最初に対応する部位が、負圧面３ａとの
間に所定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に向けて直線
状に延びる第１直線面１７とされているので、該羽根外
周縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度成分Ｖｃの大きさ
が負荷の変動に伴って変化したとしても、該吸込空気の
上記第１直線面１７に対する流入角度は、例えば上掲公
知例の如く羽根外周縁２３ｅが負圧面２３ａの先端縁２
３ａ₁側から圧力面２３ｂにかけて全体的に円弧面とさ
れている場合に比して小さく、従って、流入空気はその
流入角度の変化にほとんど影響されることなく、該第１
直線面１７に沿ってこれに連続する第２直線面１８に流
れる。また、この第２直線面１８は上記第１直線面１７
との間で上記圧力面３ｂ側に膨出する折曲面を形成して
いることから、例えば、この第１直線面１７と第２直線
面１８とが直線状に延びている場合に比して上記折曲面
部１６における流入空気の偏向度合いが緩やかとなり、
それだけ流入空気の剥離がさらに抑制され、スムーズな
空気の吸い込みが実現される。さらに、上記折曲面部１
６の第１直線面１７及び第２直線面１８に沿って流れた
空気は、この第２直線面１８に連続する円弧面部１４の
コアンダ効果により該円弧面部１４に沿ってスムーズに
圧力面３ｂ側に流れることになる。これらの相乗効果と
して、羽根３の羽根外周縁３ｅ部分から吸い込まれる空
気は、翼端渦Ｂを生じさせることもなくスムーズに流入
し、これにより高い送風性能が実現されることになる。

【００４８】一方、上記第２領域Ｗ₂はファンガイド５
の入口の直前の部位であって、且つこの第２領域Ｗ₂よ
りも羽根後縁３ｄ寄り部位では上記ファンガイド５の存
在によって空気の吸い込みが阻止されているので、該フ
ァンガイド５の入口に沿って流れる流れが生じ、しか
も、このファンガイド５の入口の直前部位には広い範囲
から空気が集まることから、羽根外周縁３ｅのうちこの
第２領域Ｗ₂に対応する部位においては他の部位に比し
て流速が早くなる。この場合、上述のように、この第２
領域Ｗ₂に対応する羽根外周縁３ｅにおいて上記第１直
線面１７の上記負圧面３ａに対する夾角θｂを、上記第
１領域Ｗ₁に対応する部位における夾角θａよりも小さ
くすることで、該羽根外周縁３ｅにおける羽根３の肉厚
が薄くなり、それだけ流速の早い吸い込み空気に対する
抵抗が可及的に低減され、結果的に送風性能の向上が図
れるものである。

【００４９】（ｆ） 本願の第６の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車では、上記（ｂ）に記載の効果に加え
て次のような特有の効果が得られる。即ち、この第６の
発明では、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち後縁側端
部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３までの範囲で
且つ上記ファンガイド５に包含されない第２領域Ｗ₂に
おける上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、直線状に
延びる負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から
該負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力面３
ｂ側に向けて直線状に延びる直線面部１５と、該直線面
部１５と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する
円弧で滑らかに連続する円弧面部１９とでなる略楔形状
とするとともに、上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁にお
ける上記負圧面３ａと上記直線面部１０との上記夾角θ
ａよりも小さい角度に設定している。

【００５０】かかる構成とすることで、上記羽根外周縁
３ｅの上記第２領域Ｗ₂に対応する部位から空気が吸い
込まれる場合、該羽根外周縁３ｅにおいて上記負圧面３
ａの先端縁３ａ₁に連続する部分、即ち、吸込空気に対
して最初に対応する部位が、負圧面３ａとの間に所定の
夾角θｂをもって傾斜する直線面部１５とされているの
で、譬え該羽根外周縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度
成分Ｖｃの大きさが負荷の変動に伴って変化したとして
も、該吸込空気の上記直線面部１５に対する流入角度は
小さく、従って、流入空気はその流入角度の変化にほと
んど影響されることなく、上記直線面部１５に沿って圧
力面３ｂ側に流れる。また、この直線面部１５に沿って
流れた空気は、さらにこの直線面部１５に連続する円弧
面部１４のコアンダ効果により該円弧面部１４に沿って
スムーズに圧力面３ｂ側に流れることになる。

【００５１】一方、上記第２領域Ｗ₂はファンガイド５
の入口の直前の部位であって且つこの第１領域Ｗ₁より
も羽根後縁３ｄ寄り部位では上記ファンガイド５の存在
によって空気の吸い込みが阻止されているので、該ファ
ンガイド５の入口に沿って流れる流れが生じ、しかも、
このファンガイド５の入口の直前部位には広い範囲から
空気が集まることから、羽根外周縁３ｅのうちこの第２
領域Ｗ₂に対応する部位においては他の部位に比して流
速が早くなる。この場合、上述のように、この第２領域
Ｗ₂に対応する羽根外周縁３ｅにおいて上記直線面部１
５の上記負圧面３ａに対する夾角θｂを、上記第１領域
Ｗ₁に対応する部位における夾角θａよりも小さくする
ことで、該羽根外周縁３ｅにおける羽根３の肉厚が薄く
なり、それだけ流速の早い吸い込み空気に対する抵抗が
可及的に低減され、結果的に送風性能の向上が図れるも
のである。

【００５２】（ｇ） 本願の第７の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車では、ハブ４の外周に周方向に所定ピ
ッチで厚肉の羽根３を複数枚設けてなり且つファンガイ
ド５の内側に配置されるプロペラファン用羽根車におい
て、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち後縁側端部３ｉ
から羽根外周縁３ｅの長さの１／３までの範囲で且つ上
記ファンガイド５に包含される第３領域Ｗ₃における上
記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、同一の曲率をもち
且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞれ連続する円弧
面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０を備えた曲面形
状としている。

【００５３】かかる構成によれば、この第３領域Ｗ₃は
上記ファンガイド５の存在によって羽根３の羽根外周縁
３ｅからの吸い込みが阻止され、該羽根外周縁３ｅ部分
においては圧力面３ｂ側から負圧面３ａ側への漏れ流れ
が生じるが、この場合、この羽根外周縁３ｅ部分を、同
一の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞ
れ連続する円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０
を備えた曲面形状とすることで、該漏れ流れが該円弧面
部２０におけるコアンダ効果によって該円弧面部２０に
沿ってスムーズに流れることになり、結果的に、羽根外
周縁３ｅ部分における翼端渦Ｂの発生が可及的に抑制さ
れ、空力騒音が効果的に低減されることになる。

【００５４】（ｈ） 本願の第８の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車によれば、上記（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）又は（ｆ）に記載の効果に加え
て次のような特有の効果が奏せられる。即ち、この第６
の発明は、上記羽根３の羽根外周縁３ｅのうち後縁側端
部３ｉから羽根外周縁３ｅの長さの１／３までの範囲で
且つ上記ファンガイド５に包含される第３領域Ｗ₃にお
ける上記羽根外周縁３ｅ近傍の断面形状を、同一の曲率
をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞれ連続す
る円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０を備えた
曲面形状としている。

【００５５】かかる構成によれば、この第３領域Ｗ₃は
上記ファンガイド５の存在によって羽根３の羽根外周縁
３ｅからの吸い込みが阻止され、該羽根外周縁３ｅ部分
においては圧力面３ｂ側から負圧面３ａ側への漏れ流れ
が生じるが、この場合、この羽根外周縁３ｅ部分を、同
一の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞ
れ連続する円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０
を備えた曲面形状とすることで、該漏れ流れが該円弧面
部２０におけるコアンダ効果によって該円弧面部２０に
沿ってスムーズに流れることになリ、結果的に、羽根外
周縁３ｅ部分における翼端渦Ｂの発生が可及的に抑制さ
れ、空力騒音が効果的に低減されることになる。

【００５６】（ｉ） 本願の第９の発明にかかるプロペ
ラファン用羽根車によれば、上記（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）又は（ｈ）に
記載の効果に加えて次のような特有の効果が奏せられ
る。即ち、この第７の発明においては、上記羽根３の各
半径位置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽
根前縁３ｃからの距離との比を同一とする点を各比毎に
結んで得られる各曲線又は直線Ｌ₁のそれぞれにおいて
上記羽根３の肉厚が、上記円弧面部１４，１９，２０と
上記圧力面３ｂとの連続部の近傍における最大肉厚部３
ｆからハブ外周面４ａに向けて次第に減少するように上
記圧力面３ｂを湾曲させている。

【００５７】かかる構成とすることで、羽根３の圧力面
３ｂに対してこれに略直交する方向から空気が流入する
場合、この流入空気の流入方向と上記圧力面３ｂの面方
向との間の角度関係から、該流入空気が上記圧力面３ｂ
から受ける反力の成分の一つとして、ファン回転軸に直
交し該ファン回転軸方向に向かう成分が発生する。この
反力成分によって、上記羽根車２の回転に伴う遠心力に
基づく遠心流れが抑制され、延いては、羽根前縁３ｃ及
び羽根外周縁３ｅの前縁側端部３ｈ付近から吸い込まれ
る空気に対する羽根外周縁３ｅ寄りへの偏向作用が可及
的に低減される。この結果、上記圧力面３ｂの外周部で
の負圧面３ａ側への漏れ流れが減少するとともに、羽根
後縁３ｄ側のハブ４の近傍部位における送風仕事が促進
され、それだけ羽根車２の空力性能が向上し、空力騒音
が低減されるものである。

【００５８】（ｊ） 本願の第１０の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）又は（ｈ）に
記載の効果に加えて次のような特有の効果が奏せられ
る。即ち、この第８の発明においては、上記羽根３の各
半径位置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽
根前縁３ｃからの距離との比を同一とする点を各比毎に
結んで得られる各曲線又は直線Ｌ₁のそれぞれにおいて
上記羽根３の肉厚が、上記円弧面部１４，１９，２０と
上記圧力面３ｂとの連続部の近傍における最大肉厚部３
ｆからハブ外周面４ａに向けて次第に減少するとともに
上記ハブ外周面４ａの近傍において再び増加するように
上記羽根３の圧力面３ｂを湾曲させている。

【００５９】かかる構成とすることで、羽根３の圧力面
３ｂに対してこれに略直交する方向から空気が流入する
場合、この流入空気の流入方向と上記圧力面３ｂの面方
向との間の角度関係から、該流入空気が上記圧力面３ｂ
から受ける反力の成分の一つとして、ファン回転軸に直
交し該ファン回転軸方向に向かう成分が発生する。この
反力成分によって、上記羽根車２の回転に伴う遠心力に
基づく遠心流れが抑制され、延いては、羽根前縁３ｃ及
び羽根外周縁３ｅの前縁側端部３ｈ付近から吸い込まれ
る空気に対する羽根外周縁３ｅ寄りへの偏向作用が可及
的に低減される。この結果、上記圧力面３ｂの外周部で
の負圧面３ａ側への漏れ流れが減少するとともに、羽根
後縁３ｄ側のハブ４の近傍部位における送風仕事が促進
され、それだけ羽根車２の空力性能が向上し、空力騒音
が低減されるものである。

【００６０】さらに、上記羽根３の肉厚をハブ外周面４
ａの近傍において再び増加させるようにしているので、
例えば該羽根３の肉厚を上記最大肉厚部３ｆから上記ハ
ブ外周面４ａの近傍に向けて次第に減少するように構成
する場合に比して、該ハブ外周面４ａの近傍における肉
厚が大きい分だけ上記羽根３の剛性が高く、それだけ該
羽根３の強度上の信頼性、延いては羽根車２の強度上の
信頼性が高められるものである。

【００６１】（ｋ） 本願の第１１の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ｉ）又は（ｊ）に
記載の効果に加えて次のような特有の効果が奏せられ
る。即ち、この第９の発明においては、上記羽根３の圧
力面３ｂを湾曲させる範囲を、該羽根３の各半径位置に
おける翼弦長Ｓに対して、羽根前縁３ｃからの距離が
０．２Ｓの位置から０．９Ｓの位置までの範囲に設定し
ている。

【００６２】この場合、上記羽根３はエアフォイル翼構
造をもつものであることから、本来的に、その羽根前縁
３ｃ側は肉厚が大きく、羽根後縁３ｄ側は肉厚が小さく
なっている。このため、上述のように、大きな肉厚をも
ちエアフォイル効果が最も得られる部位である羽根前縁
３ｃ側においては上記圧力面３ｂを湾曲させずにその肉
厚を維持することで高いエアフォイル効果が確保され、
また、肉厚が小さいことから羽根前縁３ｃ側に比してそ
の剛性が低くなっている羽根後縁３ｄにおいては上記圧
力面３ｂを湾曲させずにその肉厚を維持することで剛性
の低下が防止されることになり、これらの相乗効果とし
て、ファンの空力騒音の低減を図りつつ、エアフォイル
効果と羽根３の強度上の信頼性とを両立させることがで
きるものである。

【００６３】（ｌ） 本願の第１２の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ｉ）、（ｊ）又は
（ｋ）に記載の効果に加えて次のような特有の効果が奏
せられる。即ち、この第１０の発明においては、上記羽
根車２の外径をＤ₀、上記ハブ４の外径をＤｈとしたと
き、上記羽根３の各半径位置での翼キャンバの長さと該
翼キャンバ上での羽根前縁３ｃからの距離との比を同一
とする点を各比毎に結んで得られる各曲線又は直線Ｌ₁
上における羽根断面の最大肉厚部３ｆの位置を、直径Ｄ
｛＝（（Ｄ₀ ²＋Ｄｈ²）／２）^0.5｝で規定される位置
と、上記羽根車２の外径Ｄ₀との範囲内に設定してい
る。

【００６４】この場合、上記直径Ｄは、所謂、羽根２３
の全仕事量からみた平均半径であって、この平均半径よ
りも外側部位は内側部位よりも大きな送風仕事をする部
分である。従って、上記直径Ｄと羽根車２の外径Ｄ₀と
の範囲内に上記羽根２３の最大肉厚部３ｆを設定するこ
とで、より大きな送風仕事をする部位と、最も高いエア
フォイル効果が得られる部位とが重合することとなり、
結果的に羽根車２の空力性能がより一層高められること
になる。

【００６５】（ｍ） 本願の第１３の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）又は（ｈ）に
記載の効果に加えて次のような特有の効果が得られる。
即ち、この第１３の発明では、上記羽根３の肉厚を、上
記円弧面部１４，１９，２０と上記圧力面３ｂとの連続
部の近傍における最大肉厚部３ｆからハブ外周面４ａに
向けて略同一としているので、（ｎ） 本願の第１４の
発明にかかるプロペラファン用羽根車によれば、上記
（ｉ）、（ｊ）、（ｋ）又は（ｌ）に記載の効果に加え
て次のような特有の効果が奏せられる。即ち、この第１
１の発明においては、上記羽根３を、その肉厚の内部に
空洞部６をもつ中空構造としているので、例えば該羽根
３を中実構造とする場合に比して、該羽根３の軽量化が
図れ、それだけ羽根車２の必要駆動動力の低減、あるい
は強度性能の向上が図れるものである。

【００６６】（ｏ） 本願の第１５の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ｉ）、（ｊ）、
（ｋ）又は（ｌ）に記載の効果に加えて次のような特有
の効果が奏せられる。即ち、この第１２の発明において
は、上記羽根３を、その肉厚の内部に空洞部６をもつよ
うに板金のプレス成形により形成された中空構造として
いるので、上記羽根３を、その肉厚の内部に空洞部６を
もつように板金のプレス成形により形成された中空構造
としているので、板金製の羽根に特有の低コスト性を維
持しつつ、高いエアフォイル効果を得ることができるも
のである。

【００６７】（ｐ） 本願の第１６の発明にかかるプロ
ペラファン用羽根車によれば、上記（ｏ）に記載の効果
に加えて次のような特有の効果が奏せられる。即ち、こ
の第１３の発明においては、上記羽根３を、上記ハブ４
と一体的に板金のプレス成形により形成しているので、
上記羽根３を上記ハブ４と一体的に板金のプレス成形に
より形成することで、該羽根３とハブ４とからなる羽根
車２の低コスト化と、該羽根車２の取り扱いの容易性と
が実現されるものである。

【００６８】

【発明の実施の形態】以下、本願発明にかかるプロペラ
ファン用羽根車を好適な実施形態に基づいて具体的に説
明する。第１の実施形態 図１には、本願発明の第１の実施形態にかかる羽根車２
を備えたプロペラファン１の要部を示しており、同図に
おいて符号３は後に詳述する羽根、４はハブであり、該
ハブ４の外周面４ａ上に周方向に所定ピッチで上記羽根
３を複数枚取り付けて上記羽根車２が構成される。この
羽根車２の外周側にはファンガイド５が配置され、この
ファンガイド５と上記羽根車２とによって上記プロペラ
ファン１が構成されている。

【００６９】上記羽根３は、所謂、エアフォイル翼構造
をもつものであって、樹脂材により一体成形されてい
る。尚、この実施形態においては、上記複数の羽根３，
３，・・を上記ハブ４と共に一体成形しているが、他の
実施形態においては、例えば各羽根３，３，・・をそれ
ぞれ個別に成形し、これら各羽根３，３，・・を、別体
形成したハブ４に対してそれぞれ事後的に取り付けるよ
うにすることもできる。

【００７０】この実施形態にかかる羽根車２は、上記羽
根３の羽根外周縁３ｅ近傍の形状に最大の特徴を有する
ものであり、以下この羽根３の羽根外周縁３ｅの形状を
具体的に説明する。

【００７１】上記羽根３は、上述のように、エアロフォ
イル翼構造をもつものであり、その羽根前縁３ｃ側から
羽根後縁３ｄ側にかけてその厚さが次第に減少するよう
な肉厚の分布をもっており（図１８参照）、かかる肉厚
分布は羽根外周縁３ｅ側においても同様である。そし
て、このように翼弦長方向に肉厚の分布をもつものにお
いて、図１に示すように、その羽根外周縁３ｅ部分を、
その翼弦長方向に三つの領域に分けて、これら各領域後
とにそれぞれその羽根外周縁３ｅの形状を設定してい
る。具体的には次の通りである。

【００７２】即ち、先ず、羽根外周縁３ｅを次述のよう
に上記ファンガイド５との相対位置に対応して、第１領
域Ｗ₁と第２領域Ｗ₂と第３領域Ｗ₃の三つの領域に分け
ている。上記第１領域Ｗ₁は、上記羽根外周縁３ｅの全
領域のうち、前縁側端部３ｈと、該前縁側端部３ｈから
の距離が上記羽根外周縁３ｅの長さ（Ｌ）に対して（２
／３Ｌ）である位置までの領域であって、上記ファンガ
イド５の入口から空気上流側へ比較的大きく離間し、そ
の羽根外周縁３ｅ側からの空気の吸込が多い領域であ
る。

【００７３】上記第２領域Ｗ₂は、上記第１領域Ｗ₁の後
縁寄り端部に連続する領域であって、上記羽根外周縁３
ｅの全領域のうち、その後縁側端部３ｉから該羽根外周
縁３ｅの長さ（Ｌ）に対して（１／３Ｌ）の範囲に位置
し且つ上記ファンガイド５に包含されない領域である。
即ち、この第２領域Ｗ₂は、上記ファンガイド５の入口
の直前の部位であって且つ該第２領域Ｗ₂よりも羽根後
縁３ｄ寄り部位では上記ファンガイド５の存在によって
空気の吸い込みが阻止されている。従って、この第２領
域Ｗ₂では、上記ファンガイド５の入口に沿って流れる
流れが生じ、しかも、このファンガイド５の入口の直前
部位には広い範囲から空気が集まることから、他の領域
に比して、吸込空気の流速が早くなっている。

【００７４】上記第３領域Ｗ₃は、上記第２領域Ｗ₂の後
縁寄り端部に連続する領域であって、上記羽根外周縁３
ｅの全領域のうち、その後縁側端部３ｉから該羽根外周
縁３ｅの長さ（Ｌ）に対して（１／３Ｌ）の範囲に位置
し且つ上記ファンガイド５に包含される領域である。従
って、この第３領域Ｗ₃は、上記ファンガイド５の存在
によって羽根３の羽根外周縁３ｅからの吸い込みが阻止
され、圧力面３ｂ側から負圧面３ａ側への漏れ流れが生
じる領域である。

【００７５】次に、上記各領域Ｗ₁〜Ｗ₃のそれぞれにお
ける羽根外周縁３ｅの形状は次の通りである。

【００７６】上記第１領域Ｗ₁においては、図１及び図
２に示すように、上記羽根外周縁３ｅの断面形状を、直
線状に延びる上記負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁
３ａ₁から該負圧面３ａとの間に所定の夾角θａをもっ
て上記圧力面３ｂ側に向けて直線状に延びる直線面部１
０と、該直線面部１０と上記圧力面３ｂとを該圧力面３
ｂ側に膨出する円弧で滑らかに連続する円弧面部１４と
でなる略楔形状としている。

【００７７】上記第２領域Ｗ₂においては、図１及び図
３に示すように、上記羽根外周縁３ｅの断面形状を、基
本的に上記第１領域Ｗ₁と同様の構造、即ち、直線状に
延びる上記負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁
から該負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力
面３ｂ側に向けて直線状に延びる直線面部１５と、該直
線面部１５と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出
する円弧で滑らかに連続する円弧面部１９とでなる略楔
形状としているが、さらにこれに加えて、上記夾角θｂ
を、上記第１領域Ｗ₁における上記負圧面３ａと上記直
線面部１０との上記夾角θａよりも小さい角度に設定し
ている。

【００７８】上記第３領域Ｗ₃においては、図１及び図
４に示すように、上記羽根外周縁３ｅの断面形状を、同
一の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面３ｂとにそれぞ
れ連続する円弧面２０ａ，２０ｂからなる円弧面部２０
を備えた曲面形状としており、特にこの実施形態におい
ては、上記各円弧面２０ａ，２０ｂの曲率半径を、共に
該部位における上記羽根３の肉厚寸法の１／２に設定し
ている。従って、上記羽根外周縁３ｅにおいては、上記
円弧面部２０は、負圧面３ａ側から圧力面３ｂ側へ連続
する円弧面となっている。

【００７９】このように上記各領域Ｗ₁〜Ｗ₃のそれぞれ
における羽根外周縁３ｅの断面形状を設定することで、
該各領域Ｗ₁〜Ｗ₃においてそれぞれ以下の如き作用効果
が得られる。

【００８０】上記第１領域Ｗ₁における作用効果 上記第１領域Ｗ₁において羽根外周縁３ｅ側から空気が
吸い込まれる場合、該羽根外周縁３ｅにおいて上記負圧
面３ａの先端縁３ａ₁に連続する部分、即ち、吸込空気
に対して最初に対応する部位を、負圧面３ａとの間に所
定の夾角θａをもって傾斜する直線面部１０としている
ので、図５に示すように、該羽根外周縁３ｅからの吸込
空気の軸方向速度成分Ｖｃ（図２０参照）の大きさが負
荷の変動に伴って変化したとしても、該吸込空気の上記
直線面部１０に対する流入角度は、例えば上掲公知例の
如く羽根外周縁２３ｅが負圧面２３ａの先端縁２３ａ₁
側から圧力面２３ｂにかけて全体的に円弧面とされてい
る場合に比して小さく、従って、流入空気Ａはその流入
角度の変化にほとんど影響されることなく、上記直線面
部１０に沿って圧力面３ｂ側に流れることになる。ま
た、この直線面部１０に沿って流れた空気は、さらにこ
の直線面部１０に連続する上記円弧面部１４のコアンダ
効果により該円弧面部１４に沿ってスムーズに圧力面３
ｂ側に流れることになる。この結果、流入空気Ａは、羽
根外周縁３ｅ部分から翼端渦Ｂを生じさせることもなく
スムーズに流入し、これによって高い送風性能が実現さ
れることになる。

【００８１】上記第２領域Ｗ₂における作用効果 上記第２領域Ｗ₂においては、基本的には上記第１領域
Ｗ₁における羽根外周縁３ｅの断面形状と同様の断面形
状を備えていることから、これと同様の効果が得られ
る。即ち、上記羽根外周縁３ｅの上記第２領域Ｗ₂に対
応する部位から空気が吸い込まれる場合、該羽根外周縁
３ｅにおいて上記負圧面３ａの先端縁３ａ₁に連続する
部分、即ち、吸込空気に対して最初に対応する部位が、
負圧面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって傾斜する直
線面部１５とされているので、譬え該羽根外周縁３ｅか
らの吸込空気の軸方向速度成分Ｖｃの大きさが負荷の変
動に伴って変化したとしても、該吸込空気の上記直線面
部１５に対する流入角度は小さく、従って、流入空気は
その流入角度の変化にほとんど影響されることなく、上
記直線面部１５に沿って圧力面３ｂ側に流れる。また、
この直線面部１５に沿って流れた空気は、さらにこの直
線面部１５に連続する円弧面部１４のコアンダ効果によ
り該円弧面部１４に沿ってスムーズに圧力面３ｂ側に流
れることになる。

【００８２】かかる基本的な作用効果に加えて次のよう
な特有の作用効果も得られる。即ち、この第２領域Ｗ₂
は、ファンガイド５の入口の直前の部位であって且つこ
の第２領域Ｗ₂よりも羽根後縁３ｄ寄り部位では上記フ
ァンガイド５の存在によって空気の吸い込みが阻止され
ているので、該ファンガイド５の入口に沿って流れる流
れが生じ、しかも、このファンガイド５の入口の直前部
位には広い範囲から空気が集まることから、羽根外周縁
３ｅのうちこの第２領域Ｗ₂に対応する部位においては
他の部位に比して流速が早くなる。この場合、上述のよ
うに、この第２領域Ｗ₂に対応する羽根外周縁３ｅにお
いて上記直線面部１５の上記負圧面３ａに対する夾角θ
ｂを、上記第１領域Ｗ₁に対応する部位における夾角θ
ａよりも小さくすることで、該羽根外周縁３ｅにおける
羽根３の肉厚が薄くなり、それだけ流速の早い吸い込み
空気に対する抵抗が可及的に低減され、結果的に送風性
能の向上が図れるものである。

【００８３】上記第３領域Ｗ₃における作用効果 上記第３領域Ｗ₃は、上述のように、上記ファンガイド
５の存在によって羽根３の羽根外周縁３ｅからの吸い込
みが阻止され、該羽根外周縁３ｅ部分においては圧力面
３ｂ側から負圧面３ａ側への漏れ流れが生じる領域であ
る。この場合、この実施形態のように、上記羽根外周縁
３ｅ部分を、同一の曲率をもち且つ負圧面３ａと圧力面
３ｂとにそれぞれ連続する円弧面２０ａ，２０ｂからな
る円弧面部２０を備えた曲面形状とすることで、該漏れ
流れが該円弧面部２０におけるコアンダ効果によって該
円弧面部２０に沿ってスムーズに流れることになリ、結
果的に、羽根外周縁３ｅ部分における翼端渦Ｂの発生が
可及的に抑制され、空力騒音が効果的に低減されること
になる。

【００８４】以上のことから、この実施形態の羽根車２
を備えたプロペラファン１においては、そのあらゆる運
転領域における高い送風性能の確保と、空力騒音の低減
による静粛運転の実現とが両立されるものである。

【００８５】第２の実施形態 図８〜図１０には、本願発明の第２の実施形態にかかる
羽根車２における羽根３の羽根外周縁３ｅ部分の断面形
状を示している。尚、この実施形態における上記羽根３
は、全て上記第１の実施形態における羽根３と基本的に
同一構造をもつものであって、該第１の実施形態のもの
と異なる点は、上記各領域Ｗ₁〜Ｗ₃における羽根外周縁
３ｅの断面形状のみである。従って、ここでは、これら
各領域Ｗ₁〜Ｗ₃における羽根外周縁３ｅの断面形状のみ
を図８〜図１０に基づいて説明し、他の構成については
第１の実施形態における該当説明を援用するものとす
る。

【００８６】各領域の断面形状 上記第１領域Ｗ₁における羽根外周縁３ｅ部分の断面形
状は、図８に示すように、直線状に延びる負圧面３ａ
と、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧面３ａとの
間に所定の夾角θａをもって圧力面３ｂ側に向けて直線
状に延びる第１直線面１２と該第１直線面１２に連続し
且つ該第１直線面１２との間において圧力面３ｂ側に膨
出する折曲面を形成する第２直線面１３とからなる折曲
面部１１と、該折曲面部１１の上記第２直線面１３と上
記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する円弧で滑ら
かに連続する円弧面部１４とでなる略楔形状としてい
る。

【００８７】上記第２領域Ｗ₂における羽根外周縁３ｅ
部分の断面形状は、図９に示すように、直線状に延びる
負圧面３ａと、該負圧面３ａの先端縁３ａ₁から該負圧
面３ａとの間に所定の夾角θｂをもって圧力面３ｂ側に
向けて直線状に延びる第１直線面１７と該第１直線面１
７に連続し且つ該第１直線面１７との間において圧力面
３ｂ側に膨出する折曲面を形成する第２直線面１８とか
らなる折曲面部１６と、該折曲面部１６の上記第２直線
面１８と上記圧力面３ｂとを該圧力面３ｂ側に膨出する
円弧で滑らかに連続する円弧面部１９とでなる略楔形状
とするとともに、上記夾角θｂを上記第１領域Ｗ₁にお
ける上記負圧面３ａと上記折曲面部１１の上記第１直線
面１２との上記夾角θａよりも小さい角度に設定してい
る。

【００８８】上記第３領域Ｗ₃における羽根外周縁３ｅ
部分の断面形状は、図１０に示すように、上記羽根外周
縁３ｅの断面形状を、同一の曲率をもち且つ負圧面３ａ
と圧力面３ｂとにそれぞれ連続する円弧面２０ａ，２０
ｂからなる円弧面部２０を備えた曲面形状としており、
特にこの実施形態においては、上記各円弧面２０ａ，２
０ｂの曲率半径を、共に該部位における上記羽根３の肉
厚寸法の１／２に設定している。従って、上記羽根外周
縁３ｅにおいては、上記円弧面部２０は、負圧面３ａ側
から圧力面３ｂ側へ連続する円弧面となっている。

【００８９】このような構成とすることで上記各領域Ｗ
₁〜領域Ｗ₃においてそれぞれ特有の作用効果が奏せられ
るものであるが、このうち、上記第３領域Ｗ₃における
作用効果は上記第１の実施形態における第３領域Ｗ₃で
の作用効果と同一である。また、上記第２領域Ｗ₂にお
ける作用効果は、上記第１領域Ｗ₁における作用効果に
加えて、上記夾角θｂを第１領域Ｗ₁における夾角θａ
よりも小さく設定したことによる作用効果が追加される
だけであり、しかもこの追加的な作用効果は上記第１の
実施形態における第２領域Ｗ₂での作用効果において説
明したものと同じである。従って、ここでは、図１１を
参照して、上記第１領域Ｗ₁における作用効果のみを説
明し、第２領域Ｗ₂における作用効果は第１領域Ｗ₁にお
ける作用効果と上記第１の実施形態における該当説明を
援用し、また第３領域Ｗ₃における作用効果は上記第１
の実施形態における該当説明を援用することとする。

【００９０】第１領域Ｗ₁における作用効果は次の通り
である。即ち、この第１領域Ｗ₁において羽根外周縁３
ｅ側から空気が吸い込まれる場合、該羽根外周縁３ｅに
おいて上記負圧面３ａの先端縁３ａ₁に連続する部分、
即ち、吸込空気に対して最初に対応する部位が、負圧面
３ａとの間に所定の夾角θａをもって圧力面３ｂ側に向
けて直線状に延びる第１直線面１２とされているので、
該羽根外周縁３ｅからの吸込空気の軸方向速度成分Ｖｃ
の大きさが負荷の変動に伴って変化したとしても、該吸
込空気の上記第１直線面１２に対する流入角度は、例え
ば上掲公知例の如く羽根外周縁２３ｅが負圧面２３ａの
先端縁２３ａ₁側から圧力面２３ｂにかけて全体的に円
弧面とされている場合に比して小さく、従って、流入空
気はその流入角度の変化にほとんど影響されることな
く、該第１直線面１２に沿ってこれに連続する第２直線
面１３に流れる。また、この第２直線面１３は上記第１
直線面１２との間で上記圧力面３ｂ側に膨出する折曲面
を形成していることから、例えば、この第１直線面１２
と第２直線面１３とが直線状に延びている場合に比して
上記折曲面部１１における流入空気の偏向度合いが緩や
かとなり、それだけ流入空気の剥離がさらに抑制され、
スムーズな空気の吸い込みが実現される。さらに、上記
折曲面部１１の第１直線面１２及び第２直線面１３に沿
って流れた空気は、この第２直線面１３に連続する円弧
面部１４のコアンダ効果により該円弧面部１４に沿って
スムーズに圧力面３ｂ側に流れることになる。

【００９１】これらの相乗効果として、羽根３の羽根外
周縁３ｅ部分から吸い込まれる空気は、翼端渦Ｂを生じ
させることもなくスムーズに流入し、これにより高い送
風性能が実現されることになる。

【００９２】第３の実施形態 第３の実施形態は、上記第１及び第２の実施形態におけ
る羽根３と同様に、その外周縁３ｅを第１領域Ｗ₁、第
２領域Ｗ₂及び第３領域Ｗ₃の三つの部分に区画したもの
において、その第１領域Ｗ₁における羽根外周縁３ｅの
断面形状として上記第１の実施形態における第１領域Ｗ
₁の断面形状と同様の構造とする一方、その第２領域Ｗ₂
における羽根外周縁３ｅの断面形状としては上記第２の
実施形態における第２領域Ｗ₂の断面形状と同様の構造
とするものである。

【００９３】かかる構成とすることで、上記羽根外周縁
３ｅの第１領域Ｗ₁においては、上記第１の実施形態に
おける第１領域Ｗ₁での作用効果と同様の作用効果が得
られ、また第２領域Ｗ₂においては、上記第２の実施形
態における第２領域Ｗ₂での作用効果と同様の作用効果
が得られることになる。

【００９４】第４の実施形態 第４の実施形態は、上記第１及び第２の実施形態におけ
る羽根３と同様に、その外周縁３ｅを第１領域Ｗ₁、第
２領域Ｗ₂及び第３領域Ｗ₃の三つの部分に区画したもの
において、その第１領域Ｗ₁における羽根外周縁３ｅの
断面形状として上記第２の実施形態における第１領域Ｗ
₁の断面形状と同様の構造とする一方、その第２領域Ｗ₂
における羽根外周縁３ｅの断面形状としては上記第１の
実施形態における第２領域Ｗ₂の断面形状と同様の構造
とするものである。

【００９５】かかる構成とすることで、上記羽根外周縁
３ｅの第１領域Ｗ₁においては、上記第２の実施形態に
おける第１領域Ｗ₁での作用効果と同様の作用効果が得
られ、また第２領域Ｗ₂においては、上記第１の実施形
態における第２領域Ｗ₂での作用効果と同様の作用効果
が得られることになる。

【００９６】第５の実施形態 図１２には、本願発明の第５の実施形態にかかる羽根車
２を備えたプロペラファン１の要部を示しており、同図
において符号３は羽根、４はハブであり、該ハブ４の外
周面４ａ上に周方向に所定ピッチで上記羽根３を複数枚
取り付けて上記羽根車２が構成され、さらに上記羽根車
２の外周側にはファンガイド５が配置され、このファン
ガイド５と上記羽根車２とによって上記プロペラファン
１が構成されるものであり、かかる基本構造は上記各実
施形態の場合と同様である。

【００９７】この第５の実施形態にかかる羽根車２は、
上記羽根３の羽根外周縁３ｅと圧力面３ｂの形状構造に
最大の特徴を有するものであり、以下この羽根３の形状
を具体的に説明する。

【００９８】先ず、羽根外周縁３ｅの形状であるが、こ
の実施形態においては、上記第１の実施形態における羽
根外周縁３ｅの形状と同一としている。即ち、図１２及
び図１３に示すように、該羽根外周縁３ｅを第１領域Ｗ
₁と第２領域Ｗ₂と第３領域Ｗ₃の三つの領域に分け、且
つこれら各領域Ｗ₁〜Ｗ₃毎にその形状を異ならせている
が、これら各領域Ｗ₁〜Ｗ₃の断面形状は共に上記第１の
実施形態の各領域Ｗ_１〜Ｗ_３の断面形状と同一である
（図１３には第１領域Ｗ₁部分の断面形状が示されてい
る）。従って、上記羽根外周縁３ｅにおける各領域Ｗ₁
〜Ｗ₃の断面形状の説明、及びそれに基づく作用効果に
ついては上記第１の実施形態における該当説明を援用し
てここでの説明を省略し、以下においては、羽根３の圧
力面３ｂの形状のみについて説明することにする。

【００９９】圧力面３ｂの形状に関する説明 上記羽根３は、既述のようにエアフォイル翼構造をもつ
ものであって、図１２の曲線Ｌ₁に沿う断面において
は、図１３に示すような断面形状とされている。即ち、
従来一般のエアフォイル翼の基本構造に対応させれば、
上記羽根３の負圧面３ａは略直線状に延び、また圧力面
は符号３ｂ′を付した鎖線の如く上記円弧面部１４の圧
力面３ｂ側の端部でなる最大肉厚部３ｆから上記ハブ４
の外周面４ａに向けて同一肉厚で略直線状に延びるもの
となる。

【０１００】ところが、この実施形態の羽根３において
は、上記圧力面３ｂの形状については本願発明を適用し
て同図に実線図示するように、上記最大肉厚部３ｆから
ハブ外周面４ａに向けて湾曲させている。具体的には、
上記曲線Ｌ₁上の断面位置における上記羽根３の肉厚
が、上記羽根外周縁３ｅから上記最大肉厚部３ｆから羽
根内周縁３ｇ側に向うに伴って次第に減少変化した後、
該羽根内周縁３ｇ近傍において増加傾向に転じるように
上記圧力面３ｂを略Ｓ字状に湾曲させている。

【０１０１】ここで、上記曲線Ｌ₁は、上記羽根３の各
半径位置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽
根前縁３ｃからの距離との比を同一とする点を結んで得
られるものであって、該比毎に設定されるものである。
従って、上記羽根３は、その羽根前縁３ｃから羽根後縁
３ｄの全域に亙って、上記各曲線Ｌ₁，Ｌ₁，・・のそれ
ぞれに対応する位置において図１３に示す如き断面形状
をもつことになる。

【０１０２】以上の如く圧力面３ｂを湾曲させた上記羽
根３を備えた羽根車２においては、以下のような特有の
作用効果を奏することになる。即ち、この羽根車２にお
いては、上記羽根３の圧力面３ｂに対してこれに略直交
する方向から空気が流入する場合、該圧力面３ｂが上記
最大肉厚部３ｆから上記羽根内周縁３ｇに向かうに従っ
て次第に上記負圧面３ａに接近する如く湾曲しているの
で、上記流入空気が上記圧力面３ｂから受ける反力の成
分の一つとして、上記ハブ４の軸心に直交し且つ該軸心
方向へ向かう反力成分が発生することになるが、この反
力成分は上記羽根車２の回転に伴う遠心力の方向とは逆
方向に作用する。このため、この反力成分によって、上
記羽根車２の回転に伴う遠心力に基づく遠心流れＡ
₀（図１３参照）が可及的に抑制され、図１２に空気流
線Ａで示すように、上記羽根３の羽根前縁３ｃ及び羽根
外周縁３ｅの前縁側端部３ｈ付近から吸い込まれる空気
は、上記遠心流れＡ₀による羽根外周縁３ｅ寄りへの偏
向作用の影響をさほど受けず、従来の羽根３３の場合
（図２４を参照）に比して、可及的に直線に近い流れで
羽根後縁３ｄ側へ流れることになる。換言すれば、上記
羽根３の羽根外周縁３ｅのうち、空気を円滑に吸い込む
ことができる範囲が、従来の羽根３３の場合に比して、
拡大されるということである。

【０１０３】このように上記羽根３の羽根外周縁３ｅの
より広い範囲から空気を円滑に吸い込むことができると
いうことは、その裏返しとして、上記圧力面３ｂの外周
部における空気の負圧面３ａ側への漏れ流れが減少する
ということである。また、羽根後縁３ｄ側のハブ４の近
傍部位においても高い送風仕事が得られる。これら両者
の相乗作用として、上記羽根３、延いては上記羽根車２
の空力性能が向上し、それだけ空力騒音が低減されるも
のである。

【０１０４】さらに、上記最大肉厚部３ｆから羽根内周
縁３ｇに向けて次第に減少する肉厚を該羽根内周縁３ｇ
の近傍において再び増加させるように上記圧力面３ｂの
湾曲形状を設定しているので、例えば該羽根３の肉厚を
上記羽根内周縁３ｇの近傍において増加させることなく
そのまま上記最大肉厚部３ｆから上記羽根内周縁３ｇま
で次第に減少させる構成の場合に比して、該羽根内周縁
３ｇの近傍（即ち、上記ハブ４との連続部分）における
肉厚が大きい分だけ、上記羽根３の剛性が高くなり、そ
れだけ該羽根３の強度上の信頼性、延いては羽根車２の
強度上の信頼性が高められることになる。

【０１０５】第６の実施形態 第６の実施形態にかかる羽根車２は、図１２に示す上記
第５の実施形態にかかる羽根車２の羽根３において、上
述の如く上記羽根３の圧力面３ｂを湾曲させる領域を特
定するものである。即ち、図１２において、上記羽根３
の羽根前縁３ｃ寄りに設定した領域線Ｌｆと羽根前縁３
ｃ寄りに設定した領域線Ｌｒとで囲まれた範囲のみにお
いて、上記圧力面３ｂを図１３に示すように湾曲させる
ものである。また、上記領域線Ｌｆよりも羽根前縁３ｃ
寄りに位置する範囲、及び上記領域線Ｌｒよりも羽根後
縁３ｄ寄りに位置する範囲においては、エアフォイル翼
構造に基づく設定肉厚（図１３の鎖線図示部分（符号３
ｂ′）参照）が上記最大肉厚部３ｆから上記羽根内周縁
３ｇの範囲まで一定に維持される。

【０１０６】ここで、上記領域線Ｌｆと領域線Ｌｒは、
上記羽根３の各半径における翼弦長Ｓに対して次のよう
な関係をもっている。即ち、羽根前縁３ｃ寄りの領域線
Ｌｆは、各半径における上記翼弦長上での上記羽根前縁
３ｃからの距離が「０．２Ｓ」となる点を連続させたも
のである。また、羽根後縁３ｄ寄りの領域線Ｌｒは、各
半径における上記翼弦長上での上記羽根前縁３ｃからの
距離が「０．９Ｓ」となる点を連続させたものである。

【０１０７】このような構成とすると、上記圧力面３ｂ
を湾曲形成した上記領域線Ｌｆと領域線Ｌｒとで囲まれ
た領域においては上記第３の実施形態におけると同様の
作用効果が奏せられることは勿論であるが、かかる湾曲
構造をもたない領域、即ち、領域線Ｌｆよりも羽根前縁
３ｃ寄りの領域と、領域線Ｌｒよりも羽根後縁３ｄ寄り
の領域のそれぞれにおいても、以下のような特有の効果
が奏せられる。即ち、上記羽根３は、エアフォイル翼構
造をもつものであることから図１８に示すように、その
羽根前縁３ｃ側は肉厚が大きく、羽根後縁３ｄ側は肉厚
が小さくなっている。このため、大きな肉厚をもちエア
フォイル効果が最も得られる部位である羽根前縁３ｃ側
においては、上記圧力面３ｂを湾曲させずにその肉厚を
維持することで高いエアフォイル効果が達成される。ま
た、肉厚が小さいことから羽根前縁３ｃ側に比してその
剛性が低くなっている羽根後縁３ｄにおいては、上記圧
力面３ｂを湾曲させずにその肉厚を維持することで剛性
の低下が防止される。従って、これらの相乗効果とし
て、プロペラファン１の空力騒音の低減を図りつつ、エ
アフォイル効果と羽根３の強度性能とを両立させること
ができることになる。

【０１０８】第７の実施形態 第７の実施形態にかかる羽根車２は、図１２に示す上記
第５の実施形態にかかる羽根車２の羽根３において、上
述の如く上記羽根３の圧力面３ｂを湾曲させる場合の基
準点となる上記最大肉厚部３ｆの位置を上記羽根３上に
おいて特定するものである。即ち、図１２において、上
記羽根３の羽根外周縁３ｅと領域線Ｌａとで囲まれた範
囲内に上記最大肉厚部３ｆを設けるものである。尚、こ
の最大肉厚部３ｆは、上述のように、上記羽根外周縁３
ｅにおける上記円弧面部１４の圧力面３ｂ側の端部に該
当するものである。

【０１０９】ここで、上記領域線Ｌａは、上記羽根車２
の外径をＤ₀、上記ハブ４の外径をＤｈとしたとき、直
径Ｄ＝｛（（Ｄ₀ ²＋Ｄｈ²）／２）^0.5｝で規定される円
弧である。また、この直径Ｄは、羽根２３の全仕事量か
らみた平均半径に該当するものであり、従って、上記領
域線Ｌａよりも外側部位は内側部位よりも大きな送風仕
事をする部分である。

【０１１０】この実施形態の羽根車２においては、上記
圧力面３ｂを湾曲させたことによって上記第５の実施形
態と同様の作用効果が得られることは勿論であるが、こ
れに加えて上述のように上記最大肉厚部３ｆの位置を設
定したことによって次のような特有の作用効果が奏せら
れる。即ち、上記直径Ｄと羽根車２の外径Ｄ₀との範囲
内に上記羽根２３の最大肉厚部３ｆを設定することで、
より大きな送風仕事をする部位と最も高いエアフォイル
効果が得られる部位とが重合することとなり、羽根車２
の空力性能がより一層高められることになる。

【０１１１】第８の実施形態 第８の実施形態にかかる羽根車２は、上記第５〜第７の
実施形態における特徴的構成を合体させたものである。
即ち、第３の実施形態における上記羽根３の圧力面３ｂ
を湾曲させる構成を、第６の実施形態において特定した
領域線Ｌｆと領域線Ｌｒで囲まれる領域内に設定し、さ
らに上記圧力面３ｂの湾曲基準点となる上記最大肉厚部
３ｆの位置を上記第７の実施形態において特定した上記
直径Ｄと上記羽根３の羽根外周縁３ｅとで囲まれる範囲
内に設定するものである。

【０１１２】従って、かかる構成とすれば、上記羽根３
の圧力面３ｂにおける湾曲形状は、上記各領域線Ｌｆと
領域線Ｌｒと領域線Ｌａとで囲まれる略扇形の領域内の
みに特定され、この領域内においては上記圧力面３ｂが
それ以外の領域に対して陥没した状態で存在することに
なる。そして、かかる構成とすることで、上記各実施形
態において得られたと同様の作用効果が同時に得られる
ものである。

【０１１３】第９の実施形態 第９の実施形態にかかる羽根車２は、図１３において鎖
線図示するように、樹脂製の上記羽根３をその内部に空
洞部６をもった中空構造とするものである。かかる構造
とすれば、上記各実施形態におけると同様の作用効果が
得られるのに加えて、例えば該羽根３を中実構造とする
場合に比して、上記空洞部６の形成部分に対応する分だ
け羽根３の軽量化が図れ、それだけ羽根車２の必要駆動
動力の低減、あるいは強度性能の向上が図れることにな
る。

【０１１４】尚、かかる羽根の中空構造は、この実施形
態の如く羽根３の肉厚が径方向において変化する構成を
もつもののみならず、上記第１及び第２の実施形態にお
ける羽根３の如くその肉厚が径方向において略一定とさ
れる構成をもつものにも適用できることは勿論である。

【０１１５】第１０の実施形態 図１４及び図１５には、第１０の実施形態にかかる羽根
車２の一部をそれぞれ示している。この実施形態の羽根
車２は、上記各実施形態における羽根車２がこれを樹脂
成形品としていたのに対して、羽根３とハブ４とを一体
的に板金のプレス成形により形成したものである。即
ち、ハット状に絞り成形されたハブ４の外周側におい
て、該ハブ４から連続する板金部分を折曲加工により二
つ折り状に折曲させてその一方の面はこれを略平板状に
形成して負圧面３ａとし、他方の面はこれを圧力面３ｂ
とする。そして、この圧力面３ｂは、上記羽根外周縁３
ｅから上記最大肉厚部３ｆまでの範囲においては上記直
線面部１０と円弧面部１４とを形成するとともに、該最
大肉厚部３ｆから上記ハブ外周面４ａにかけての範囲は
ハブ４の軸心側に向かって次第に上記負圧面３ａとの間
隔が減少変化する如く円弧状に形成している。従って、
この羽根３は、その内部に空洞部６をもった中空のエア
フォイル翼構造とされる。

【０１１６】尚、図１４に示すものは上記羽根３の負圧
面３ａ側を上記ハブ４に連続させ、その成形後に圧力面
３ｂの一端を負圧面３ａ側に溶接固定する構造であり、
また図１５に示すものは、上記羽根３の圧力面３ｂ側を
上記ハブ４に連続させ、その成形後に負圧面３ａの一端
を圧力面３ｂ側に溶接固定する構造であり、これら両者
は共に上記各実施形態の板金と同様の作用効果が得られ
るものであるが、これに加えて次のような特有の作用効
果も得られる。

【０１１７】即ち、この実施形態における羽根車２は、
上記羽根３を、その肉厚の内部に空洞部６をもつように
板金のプレス成形により形成された中空構造としている
ので、板金製の羽根に特有の低コスト性を維持しつつ、
高いエアフォイル効果を得ることができるものである。
また、上記羽根３を上記ハブ４と一体的に板金のプレス
成形により形成することで、該羽根３とハブ４とからな
る羽根車２の低コスト化と、該羽根車２の取り扱いの容
易性とが実現される。

【０１１８】尚、かかる羽根の中空構造は、この実施形
態の如く羽根３の肉厚が径方向において変化する構成を
もつもののみならず、上記第１及び第２の実施形態にお
ける羽根３の如くその肉厚が径方向において略一定とさ
れる構成をもつものにも適用できることは勿論である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明にかかるプロペラファン用羽根車にお
ける羽根の圧力面側からの正面図である。

【図２】図１におけるII-II拡大断面図である。

【図３】図１におけるIII-III拡大断面図である。

【図４】図１におけるIV-IV拡大断面図である。

【図５】図２に示した羽根の羽根外周縁部分での空気流
れの説明図である。

【図６】図３に示した羽根の羽根外周縁部分での空気流
れの説明図である。

【図７】図４に示した羽根の羽根外周縁部分での空気流
れの説明図である。

【図８】図２に示した羽根外周縁の断面構造の変形例を
示す断面図である。

【図９】図３に示した羽根外周縁の断面構造の変形例を
示す断面図である。

【図１０】図４に示した羽根外周縁の断面構造の変形例
を示す断面図である。

【図１１】図８に示した羽根の羽根外周縁部分での空気
流れの説明図である。

【図１２】本願発明にかかるプロペラファン用羽根車に
おける羽根の圧力面上での空気流れの説明図である。

【図１３】図１２のXIII-XIII拡大断面図である。

【図１４】羽根の他の構造例を示す断面図である。

【図１５】羽根の他の構造例を示す断面図である。

【図１６】従来のプロペラファン用羽根車の正面図であ
る。

【図１７】図１６のXVII-XVII断面図である。

【図１８】図１６のVIII-VIII拡大断面図である。

【図１９】図１６のXIX-XIX拡大断面図である。

【図２０】従来の羽根の羽根外周縁における空気流れの
説明図である。

【図２１】従来の羽根の羽根外周縁における空気流れの
説明図である。

【図２２】従来の羽根の羽根外周縁における空気流れの
説明図である。

【図２３】従来の羽根における断面方向での空気流れの
説明図である。

【図２４】従来の羽根における平面方向での空気流れの
説明図である。

【符号の説明】

１はプロペラファン、２は羽根車、３は羽根、３ａは負
圧面、３ａ₁は負圧面３ａの先端縁、３ｂは圧力面、３
ｃは羽根前縁、３ｄは羽根後縁、３ｅは羽根外周縁、３
ｆは最大肉厚部、３ｇは羽根内周縁、３ｈは前縁側端
部、３ｉは後縁側端部、４はハブ、５はファンガイド、
６は空洞部、１０は直線面部、１１は折曲面部、１２は
第１直線面、１３は第２直線面、１４は円弧面部、１５
は直線面部、１６は折曲面部、１７は第１直線面、１８
は第２直線面、１９は円弧面部、２０は円弧面、Ｑは羽
根車中心、Ｗ₁は第１領域、Ｗ₂は第２領域、Ｗ₃は第３
領域である。

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ハブ（４）の外周に周方向に所定ピッチ
   で厚肉の羽根（３）を複数枚設けてなり且つファンガイ
   ド（５）の内側に配置されるプロペラファン用羽根車で
   あって、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち前縁側端部
   （３ｈ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（２／３）ま
   での範囲に位置する第１領域（Ｗ₁）における上記羽根
   外周縁（３ｅ）近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧
   面（３ａ）と、該負圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）か
   ら該負圧面（３ａ）との間に所定の夾角（θａ）をもっ
   て圧力面（３ｂ）側に向けて直線状に延びる直線面部
   （１０）と、該直線面部（１０）と上記圧力面（３ｂ）
   とを該圧力面（３ｂ）側に膨出する円弧で滑らかに連続
   する円弧面部（１４）とでなる略楔形状としたことを特
   徴とするプロペラファン用羽根車。
2. 【請求項２】 ハブ（４）の外周に周方向に所定ピッチ
   で厚肉の羽根（３）を複数枚設けてなり且つファンガイ
   ド（５）の内側に配置されるプロペラファン用羽根車で
   あって、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち前縁側端部
   （３ｈ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（２／３）ま
   での範囲に位置する第１領域（Ｗ₁）における上記羽根
   外周縁（３ｅ）近傍の断面形状を、直線状に延びる負圧
   面（３ａ）と、該負圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）か
   ら該負圧面（３ａ）との間に所定の夾角（θａ）をもっ
   て圧力面（３ｂ）側に向けて直線状に延びる第１直線面
   （１２）と該第１直線面（１２）に連続し且つ該第１直
   線面（１２）との間において圧力面（３ｂ）側に膨出す
   る折曲面を形成する第２直線面（１３）とからなる折曲
   面部（１１）と、該折曲面部（１１）の上記第２直線面
   （１３）と上記圧力面（３ｂ）とを該圧力面（３ｂ）側
   に膨出する円弧で滑らかに連続する円弧面部（１４）と
   でなる略楔形状としたことを特徴とするプロペラファン
   用羽根車。
3. 【請求項３】 請求項１において、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含されない
   第２領域（Ｗ₂）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍
   の断面形状を、直線状に延びる負圧面（３ａ）と、該負
   圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）から該負圧面（３ａ）
   との間に所定の夾角（θｂ）をもって圧力面（３ｂ）側
   に向けて直線状に延びる直線面部（１５）と、該直線面
   部（１５）と上記圧力面（３ｂ）とを該圧力面（３ｂ）
   側に膨出する円弧で滑らかに連続する円弧面部（１９）
   とでなる略楔形状とするとともに、 上記夾角（θｂ）を上記第１領域（Ｗ₁）における上記
   負圧面（３ａ）と上記直線面部（１０）との上記夾角
   （θａ）よりも小さい角度に設定したことを特徴とする
   プロペラファン用羽根車。
4. 【請求項４】 請求項２において、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含されない
   第２領域（Ｗ₂）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍
   の断面形状を、直線状に延びる負圧面（３ａ）と、該負
   圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）から該負圧面（３ａ）
   との間に所定の夾角（θｂ）をもって圧力面（３ｂ）側
   に向けて直線状に延びる第１直線面（１７）と該第１直
   線面（１７）に連続し且つ該第１直線面（１７）との間
   において圧力面（３ｂ）側に膨出する折曲面を形成する
   第２直線面（１８）とからなる折曲面部（１６）と、該
   折曲面部（１６）の上記第２直線面（１８）と上記圧力
   面（３ｂ）とを該圧力面（３ｂ）側に膨出する円弧で滑
   らかに連続する円弧面部（１９）とでなる略楔形状とす
   るとともに、 上記夾角（θｂ）を上記第１領域（Ｗ₁）における上記
   負圧面（３ａ）と上記折曲面部（１１）の上記第１直線
   面（１２）との上記夾角（θａ）よりも小さい角度に設
   定したことを特徴とするプロペラファン用羽根車。
5. 【請求項５】 請求項１において、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含されない
   第２領域（Ｗ₂）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍
   の断面形状を、直線状に延びる負圧面（３ａ）と、該負
   圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）から該負圧面（３ａ）
   との間に所定の夾角（θｂ）をもって圧力面（３ｂ）側
   に向けて直線状に延びる第１直線面（１７）と該第１直
   線面（１７）に連続し且つ該第１直線面（１７）との間
   において圧力面（３ｂ）側に膨出する折曲面を形成する
   第２直線面（１８）とからなる折曲面部（１６）と、該
   折曲面部（１６）の上記第２直線面（１８）と上記圧力
   面（３ｂ）とを該圧力面（３ｂ）側に膨出する円弧で滑
   らかに連続する円弧面部（１９）とでなる略楔形状とす
   るとともに、 上記夾角（θｂ）を上記第１領域（Ｗ₁）における上記
   負圧面（３ａ）と上記直線面部（１０）との上記夾角
   （θａ）よりも小さい角度に設定したことを特徴とする
   プロペラファン用羽根車。
6. 【請求項６】 請求項２において、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含されない
   第２領域（Ｗ₂）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍
   の断面形状を、直線状に延びる負圧面（３ａ）と、該負
   圧面（３ａ）の先端縁（３ａ₁）から該負圧面（３ａ）
   との間に所定の夾角（θｂ）をもって圧力面（３ｂ）側
   に向けて直線状に延びる直線面部（１５）と、該直線面
   部（１５）と上記圧力面（３ｂ）とを該圧力面（３ｂ）
   側に膨出する円弧で滑らかに連続する円弧面部（１９）
   とでなる略楔形状とするとともに、 上記夾角（θｂ）を上記第１領域（Ｗ₁）における上記
   負圧面（３ａ）と上記折曲面部（１１）の上記第１直線
   面（１２）との上記夾角（θａ）よりも小さい角度に設
   定したことを特徴とするプロペラファン用羽根車。
7. 【請求項７】 ハブ（４）の外周に周方向に所定ピッチ
   で厚肉の羽根（３）を複数枚設けてなり且つファンガイ
   ド（５）の内側に配置されるプロペラファン用羽根車で
   あって、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含される第
   ３領域（Ｗ₃）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍の
   断面形状を、同一の曲率をもち且つ負圧面（３ａ）と圧
   力面（３ｂ）とにそれぞれ連続する円弧面（２０ａ），
   （２０ｂ）からなる円弧面部（２０）を備えた曲面形状
   としたことを特徴とするプロペラファン用羽根車。
8. 【請求項８】 請求項１，２，３，４，５又は６におい
   て、 上記羽根（３）の羽根外周縁（３ｅ）のうち後縁側端部
   （３ｉ）から羽根外周縁（３ｅ）の長さの（１／３）ま
   での範囲で且つ上記ファンガイド（５）に包含される第
   ３領域（Ｗ₃）における上記羽根外周縁（３ｅ）近傍の
   断面形状を、同一の曲率をもち且つ負圧面（３ａ）と圧
   力面（３ｂ）とにそれぞれ連続する円弧面（２０ａ），
   （２０ｂ）からなる円弧面部（２０）を備えた曲面形状
   としたことを特徴とするプロペラファン用羽根車。
9. 【請求項９】 請求項１，２，３，４，５，６，７又は
   ８において、 上記羽根（３）の各半径位置での翼キャンバの長さと該
   翼キャンバ上での羽根前縁（３ｃ）からの距離との比を
   同一とする点を各比毎に結んで得られる各曲線又は直線
   （Ｌ₁）のそれぞれにおいて上記羽根（３）の肉厚が、
   上記円弧面部（１４），（１９），（２０）と上記圧力
   面（３ｂ）との連続部の近傍における最大肉厚部（３
   ｆ）からハブ外周面（４ａ）に向けて次第に減少するよ
   うに上記圧力面（３ｂ）を湾曲させたことを特徴とする
   プロペラファン用羽根車。
10. 【請求項１０】 請求項１，２，３，４，５，６，７又
    は８において、 上記羽根（３）の各半径位置での翼キャンバの長さと該
    翼キャンバ上での羽根前縁（３ｃ）からの距離との比を
    同一とする点を各比毎に結んで得られる各曲線又は直線
    （Ｌ₁）のそれぞれにおいて上記羽根（３）の肉厚が、
    上記円弧面部（１４），（１９），（２０）と上記圧力
    面（３ｂ）との連続部の近傍における最大肉厚部（３
    ｆ）からハブ外周面（４ａ）に向けて次第に減少すると
    ともに上記ハブ外周面（４ａ）の近傍において再び増加
    するように上記羽根（３）の圧力面（３ｂ）を湾曲させ
    たことを特徴とするプロペラファン用羽根車。
11. 【請求項１１】 請求項９又は１０において、 上記羽根（３）の圧力面（３ｂ）を湾曲させる範囲を、
    該羽根（３）の各半径位置における翼弦長（Ｓ）に対し
    て、羽根前縁（３ｃ）からの距離が（０．２Ｓ）の位置
    から（０．９Ｓ）の位置までの範囲に設定したことを特
    徴とするプロペラファン用羽根車。
12. 【請求項１２】 請求項９，１０又は１１において、 上記羽根車（２）の外径を（Ｄ₀）、上記ハブ（４）の
    外径を（Ｄｈ）としたとき、上記羽根（３）の各半径位
    置での翼キャンバの長さと該翼キャンバ上での羽根前縁
    （３ｃ）からの距離との比を同一とする点を各比毎に結
    んで得られる各曲線又は直線（Ｌ₁）上における羽根断
    面の最大肉厚部（３ｆ）の位置を、直径Ｄ｛＝（（Ｄ₀ ²
    ＋Ｄｈ²）／２）^0.5｝で規定される位置と、上記羽根車
    （２）の外径（Ｄ₀）との範囲内に設定したことを特徴
    とするプロペラファン用羽根車。
13. 【請求項１３】 請求項１，２，３，４，５，６，７又
    は８において、 上記羽根（３）の肉厚が、上記円弧面部（１４），（１
    ９），（２０）と上記圧力面（３ｂ）との連続部の近傍
    における最大肉厚部（３ｆ）からハブ外周面（４ａ）に
    向けて略同一とされていることを特徴とするプロペラフ
    ァン用羽根車。
14. 【請求項１４】 請求項９，１０，１１，１２又は１３
    において、 上記羽根（３）が、その肉厚の内部に空洞部（６）をも
    つ中空構造であることを特徴とするプロペラファン用羽
    根車。
15. 【請求項１５】 請求項９，１０，１１，１２又は１３
    において、 上記羽根（３）が、その肉厚の内部に空洞部（６）をも
    つように板金のプレス成形により形成された中空構造で
    あることを特徴とするプロペラファン用羽根車。
16. 【請求項１６】 請求項１５において、 上記羽根（３）が、上記ハブ（４）と一体的に板金のプ
    レス成形により形成されていることを特徴とするプロペ
    ラファン用羽根車。