JPH10227387A - 脈動吸収ホース及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 燃料ポンプによりエンジンに燃料を供給する
燃料ホース内のガソリンの圧力変動を押さえ、騒音を低
減する。 【解決手段】 脈動吸収ホース１０は、外筒ホース１２
の内部に、両端がフレア１４Ａに形成された内装チュー
ブ１４を有する。この内装チューブ１４のほぼ中心には
連通孔１４Ｂが形成されており、内装チューブ１４の外
壁およびフレア１４Ａと外筒ホース１２の内壁により囲
まれた領域は、共鳴室１６を形成している。このホース
に圧力変動を伴ってガソリンが流されると、共鳴室１６
は共鳴形レゾネータとして機能し、所定周波数範囲に亘
る圧力変動を効率よく低減する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、燃料ポンプから圧
送されるガソリンの管路を形成し、該ガソリンが圧送さ
れる際の脈動を吸収する脈動吸収ホースとその製造方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】燃料ポンプから圧送されるガソリンの通
路として用いられる耐圧ホースは、耐ガソリン性、耐圧
性は勿論のこと、燃料ポンプ負荷の変動等に起因するガ
ソリンの脈動圧力によって発生する異音を防止する脈動
吸収性などの機能が要求され、これらを満足する各種の
脈動吸収性を付与したホースが使用されている。これら
各種の脈動吸収ホースは、ゴムを主材料とした管材を使
用することで共通しており、その管材自体の有する弾性
力と容積の増減をアキュムレータとして利用することで
脈動吸収性を発揮する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ように構成された従来の脈動吸収ホースは、以下に記す
ような理由から、脈動の吸収性能は満足するものではな
かった。ゴムを主材料とした脈動吸収ホースは、ゴムの
比重が大きいために、車両などの燃料システムに要求さ
れる軽量化の阻害要因となっている。また、ゴムホース
の接続に際しては口金などの別部材が必要であり、その
防錆対策などの新たな課題が発生してくる。更に、複合
型の脈動吸収ホースでは上記課題に加え、内装した螺旋
管の防食性、曲加工性の低下による取り回しの自由度の
減少などの問題を内包している。

【０００４】この様に従来の脈動吸収ホースは、製品仕
様を十分に満足することができないため、脈動吸収のた
めに、別部材のダンパー、いわゆるパルセーションダン
パーを接続し、耐圧ホースには軽量のナイロンチューブ
を使用するものが、実用化されている。しかし、この様
な構成では、耐圧ホースの軽量化は達成されても、パル
セーションダンパーという組立部材が追加されるため、
組立部品の増加、組立作業の繁雑化、部品コストの上昇
といった問題を招来する。

【０００５】本発明は、上記問題点を解決するためにな
され、燃料ポンプから圧送されるガソリンの管路として
の要求仕様である耐ガソリン性、耐圧性、脈動吸収性に
優れ、かつ、軽量で保守の容易であり、しかも組付の作
業が簡単な脈動吸収ホース及びその製造方法を提供する
ことを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段およびその作用・効果】か
かる課題を解決するため、本第一発明の脈動吸収ホース
は、燃料ポンプから圧送されるガソリンの管路を形成
し、該ガソリンが圧送される際の脈動を吸収する脈動吸
収ホースであって、前記燃料ポンプから圧送されるガソ
リンの通路となるナイロン系またはフッ素系の合成樹脂
からなる外筒ホースと、該外筒ホースに内装・固定さ
れ、両端部に設けられたフレアの縁部と前記外筒ホース
の内壁とにより所定体積の室を形成するナイロン系また
はフッ素系の合成樹脂からなる環状の内装チューブと、
を備え、該内装チューブに、前記室と内装チューブ内部
とを連通する連通孔を形成したことを要旨としている。

【０００７】上記構成を有する本発明の脈動吸収ホース
では、外筒ホースとこれに内装・固定される環状の内装
チューブとが共にナイロン系またはフッ素系の合成樹脂
から構成され、耐ガソリン、耐圧性に優れ、かつ、軽量
である。また、合成樹脂は加工性に優れていることか
ら、本発明の脈動吸収ホースは任意の形状で取り廻しす
ることができ、しかも燃料ポンプ系との接続部分を任意
に加工することができる。このため、取り回しの自由度
が高まり、かつ耐錆性、耐食性に優れ、保守が容易とな
る。更に、内装チューブと外筒ホースの内壁とにより所
定体積の室が形成されており、内装チューブには連通孔
が穿設され、上記室と内装チューブ内部とが連通してい
る。これによって、内装チューブの内部を圧送されるガ
ソリンは所定体積の室と連通することになり、この室
が、共鳴型のレゾネータとして機能する。この共鳴型レ
ゾネータの共振周波数は外筒ホースと内装チューブの長
さや肉厚、室の容積、連通孔の数や孔径により任意に設
計することができる。また、外筒ホースに内装・固定す
る内装チューブは単一である必要はなく、複数個の内装
チューブにより異なる共振周波数の共鳴型レゾネータを
機能させてもよい。この結果、本発明の脈動吸収ホース
は、燃料ポンプから圧送されるガソリンの管路としての
要求仕様である耐ガソリン性、耐圧性、脈動吸収性に優
れ、かつ、軽量で保守の容易な脈動吸収ホースとなる。

【０００８】なお、合成樹脂の良好な加工性を利用して
内装チューブには、両端部を拡張させてフレアすること
も可能である。従って、この内装チューブを所定内径の
外筒ホースに内装・固定することで、共鳴形レゾネータ
として機能する室を容易に形成することができる。内装
チューブのフレアの縁部の外径は、外筒ホースの内径に
対して１００％以上から１２０％以下であることが好ま
しい。この様な構成であれば、内装チューブを外筒ホー
スへ挿入することが容易であり、かつ、挿入組立するだ
けで前記所定体積の室を形成することができる。この組
立と室形成とを、より一層容易にするためには、内装チ
ューブのフレアの縁部の外径は、外筒ホースの内径に対
して１０５％〜１１５％であることが好ましい。

【０００９】また、内装チューブのフレアは、軸中心と
なす角が、１５度以上から９０度未満の角度となるよう
拡開されることが好ましい。この角度が１５度未満であ
れば、フレアの縁部と外筒ホース内壁とのシール圧の確
保が困難となるからである。また、この角度が９０度以
上であれば、フレア部の受圧面積が大きくなって変形の
原因となりやすいからである。もとより、これらの角度
範囲に限定するものではなく、シール性を良好にする工
夫と組み合わせて中心角を１５度未満にすることや、フ
レア部の変形を防止する工夫と組み合わせて中心角を９
０度以上することも可能である。なお、この角度は、シ
ール圧の確保と受圧面積の減少を両立させるためには２
５度以上から７５度以下であることがより好ましい。

【００１０】内装チューブと外筒ホースとの間に形成さ
れる共鳴室は、上述の通り、連通孔を介してガソリンが
出入りするので、例えばホースが曲げられた場合に、内
装チューブの外壁が外筒ホースの内壁に密着して連通孔
が閉塞されてしまうことはできるだけ避けたいところで
ある。そこで、前記内装チューブの前記貫通孔の周辺
に、前記共鳴室内を閉塞することなく、該内装チューブ
の外壁と前記外筒ホースの内壁との離間距離を確保する
離間距離確保部材を設けた構成も、脈動吸収ホースの曲
げなどに対して、脈動吸収性能が低下することがなく、
良好である。こうした離間距離確保部材としては、内装
チューブの外壁に設けられた突起や、連通孔の周りに外
嵌されたリングなどを考えることができる。

【００１１】さらに、内装チューブの端部にフレア部を
形成することにより内装チューブと外筒ホースとの間を
シールする構成のほかに、別途、シール部材を用いてシ
ールする構成であってもよい。すなわち、内装チューブ
の端部にシール部材を環状に形成し、このシール部材を
外筒ホースの内壁面と内装チューブとの間に介在させ
る。シール部材は、外筒ホース及び内装チューブより柔
らかいゴムまたは樹脂材料から形成されており、それ自
体押しつぶされた状態で外筒ホースの内壁面に密着する
から、内装チューブと外筒ホースとの間のシール性を向
上させることができる。しかも、内装チューブを外筒ホ
ースの内部に内装・固定するのに、内装チューブの端部
を外筒ホース内に圧入した際に、シール部材は、外筒ホ
ースより柔らかい材料で形成されているから、外筒ホー
ス内に容易に挿入することができるとともに、外筒ホー
スの内壁面を損傷することがない。このような高いシー
ル性により、共鳴室の共鳴周波数を変動させることがな
いから、脈動吸収を所望の周波数により適切に行なうこ
とができる。

【００１２】上記課題を解決するための本発明の脈動吸
収ホースの製造方法は、燃料ポンプから圧送されるガソ
リンの管路を形成し、該ガソリンが圧送される際の脈動
を吸収する脈動吸収ホースの製造方法であって、ナイロ
ン系またはフッ素系の合成樹脂からなる管材の両端部を
加熱加工により拡張し、その縁部の外径が所定値となる
よう内装チューブの両端部をフレア形状に形成し、該内
装チューブの前記縁部の外径に適合する内径を有するナ
イロン系またはフッ素系の合成樹脂からなる筒状の外筒
ホースに、前記内装チューブを圧入することを要旨とし
ている。

【００１３】この脈動吸収ホースの製造方法によれば、
上述した優れた作用・効果を有する脈動吸収ホースを、
内装チューブ両端部の加熱加工、内装チューブの外筒ホ
ースへの圧入という２工程で簡単に製造することができ
る。

【００１４】なお、上記工程の後に、圧入された内装チ
ューブの両端部に設けられたフレアの端部と外筒ホース
との当接部を融着するならば、その当接部のシール圧確
保、フレアの変形防止により一層の効果がある。

【００１５】

【発明の実施の形態】次に、本発明に係る脈動吸収ホー
スの実施の形態を実施例に基づき説明する。図１は、実
施例の脈動吸収ホース１０を軸方向に沿って破断した概
略断面図である。脈動吸収ホース１０は、燃料ポンプか
ら圧送されるガソリンの管路を形成する外筒ホース１２
を有する。この外筒ホース１２は、最大数１００ＫＰａ
でのガソリン圧送を図るために、ホース自体の耐圧性と
材質並びに肉厚等が定められる。本実施例では、ナイロ
ン１１を採用しており、その内径が約６ｍｍで外径が約
８ｍｍ、全長は６００ｍｍとした。なお、外筒ホース１
２は、多層構造とすることも可能であり、内層部には耐
ガソリン性・燃料透過性（ガソリンの通りにくさ）に優
れたフッ素樹脂、例えばＥＴＦＥ，ＴＨＶ，ＰＶＤＦ，
ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）またはＥＶＯＨ
（エチレンビニルアルコール共重合体）等を用い、外層
部には安価なナイロン系の樹脂、例えばナイロン１１，
ナイロン１２，ナイロン６，ナイロン６−６またはナイ
ロン６−１２等を用いることができる。この外筒ホース
１２は、単一あるいは各層毎の溶融材料を同軸押し出し
するといった手法で製造される。

【００１６】外筒ホース１２の一方端には、燃料ポンプ
側との接続／取り外しを簡便とするためのクイックコネ
クタ２０が挿入、固定されている。このクイックコネク
タ２０から燃料ポンプ側の構成は従来の構成と同一であ
り、ここでの説明は省略する。外筒ホース１２の他方端
は、図示しないデリバリパイプにまで至り、クイックコ
ネクタ２０と同様に外筒ホース１２の可塑性を利用し
て、すなわち口金等の別部材を使用することなく接続さ
れる。

【００１７】脈動吸収ホース１０は、外筒ホース１２の
内部に内装チューブ１４を有する。本実施例の内装チュ
ーブ１４は、後述する超音波等の融着処理を容易とする
ために外筒ホース１２と同一材料であるナイロン１１を
用いて周知の樹脂成形手法により形成された環状チュー
ブで、外径が約３．２ｍｍで肉厚０．６ｍｍの部材から
構成されている。図２は、この内装チューブの一端部の
拡大断面説明図である。図示するように内装チューブ１
４の両端部は、それぞれ加熱加工により拡開されてフレ
ア１４Ａが形成されている。本実施例のフレア１４Ａ
は、軸中心となす角が約４０度に拡開されており、その
縁部の外径Ｌは約７ｍｍである。すなわち、前述した外
筒ホース１２の内径６ｍｍに対してフレア１４Ａの縁部
の外径は約１１７％に設計されている。この様に両端部
が加工された内装チューブ１４を外筒ホース１２の内部
に挿入するならば、両部材の可塑性により外筒ホース１
２の内壁とフレア１４Ａの縁部とは密着状態となり良好
なシール性が得られる。なお、本実施例では、外筒ホー
ス１２内壁とフレア１４Ａの縁部とのシール性をより高
めるために、図１の状態に外筒ホース１２と内装チュー
ブ１４とを組み上げた後に、両部材の密着部分に超音波
融着加工を施している。また、内装チューブ１４の略中
央部には、連通孔１４Ｂが一個だけ穿設されている。本
実施例の連通孔１４Ｂは、直径が約１ｍｍ、したがって
開口面積約０．７８ｍｍ² に形成されている。

【００１８】この様に構成された両部材を図１の様に組
み上げると、この両部材の間には、ホース管路に沿って
環状の共鳴室１６が形成される。本実施例の共鳴室１６
の容積は６．０７×１０³ ｍｍ³ である。

【００１９】この脈動吸収ホース１０に図示しない燃料
ポンプからガソリンが図中矢印で示すように圧送される
と、当該ガソリンは内装チューブ１４の内部流路１４Ｃ
を通過して、外筒ホース１２のホース管路１２Ａに流れ
る。この際、ガソリンは、連通孔１４Ｂを経て共鳴室１
６にも流入し、あるいは連通孔１４Ｂから流出する。こ
のように小径の通路である連通孔１４Ｂからガソリンが
流入する共鳴室１６は、その構造から共鳴室として機能
し、共鳴型のレゾネータとして機能する。即ち、一端か
ら所定周波数の脈動を持ったガソリンが圧送されると、
ガソリンが内部流路１４Ｃを通過する時に連通孔１４Ｂ
を介して振動が入射する。孔の部分のガソリンはその所
定周波数に応じて振動し始め、これによって共鳴室１６
のガソリンが振動する。この場合に孔の管壁（孔は細い
短い管とみなせる）との相互作用によってエネルギー損
失が起こり、振動が吸収される。

【００２０】上記の脈動吸収ホース１０の性能を確認す
るため、比較用のホース（以下、比較ホースという）と
共に次の評価試験に供した。ここで比較ホースとは、外
筒ホース１２と同一部材の全長３００ｍｍの単純なチュ
ーブである。評価試験は、実際の燃料ポンプとエンジン
との間に、脈動吸収ホース１０および比較ホースをそれ
ぞれ装着して行なった。また試験条件は、燃料ポンプの
圧力を０．２９５ＭＰａとし、試験媒体としては標準ガ
ソリン（Ｆｕｅｌ Ｃ）を用いた。エンジンは、アイド
ル状態として測定した。その結果を図３に示す。なお、
この図３における縦軸は圧力変動の対数で単位は［ＫＰ
ａ］であり、その横軸は周波数で単位は［Ｈｚ］であ
る。

【００２１】図において、破線Ｂは、内装チューブ１４
を有しない比較用ホースにおけるガソリンの圧力変動の
様子を示し、実線Ｊは、内装チューブ１４を備えた本実
施例の脈動吸収ホース１０におけるガソリンの圧力変動
の様子を示している。図３から明らかなように、内装チ
ューブ１４を有する本実施例の脈動吸収ホース１０で
は、燃料ポンプによる脈動の存在する低周波領域に亘っ
て、圧力変動、即ちガソリンの脈動は低減されているこ
とが分かる。なお、図において「共鳴管による効果」と
して示した箇所は、主として上述した共鳴室１６の存在
により、圧力変動の低下が見られる周波数領域を示して
いる。もとより、圧力変動を伴う流体の周波数が内部流
路１４Ｃの自由長での共鳴周波数と一致すると、流体及
び内部流路１４Ｃの振動が激しくなり、エネルギー損失
が大きくなる。この効果により共鳴周波数域における振
動が吸収される。図３では、チューブの長さによって圧
力変動が低減された周波数領域を、「チューブ長さによ
る効果」として示した。

【００２２】この図３から明らかなように、比較ホース
と実施例の脈動吸収ホース１０とも、周波数が高くなる
ほど圧力変動は小さくなっている。しかし、比較例ホー
スでは、騒音として感知されやすい低周波帯（約２００
Ｈｚ〜６００Ｈｚ）での圧力変動は大きい。これに対し
て実施例の脈動吸収ホース１０では、約２００Ｈｚ〜４
００Ｈｚの周波数帯に内装チューブ１４の全長による脈
動吸収の効果が現われており、これに続く約４００Ｈｚ
〜６００Ｈｚの周波数帯には共鳴室１６による共鳴型の
レゾネータとしての機能による脈動吸収の効果が顕著に
現われている。すなわち、本実施例の脈動吸収ホース１
０は、内装チューブ１４の全長と共鳴室１６による共鳴
型のレゾネータとにより、騒音源となる低周波域帯の圧
力変動を極めて効率よく抑えることができる。この結
果、高い消音効果を発揮することができる。

【００２３】ところで、内装チューブ１４の長さによる
脈動吸収の中心周波数ｆ１は、次の数式（１）により表
わされることが知られている。ここで、Ｌは脈動吸収ホ
ース１０の長さ［ｍ］、Ｃはガソリン中を進む音速３３
０．６１［ｍ／ｓ］であり、本実施例の脈動吸収ホース
１０では、ｆ１＝３００Ｈｚとなった。

【００２４】 ｆ１＝Ｃ／２Ｌ … （１）

【００２５】また、共鳴室１６が共鳴型レゾネータとし
て作用する際の共鳴周波数ｆ２は、ヘルムホルツの共鳴
原理から次の数式（２）で表わされる。なお、この数式
（２）におけるＣはガソリン中を進む音速で上記同様で
あり、ｎは連通孔の個数、Ｓは連通孔１４Ｂの開口面積
［ｍ² ］、Ｖは室１６の容積［ｍ³ ］、ｔは連通孔の長
さ［ｍ］である。本実施例では、共鳴周波数ｆ２は、５
００Ｈｚとなった。

【００２６】 ｆ２＝Ｃ／２π｛ｎＳ／Ｖ（ｔ＋０．８・Ｓ^1/2 ）｝^1/2 … （２）

【００２７】従って、内装チューブ１４の長さによる脈
動吸収の中心周波数ｆ１は長さＬを調整することによ
り、他方、共鳴室１６の共鳴周波数ｆ２は上記変数
（ｎ，Ｓ，Ｖ，ｔ）をそれぞれ個別に調整することによ
り、図３に示すように、目的とする圧力変動を抑える周
波数を容易に調整することができる。

【００２８】以上説明したように、本実施例の脈動吸収
ホース１０は、パルセーションダンパーなどの別部材を
用いることなく、しかも軽量なナイロン系樹脂をガソリ
ン圧送の管路として用いて、耐ガソリン性、耐圧性に優
れ、かつ、燃料ポンプから圧送されるガソリンの脈動を
低減することができる。この結果、ガソリンの脈動によ
って発生する異音を防止することができる。しかも、合
成樹脂の加工性の良さから口金が不要となり、共鳴型レ
ゾネータを構成する共鳴室１６の製造も内装チューブ１
４を外筒ホース１２に挿入するだけの簡単な工程により
実現することができる。従って、脈動吸収ホース１０
は、製造が極めて簡単で、耐食性、耐錆性に優れ、保守
も容易である。また、脈動吸収ホース１０の長さや共鳴
室１６の各種パラメータを適宜調整するだけで、レゾネ
ータの共鳴周波数ｆ２を種々調整でき、各種燃料ポンプ
系の静寂性をより一層高めるための任意の特性を簡単に
得ることができる。なお、共鳴周波数ｆ２の値は、車両
の設計段階における特性解析或いは実車を用いた試験を
経て決定される。この結果、脈動吸収の対象となる共鳴
周波数ｆを複数個設定する必要があれば、その目的とす
る共鳴周波数ｆに適合するように上記パラメータを設定
した共鳴室を形成する他の内装チューブを用意し、それ
ぞれの周波数の脈動吸収を図ることができると共に、こ
の複数の共鳴周波数ｆを車両の型式に対応して設定でき
るので、汎用性を高めることができる。

【００２９】次に、他の実施例について説明する。な
お、以下の説明に当たっては、上記の脈動吸収ホース１
０と同一の機能を果たす部材については同一の符号を用
いるととし、その説明は省略する。

【００３０】図４に示すリング４０は、外筒ホース１２
と内装チューブ１４との間隙と同一の大きさに設計され
もので、内装チューブ１４を外筒ホース１２に挿入した
とき、そこに形成される共鳴室１６の容積が設計値から
ずれないように両部材を補強し、かつ、連通孔１４Ｂの
変形や封止を防止するものである。従って、図４にはリ
ング４０を１枚のみ図示しているが、このリング４０
は、内装チューブ１４の長さ、材質に応じて適宜箇所に
装着してもよい。リング４０は、内装チューブ１４と別
体に製造して組み立てたり、内装チューブ１４と一体形
成してもよい。また、外筒ホース１２に挿入後、リング
４０と外筒ホース１２の内壁との当接部を融着すれば、
リング４０の強度を高めることができる。

【００３１】なお、リング４０の開口部４０Ａを総て塞
いだ環状の板材とした場合、このリング４０により共鳴
室１６を区画することができる。すなわち、この様な環
状のリング４０を用いて任意の容積の共鳴室を複数構成
することができ、その共鳴室毎に個数ｎ、開口面積Ｓの
異なる連通孔を穿設するならば、簡単に共鳴周波数ｆを
複数備える脈動吸収ホース１０を製造することができ
る。

【００３２】図５は、他の実施例である。この内装チュ
ーブ１４には、連通孔１４Ｂの近傍に多数の突起５０が
設けられている。この突起５０の突出量は、その外周面
が外筒ホース１２に当接する程度であり、外筒ホース１
２と内装チューブ１４の間隙を補強することができる。
また、これらの突起５０は、連通孔１４Ｂの近傍に適宜
設けられるため、連通孔１４Ｂの変形や封止を防止する
ことができる。

【００３３】図６は別の実施例にかかる脈動吸収ホース
６０の端部を示す断面図である。内装チューブ６４の端
部には、シール部６５が設けられている。シール部６５
は、内装チューブ６４の端部に形成されたシール保持部
６５ａと、このシール保持部６５ａに保持されたＯリン
グ６６とを備えている。上記シール保持部６５ａには、
その端部を金型などにセットした状態で加熱成形された
環状凹所６５ｂが形成されており、この環状凹所６５ｂ
にＯリング６６が保持されている。Ｏリング６６は、外
筒ホース６２より柔らかくかつ耐ガソリン性のゴム材
料、例えば、フッ素ゴム、ＮＢＲから形成されている。

【００３４】このシール部６５の構成により、外筒ホー
ス６２と内装チューブ６４との間がシールされる。すな
わち、内装チューブ６４の端部に保持されたＯリング６
６は、外筒ホース６２の内壁面に対してシールする。こ
の構成において、Ｏリング６６は、外筒ホース６２より
柔らかい材料から形成されており、それ自体押しつぶさ
れて外筒ホース６２の内壁面の形状に倣って密着するか
ら、内装チューブ６４と外筒ホース６２との間に高いシ
ール性を確保することができる。

【００３５】図７は内装チューブ６４を外筒ホース６２
内に挿入する作業を説明する説明図である。図７におい
て、内装チューブ６４を外筒ホース６２の内部に固定す
るには、内装チューブ６４のシール保持部６５ａにＯリ
ング６６を保持し、その端部を外筒ホース６２の端部か
ら押し入れることにより行なわれる。この作業では、Ｏ
リング６６は、外筒ホース６２より柔らかい材料であ
り、しかも鋭部のない環状であるから、外筒ホース６２
の内壁面を損傷させることがなく、シール性を損なうこ
とがない。

【００３６】図８はさらに別の実施例にかかる脈動吸収
ホース７０を示す断面図である。図８において、内装チ
ューブ７４の端部には、シール部７５が形成されてい
る。このシール部７５は、拡径部７５ａと、この拡径部
７５ａに保持されたＯリング７６とを備えている。上記
拡径部７５ａは、外筒ホース７２の内径Ｄ１よりわずか
に小さい外径ｄ１を有する円柱形状であり、その外周部
に環状溝７５ｂが形成されている。この環状溝７５ｂに
は、Ｏリング７６が収納されている。このＯリング７６
は、外筒ホース７２の内壁面と環状溝７５ｂとの間で押
し潰されることにより、外筒ホース７２の内壁面と拡径
部７５ａとの間を高いシール性とすることができる。

【００３７】図９は別の実施例にかかる脈動吸収ホース
８０を示す断面図である。図９において、内装チューブ
８４の端部には、シール部８５が形成されている。この
シール部８５は、内装チューブ８４の端部より拡径され
た拡径テーパ部８５ａと、拡径テーパ部８５ａの先端部
に装着された環状シール部材８６とを備えている。すな
わち、環状シール部材８６の内周部には、取付環状溝８
６ａが形成され、この取付環状溝８６ａに拡径テーパ部
８５ａを圧入することにより、環状シール部材８６は内
装チューブ８４の端部に取り付けられている。この内装
チューブ８４も外筒ホース８２に組み付ける作業も、内
装チューブ８４をシール部８５から外筒ホース８２内に
圧入することにより行なわれ、これにより、外筒ホース
８２の内壁面に対してシールした状態で装着される。こ
のように環状シール部材８６が内装チューブ８４と外筒
ホース８２の内壁面との間に介在することにより、高い
シール性を得ることができる。

【００３８】なお、環状シール部材８６は、上述したよ
うに内装チューブ８４の端部に固定する方法のほかに、
各種の方法をとることができる。例えば、内装チューブ
８４の端部に拡径テーパ部８５ａを加熱形成しこの拡径
テーパ部８５ａを金型にセットした後に、ゴム材料を射
出することにより一体に形成する方法や、内装チューブ
８４を樹脂射出により形成した後にゴム材料を射出して
環状シール部材８６を形成する２色成形方法をとっても
よい。

【００３９】また、図６ないし図９で説明した実施例で
は、シール部材としてゴム材料を用いたが、これに限ら
ず、外筒ホースより柔らかく、かつ外筒ホースの内壁面
に密着してシール作用を果たす材料であれば、ナイロン
系の熱可塑性樹脂などの材料であってもよい。

【００４０】以上本発明の実施例について説明したが、
本発明は上記の実施例や実施形態になんら限定されるも
のではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種
々なる態様で実施し得ることは勿論である。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の脈動吸収ホース１０を軸方向に沿って
破断した概略断面図である。

【図２】その内装チューブ１４の両端部に形成されるフ
レアの拡大断面図である。

【図３】脈動吸収ホース１０の評価試験の結果を示すグ
ラフである。

【図４】他の実施例としての脈動吸収ホースの概略構成
の説明図である。

【図５】その他の実施例としての脈動吸収ホースの概略
構成の説明図である。

【図６】別の実施例にかかる脈動吸収ホース６０の端部
を示す断面図である。

【図７】図６の実施例にかかる内装チューブ６４を外筒
ホース６２内に挿入する作業を説明する説明図である。

【図８】さらに別の実施例にかかる脈動吸収ホース７０
を示す断面図である。

【図９】さらに他の実施例にかかる脈動吸収ホース８０
を示す断面図である。

【符号の説明】

１０…脈動吸収ホース １２…外筒ホース １２Ａ…ホース管路 １４…内装チューブ １４Ａ…フレア １４Ｂ…連通孔 １４Ｃ…内部流路 １６…共鳴室 ２０…クイックコネクタ ４０…リング ４０Ａ…開口部 ５０…突起 ６０…脈動吸収ホース ６２…外筒ホース ６４…内装チューブ ６５…シール部 ６５ａ…シール保持部 ６５ｂ…環状凹所 ７０…脈動吸収ホース ７２…外筒ホース ７４…内装チューブ ７５…シール部 ７５ａ…拡径部 ７５ｂ…環状溝 ８０…脈動吸収ホース ８２…外筒ホース ８４…内装チューブ ８５…シール部 ８５ａ…拡径テーパ部 ８６…環状シール部材 ８６ａ…取付環状溝

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料ポンプから圧送されるガソリンの管
   路を形成し、該ガソリンが圧送される際の脈動を吸収す
   る脈動吸収ホースであって、 前記燃料ポンプから圧送されるガソリンの通路となるナ
   イロン系またはフッ素系の合成樹脂からなる外筒ホース
   と、 該外筒ホースに内装・固定され、前記外筒ホースの内壁
   とにより所定体積の共鳴室を形成するナイロン系または
   フッ素系の合成樹脂からなる環状の内装チューブと、 を備え、 該内装チューブに、前記室と内装チューブ内部とを連通
   する連通孔を形成した脈動吸収ホース。
2. 【請求項２】 前記内装チューブは、その両端部がフレ
   ア形状に形成され、該内装チューブのフレアの縁部の外
   径は、外筒ホースの内径に対して１００％以上から１２
   ０％以下とされた請求項１記載の脈動吸収ホース。
3. 【請求項３】 前記フレアは、軸中心となす角が、１５
   度以上から９０度未満の角度で形成された請求項１また
   は請求項２記載の脈動吸収ホース。
4. 【請求項４】 請求項１ないし３記載の脈動吸収ホース
   であって、 前記内装チューブの前記貫通孔の周辺に、前記共鳴室内
   を閉塞することなく、該内装チューブの外壁と前記外筒
   ホースの内壁との離間距離を確保する離間距離確保部材
   を設けた脈動吸収ホース。
5. 【請求項５】 前記内装チューブは、その端部に、上記
   外筒ホースの内壁面に密着するように設けられかつ該内
   装チューブまたは上記外筒ホースより柔らかいゴムまた
   は樹脂材料から形成されたシール部材を備えた請求項１
   記載の脈動吸収ホース。
6. 【請求項６】 燃料ポンプから圧送されるガソリンの管
   路を形成し、該ガソリンが圧送される際の脈動を吸収す
   る脈動吸収ホースの製造方法であって、 ナイロン系またはフッ素系の合成樹脂からなる管材の両
   端部を加熱加工により拡張し、その縁部の外径が所定値
   となるよう内装チューブの両端部をフレア形状に形成
   し、 該内装チューブの前記縁部の外径に適合する内径を有す
   るナイロン系またはフッ素系の合成樹脂からなる筒状の
   外筒ホースに、前記内装チューブを圧入する脈動吸収ホ
   ースの製造方法。
7. 【請求項７】 外筒ホースに圧入された内装チューブの
   両端部に設けられたフレアの端部と前記外筒ホースとの
   当接部を融着する請求項６記載の脈動吸収ホースの製造
   方法。