JPH10237554A - 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた鋼板の製造方法Info
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- JPH10237554A JPH10237554A JP6022497A JP6022497A JPH10237554A JP H10237554 A JPH10237554 A JP H10237554A JP 6022497 A JP6022497 A JP 6022497A JP 6022497 A JP6022497 A JP 6022497A JP H10237554 A JPH10237554 A JP H10237554A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スラブ加熱時の省エネルギーと酸洗性改善を
念頭においた成形性に優れた深絞り用熱延鋼板または溶
融めっき鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量比でＣ≦０．０１％、Ａｌ＝０．０
０５〜１．０％、Ｎ≦０．０１％、必要に応じＢ＝０．
０００２〜０．００５％を含み、Ｔｉ、Ｎｂのいずれか
一方または双方をＣ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３＋０．０００１となる条件を満足するように含
有する鋼のスラブを熱延する際、必要に応じ粗圧延後、
先行材の後端に後行材の先端を接合して、Ａｒ3＋１０
０℃〜Ａｒ3の温度域での圧延及びＡｒ3未満、７００℃
以上の温度域での圧延のそれぞれで、合計圧下率が５０
％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以下
の条件で行い、巻取での自己焼鈍、溶融めっきラインで
の熱処理又はオフラインでの熱処理で再結晶処理を施す
ことを特徴とする深絞り性に優れた鋼板の製造方法。
念頭においた成形性に優れた深絞り用熱延鋼板または溶
融めっき鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量比でＣ≦０．０１％、Ａｌ＝０．０
０５〜１．０％、Ｎ≦０．０１％、必要に応じＢ＝０．
０００２〜０．００５％を含み、Ｔｉ、Ｎｂのいずれか
一方または双方をＣ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎ
ｂ／９３＋０．０００１となる条件を満足するように含
有する鋼のスラブを熱延する際、必要に応じ粗圧延後、
先行材の後端に後行材の先端を接合して、Ａｒ3＋１０
０℃〜Ａｒ3の温度域での圧延及びＡｒ3未満、７００℃
以上の温度域での圧延のそれぞれで、合計圧下率が５０
％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以下
の条件で行い、巻取での自己焼鈍、溶融めっきラインで
の熱処理又はオフラインでの熱処理で再結晶処理を施す
ことを特徴とする深絞り性に優れた鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、深絞り加工に供せ
られる熱延鋼板または溶融めっき鋼板を製造する方法に
関するものである。なお、ここでの熱延鋼板は、表面処
理原板を含むものである。
られる熱延鋼板または溶融めっき鋼板を製造する方法に
関するものである。なお、ここでの熱延鋼板は、表面処
理原板を含むものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明は極低炭素鋼を対象にしているの
で、その製造工程を中心にして深絞り用鋼板の標準的な
製造工程を以下に説明する。
で、その製造工程を中心にして深絞り用鋼板の標準的な
製造工程を以下に説明する。
【０００３】高炉から得られる銑鉄は４％程度のＣを含
むが、製鋼工程の転炉段階で純酸素を吹き込むことによ
り、Ｃ含有量は０．０５％程度まで低減される。極低炭
素鋼を製造するには、その後、真空脱ガス装置での脱炭
が行われるが、最近では１０ｐｐｍ程度までＣを下げる
ことが可能になってきた。その後の鋳造には、現在、日
本では、ほとんどの深絞り用鋼板が連続鋳造により製造
されている。
むが、製鋼工程の転炉段階で純酸素を吹き込むことによ
り、Ｃ含有量は０．０５％程度まで低減される。極低炭
素鋼を製造するには、その後、真空脱ガス装置での脱炭
が行われるが、最近では１０ｐｐｍ程度までＣを下げる
ことが可能になってきた。その後の鋳造には、現在、日
本では、ほとんどの深絞り用鋼板が連続鋳造により製造
されている。
【０００４】鋳造後のスラブは通常冷塊にされ、その後
熱間圧延のために加熱炉に装入されて、１１５０℃〜１
２５０℃の温度に再加熱される。その後、一般に数回の
粗圧延を行った後、５〜７スタンドの連続熱間圧延機で
Ａｒ3変態点以上の仕上温度で行い、板厚２〜４ｍｍの
熱延板を製造する。巻取温度は極低炭素鋼の場合は７０
０℃以上の高温の方が炭窒化物が粗大に析出するため材
質の観点からは好ましいが、酸洗性の劣化や材質のバラ
ツキが起き易い欠点があるため、６００℃以下の低温巻
取で巻き取られることも多い。
熱間圧延のために加熱炉に装入されて、１１５０℃〜１
２５０℃の温度に再加熱される。その後、一般に数回の
粗圧延を行った後、５〜７スタンドの連続熱間圧延機で
Ａｒ3変態点以上の仕上温度で行い、板厚２〜４ｍｍの
熱延板を製造する。巻取温度は極低炭素鋼の場合は７０
０℃以上の高温の方が炭窒化物が粗大に析出するため材
質の観点からは好ましいが、酸洗性の劣化や材質のバラ
ツキが起き易い欠点があるため、６００℃以下の低温巻
取で巻き取られることも多い。
【０００５】このようにして製造された熱延鋼板は、変
態時に結晶方位がランダム化するため優れた深絞り性を
示すことはない。そのため、さらに、冷延、焼鈍工程を
経ることにより、集合組織を制御して深絞り性を付与し
ている。
態時に結晶方位がランダム化するため優れた深絞り性を
示すことはない。そのため、さらに、冷延、焼鈍工程を
経ることにより、集合組織を制御して深絞り性を付与し
ている。
【０００６】一方、熱延工程で適正な集合組織制御を行
い、冷延・焼鈍を省略して深絞り用鋼板を製造する発明
が特開昭５９−２２６１４９号公報で開示されている。
この発明は、Ａｒ3変態点以下、５００℃以上の温度域
で潤滑を施し、合計圧下率が５０％以上の圧延を行い、
それを再結晶処理するものである。
い、冷延・焼鈍を省略して深絞り用鋼板を製造する発明
が特開昭５９−２２６１４９号公報で開示されている。
この発明は、Ａｒ3変態点以下、５００℃以上の温度域
で潤滑を施し、合計圧下率が５０％以上の圧延を行い、
それを再結晶処理するものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記特開昭５
９−２２６１４９号公報で開示されている従来技術で得
られる深絞り性をさらに改善することが求められてい
る。
９−２２６１４９号公報で開示されている従来技術で得
られる深絞り性をさらに改善することが求められてい
る。
【０００８】そこで、本発明は、熱延工程での集合組織
制御を最適化し、より優れた深絞り性を有する熱延鋼板
または溶融めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
制御を最適化し、より優れた深絞り性を有する熱延鋼板
または溶融めっき鋼板の製造方法を提供することを目的
とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とする処
は、重量比でＣ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００５％
以上、１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下を含み、また
必要に応じ、Ｂ：０．０００２％以上、０．００５％以
下を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０
００１ となる条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱間
圧延する際に、必要に応じ、粗圧延後、先行材の後端に
後行材の先端を接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃以
下、Ａｒ3変態点以上の温度域での圧延の内、合計圧下
率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩
擦係数が０．２以下の条件で行い、引き続き、Ａｒ3変
態点未満、７００℃以上の温度域での圧延の内、合計圧
下率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平均
摩擦係数が０．２以下で行った後、巻取での自己焼鈍、
連続溶融めっきラインでの熱処理、オフラインでの熱処
理で再結晶処理を施すことを特徴とする深絞り性に優れ
た熱延鋼板または溶融めっき鋼板の製造方法にある。
は、重量比でＣ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００５％
以上、１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下を含み、また
必要に応じ、Ｂ：０．０００２％以上、０．００５％以
下を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０
００１ となる条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱間
圧延する際に、必要に応じ、粗圧延後、先行材の後端に
後行材の先端を接合して、Ａｒ3変態点＋１００℃以
下、Ａｒ3変態点以上の温度域での圧延の内、合計圧下
率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩
擦係数が０．２以下の条件で行い、引き続き、Ａｒ3変
態点未満、７００℃以上の温度域での圧延の内、合計圧
下率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平均
摩擦係数が０．２以下で行った後、巻取での自己焼鈍、
連続溶融めっきラインでの熱処理、オフラインでの熱処
理で再結晶処理を施すことを特徴とする深絞り性に優れ
た熱延鋼板または溶融めっき鋼板の製造方法にある。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１１】本発明においてＣおよびＮ量を０．０１％
以下としたのは、これを越える添加は加工性の劣化を招
くためである。
以下としたのは、これを越える添加は加工性の劣化を招
くためである。
【００１２】Ｃ、Ｎ、Ｔｉ、Ｎｂの添加量の間にＣ／１
２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１
の関係式を満足するように限定したのは、この条件を満
足することにより鋼中のＣ、Ｎを大部分ＴｉあるいはＮ
ｂの炭窒化物として析出させることができ、熱延時なら
びに再結晶処理時の集合組織形成が深絞り性の指標であ
るランクフォード値（ｒ値）に好ましい結果になるため
である。
２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１
の関係式を満足するように限定したのは、この条件を満
足することにより鋼中のＣ、Ｎを大部分ＴｉあるいはＮ
ｂの炭窒化物として析出させることができ、熱延時なら
びに再結晶処理時の集合組織形成が深絞り性の指標であ
るランクフォード値（ｒ値）に好ましい結果になるため
である。
【００１３】Ａｌの含有量の下限を０．００５％とした
のは、脱酸を十分に行うためである。上限は加工性の観
点で限定した。
のは、脱酸を十分に行うためである。上限は加工性の観
点で限定した。
【００１４】Ｂは、２次加工性の向上に寄与するので用
途によっては、その効果が明瞭に現われる０．０００２
％以上の添加が必要である。また、過剰の添加は加工性
を劣化するので上限を０．００５％とした。
途によっては、その効果が明瞭に現われる０．０００２
％以上の添加が必要である。また、過剰の添加は加工性
を劣化するので上限を０．００５％とした。
【００１５】他の成分については特に限定しないが、強
度を高め、加工性を著しく悪くしない範囲であるＭｎ≦
１．５％、Ｓｉ≦１％、Ｐ≦０．１％の添加は本発明の
趣旨を何ら損ずるものではない。
度を高め、加工性を著しく悪くしない範囲であるＭｎ≦
１．５％、Ｓｉ≦１％、Ｐ≦０．１％の添加は本発明の
趣旨を何ら損ずるものではない。
【００１６】熱延条件において、Ａｒ3変態点＋１００
℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度域での圧延の内、合計
圧下率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平
均摩擦係数が０．２以下の条件で行うとしたのは、本発
明者の研究成果に基づくもので、この条件を満足するこ
とにより従来にない熱延板の集合組織制御が可能になる
ためである。
℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度域での圧延の内、合計
圧下率で少なくとも５０％以上の圧延を潤滑を施して平
均摩擦係数が０．２以下の条件で行うとしたのは、本発
明者の研究成果に基づくもので、この条件を満足するこ
とにより従来にない熱延板の集合組織制御が可能になる
ためである。
【００１７】α域熱延で潤滑圧延を行うのは、表層部に
働くせん断ひずみ成分を極力低減して中心層と類似の
｛１１１｝方位の強度が高い集合組織を形成させるため
であったが、γ域熱延ではこのような観点での集合組織
制御は行われていなかった。その原因は、γ域で形成さ
れた集合組織はγ→α変態によりランダム化され、有効
な集合組織制御が困難であると考えられていたためであ
る。
働くせん断ひずみ成分を極力低減して中心層と類似の
｛１１１｝方位の強度が高い集合組織を形成させるため
であったが、γ域熱延ではこのような観点での集合組織
制御は行われていなかった。その原因は、γ域で形成さ
れた集合組織はγ→α変態によりランダム化され、有効
な集合組織制御が困難であると考えられていたためであ
る。
【００１８】本発明者はγ域熱延での集合組織制御の研
究を精力的に行い、この既成概念を打ち破ることに成功
した。すなわち、γ域熱延においても表層近傍ではせん
断ひずみの影響で中心層とは異質の集合組織が形成さ
れ、変態後もその相違は残存することを明らかにした。
そして、３ｍｍ厚のγ域で圧延された熱延板の表層部１
５％の板厚の試験片と中心層で同様の板厚の試験片を切
り出し、ｒ値を測定した結果、表層部ではｒ＝０．７
２、中心部でｒ＝１．１５と差異があることを確認し
た。そこで、表層部の集合組織形成を中心部のそれに近
づけるために潤滑圧延を行ったところ、ｒ値の向上が可
能なことが明らかになった。
究を精力的に行い、この既成概念を打ち破ることに成功
した。すなわち、γ域熱延においても表層近傍ではせん
断ひずみの影響で中心層とは異質の集合組織が形成さ
れ、変態後もその相違は残存することを明らかにした。
そして、３ｍｍ厚のγ域で圧延された熱延板の表層部１
５％の板厚の試験片と中心層で同様の板厚の試験片を切
り出し、ｒ値を測定した結果、表層部ではｒ＝０．７
２、中心部でｒ＝１．１５と差異があることを確認し
た。そこで、表層部の集合組織形成を中心部のそれに近
づけるために潤滑圧延を行ったところ、ｒ値の向上が可
能なことが明らかになった。
【００１９】しかしながら、顕著な深絞り性の向上を確
保するには、表層部に深絞り性に好ましい集合組織が形
成されることが前提で、以下の条件が整わなければなら
ないことが明らかになった。すなわち、まず、γ域（Ａ
ｒ3以上）での熱延で、ロールと圧延板の間の摩擦係数
が０．２以下になることである。これは表面のせん断ひ
ずみを低減することを意味し、潤滑圧延により達成でき
る。潤滑圧延での全圧下率が小さいと集合組織の形成が
不十分で高いｒ値が得られない。５０％以上の圧下を１
パスあるいは多パスにより加えることにより、ｒ値の向
上が明確に現われる。その圧延の温度が高すぎると再結
晶、粒成長が顕著に起きて集合組織の尖鋭化が阻まれ、
高いｒ値が得られ難いのでＡｒ3＋１００℃を上限とし
た。
保するには、表層部に深絞り性に好ましい集合組織が形
成されることが前提で、以下の条件が整わなければなら
ないことが明らかになった。すなわち、まず、γ域（Ａ
ｒ3以上）での熱延で、ロールと圧延板の間の摩擦係数
が０．２以下になることである。これは表面のせん断ひ
ずみを低減することを意味し、潤滑圧延により達成でき
る。潤滑圧延での全圧下率が小さいと集合組織の形成が
不十分で高いｒ値が得られない。５０％以上の圧下を１
パスあるいは多パスにより加えることにより、ｒ値の向
上が明確に現われる。その圧延の温度が高すぎると再結
晶、粒成長が顕著に起きて集合組織の尖鋭化が阻まれ、
高いｒ値が得られ難いのでＡｒ3＋１００℃を上限とし
た。
【００２０】γ域の潤滑熱延だけでも熱延鋼板の深絞り
性は若干向上するが、それにα域の潤滑圧延を加えると
それぞれの単独の効果より、より大きな相乗効果が現わ
れることが明らかになった。その原因はγ域の潤滑熱延
で集合組織を制御しておくと、α域の潤滑圧延での集合
組織制御がスムーズに進行するためと考えられる。
性は若干向上するが、それにα域の潤滑圧延を加えると
それぞれの単独の効果より、より大きな相乗効果が現わ
れることが明らかになった。その原因はγ域の潤滑熱延
で集合組織を制御しておくと、α域の潤滑圧延での集合
組織制御がスムーズに進行するためと考えられる。
【００２１】その相乗効果が十分得られるため、α域の
熱延は、Ａｒ3変態点未満、７００℃以上の温度域での
圧延の内、合計圧下率で少なくとも５０％以上の圧延を
潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以下で行う必要があ
る。
熱延は、Ａｒ3変態点未満、７００℃以上の温度域での
圧延の内、合計圧下率で少なくとも５０％以上の圧延を
潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以下で行う必要があ
る。
【００２２】ここで、下限温度を７００℃としたのは、
７００℃未満まで圧延温度が低くなると変形抵抗が高く
なり過ぎて圧延性が劣化するためである。
７００℃未満まで圧延温度が低くなると変形抵抗が高く
なり過ぎて圧延性が劣化するためである。
【００２３】また、この温度域での全圧下率の下限を５
０％としたのは、これ未満の圧下率では深絞り性に好ま
しい集合組織の改善が十分に進展しないためである。な
お、深絞り性に好ましい集合組織の発達にはロールと圧
延板の間の摩擦係数が０．２以下であることが必須であ
る。
０％としたのは、これ未満の圧下率では深絞り性に好ま
しい集合組織の改善が十分に進展しないためである。な
お、深絞り性に好ましい集合組織の発達にはロールと圧
延板の間の摩擦係数が０．２以下であることが必須であ
る。
【００２４】巻取温度の限定はないが、成形性を確保す
るには熱延板組織は再結晶組織を呈する必要があり、オ
ンラインあるいはオフラインで再結晶処理をする施す必
要がある。
るには熱延板組織は再結晶組織を呈する必要があり、オ
ンラインあるいはオフラインで再結晶処理をする施す必
要がある。
【００２５】潤滑圧延では、ロールバイトへの噛み込み
の際、潤滑状態で圧延すると噛み込み不良やスリップな
どが起る可能性が高いため、１スラブ毎に圧延する場
合、ホットストリップの先端が巻き取られるまで、潤滑
を施さないのが一般的な操業である。しかし、この場
合、無潤滑部と潤滑部で長手方向で特性が異なり、品質
管理上支障を来たすことがあるので、粗圧延後、先行材
の後端に後行材の先端を接合してから、連続的に熱延を
行うことが好ましい。この対策により品質の安定性が確
保できる。
の際、潤滑状態で圧延すると噛み込み不良やスリップな
どが起る可能性が高いため、１スラブ毎に圧延する場
合、ホットストリップの先端が巻き取られるまで、潤滑
を施さないのが一般的な操業である。しかし、この場
合、無潤滑部と潤滑部で長手方向で特性が異なり、品質
管理上支障を来たすことがあるので、粗圧延後、先行材
の後端に後行材の先端を接合してから、連続的に熱延を
行うことが好ましい。この対策により品質の安定性が確
保できる。
【００２６】再結晶処理については、連続焼鈍でも箱焼
鈍でも構わない。また、連続焼鈍の後半で溶融めっきを
施すことも本発明の趣旨を損するものではない。もちろ
ん、焼鈍後電気めっきなどの表面処理を施すことも本発
明の趣旨を損するものではない。
鈍でも構わない。また、連続焼鈍の後半で溶融めっきを
施すことも本発明の趣旨を損するものではない。もちろ
ん、焼鈍後電気めっきなどの表面処理を施すことも本発
明の趣旨を損するものではない。
【００２７】
【実施例】本発明の実施例を、比較例と共に説明する。
【００２８】実施例には表１に示した成分組成を有する
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｇは本発明鋼、Ｈ、Ｉは比較鋼で
ある。プロセス条件と成品板のコイルのほぼ中央部のｒ
値を表２に示す。ｒ値とは引張試験片を１５％程度引っ
張った時の幅方向の長さの変化代を板厚方向のそれで割
った値で、この値が大きいほど深絞り性が優れていると
いう指標である。ここでのｒ値は、圧延方向のｒ値ｒ
Ｌ、圧延方向と直角のｒ値ｒＣ、圧延方向と４５°のｒ
値ｒＤとすると、ｒ＝（ｒＬ＋２ｒＤ＋ｒＣ）／４の関
係にある値である。
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｇは本発明鋼、Ｈ、Ｉは比較鋼で
ある。プロセス条件と成品板のコイルのほぼ中央部のｒ
値を表２に示す。ｒ値とは引張試験片を１５％程度引っ
張った時の幅方向の長さの変化代を板厚方向のそれで割
った値で、この値が大きいほど深絞り性が優れていると
いう指標である。ここでのｒ値は、圧延方向のｒ値ｒ
Ｌ、圧延方向と直角のｒ値ｒＣ、圧延方向と４５°のｒ
値ｒＤとすると、ｒ＝（ｒＬ＋２ｒＤ＋ｒＣ）／４の関
係にある値である。
【００２９】その他の製造条件は、スラブ加熱温度は１
２００℃であり、スキンパス圧下率は１％であった。Ａ
ｒ3未満、７００℃以上での全圧下率が９０％の材料は
熱延板の板厚を１．２ｍｍとし、酸洗後、連続溶融めっ
きラインで再結晶・めっき処理をした。
２００℃であり、スキンパス圧下率は１％であった。Ａ
ｒ3未満、７００℃以上での全圧下率が９０％の材料は
熱延板の板厚を１．２ｍｍとし、酸洗後、連続溶融めっ
きラインで再結晶・めっき処理をした。
【００３０】その他の材料は板厚が３ｍｍ〜４ｍｍであ
る。その内、実験番号１０と２５は巻取時に再結晶が起
こっており、オフラインでの再結晶処理をしていない。
その他の材料は連続焼鈍ライン（連続溶融めっきライン
を含む）で再結晶処理を施している。連続焼鈍ラインで
の焼鈍温度は８２０℃前後である。実験番号２の材料の
み７２０℃の箱焼鈍を行った。また、実験番号２、１
１、１５、１６、１８は、粗圧延後、先行の熱延板に接
合してから仕上圧延を行った。
る。その内、実験番号１０と２５は巻取時に再結晶が起
こっており、オフラインでの再結晶処理をしていない。
その他の材料は連続焼鈍ライン（連続溶融めっきライン
を含む）で再結晶処理を施している。連続焼鈍ラインで
の焼鈍温度は８２０℃前後である。実験番号２の材料の
み７２０℃の箱焼鈍を行った。また、実験番号２、１
１、１５、１６、１８は、粗圧延後、先行の熱延板に接
合してから仕上圧延を行った。
【００３１】本発明の範囲を満足した実験番号１、２、
３、４、１０、１１、１４、１５、１６、１７、１８、
１９、２５の材料は高いｒ値を示す。
３、４、１０、１１、１４、１５、１６、１７、１８、
１９、２５の材料は高いｒ値を示す。
【００３２】熱延中摩擦係数が０．２以下の圧延を行わ
なかった実験番号６、２２、２３の材料は高いｒ値が得
られない。また、Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変
態点以上の温度域だけ摩擦係数を０．２以下にしなかっ
た実験番号５の材料もｒ値は本発明鋼に比べると低い。
Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度で
の摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率が４０％と低
かった実験番号８の材料のｒ値も比較的低い。
なかった実験番号６、２２、２３の材料は高いｒ値が得
られない。また、Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変
態点以上の温度域だけ摩擦係数を０．２以下にしなかっ
た実験番号５の材料もｒ値は本発明鋼に比べると低い。
Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点以上の温度で
の摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率が４０％と低
かった実験番号８の材料のｒ値も比較的低い。
【００３３】一方、Ａｒ3変態点未満、７００℃以上の
温度域だけ潤滑を施さなかった実験番号７の材料も高い
ｒ値が得られない。また、Ａｒ3変態点未満、７００℃
以上の温度での摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率
が４０％と低かった実験番号９の材料のｒ値も比較的低
い。
温度域だけ潤滑を施さなかった実験番号７の材料も高い
ｒ値が得られない。また、Ａｒ3変態点未満、７００℃
以上の温度での摩擦係数が０．２以下の圧延の全圧下率
が４０％と低かった実験番号９の材料のｒ値も比較的低
い。
【００３４】実験番号１２と１３はＡｒ3変態点以上で
仕上圧延が終了したもので、潤滑を施すと若干ｒ値が高
くなるが、本発明鋼に比べるとかなり低いｒ値しか得る
ことが出来ない。実験番号２４の材料は実験番号１の材
料を再結晶処理せずにｒ値を求めたもので、低いｒ値し
か示さない。また、この材料は加工組織が残っていたた
め実験番号１の材料では５１％の伸びを示したのに対し
て２６％の伸びしか示さなかった。
仕上圧延が終了したもので、潤滑を施すと若干ｒ値が高
くなるが、本発明鋼に比べるとかなり低いｒ値しか得る
ことが出来ない。実験番号２４の材料は実験番号１の材
料を再結晶処理せずにｒ値を求めたもので、低いｒ値し
か示さない。また、この材料は加工組織が残っていたた
め実験番号１の材料では５１％の伸びを示したのに対し
て２６％の伸びしか示さなかった。
【００３５】比較鋼を用いた実験番号２０、２１の場合
も高いｒ値は得られない。
も高いｒ値は得られない。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、熱
間圧延時の圧延荷重ならびにトルクを潤滑圧延により低
減できるだけでなく、材質面においても、熱延鋼板の深
絞り性を向上することができるため、本発明は、工業的
に価値の高い発明である。
間圧延時の圧延荷重ならびにトルクを潤滑圧延により低
減できるだけでなく、材質面においても、熱延鋼板の深
絞り性を向上することができるため、本発明は、工業的
に価値の高い発明である。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量比で、Ｃ：０．０１％以下、Ａｌ：
０．００５％以上、１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下
を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０
００１ となる条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱間
圧延する際、Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点
以上の温度域での圧延の内、合計圧下率で少なくとも５
０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以
下の条件で行い、引き続き、Ａｒ3変態点未満、７００
℃以上の温度域での圧延の内、合計圧下率で少なくとも
５０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２
以下で行った後、巻き取り、巻取での自己焼鈍またはオ
フラインでの熱処理で再結晶処理を施すことを特徴とす
る深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が、さらに、重量比で、Ｂ：０．
０００２％以上、０．００５％以下を含有することを特
徴とする請求項１記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製
造方法。 - 【請求項３】 前記熱間圧延に際し、粗圧延後、先行材
の後端に後行材の先端を接合してから仕上圧延を行うこ
とを特徴とする請求項１または請求項２記載の深絞り性
に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量比でＣ：０．０１％以下、Ａｌ：
０．００５％以上、１．０％以下、Ｎ：０．０１％以下
を含み、ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方を Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０
００１ となる条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱間
圧延する際、Ａｒ3変態点＋１００℃以下、Ａｒ3変態点
以上の温度域での圧延の内、合計圧下率で少なくとも５
０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２以
下の条件で行い、引き続き、Ａｒ3変態点未満、７００
℃以上の温度域での圧延の内、合計圧下率で少なくとも
５０％以上の圧延を潤滑を施して平均摩擦係数が０．２
以下の条件で行った後、巻き取り、さらに、連続溶融め
っきラインで再結晶処理を施すことを特徴とする深絞り
性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 前記鋼が、さらに、重量比で、Ｂ：０．
０００２％以上、０．００５％以下を含有することを特
徴とする請求項４記載の深絞り性に優れた溶融めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項６】 前記熱間圧延に際し、粗圧延後、先行材
の後端に後行材の先端を接合してから仕上圧延を行うこ
とを特徴とする請求項４または請求項５記載の深絞り性
に優れた溶融めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6022497A JPH10237554A (ja) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6022497A JPH10237554A (ja) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10237554A true JPH10237554A (ja) | 1998-09-08 |
Family
ID=13135990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6022497A Withdrawn JPH10237554A (ja) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | 深絞り性に優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10237554A (ja) |
-
1997
- 1997-02-28 JP JP6022497A patent/JPH10237554A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040511 |