JPH10237648A - 耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具 - Google Patents
耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具Info
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- JPH10237648A JPH10237648A JP3602297A JP3602297A JPH10237648A JP H10237648 A JPH10237648 A JP H10237648A JP 3602297 A JP3602297 A JP 3602297A JP 3602297 A JP3602297 A JP 3602297A JP H10237648 A JPH10237648 A JP H10237648A
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- cutting tool
- coated cutting
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性の優れたチタンの炭窒化物層を含む
硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具を提供す
る。 【解決手段】 少なくとも１層のチタンの炭窒化物層を
含む硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具におい
て、表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端
部に対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具の
厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲の任意の点に
おける（１１１）面のＸ線回折強度および（２２０）面
のＸ線回折強度をそれぞれＩｎ111 およびＩｎ220 、並
びに表面被覆切削工具の逃げ面の中央部における任意の
点の（１１１）面のＸ線回折強度および（２２０）面の
Ｘ線回折強度をそれぞれＩｃ111 およびＩｃ220 とする
と、前記チタンの炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による
配向性がＩｎ111 ／Ｉｎ220＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 を満
たすチタンの炭窒化物層である。
硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具を提供す
る。 【解決手段】 少なくとも１層のチタンの炭窒化物層を
含む硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具におい
て、表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端
部に対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具の
厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲の任意の点に
おける（１１１）面のＸ線回折強度および（２２０）面
のＸ線回折強度をそれぞれＩｎ111 およびＩｎ220 、並
びに表面被覆切削工具の逃げ面の中央部における任意の
点の（１１１）面のＸ線回折強度および（２２０）面の
Ｘ線回折強度をそれぞれＩｃ111 およびＩｃ220 とする
と、前記チタンの炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による
配向性がＩｎ111 ／Ｉｎ220＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 を満
たすチタンの炭窒化物層である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ＷＣ基超硬合金
またはＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、基体という）
の表面に、少なくとも１層のチタンの炭窒化物層を含む
単一硬質被覆層または複合硬質被覆層を形成してなる耐
摩耗性に優れた表面被覆切削工具に関するものである。
またはＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、基体という）
の表面に、少なくとも１層のチタンの炭窒化物層を含む
単一硬質被覆層または複合硬質被覆層を形成してなる耐
摩耗性に優れた表面被覆切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、市販されている表面被覆切削工具
は、基体の表面に化学蒸着法により、チタンの炭窒酸化
物からなる単一硬質被覆層、またはチタンの炭窒化物層
を含みさらにチタンの炭化物、窒化物および炭酸化物並
びに酸化アルミニウム層のうちの１種もしくは２種以上
からなる複合硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工
具は知られており、この表面被覆切削工具は鋼や鋳鉄な
どの連続切削や断続切削に用いられていることも良く知
られている。
は、基体の表面に化学蒸着法により、チタンの炭窒酸化
物からなる単一硬質被覆層、またはチタンの炭窒化物層
を含みさらにチタンの炭化物、窒化物および炭酸化物並
びに酸化アルミニウム層のうちの１種もしくは２種以上
からなる複合硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工
具は知られており、この表面被覆切削工具は鋼や鋳鉄な
どの連続切削や断続切削に用いられていることも良く知
られている。
【０００３】例えば、基体表面にＸ線回折で（２００）
面に最大ピークが現れるチタンの炭化物、窒化物、炭窒
化物からなる内層と、α型酸化アルミニウムからなる外
層とで構成された複合硬質被覆層を形成してなる表面被
覆切削工具（特開昭６３−８９２０２号公報参照）、基
体表面にＸ線回折で（２２０）面に最大ピークが現れる
チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物からなる内層と、κ
型酸化アルミニウムからなる外層とで構成された複合硬
質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具（特開昭６３
−１９５２６８号公報参照）、基体表面にＸ線回折で
（１１１）面に最大ピークが現れるチタンの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭窒酸化物からなる内層と、κ型酸化
アルミニウムからなる外層とで構成された複合硬質被覆
層を形成してなる表面被覆切削工具（特開平３−１３８
３６８号公報参照）、などが知られている。
面に最大ピークが現れるチタンの炭化物、窒化物、炭窒
化物からなる内層と、α型酸化アルミニウムからなる外
層とで構成された複合硬質被覆層を形成してなる表面被
覆切削工具（特開昭６３−８９２０２号公報参照）、基
体表面にＸ線回折で（２２０）面に最大ピークが現れる
チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物からなる内層と、κ
型酸化アルミニウムからなる外層とで構成された複合硬
質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具（特開昭６３
−１９５２６８号公報参照）、基体表面にＸ線回折で
（１１１）面に最大ピークが現れるチタンの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭窒酸化物からなる内層と、κ型酸化
アルミニウムからなる外層とで構成された複合硬質被覆
層を形成してなる表面被覆切削工具（特開平３−１３８
３６８号公報参照）、などが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、切削工
程の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴
ない、より一段と苛酷な条件下での切削が行われる傾向
にあり、かかる苛酷な条件下で切削を行うと、切削中に
刃先が短時間で摩耗し、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
程の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴
ない、より一段と苛酷な条件下での切削が行われる傾向
にあり、かかる苛酷な条件下で切削を行うと、切削中に
刃先が短時間で摩耗し、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、か
かる苛酷な条件下で切削加工を行っても従来の表面被覆
切削工具と比べて一層耐摩耗性の優れた表面被覆切削工
具を開発すべく研究を行っていたところ、基体表面に少
なくとも１層のチタンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を
形成してなる表面被覆切削工具において、逃げ面のノー
ズＲに近い部分と逃げ面の中央部でチタンの炭窒化物層
の微小領域Ｘ線回折による配向性に差があることが好ま
しく、表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先
端部に対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具
の厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲内の任意の
位置の（１１１）面のＸ線回折強度をＩｎ111 、表面被
覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応す
るホーニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に
向かって０．５ｍｍまでの範囲内の任意の位置の（２２
０）面のＸ線回折強度をＩｎ220 、表面被覆切削工具の
逃げ面の中央部における任意の位置の（１１１）面のＸ
線回折強度をＩｃ111 、表面被覆切削工具の逃げ面の中
央部における任意の位置の（２２０）面のＸ線回折強度
をＩｃ220 、とすると、前記硬質被覆層に含まれるチタ
ンの炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による配向性がＩｎ
111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 を満足する表面被
覆切削工具は、従来よりも耐摩耗性に優れた特性を示
し、苛酷な条件下での切削に対して従来よりも一層使用
寿命が向上するという研究結果が得られたのである。
かる苛酷な条件下で切削加工を行っても従来の表面被覆
切削工具と比べて一層耐摩耗性の優れた表面被覆切削工
具を開発すべく研究を行っていたところ、基体表面に少
なくとも１層のチタンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を
形成してなる表面被覆切削工具において、逃げ面のノー
ズＲに近い部分と逃げ面の中央部でチタンの炭窒化物層
の微小領域Ｘ線回折による配向性に差があることが好ま
しく、表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先
端部に対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具
の厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲内の任意の
位置の（１１１）面のＸ線回折強度をＩｎ111 、表面被
覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応す
るホーニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に
向かって０．５ｍｍまでの範囲内の任意の位置の（２２
０）面のＸ線回折強度をＩｎ220 、表面被覆切削工具の
逃げ面の中央部における任意の位置の（１１１）面のＸ
線回折強度をＩｃ111 、表面被覆切削工具の逃げ面の中
央部における任意の位置の（２２０）面のＸ線回折強度
をＩｃ220 、とすると、前記硬質被覆層に含まれるチタ
ンの炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による配向性がＩｎ
111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 を満足する表面被
覆切削工具は、従来よりも耐摩耗性に優れた特性を示
し、苛酷な条件下での切削に対して従来よりも一層使用
寿命が向上するという研究結果が得られたのである。
【０００６】この発明は、かかる研究結果に基づいてな
されたものであって、基体表面に少なくとも１層のチタ
ンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を形成してなる切削工
具において、前記硬質被覆層に含まれるチタンの炭窒化
物層の微小領域Ｘ線回折による配向性が、Ｉｎ111 ／Ｉ
ｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 の式を満足する表面被覆切
削工具、に特徴を有するものである。
されたものであって、基体表面に少なくとも１層のチタ
ンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を形成してなる切削工
具において、前記硬質被覆層に含まれるチタンの炭窒化
物層の微小領域Ｘ線回折による配向性が、Ｉｎ111 ／Ｉ
ｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 の式を満足する表面被覆切
削工具、に特徴を有するものである。
【０００７】また、前記表面被覆切削工具において、前
記チタンの炭窒化物層は、Ｉｎ111＞Ｉｎ220 でかつＩ
ｃ111 ＜Ｉｃ220 なる条件を満たすことが一層好まし
い。したがって、この発明は、基体表面に少なくとも１
層のチタンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を形成してな
る切削工具において、前記硬質被覆層に含まれるチタン
の炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による配向性が、Ｉｎ
111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩ
ｎ111 ＞Ｉｎ220 でかつＩｃ111 ＜Ｉｃ220 を満足する
表面被覆切削工具、に特徴を有するものである。
記チタンの炭窒化物層は、Ｉｎ111＞Ｉｎ220 でかつＩ
ｃ111 ＜Ｉｃ220 なる条件を満たすことが一層好まし
い。したがって、この発明は、基体表面に少なくとも１
層のチタンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を形成してな
る切削工具において、前記硬質被覆層に含まれるチタン
の炭窒化物層の微小領域Ｘ線回折による配向性が、Ｉｎ
111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩ
ｎ111 ＞Ｉｎ220 でかつＩｃ111 ＜Ｉｃ220 を満足する
表面被覆切削工具、に特徴を有するものである。
【０００８】一般に、表面被覆切削工具のノーズＲと
は、図１に示されるごとく、すくい面１の斜線線で示さ
れる部分２´をいう。ノーズＲの先端部２とは図１にお
いて太線で示されるすくい面１の端部の曲線部分を示
す。通常の表面被覆切削工具のすくい面１と逃げ面３の
境界にホーニング４が形成されており、この発明におい
て、「逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応するホー
ニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍまでの範囲内」とは、図１において影の付
いた部分ａである。また、この発明において、「逃げ面
の中央部」とは、ホーニング端部から厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍを越えた逃げ面３の中央部分を示し、図１
において斜線で示された部分ｂである。前記チタンの炭
窒化物層の厚さは１〜２０μｍの範囲内にあることが好
ましい。
は、図１に示されるごとく、すくい面１の斜線線で示さ
れる部分２´をいう。ノーズＲの先端部２とは図１にお
いて太線で示されるすくい面１の端部の曲線部分を示
す。通常の表面被覆切削工具のすくい面１と逃げ面３の
境界にホーニング４が形成されており、この発明におい
て、「逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応するホー
ニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍまでの範囲内」とは、図１において影の付
いた部分ａである。また、この発明において、「逃げ面
の中央部」とは、ホーニング端部から厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍを越えた逃げ面３の中央部分を示し、図１
において斜線で示された部分ｂである。前記チタンの炭
窒化物層の厚さは１〜２０μｍの範囲内にあることが好
ましい。
【０００９】この発明のＩｎ111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111
／Ｉｃ220 を満足するチタンの炭窒化物層は、化学蒸着
装置内の反応温度を通常の温度（８００〜１０００℃）
に設定し、反応ガスであるＴｉＣｌ4 ：０．５〜１０容
量％、ＣＨ3 ＣＮ：０．０１〜５．０容量％、Ｎ2 ：０
〜５０容量％（Ｎ2 が含まれない場合もある）、残りＨ
2 からなる混合ガスの供給流量を従来の混合ガスの供給
流量の３倍から１０倍に調節することにより形成するこ
とができる。
／Ｉｃ220 を満足するチタンの炭窒化物層は、化学蒸着
装置内の反応温度を通常の温度（８００〜１０００℃）
に設定し、反応ガスであるＴｉＣｌ4 ：０．５〜１０容
量％、ＣＨ3 ＣＮ：０．０１〜５．０容量％、Ｎ2 ：０
〜５０容量％（Ｎ2 が含まれない場合もある）、残りＨ
2 からなる混合ガスの供給流量を従来の混合ガスの供給
流量の３倍から１０倍に調節することにより形成するこ
とができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】いずれもＩＳＯ規格ＣＮＭＧ１２
０４０８の形状を有し、重量％で、ＷＣ−８％ＴｉＣ−
１０％ＴａＣ−６％Ｃｏからなる組成を有するＷＣ基超
硬合金およびＴｉＣＮ−１５％ＷＣ−９％ＴａＣ−１０
％Ｍｏ2 Ｃ−５％Ｎｉ−３％Ｃｏからなる組成を有する
ＴｉＣＮ基サーメットを用意し、ホーニングを施したの
ち、これらを基体とし、化学蒸着装置を用い、基体の表
面に表１〜２に示される硬質被覆層を形成し、本発明被
覆切削工具１〜１０および従来被覆切削工具１〜１０を
作製した。本発明被覆切削工具１〜１０および従来被覆
切削工具１〜１０の内で本発明被覆切削工具１〜５およ
び従来被覆切削工具１〜５はＷＣ基超硬合金を基体と
し、本発明被覆切削工具６〜１０および従来被覆切削工
具６〜１０はＴｉＣＮ基サーメットを基体とする切削工
具である。
０４０８の形状を有し、重量％で、ＷＣ−８％ＴｉＣ−
１０％ＴａＣ−６％Ｃｏからなる組成を有するＷＣ基超
硬合金およびＴｉＣＮ−１５％ＷＣ−９％ＴａＣ−１０
％Ｍｏ2 Ｃ−５％Ｎｉ−３％Ｃｏからなる組成を有する
ＴｉＣＮ基サーメットを用意し、ホーニングを施したの
ち、これらを基体とし、化学蒸着装置を用い、基体の表
面に表１〜２に示される硬質被覆層を形成し、本発明被
覆切削工具１〜１０および従来被覆切削工具１〜１０を
作製した。本発明被覆切削工具１〜１０および従来被覆
切削工具１〜１０の内で本発明被覆切削工具１〜５およ
び従来被覆切削工具１〜５はＷＣ基超硬合金を基体と
し、本発明被覆切削工具６〜１０および従来被覆切削工
具６〜１０はＴｉＣＮ基サーメットを基体とする切削工
具である。
【００１１】なお、硬質被覆層のコーティングは下記の
条件で通常のガス供給量を供給することにより行った
が、この発明のＴｉＣＮ硬質被覆層は表１〜２に示され
る条件のガス供給量で行った。 ＴｉＣ硬質被覆層 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −Ｈ2 反応温度：１０４０℃ 反応圧力：５０Ｔｏｒｒ
条件で通常のガス供給量を供給することにより行った
が、この発明のＴｉＣＮ硬質被覆層は表１〜２に示され
る条件のガス供給量で行った。 ＴｉＣ硬質被覆層 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −Ｈ2 反応温度：１０４０℃ 反応圧力：５０Ｔｏｒｒ
【００１２】ＴｉＣＮ硬質被覆層 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −０．６％ＣＨ3 ＣＮ−
２０％Ｎ2 −Ｈ2 反応温度：８４０℃ 反応圧力：５０Ｔｏｒｒ
２０％Ｎ2 −Ｈ2 反応温度：８４０℃ 反応圧力：５０Ｔｏｒｒ
【００１３】ＴｉＮ硬質被覆層 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −２５％Ｎ2 −Ｈ2 反応温度：９００℃ 反応圧力：２００Ｔｏｒｒ
【００１４】Ａｌ2 Ｏ3 硬質被覆層 反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ3 −６％ＣＯ2 −Ｈ2 反応温度：９８０℃ 反応圧力：５０Ｔｏｒｒ
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】得られた本発明被覆切削工具１〜１０およ
び従来被覆切削工具１〜１０について、図１に示される
逃げ面３におけるノーズＲの先端部に対応するホーニン
グの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かって
０．５ｍｍ離れたＡ点の位置の（１１１）面の微小領域
Ｘ線回折強度：Ｉｎ111 および（２２０）面の微小領域
Ｘ線回折強度：Ｉｎ220 を測定し、さらに逃げ面３の厚
さ中央部のＢ点の位置の（１１１）面の微小領域Ｘ線回
折強度：Ｉｃ111 および（２２０）面の微小領域Ｘ線回
折強度：Ｉｃ220 を測定し、微小領域Ｘ線回折強度比Ｉ
ｎ111 ／Ｉｎ220およびＩｃ111 ／Ｉｃ220 の値を求
め、その結果を表３〜４に示した。ここで測定した微小
領域Ｘ線回折強度の値はいずれも相対値である。微小領
域Ｘ線回折強度の測定位置としてＡ点の位置を選んだの
は、「逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応するホー
ニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍまでの範囲内」の内で最も測定しやすい位
置であるからであり、さらに微小領域Ｘ線回折強度の測
定位置としてＢ点の位置を選んだのは「逃げ面の中央
部」の内で最も代表的な位置であるからである。
び従来被覆切削工具１〜１０について、図１に示される
逃げ面３におけるノーズＲの先端部に対応するホーニン
グの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かって
０．５ｍｍ離れたＡ点の位置の（１１１）面の微小領域
Ｘ線回折強度：Ｉｎ111 および（２２０）面の微小領域
Ｘ線回折強度：Ｉｎ220 を測定し、さらに逃げ面３の厚
さ中央部のＢ点の位置の（１１１）面の微小領域Ｘ線回
折強度：Ｉｃ111 および（２２０）面の微小領域Ｘ線回
折強度：Ｉｃ220 を測定し、微小領域Ｘ線回折強度比Ｉ
ｎ111 ／Ｉｎ220およびＩｃ111 ／Ｉｃ220 の値を求
め、その結果を表３〜４に示した。ここで測定した微小
領域Ｘ線回折強度の値はいずれも相対値である。微小領
域Ｘ線回折強度の測定位置としてＡ点の位置を選んだの
は、「逃げ面におけるノーズＲの先端部に対応するホー
ニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ方向に向かっ
て０．５ｍｍまでの範囲内」の内で最も測定しやすい位
置であるからであり、さらに微小領域Ｘ線回折強度の測
定位置としてＢ点の位置を選んだのは「逃げ面の中央
部」の内で最も代表的な位置であるからである。
【００１８】前記本発明被覆切削工具１〜５および従来
被覆切削工具１〜５を用い、 被削材 ：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２６０）の丸棒 切削速度：２２０ｍ／min 送り ：０．４０mm／rev 切込み ：２．０mm 切削時間：２５min 切削油 ：なし の条件で鋼の連続切削試験を行い、切刃の損傷状態を観
察すると共に、切削を行った工具の切刃の逃げ面摩耗量
を測定し、その結果を表３〜４に示した。
被覆切削工具１〜５を用い、 被削材 ：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２６０）の丸棒 切削速度：２２０ｍ／min 送り ：０．４０mm／rev 切込み ：２．０mm 切削時間：２５min 切削油 ：なし の条件で鋼の連続切削試験を行い、切刃の損傷状態を観
察すると共に、切削を行った工具の切刃の逃げ面摩耗量
を測定し、その結果を表３〜４に示した。
【００１９】また、前記本発明被覆切削工具６〜１０お
よび従来被覆切削工具６〜１０を用い、 被削材 ：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２６０）の丸棒 切削速度：２５０ｍ／min 送り ：０．２５mm／rev 切込み ：１．５mm 切削時間：３５min 切削油 ：なし の条件で鋼の連続切削試験を行い、切刃の損傷状態を観
察すると共に、切削を行った工具の切刃の逃げ面摩耗量
を測定し、その結果を表３〜４に示した。
よび従来被覆切削工具６〜１０を用い、 被削材 ：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨＢ２６０）の丸棒 切削速度：２５０ｍ／min 送り ：０．２５mm／rev 切込み ：１．５mm 切削時間：３５min 切削油 ：なし の条件で鋼の連続切削試験を行い、切刃の損傷状態を観
察すると共に、切削を行った工具の切刃の逃げ面摩耗量
を測定し、その結果を表３〜４に示した。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】表１〜表４に示される結果から、（１）
本発明被覆切削工具１と従来被覆切削工具１とは硬質被
覆層の組成および膜厚が同じであるにもかかわらず、Ｘ
線回析強度比がＩｎ111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ 111 ／Ｉｃ
220 の関係を満足する本発明被覆切削工具１は、Ｉｎ
111 ／Ｉｎ220≦Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 の関係を満足する
従来被覆切削工具１に比べて、チッピングを生じること
なく、優れた耐摩耗性を示し、切削工具の寿命が大幅に
向上しており、さらに本発明被覆切削工具２〜１０と従
来被覆切削工具２〜１０をそれぞれ比較しても同じ効果
を奏する、（２）また、本発明被覆切削工具１〜１０の
内でも、Ｘ線回析強度比がＩｎ111／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ
111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩｎ111 ＞Ｉｎ220 かつ
Ｉｃ11 1 ＜Ｉｃ220 の関係を満足する本発明被覆切削工
具１、２、４、６、８、１０は、硬質被覆層の組成およ
び膜厚がほぼ同じであるにもかかわらず、Ｉｎ111 ／Ｉ
ｎ220 ≦Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩｎ111 ≦
Ｉｎ220 かつＩｃ111 ≧Ｉｃ220 の関係を満足する従来
被覆切削工具１、２、４、６、８、１０に比べて、チッ
ピングを生じることなく、特に優れた耐摩耗性を示し、
切削工具の寿命が大幅に向上していることが分かる。
本発明被覆切削工具１と従来被覆切削工具１とは硬質被
覆層の組成および膜厚が同じであるにもかかわらず、Ｘ
線回析強度比がＩｎ111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ 111 ／Ｉｃ
220 の関係を満足する本発明被覆切削工具１は、Ｉｎ
111 ／Ｉｎ220≦Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 の関係を満足する
従来被覆切削工具１に比べて、チッピングを生じること
なく、優れた耐摩耗性を示し、切削工具の寿命が大幅に
向上しており、さらに本発明被覆切削工具２〜１０と従
来被覆切削工具２〜１０をそれぞれ比較しても同じ効果
を奏する、（２）また、本発明被覆切削工具１〜１０の
内でも、Ｘ線回析強度比がＩｎ111／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ
111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩｎ111 ＞Ｉｎ220 かつ
Ｉｃ11 1 ＜Ｉｃ220 の関係を満足する本発明被覆切削工
具１、２、４、６、８、１０は、硬質被覆層の組成およ
び膜厚がほぼ同じであるにもかかわらず、Ｉｎ111 ／Ｉ
ｎ220 ≦Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 であり、さらにＩｎ111 ≦
Ｉｎ220 かつＩｃ111 ≧Ｉｃ220 の関係を満足する従来
被覆切削工具１、２、４、６、８、１０に比べて、チッ
ピングを生じることなく、特に優れた耐摩耗性を示し、
切削工具の寿命が大幅に向上していることが分かる。
【００２３】したがって、この発明の表面被覆切削工具
は、従来の表面被覆切削工具よりも切削工具交換回数な
どを減らして作業効率を上げ、コストを下げることがで
きるので産業の発展に大いに貢献しうるものである。
は、従来の表面被覆切削工具よりも切削工具交換回数な
どを減らして作業効率を上げ、コストを下げることがで
きるので産業の発展に大いに貢献しうるものである。
【図１】この発明の表面被覆切削工具の逃げ面における
ノーズＲの先端部に対応するホーニングの端部から表面
被覆切削工具の厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範
囲内の任意の位置および表面被覆切削工具の逃げ面の中
央部における任意の位置の説明図である。
ノーズＲの先端部に対応するホーニングの端部から表面
被覆切削工具の厚さ方向に向かって０．５ｍｍまでの範
囲内の任意の位置および表面被覆切削工具の逃げ面の中
央部における任意の位置の説明図である。
１ すくい面 ２ ノーズＲの先端部 ２´ ノーズＲ ３ 逃げ面
Claims (2)
- 【請求項１】 ＷＣ基超硬合金またはＴｉＣＮ基サーメ
ット基体（以下、基体という）表面に少なくとも１層の
チタンの炭窒化物層を含む硬質被覆層を形成してなる表
面被覆切削工具において、 表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端部に
対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ
方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲の任意の位置の
（１１１）面のＸ線回折強度をＩｎ111 、 表面被覆切削工具の逃げ面におけるノーズＲの先端部に
対応するホーニングの端部から表面被覆切削工具の厚さ
方向に向かって０．５ｍｍまでの範囲内の任意の位置の
（２２０）面のＸ線回折強度をＩｎ220 、 表面被覆切削工具の逃げ面の中央部における任意の位置
の（１１１）面のＸ線回折強度をＩｃ111 、 表面被覆切削工具の逃げ面の中央部における任意の位置
の（２２０）面のＸ線回折強度をＩｃ220 、とすると、 前記硬質被覆層に含まれる少なくとも１層のチタンの炭
窒化物層の微小領域Ｘ線回折による配向性は、 Ｉｎ111 ／Ｉｎ220 ＞Ｉｃ111 ／Ｉｃ220 を満たすチタンの炭窒化物層であることを特徴とする耐
摩耗性に優れた表面被覆切削工具。 - 【請求項２】 Ｉｎ111 ＞Ｉｎ220 でかつＩｃ111 ＜Ｉ
ｃ220 であることを特徴とする請求項１記載の耐摩耗性
に優れた硬質被覆層表面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3602297A JPH10237648A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3602297A JPH10237648A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10237648A true JPH10237648A (ja) | 1998-09-08 |
Family
ID=12458109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3602297A Withdrawn JPH10237648A (ja) | 1997-02-20 | 1997-02-20 | 耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10237648A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012132032A1 (ja) * | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具およびその製造方法 |
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-
1997
- 1997-02-20 JP JP3602297A patent/JPH10237648A/ja not_active Withdrawn
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