JPH10244146A - 反応装置 - Google Patents
反応装置Info
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- JPH10244146A JPH10244146A JP9050196A JP5019697A JPH10244146A JP H10244146 A JPH10244146 A JP H10244146A JP 9050196 A JP9050196 A JP 9050196A JP 5019697 A JP5019697 A JP 5019697A JP H10244146 A JPH10244146 A JP H10244146A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F2/00—Processes of polymerisation
- C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
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- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製造コストの上昇を招くことなく容器本体の
器壁における優れた除熱能力を有し、しかも、反応物の
均質・均温化を達成しうる反応装置を提供する。 【解決手段】 容器本体内面に直立する支持体５の高さ
をＨとし、容器本体高さ方向の支持体５の配置間隔をＬ
とした場合に、２≦Ｌ／Ｈ≦６とする。
器壁における優れた除熱能力を有し、しかも、反応物の
均質・均温化を達成しうる反応装置を提供する。 【解決手段】 容器本体内面に直立する支持体５の高さ
をＨとし、容器本体高さ方向の支持体５の配置間隔をＬ
とした場合に、２≦Ｌ／Ｈ≦６とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱冷媒の流通によ
り容器の壁面で熱交換を行う重合機等の反応装置に関す
る。
り容器の壁面で熱交換を行う重合機等の反応装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】塩化
ビニルやスチレン系樹脂の懸濁重合反応等に使用される
重合機、反応機等は一般に図４に示すように、円筒形胴
部の両端に皿形鏡板を溶接して３〜１５ｋｇ／ｃｍ2 の
重合圧力に耐える強度を有する耐圧密閉容器状の容器本
体ａを形成し、容器本体外側に外套ｂを設け、その中に
水等の冷媒を流通させて容器本体壁を通ずる熱交換によ
り容器内で重合により発生する反応熱を除去し、適正な
反応温度の維持を図っている。攪拌機ｃは反応物の均質
化とともに均温化をもたらし、反応熱の除去の促進に役
だっている。この重合反応において発生する反応熱量は
非常に多いために、この熱の除去が反応の律速因子とな
って反応時間が規制され、製造される製品量は除熱操作
によって決まるといっても過言ではない。
ビニルやスチレン系樹脂の懸濁重合反応等に使用される
重合機、反応機等は一般に図４に示すように、円筒形胴
部の両端に皿形鏡板を溶接して３〜１５ｋｇ／ｃｍ2 の
重合圧力に耐える強度を有する耐圧密閉容器状の容器本
体ａを形成し、容器本体外側に外套ｂを設け、その中に
水等の冷媒を流通させて容器本体壁を通ずる熱交換によ
り容器内で重合により発生する反応熱を除去し、適正な
反応温度の維持を図っている。攪拌機ｃは反応物の均質
化とともに均温化をもたらし、反応熱の除去の促進に役
だっている。この重合反応において発生する反応熱量は
非常に多いために、この熱の除去が反応の律速因子とな
って反応時間が規制され、製造される製品量は除熱操作
によって決まるといっても過言ではない。
【０００３】一方、重合機の大型化は生産性向上のため
の課題であるが、このことは除熱機能に問題を生じさせ
る。すなわち、重合機の大型化に伴い、その容器本体の
板厚は強度上の必要により厚くしなければならず、この
ことは容器本体壁を通じての熱伝達率の低下を招く。ま
た、大型化によって単位容量当たりの器壁の冷却面積が
減少する。これらは相まって除熱能力の増大に逆行する
ので、単位容量当たりの生産量を減少させる。
の課題であるが、このことは除熱機能に問題を生じさせ
る。すなわち、重合機の大型化に伴い、その容器本体の
板厚は強度上の必要により厚くしなければならず、この
ことは容器本体壁を通じての熱伝達率の低下を招く。ま
た、大型化によって単位容量当たりの器壁の冷却面積が
減少する。これらは相まって除熱能力の増大に逆行する
ので、単位容量当たりの生産量を減少させる。
【０００４】従来、外套以外の除熱手段として容器本体
内に冷却管を設けたり、また冷却面を兼ねるバッフルを
設ける等の手段がある。また、他の手段として、容器本
体外部にリフラックスクーラーを設けたり、あるいは器
内液を器外に導き出しクーラーを通過させて器内に循環
する等の手段がある。しかしながら、前者は容器内にお
けるポリマーの付着蓄積の問題を重大化させる欠点があ
り、また後者の外部設置冷却機器は操作上の注意を要し
たり、コスト上昇を招いたりする欠点がある。そこで、
熱交換外套に代えて熱交換内套を採用することも考えら
れる。しかし、この場合、熱交換面積は外套の場合に比
べて内套内径対容器本体内径の割合で減少する。そし
て、内套が両端で支持する外套同様な形態であれば、ま
た内套外の環状空室を流通する冷媒の圧力が低ければ、
内套に容器内圧と冷媒圧力との差圧に対抗する強度を与
える必要から、内套壁厚はもとの容器本体壁厚にほぼ等
しいものとなり、熱伝達率の向上は果たせない。
内に冷却管を設けたり、また冷却面を兼ねるバッフルを
設ける等の手段がある。また、他の手段として、容器本
体外部にリフラックスクーラーを設けたり、あるいは器
内液を器外に導き出しクーラーを通過させて器内に循環
する等の手段がある。しかしながら、前者は容器内にお
けるポリマーの付着蓄積の問題を重大化させる欠点があ
り、また後者の外部設置冷却機器は操作上の注意を要し
たり、コスト上昇を招いたりする欠点がある。そこで、
熱交換外套に代えて熱交換内套を採用することも考えら
れる。しかし、この場合、熱交換面積は外套の場合に比
べて内套内径対容器本体内径の割合で減少する。そし
て、内套が両端で支持する外套同様な形態であれば、ま
た内套外の環状空室を流通する冷媒の圧力が低ければ、
内套に容器内圧と冷媒圧力との差圧に対抗する強度を与
える必要から、内套壁厚はもとの容器本体壁厚にほぼ等
しいものとなり、熱伝達率の向上は果たせない。
【０００５】そこで、冷却手段を容器本体内の空間に設
けたり、容器本体外部に設けたりしないで、容器本体の
器壁における除熱を増大させることを目的として、図５
に示すように、円筒形直線状胴部２の上部および下部に
皿形鏡板３および４を一体に溶接結合した容器本体１の
直線状胴部２の全長にわたる範囲に、冷熱媒体の通路隔
壁を兼ねる小幅帯板の支持体５を一定ピッチのもとに螺
旋状に分布配置して容器本体に対して直立する状態と
し、支持体５の外端を容器本体内面に溶接６して取り付
け、支持体５の配置間隔と実質的に等しい幅の帯板状の
張り板７を支持板５、５の間に架け渡してその両側縁を
支持体５の内端に溶接８して取り付けることにより、容
器本体１の内面から支持体５の高さに相当する一定間隔
Ｈを隔てて凹凸のない平滑な内面を持つ張り板７を構成
し、流入口９から冷媒を流入させ、この冷媒が張り板７
と支持体５と胴部２の内面とによって形成された螺旋状
の密閉空間を経て流出口１０から流出する反応装置が知
られている（特公平３−４２４９号公報参照）。
けたり、容器本体外部に設けたりしないで、容器本体の
器壁における除熱を増大させることを目的として、図５
に示すように、円筒形直線状胴部２の上部および下部に
皿形鏡板３および４を一体に溶接結合した容器本体１の
直線状胴部２の全長にわたる範囲に、冷熱媒体の通路隔
壁を兼ねる小幅帯板の支持体５を一定ピッチのもとに螺
旋状に分布配置して容器本体に対して直立する状態と
し、支持体５の外端を容器本体内面に溶接６して取り付
け、支持体５の配置間隔と実質的に等しい幅の帯板状の
張り板７を支持板５、５の間に架け渡してその両側縁を
支持体５の内端に溶接８して取り付けることにより、容
器本体１の内面から支持体５の高さに相当する一定間隔
Ｈを隔てて凹凸のない平滑な内面を持つ張り板７を構成
し、流入口９から冷媒を流入させ、この冷媒が張り板７
と支持体５と胴部２の内面とによって形成された螺旋状
の密閉空間を経て流出口１０から流出する反応装置が知
られている（特公平３−４２４９号公報参照）。
【０００６】ところが、上記公報には、支持体５の配置
間隔については記載されていないが、その配置間隔は反
応装置の製造コストならびに反応物の均質化・均温化の
点において極めて重要な要素であって、配置間隔が適正
な数値範囲になければ、次のような欠点がある。すなわ
ち、配置間隔が短かすぎれば、それに対応して支持体５
の数が多くなるので、溶接・製缶工数が増えることにな
る。また、支持体５と張り板７と胴部２とで囲まれる密
閉空間が狭くなるので、この密閉空間を流通する冷媒の
圧力損失が大きくなる。さらに、支持体５の存在する部
分と密閉空間部分とでは熱伝達率が異なるので、支持体
５の数が多くなれば、内部ジャケット壁面（張り板７と
その溶接部の反応物と接する壁）の温度ムラが生じやす
くなる。一方、配置間隔が長すぎれば、容器内圧力に耐
える強度を有するように張り板７の板厚を過大にする必
要があり、一定の冷媒流量のもとでは熱伝達率が悪くな
る。さらに、配置間隔が適正な数値範囲にあっても、同
時に支持体の高さも適正な数値範囲にないと、内部容積
が減少したり、圧力損失が大きくなるなどの欠点が生じ
る。
間隔については記載されていないが、その配置間隔は反
応装置の製造コストならびに反応物の均質化・均温化の
点において極めて重要な要素であって、配置間隔が適正
な数値範囲になければ、次のような欠点がある。すなわ
ち、配置間隔が短かすぎれば、それに対応して支持体５
の数が多くなるので、溶接・製缶工数が増えることにな
る。また、支持体５と張り板７と胴部２とで囲まれる密
閉空間が狭くなるので、この密閉空間を流通する冷媒の
圧力損失が大きくなる。さらに、支持体５の存在する部
分と密閉空間部分とでは熱伝達率が異なるので、支持体
５の数が多くなれば、内部ジャケット壁面（張り板７と
その溶接部の反応物と接する壁）の温度ムラが生じやす
くなる。一方、配置間隔が長すぎれば、容器内圧力に耐
える強度を有するように張り板７の板厚を過大にする必
要があり、一定の冷媒流量のもとでは熱伝達率が悪くな
る。さらに、配置間隔が適正な数値範囲にあっても、同
時に支持体の高さも適正な数値範囲にないと、内部容積
が減少したり、圧力損失が大きくなるなどの欠点が生じ
る。
【０００７】本発明は従来の技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、製造
コストの上昇を招くことなく容器本体の器壁における優
れた除熱能力を有し、しかも、反応物の均質・均温化を
達成しうる反応装置を提供することにある。
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、製造
コストの上昇を招くことなく容器本体の器壁における優
れた除熱能力を有し、しかも、反応物の均質・均温化を
達成しうる反応装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記のような問題は、支
持体の配置間隔と支持体の高さとをそれぞれ独自に検討
しても解決されないので、それぞれの間に何らかの関係
を見いだすべく検討を重ねた結果、支持体の高さをＨと
し、容器本体高さ方向の支持体の配置間隔をＬとしたと
き、Ｌ＝ＫＨ（Ｋは定数）の関係があるとして、Ｋを変
動させながら、ＬとＨに予想される範囲での任意の数値
を与えて反応装置の性能をシミュレーションした場合、
Ｋの値がある一定の範囲において優れた性能を発揮する
ことが判明した。すなわち、２≦Ｌ／Ｈ≦６とすること
により、支持体の数と高さのバランスが適正となるの
で、溶接・製缶工数が比較的少なく、内部ジャケット壁
面の温度ムラが生じにくく、張り板の板厚が過大になる
ことなく、内部容積が減少することなく、支持体と張り
板と容器本体内面とで囲まれる密閉空間が適正な大きさ
になり、密閉空間を流通する冷媒の圧力損失を低く抑え
るバランスの取れた設計となる。
持体の配置間隔と支持体の高さとをそれぞれ独自に検討
しても解決されないので、それぞれの間に何らかの関係
を見いだすべく検討を重ねた結果、支持体の高さをＨと
し、容器本体高さ方向の支持体の配置間隔をＬとしたと
き、Ｌ＝ＫＨ（Ｋは定数）の関係があるとして、Ｋを変
動させながら、ＬとＨに予想される範囲での任意の数値
を与えて反応装置の性能をシミュレーションした場合、
Ｋの値がある一定の範囲において優れた性能を発揮する
ことが判明した。すなわち、２≦Ｌ／Ｈ≦６とすること
により、支持体の数と高さのバランスが適正となるの
で、溶接・製缶工数が比較的少なく、内部ジャケット壁
面の温度ムラが生じにくく、張り板の板厚が過大になる
ことなく、内部容積が減少することなく、支持体と張り
板と容器本体内面とで囲まれる密閉空間が適正な大きさ
になり、密閉空間を流通する冷媒の圧力損失を低く抑え
るバランスの取れた設計となる。
【０００９】
【発明の実施の形態】すなわち、本発明は、反応容器本
体内面の全部または一部に、冷熱媒体の通路隔壁を兼ね
る小幅帯板の支持体を一定間隔で直立状態に配置してそ
の外端を容器本体内面に溶接結合し、支持体の配置間隔
と実質的に等しい幅の帯板状の張り板を支持体の間に架
け渡してその両側縁を支持体の内端に溶接結合し、容器
内圧力に耐える凹凸のない張り板を容器内部に設けた反
応装置において、容器本体内面に直立する支持体の高さ
をＨとし、支持体の配置間隔をＬとした場合に、２≦Ｌ
／Ｈ≦６であることを特徴とする反応装置を第一の発明
とし、上記第一の発明において、２≦Ｌ／Ｈ≦６に代え
て、３≦Ｌ／Ｈ≦５とした反応装置を第二の発明とし、
上記第一または第二の発明において、容器内面に電解研
磨を施したことを特徴とする反応装置を第三の発明とし
ている。
体内面の全部または一部に、冷熱媒体の通路隔壁を兼ね
る小幅帯板の支持体を一定間隔で直立状態に配置してそ
の外端を容器本体内面に溶接結合し、支持体の配置間隔
と実質的に等しい幅の帯板状の張り板を支持体の間に架
け渡してその両側縁を支持体の内端に溶接結合し、容器
内圧力に耐える凹凸のない張り板を容器内部に設けた反
応装置において、容器本体内面に直立する支持体の高さ
をＨとし、支持体の配置間隔をＬとした場合に、２≦Ｌ
／Ｈ≦６であることを特徴とする反応装置を第一の発明
とし、上記第一の発明において、２≦Ｌ／Ｈ≦６に代え
て、３≦Ｌ／Ｈ≦５とした反応装置を第二の発明とし、
上記第一または第二の発明において、容器内面に電解研
磨を施したことを特徴とする反応装置を第三の発明とし
ている。
【００１０】支持体の配置間隔Ｌと支持体の高さＨとの
関係については、Ｈが一定でＬを変数と考える場合：Ｌ
／Ｈが２未満であると支持体の数が多くなりすぎ、製造
工数が多大となる。また、支持体と張り板と容器本体内
面とで囲まれる密閉空間が狭くなり、圧力損失が大きく
なる。さらに、内部ジャケット壁面の温度ムラが生じ
る。一方、Ｌ／Ｈが６を超えると、支持体の配置間隔が
長くなりすぎ、前述のように張り板７の板厚が過大とな
り、一定冷熱媒体流量のもとでは熱伝達率が悪くなる。
関係については、Ｈが一定でＬを変数と考える場合：Ｌ
／Ｈが２未満であると支持体の数が多くなりすぎ、製造
工数が多大となる。また、支持体と張り板と容器本体内
面とで囲まれる密閉空間が狭くなり、圧力損失が大きく
なる。さらに、内部ジャケット壁面の温度ムラが生じ
る。一方、Ｌ／Ｈが６を超えると、支持体の配置間隔が
長くなりすぎ、前述のように張り板７の板厚が過大とな
り、一定冷熱媒体流量のもとでは熱伝達率が悪くなる。
【００１１】一方、Ｌが一定でＨを変数と考える場合：
Ｌ／Ｈが２未満であると支持体の高さＨが高くなりす
ぎ、内部ジャケットの内径が小さくなるため、伝熱面積
が減少し除熱能力の損失が大きくなると共に、内部容積
が減る。一方、Ｌ／Ｈが６を超えると、支持体の高さＨ
が低くなりすぎるため、密閉空間が狭くなりすぎ、密閉
空間を流れる冷媒の圧力損失が大きくなる。
Ｌ／Ｈが２未満であると支持体の高さＨが高くなりす
ぎ、内部ジャケットの内径が小さくなるため、伝熱面積
が減少し除熱能力の損失が大きくなると共に、内部容積
が減る。一方、Ｌ／Ｈが６を超えると、支持体の高さＨ
が低くなりすぎるため、密閉空間が狭くなりすぎ、密閉
空間を流れる冷媒の圧力損失が大きくなる。
【００１２】以上の考察から、２≦Ｌ／Ｈ≦６に限定す
る必要がある。
る必要がある。
【００１３】また、容器内面に電解研磨を施すことによ
り、加工変質層を持たない平滑な健全組織が得られるの
で、容器内面に反応物が付着蓄積しにくくなり、熱伝達
率が悪くならない。
り、加工変質層を持たない平滑な健全組織が得られるの
で、容器内面に反応物が付着蓄積しにくくなり、熱伝達
率が悪くならない。
【００１４】なお、Ｌ／Ｈを限定することによる効果を
さらに著しくするためには、Ｌ／Ｈは、３≦Ｌ／Ｈ≦５
が望ましい。また、容器内面とは、胴部、内部ジャケッ
ト壁部、底鏡板部、天井鏡板部などの反応物と接する面
を意味する。
さらに著しくするためには、Ｌ／Ｈは、３≦Ｌ／Ｈ≦５
が望ましい。また、容器内面とは、胴部、内部ジャケッ
ト壁部、底鏡板部、天井鏡板部などの反応物と接する面
を意味する。
【００１５】さらに、Ｌ／Ｈについて詳細に説明する。
図３は、本発明の反応装置のＬ／Ｈの変化に伴う製造コ
ストの変化をＬ／Ｈ＝４のときの製造コストを１とし、
これに対する比を販売促進指標（記号「■」）とし、ま
た同様に本発明の反応装置のＬ／Ｈの変化に伴う除熱能
力の変化をＬ／Ｈ＝４のときの除熱能力を１とし、これ
に対する比を除熱能力指標（記号「○」）として表した
グラフである。
図３は、本発明の反応装置のＬ／Ｈの変化に伴う製造コ
ストの変化をＬ／Ｈ＝４のときの製造コストを１とし、
これに対する比を販売促進指標（記号「■」）とし、ま
た同様に本発明の反応装置のＬ／Ｈの変化に伴う除熱能
力の変化をＬ／Ｈ＝４のときの除熱能力を１とし、これ
に対する比を除熱能力指標（記号「○」）として表した
グラフである。
【００１６】製造コストは図４に示す従来の反応装置の
それの１．６倍以下に抑える必要があり、そのことは図
３において、販売促進指標が１．３以下でないといけな
いことに相当する。
それの１．６倍以下に抑える必要があり、そのことは図
３において、販売促進指標が１．３以下でないといけな
いことに相当する。
【００１７】また、除熱性能は図４に示す従来の反応装
置のそれの１．８倍以上を必要とし、そのことは図３に
おいて、除熱能力指標が０．８４以上でないといけない
ことに相当する。
置のそれの１．８倍以上を必要とし、そのことは図３に
おいて、除熱能力指標が０．８４以上でないといけない
ことに相当する。
【００１８】さらに、製造コストは図４に示す従来の反
応装置のそれの１．５倍以下であることが望ましく、除
熱能力は図４に示す従来の反応装置のそれの２．０倍以
上であることが望ましい。このことは、販売促進指標が
１．１以下で除熱能力指標が０．９３以上であることに
相当する。
応装置のそれの１．５倍以下であることが望ましく、除
熱能力は図４に示す従来の反応装置のそれの２．０倍以
上であることが望ましい。このことは、販売促進指標が
１．１以下で除熱能力指標が０．９３以上であることに
相当する。
【００１９】これら二つの指標からも、Ｌ／Ｈは２〜
６、好ましくは３〜５の間にあることが必要になる。
６、好ましくは３〜５の間にあることが必要になる。
【００２０】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。図１
（ａ）は、例えば、図４に示すような反応容器の円筒形
直線状胴部２を示し、図１（ｂ）に示すように、容器本
体高さ方向の支持体５の配置間隔Ｌと容器本体内面に直
立する支持体５の高さＨとの比率（Ｌ／Ｈ）は、３．４
である。図１（ａ）において、１１ａ、１１ｂ、１１
ｃ、１１ｄはそれぞれ冷媒の流入口、１２ａ、１２ｂ、
１２ｃ、１２ｄはそれぞれ冷媒の流出口である。
（ａ）は、例えば、図４に示すような反応容器の円筒形
直線状胴部２を示し、図１（ｂ）に示すように、容器本
体高さ方向の支持体５の配置間隔Ｌと容器本体内面に直
立する支持体５の高さＨとの比率（Ｌ／Ｈ）は、３．４
である。図１（ａ）において、１１ａ、１１ｂ、１１
ｃ、１１ｄはそれぞれ冷媒の流入口、１２ａ、１２ｂ、
１２ｃ、１２ｄはそれぞれ冷媒の流出口である。
【００２１】図２に示すように、各流入口から流入した
冷媒は張り板と支持体と容器本体の胴部内面によって形
成された水平な流路１３ａ内を胴部内面に沿って１周し
た後、次の流路１３ｂに移行し、同様に流路１３ｂ内を
胴部内面に沿って１周した後、次の流路１３ｃに移行
し、同様に流路１３ｃ内を胴部内面に沿って１周する。
このように各流入口から流入した冷媒は３本の水平な流
路内を胴部内面に沿って周回した後、各流出口から排出
される。本実施例によれば、従来の反応装置のように、
冷媒の流路は螺旋状ではなくて水平であるから、流路の
形成が容易であり、反応装置の加工が簡単である。ま
た、反応容器の器壁に流入する冷媒は、胴部内面に沿っ
た水平な流路を３周した後に排出される構成であるか
ら、図５に示すような螺旋状に形成された長い流路に沿
って流れる方式に比べて冷媒の圧力損失が低く、熱交換
効率が向上する。また、本実施例の容器本体はステンレ
ス鋼製であり、りん酸・硫酸系電解液により電解研磨し
て表面の加工変質層を除去し、平滑な表面を形成した。
冷媒は張り板と支持体と容器本体の胴部内面によって形
成された水平な流路１３ａ内を胴部内面に沿って１周し
た後、次の流路１３ｂに移行し、同様に流路１３ｂ内を
胴部内面に沿って１周した後、次の流路１３ｃに移行
し、同様に流路１３ｃ内を胴部内面に沿って１周する。
このように各流入口から流入した冷媒は３本の水平な流
路内を胴部内面に沿って周回した後、各流出口から排出
される。本実施例によれば、従来の反応装置のように、
冷媒の流路は螺旋状ではなくて水平であるから、流路の
形成が容易であり、反応装置の加工が簡単である。ま
た、反応容器の器壁に流入する冷媒は、胴部内面に沿っ
た水平な流路を３周した後に排出される構成であるか
ら、図５に示すような螺旋状に形成された長い流路に沿
って流れる方式に比べて冷媒の圧力損失が低く、熱交換
効率が向上する。また、本実施例の容器本体はステンレ
ス鋼製であり、りん酸・硫酸系電解液により電解研磨し
て表面の加工変質層を除去し、平滑な表面を形成した。
【００２２】本発明は、反応装置を大型化するときに生
じる伝熱能力の低下を改善させることが主目的であるの
で、内容積４０ｍ3 以上の装置に採用されることが多い
が、これに限定されるわけではなく、例えば、３ｍ3 な
ど、これ以下の内容積でも当然採用しうる。なお、内容
積５０ｍ3 の反応装置では、支持体の配置間隔１００m
m、支持体の高さ２５mmとした例がある。
じる伝熱能力の低下を改善させることが主目的であるの
で、内容積４０ｍ3 以上の装置に採用されることが多い
が、これに限定されるわけではなく、例えば、３ｍ3 な
ど、これ以下の内容積でも当然採用しうる。なお、内容
積５０ｍ3 の反応装置では、支持体の配置間隔１００m
m、支持体の高さ２５mmとした例がある。
【００２３】また、流路を垂直に構成することもでき
る。流路を底鏡板部、あるいは天井鏡板部にも設けるよ
うにすることもできる。
る。流路を底鏡板部、あるいは天井鏡板部にも設けるよ
うにすることもできる。
【００２４】
【発明の効果】本発明は上記のとおり構成されているの
で、製造コストの上昇を招くことなく容器本体の器壁に
おける優れた除熱機能を有し、しかも、反応物の均質・
均温化を達成しうる反応装置を提供することができる。
で、製造コストの上昇を招くことなく容器本体の器壁に
おける優れた除熱機能を有し、しかも、反応物の均質・
均温化を達成しうる反応装置を提供することができる。
【図１】図１（ａ）は本発明の反応装置を構成する反応
容器胴部の側断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）の部分拡
大図である。
容器胴部の側断面図、図１（ｂ）は図１（ａ）の部分拡
大図である。
【図２】本発明の反応容器本体の胴部内面に沿った流路
を示す図である。
を示す図である。
【図３】Ｌ／Ｈと除熱能力指標および販売促進指標との
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図４】従来の反応容器の側断面図である。
【図５】図５（ａ）は従来の別の反応容器の側断面図、
図５（ｂ）は図５（ａ）の部分拡大図である。
図５（ｂ）は図５（ａ）の部分拡大図である。
１…容器本体 ２…胴部 ３、４…皿形鏡板 ５…支持体 ７…張り板 ９、１１ａ、１１ｂ、１１ｃ、１１ｄ…流入口 １０、１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ…流出口
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年３月５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
Claims (3)
- 【請求項１】 反応容器本体内面の全部または一部に、
冷熱媒体の通路隔壁を兼ねる小幅帯板の支持体を一定間
隔で直立状態に配置してその外端を容器本体内面に溶接
結合し、支持体の配置間隔と実質的に等しい幅の帯板状
の張り板を支持体の間に架け渡してその両側縁を支持体
の内端に溶接結合し、容器内圧力に耐える凹凸のない張
り板を容器内部に設けた反応装置において、容器本体内
面に直立する支持体の高さをＨとし、支持体の配置間隔
をＬとした場合に、２≦Ｌ／Ｈ≦６であることを特徴と
する反応装置。 - 【請求項２】 ２≦Ｌ／Ｈ≦６に代えて、３≦Ｌ／Ｈ≦
５とした請求項１記載の反応装置。 - 【請求項３】 容器内面に電解研磨を施したことを特徴
とする請求項１または２記載の反応装置。
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