JPH10244620A - 成形性に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法 - Google Patents
成形性に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法Info
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- JPH10244620A JPH10244620A JP5137797A JP5137797A JPH10244620A JP H10244620 A JPH10244620 A JP H10244620A JP 5137797 A JP5137797 A JP 5137797A JP 5137797 A JP5137797 A JP 5137797A JP H10244620 A JPH10244620 A JP H10244620A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性に優れたステンレス鋼／アルミクラッ
ド板を得る。 【解決手段】 このステンレス鋼／アルミクラッド板
は、圧下率５０％以上で冷間圧延し、２００〜２４０℃
で仕上げ焼鈍された純アルミ板をステンレス鋼帯に重ね
合わせ、純アルミ板を２５０℃以下の温度に維持して純
アルミ板をステンレス鋼帯に圧接し、次いで２５０〜３
３０℃で熱処理することにより製造される。 【効果】 圧延集合組織により純アルミ板の異方性をス
テンレス鋼帯の異方性からずらし、両者の異方性を相殺
することにより、クラッド板の加工性が向上する。
ド板を得る。 【解決手段】 このステンレス鋼／アルミクラッド板
は、圧下率５０％以上で冷間圧延し、２００〜２４０℃
で仕上げ焼鈍された純アルミ板をステンレス鋼帯に重ね
合わせ、純アルミ板を２５０℃以下の温度に維持して純
アルミ板をステンレス鋼帯に圧接し、次いで２５０〜３
３０℃で熱処理することにより製造される。 【効果】 圧延集合組織により純アルミ板の異方性をス
テンレス鋼帯の異方性からずらし、両者の異方性を相殺
することにより、クラッド板の加工性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、深絞り等の過酷な加工
が施される用途に使用される成形性に優れたステンレス
鋼／アルミクラッド板を製造する方法に関する。
が施される用途に使用される成形性に優れたステンレス
鋼／アルミクラッド板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】特性が異なる異種金属を複合したクラッ
ド材は、それぞれの長所を兼ね備えた材料として厨房用
品，建材，自動車部品，電子部品等の広範な分野で使用
されている。なかでも、耐食性及び強度に優れたステン
レス鋼板と熱伝導性の良好な純アルミ板とを組み合わせ
たステンレス鋼／アルミクラッド板は、器物用途に広く
使用されている。クラッド材は種々の方法で製造されて
いるが、ステンレス鋼／アルミクラッド板の製造には圧
延接合法が広く採用されている。圧延接合法でステンレ
ス鋼／アルミクラッド板を製造する場合、接合性を考慮
して完全に焼鈍した純アルミ板を使用するのが一般的で
ある。また、未焼鈍や低温での焼鈍により加工硬化が残
存した純アルミ板を使用する場合でも、たとえば特開平
１−２６６９８１号公報に紹介されているように、接合
前の純アルミ素材を２００〜５００℃の範囲で加熱する
ことにより素材接合面を活性化させているため、加熱さ
れた純アルミ素材は、再結晶により軟化した状態でステ
ンレス鋼板に圧延接合される。
ド材は、それぞれの長所を兼ね備えた材料として厨房用
品，建材，自動車部品，電子部品等の広範な分野で使用
されている。なかでも、耐食性及び強度に優れたステン
レス鋼板と熱伝導性の良好な純アルミ板とを組み合わせ
たステンレス鋼／アルミクラッド板は、器物用途に広く
使用されている。クラッド材は種々の方法で製造されて
いるが、ステンレス鋼／アルミクラッド板の製造には圧
延接合法が広く採用されている。圧延接合法でステンレ
ス鋼／アルミクラッド板を製造する場合、接合性を考慮
して完全に焼鈍した純アルミ板を使用するのが一般的で
ある。また、未焼鈍や低温での焼鈍により加工硬化が残
存した純アルミ板を使用する場合でも、たとえば特開平
１−２６６９８１号公報に紹介されているように、接合
前の純アルミ素材を２００〜５００℃の範囲で加熱する
ことにより素材接合面を活性化させているため、加熱さ
れた純アルミ素材は、再結晶により軟化した状態でステ
ンレス鋼板に圧延接合される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】完全に再結晶させた純
アルミ板を使用して接合したクラッド板、接合前又は接
合時の加熱により再結晶させた純アルミ板を使用して接
合したクラッド板では、クラッド板を構成する純アルミ
板及びステンレス鋼板の異方性の方向は等しく、何れも
圧延方向に対して０−９０度の方向に耳が発生する。そ
のため、接合後のクラッド板においても素材の異方性が
重ね合わされた結果として、０−９０度の方向に異方性
が存在する。クラッド板の異方性の大きさは、素材の異
方性の大きさに大きく依存する。このことは、異方性の
大きな素材を使用した場合にクラッド板にも大きな異方
性が存在することを意味する。したがって、従来のクラ
ッド板では、深絞り加工等を施した際にフランジ残りの
不揃いにより切り捨て除去する部分が多くなり、歩留り
が低下する傾向にある。また、フランジ部に欠損が生じ
易いため、加工自体も困難になる。本発明は、このよう
な問題を解消すべく案出されたものであり、冷間加工で
生じる圧延集合組織を利用して純アルミ板とステンレス
鋼帯との異方性を異ならせることにより、純アルミ板の
異方性とステンレス鋼帯の異方性を相殺し、加工性に優
れたステンレス鋼／アルミクラッド板を製造すること目
的とする。
アルミ板を使用して接合したクラッド板、接合前又は接
合時の加熱により再結晶させた純アルミ板を使用して接
合したクラッド板では、クラッド板を構成する純アルミ
板及びステンレス鋼板の異方性の方向は等しく、何れも
圧延方向に対して０−９０度の方向に耳が発生する。そ
のため、接合後のクラッド板においても素材の異方性が
重ね合わされた結果として、０−９０度の方向に異方性
が存在する。クラッド板の異方性の大きさは、素材の異
方性の大きさに大きく依存する。このことは、異方性の
大きな素材を使用した場合にクラッド板にも大きな異方
性が存在することを意味する。したがって、従来のクラ
ッド板では、深絞り加工等を施した際にフランジ残りの
不揃いにより切り捨て除去する部分が多くなり、歩留り
が低下する傾向にある。また、フランジ部に欠損が生じ
易いため、加工自体も困難になる。本発明は、このよう
な問題を解消すべく案出されたものであり、冷間加工で
生じる圧延集合組織を利用して純アルミ板とステンレス
鋼帯との異方性を異ならせることにより、純アルミ板の
異方性とステンレス鋼帯の異方性を相殺し、加工性に優
れたステンレス鋼／アルミクラッド板を製造すること目
的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のステンレス鋼／
アルミクラッド板製造方法は、その目的を達成するた
め、圧下率５０％以上で冷間圧延し、２００〜２５０℃
で仕上げ焼鈍された純アルミ板をステンレス鋼帯に重ね
合わせ、純アルミ板を２５０℃以下の温度に維持して純
アルミ板をステンレス鋼帯に圧接し、次いで２５０〜３
３０℃で熱処理することを特徴とする。
アルミクラッド板製造方法は、その目的を達成するた
め、圧下率５０％以上で冷間圧延し、２００〜２５０℃
で仕上げ焼鈍された純アルミ板をステンレス鋼帯に重ね
合わせ、純アルミ板を２５０℃以下の温度に維持して純
アルミ板をステンレス鋼帯に圧接し、次いで２５０〜３
３０℃で熱処理することを特徴とする。
【０００５】
【作用】冷間圧延で加工硬化した純アルミ板では、組織
中の圧延集合組織の影響によって、深絞り成形した際に
圧延方向に対して４５度の方向に耳が発生する。他方、
ステンレス鋼帯に発生する耳の方向は、圧延方向に対し
て０−９０度の方向である。すなわち、純アルミ板とス
テンレス鋼帯とでは、耳の発生方向が４５度ずれてい
る。そのため、ステンレス鋼／アルミクラッド板では、
両素材の異方性が相殺され、クラッド板としての異方性
は素材より小さくなる。本発明で製造されるステンレス
鋼／アルミクラッド板は、この異方性の相殺を活用する
ことにより加工性を改善した材料である。
中の圧延集合組織の影響によって、深絞り成形した際に
圧延方向に対して４５度の方向に耳が発生する。他方、
ステンレス鋼帯に発生する耳の方向は、圧延方向に対し
て０−９０度の方向である。すなわち、純アルミ板とス
テンレス鋼帯とでは、耳の発生方向が４５度ずれてい
る。そのため、ステンレス鋼／アルミクラッド板では、
両素材の異方性が相殺され、クラッド板としての異方性
は素材より小さくなる。本発明で製造されるステンレス
鋼／アルミクラッド板は、この異方性の相殺を活用する
ことにより加工性を改善した材料である。
【０００６】純アルミ板において、結晶組織中に占める
圧延集合組織の割合は、冷間加工度に応じて高くなり、
結果として４５度方向により大きな耳を発生させる傾向
が強くなる。したがって、ステンレス鋼帯との接合で得
られたクラッド板を深絞り成形するとき、ステンレス鋼
帯の耳を打ち消す効果が強く発現される。このような効
果は、純アルミ板を５０％以上の圧下率で冷間圧延した
ときに顕著となる。しかし、冷間加工で加工硬化したま
まの純アルミ板は、再結晶により軟化した純アルミ板に
比較して接合性に劣る。そのため、クラッド板の素材と
しては、組織中の圧延集合組織率が十分に高くなるまで
冷間圧延した材料を低温で焼鈍し、圧延集合組織の影響
を残しつつ異方性の改善を図る必要がある。そこで、圧
延後に施す焼鈍の温度条件を２００〜２５０℃に設定す
る。焼鈍温度が２００℃未満では、硬質であるため接合
性に劣る。しかし、２５０℃を超える焼鈍温度では、組
織中に占める圧延集合組織の割合が低下する。
圧延集合組織の割合は、冷間加工度に応じて高くなり、
結果として４５度方向により大きな耳を発生させる傾向
が強くなる。したがって、ステンレス鋼帯との接合で得
られたクラッド板を深絞り成形するとき、ステンレス鋼
帯の耳を打ち消す効果が強く発現される。このような効
果は、純アルミ板を５０％以上の圧下率で冷間圧延した
ときに顕著となる。しかし、冷間加工で加工硬化したま
まの純アルミ板は、再結晶により軟化した純アルミ板に
比較して接合性に劣る。そのため、クラッド板の素材と
しては、組織中の圧延集合組織率が十分に高くなるまで
冷間圧延した材料を低温で焼鈍し、圧延集合組織の影響
を残しつつ異方性の改善を図る必要がある。そこで、圧
延後に施す焼鈍の温度条件を２００〜２５０℃に設定す
る。焼鈍温度が２００℃未満では、硬質であるため接合
性に劣る。しかし、２５０℃を超える焼鈍温度では、組
織中に占める圧延集合組織の割合が低下する。
【０００７】更に、素材中の圧延集合組織を接合後も残
すため、圧延接合時に純アルミの再結晶温度以下で素材
を加熱する。本発明では、このときの素材加熱温度を２
５０℃に設定している。素材加熱温度が２５０℃を超え
ると、圧延集合組織の割合が低下し、耳の発生を抑制す
る作用が小さくなる。接合後の熱処理は、Ａｌの結晶方
位の変化により耳発生抑制作用が小さくなることを防ぎ
つつ、軟質化を図るため、同様にアルミが完全に再結晶
しない２５０〜３３０℃の温度範囲に設定される。熱処
理温度が２５０℃未満では、軟質化しないため成形性に
劣る。逆に３３０℃を超える熱処理温度では、Ａｌ結晶
中の集合組織の変化により耳発生抑制作用が著しく少な
くなる。このようにして製造されたステンレス鋼／アル
ミクラッド板は、素材のステンレス鋼と純アルミ板との
間で耳の発生する方向が４５度ずれている。そのため、
異方性が相殺され、クラッド板の異方性は、両素材の異
方性よりも小さくなる。したがって、加工性に優れたク
ラッド板が得られる。
すため、圧延接合時に純アルミの再結晶温度以下で素材
を加熱する。本発明では、このときの素材加熱温度を２
５０℃に設定している。素材加熱温度が２５０℃を超え
ると、圧延集合組織の割合が低下し、耳の発生を抑制す
る作用が小さくなる。接合後の熱処理は、Ａｌの結晶方
位の変化により耳発生抑制作用が小さくなることを防ぎ
つつ、軟質化を図るため、同様にアルミが完全に再結晶
しない２５０〜３３０℃の温度範囲に設定される。熱処
理温度が２５０℃未満では、軟質化しないため成形性に
劣る。逆に３３０℃を超える熱処理温度では、Ａｌ結晶
中の集合組織の変化により耳発生抑制作用が著しく少な
くなる。このようにして製造されたステンレス鋼／アル
ミクラッド板は、素材のステンレス鋼と純アルミ板との
間で耳の発生する方向が４５度ずれている。そのため、
異方性が相殺され、クラッド板の異方性は、両素材の異
方性よりも小さくなる。したがって、加工性に優れたク
ラッド板が得られる。
【０００８】
実施例１：板厚０．６ｍｍ，板幅４５０ｍｍのＳＵＳ４
３０ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、Ａ〜Ｆ
の純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド
素材とした。 −結晶組織に占める圧延集合組織の割合を高めた純アル
ミ板− Ａ）圧下率５０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｂ）圧下率６０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｃ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｄ）圧下率８０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） −結晶組織に占める圧延集合組織の割合が低い純アルミ
板− Ｅ）圧下率４０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｆ）圧下率３０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ）
３０ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、Ａ〜Ｆ
の純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド
素材とした。 −結晶組織に占める圧延集合組織の割合を高めた純アル
ミ板− Ａ）圧下率５０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｂ）圧下率６０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｃ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｄ）圧下率８０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） −結晶組織に占める圧延集合組織の割合が低い純アルミ
板− Ｅ）圧下率４０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｆ）圧下率３０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ）
【０００９】先ず、純アルミ板及びステンレス鋼帯の接
合面をワイヤブラシで研磨した後、両者を重ね合わせ、
純アルミ板を１５０℃に加熱した。そして、４段圧延機
を用い圧下率４０％で圧延接合し、板厚１．２０ｍｍの
ステンレス鋼／アルミクラッド板を製造した。クラッド
板を接合後に２５０℃で熱処理し、軟質化した。得られ
たクラッド板から試験片を切り出し、深絞り成形試験に
供し、耳率によって異方性を評価した。ポンチ径５０ｍ
ｍ（肩径１０ｍｍ），ダイス径５５ｍｍ（肩径５ｍ
ｍ），プレス工作油を用いた潤滑，皺押え力２．０Ｎ／
ｍｍ2 ，ブランク径１０２ｍｍの条件で深絞り成形試験
を行い、耳率＝（山高さの平均−谷高さの平均）／ブラ
ンク径×１００で定義される耳率を測定した。表１の試
験結果にみられるように、本発明で規定した条件で製造
されたステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳率が何
れも２．０％以下であり、異方性が小さいことが判る。
これに対し、比較例のクラッド板では、耳率が３．２％
以上になっており、成形性に劣っていた。低い成形性
は、本発明で規定した条件から外れた純アルミ板を使用
した結果であると考えられる。
合面をワイヤブラシで研磨した後、両者を重ね合わせ、
純アルミ板を１５０℃に加熱した。そして、４段圧延機
を用い圧下率４０％で圧延接合し、板厚１．２０ｍｍの
ステンレス鋼／アルミクラッド板を製造した。クラッド
板を接合後に２５０℃で熱処理し、軟質化した。得られ
たクラッド板から試験片を切り出し、深絞り成形試験に
供し、耳率によって異方性を評価した。ポンチ径５０ｍ
ｍ（肩径１０ｍｍ），ダイス径５５ｍｍ（肩径５ｍ
ｍ），プレス工作油を用いた潤滑，皺押え力２．０Ｎ／
ｍｍ2 ，ブランク径１０２ｍｍの条件で深絞り成形試験
を行い、耳率＝（山高さの平均−谷高さの平均）／ブラ
ンク径×１００で定義される耳率を測定した。表１の試
験結果にみられるように、本発明で規定した条件で製造
されたステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳率が何
れも２．０％以下であり、異方性が小さいことが判る。
これに対し、比較例のクラッド板では、耳率が３．２％
以上になっており、成形性に劣っていた。低い成形性
は、本発明で規定した条件から外れた純アルミ板を使用
した結果であると考えられる。
【００１０】
【００１１】実施例２：板厚０．５ｍｍのＳＵＳ４３０
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、Ａ〜Ｅの純
アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）と圧延接合し、板厚
１．２１ｍｍのステンレス鋼／アルミクラッド板を製造
した。 −結晶組織に占める圧延集合組織の割合を高めた純アル
ミ板− Ａ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２００℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｂ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｃ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２４０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｄ）圧下率７０％で冷間圧延した後、１８０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｅ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２６０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） 接合後のクラッド板を２５０℃で熱処理し、軟質化し
た。
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、Ａ〜Ｅの純
アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）と圧延接合し、板厚
１．２１ｍｍのステンレス鋼／アルミクラッド板を製造
した。 −結晶組織に占める圧延集合組織の割合を高めた純アル
ミ板− Ａ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２００℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｂ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２２０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｃ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２４０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｄ）圧下率７０％で冷間圧延した後、１８０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） Ｅ）圧下率７０％で冷間圧延した後、２６０℃で焼鈍
（板厚１．４ｍｍ） 接合後のクラッド板を２５０℃で熱処理し、軟質化し
た。
【００１２】得られたクラッド板から試験片を切り出
し、深絞り成形試験に供し、耳率によって異方性を評価
した。実施例１と同じ条件で深絞り成形試験を行い、耳
率を測定した。表２の試験結果にみられるように、本発
明で規定した温度範囲で焼鈍した純アルミ板を用いて製
造されたステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳率が
０．８〜１．２％の範囲にあり、異方性が小さいことが
判る。これに対し、１８０℃で焼鈍した純アルミ板を用
いて製造された試験番号４のクラッド板では、接合性が
著しく劣り、深絞り成形時に剥離したため、耳率が測定
できなかった。また、２６０℃で焼鈍した純アルミ板を
用いて製造された試験番号４のクラッド板では、耳率が
３％以上と異方性が大きくなっており、成形性に劣って
いた。この対比から明らかなように、純アルミ板の焼鈍
温度が異方性に大きな影響を及ぼしており、本発明で規
定した温度範囲で焼鈍することにより、初めて異方性が
小さい、換言すれば加工性に優れたクラッド板が得られ
ることが確認された。
し、深絞り成形試験に供し、耳率によって異方性を評価
した。実施例１と同じ条件で深絞り成形試験を行い、耳
率を測定した。表２の試験結果にみられるように、本発
明で規定した温度範囲で焼鈍した純アルミ板を用いて製
造されたステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳率が
０．８〜１．２％の範囲にあり、異方性が小さいことが
判る。これに対し、１８０℃で焼鈍した純アルミ板を用
いて製造された試験番号４のクラッド板では、接合性が
著しく劣り、深絞り成形時に剥離したため、耳率が測定
できなかった。また、２６０℃で焼鈍した純アルミ板を
用いて製造された試験番号４のクラッド板では、耳率が
３％以上と異方性が大きくなっており、成形性に劣って
いた。この対比から明らかなように、純アルミ板の焼鈍
温度が異方性に大きな影響を及ぼしており、本発明で規
定した温度範囲で焼鈍することにより、初めて異方性が
小さい、換言すれば加工性に優れたクラッド板が得られ
ることが確認された。
【００１３】
【００１４】実施例３：板厚０．５ｍｍのＳＵＳ４３０
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、圧下率７０
％の冷間圧延後に２２０℃で焼鈍した板厚１．４ｍｍの
純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド素
材として使用した。圧接時の純アルミ板の加熱温度を１
００〜４００℃の範囲で変化させて、両クラッド素材を
圧延接合し、板厚１．１９ｍｍのステンレス鋼／アルミ
クラッド板を製造した。接合後のクラッド板を２８０℃
で熱処理し、軟質化した。得られたクラッド板から試験
片を切り出し、深絞り成形試験に供し、耳率によって異
方性を評価した。実施例１と同じ条件で深絞り成形試験
を行い、耳率を測定した。表３の試験結果にみられるよ
うに、本発明で規定した温度範囲に圧接時の材温を維持
して製造したステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳
率が１．１〜１．５％の範囲にあり、異方性が小さいこ
とが判る。これに対し、比較例のクラッド板では、耳率
が３．３％以上になっており、成形性に劣っていた。こ
の低い成形性は、本発明で規定した温度範囲を外れる圧
延接合時の材温が原因であることが確認された。
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、圧下率７０
％の冷間圧延後に２２０℃で焼鈍した板厚１．４ｍｍの
純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド素
材として使用した。圧接時の純アルミ板の加熱温度を１
００〜４００℃の範囲で変化させて、両クラッド素材を
圧延接合し、板厚１．１９ｍｍのステンレス鋼／アルミ
クラッド板を製造した。接合後のクラッド板を２８０℃
で熱処理し、軟質化した。得られたクラッド板から試験
片を切り出し、深絞り成形試験に供し、耳率によって異
方性を評価した。実施例１と同じ条件で深絞り成形試験
を行い、耳率を測定した。表３の試験結果にみられるよ
うに、本発明で規定した温度範囲に圧接時の材温を維持
して製造したステンレス鋼／アルミクラッド板では、耳
率が１．１〜１．５％の範囲にあり、異方性が小さいこ
とが判る。これに対し、比較例のクラッド板では、耳率
が３．３％以上になっており、成形性に劣っていた。こ
の低い成形性は、本発明で規定した温度範囲を外れる圧
延接合時の材温が原因であることが確認された。
【００１５】
【００１６】実施例４：板厚０．５ｍｍのＳＵＳ４３０
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、圧下率７０
％の冷間圧延後に２２０℃で焼鈍した板厚１．４ｍｍの
純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド素
材と圧延接合し、板厚１．２０ｍｍのステンレス鋼／ア
ルミクラッド板を製造した。接合後のクラッド板を１５
０〜４００℃で熱処理し、軟質化した。得られたクラッ
ド板から試験片を切り出し、深絞り成形試験に供し、耳
率によって異方性を評価した。実施例１と同じ条件で深
絞り成形試験を行い、耳率を測定した。表４の試験結果
にみられるように、本発明で規定した温度範囲の熱処理
を施したステンレス鋼／アルミクラッド板では、何れも
耳率が２．０％以下であり、異方性が小さいことが判
る。これに対し、本発明で規定した温度範囲より低い１
５０℃，２００℃で熱処理した比較例のクラッド板で
は、深絞り成形時に剥離や割れが発生したため成形でき
なかった。また、本発明で規定した温度範囲より高い４
００℃で熱処理した比較例のクラッド板では、耳率が
４．１％と大きく、成形性に劣っていた。この低い成形
性は、本発明で規定した温度範囲を外れる熱処理が原因
であることが確認された。
ステンレス鋼帯を一方のクラッド素材とし、圧下率７０
％の冷間圧延後に２２０℃で焼鈍した板厚１．４ｍｍの
純アルミ板（ＪＩＳ Ａ１１００）を他方のクラッド素
材と圧延接合し、板厚１．２０ｍｍのステンレス鋼／ア
ルミクラッド板を製造した。接合後のクラッド板を１５
０〜４００℃で熱処理し、軟質化した。得られたクラッ
ド板から試験片を切り出し、深絞り成形試験に供し、耳
率によって異方性を評価した。実施例１と同じ条件で深
絞り成形試験を行い、耳率を測定した。表４の試験結果
にみられるように、本発明で規定した温度範囲の熱処理
を施したステンレス鋼／アルミクラッド板では、何れも
耳率が２．０％以下であり、異方性が小さいことが判
る。これに対し、本発明で規定した温度範囲より低い１
５０℃，２００℃で熱処理した比較例のクラッド板で
は、深絞り成形時に剥離や割れが発生したため成形でき
なかった。また、本発明で規定した温度範囲より高い４
００℃で熱処理した比較例のクラッド板では、耳率が
４．１％と大きく、成形性に劣っていた。この低い成形
性は、本発明で規定した温度範囲を外れる熱処理が原因
であることが確認された。
【００１７】
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明は、冷間
圧延で生成する圧延集合組織により純アルミ板の異方性
をステンレス鋼帯の異方性からずらし、両者の異方性を
相殺することにより、クラッド板としての異方性を低下
させている。そのため、得られたステンレス鋼／アルミ
クラッド板は、深絞り成形時に耳の発生が少なく、高い
歩留りで製品形状に加工される。
圧延で生成する圧延集合組織により純アルミ板の異方性
をステンレス鋼帯の異方性からずらし、両者の異方性を
相殺することにより、クラッド板としての異方性を低下
させている。そのため、得られたステンレス鋼／アルミ
クラッド板は、深絞り成形時に耳の発生が少なく、高い
歩留りで製品形状に加工される。
Claims (1)
- 【請求項１】 圧下率５０％以上で冷間圧延し、２００
〜２５０℃で仕上げ焼鈍された純アルミ板をステンレス
鋼帯に重ね合わせ、純アルミ板を２５０℃以下の温度に
維持して純アルミ板をステンレス鋼帯に圧接し、次いで
２５０〜３３０℃で熱処理することを特徴とする成形性
に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5137797A JPH10244620A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | 成形性に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5137797A JPH10244620A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | 成形性に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10244620A true JPH10244620A (ja) | 1998-09-14 |
Family
ID=12885268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5137797A Pending JPH10244620A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | 成形性に優れたステンレス鋼／アルミクラッド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10244620A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6347312B1 (ja) * | 2017-10-30 | 2018-06-27 | 新日鐵住金株式会社 | クラッド板 |
-
1997
- 1997-03-06 JP JP5137797A patent/JPH10244620A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6347312B1 (ja) * | 2017-10-30 | 2018-06-27 | 新日鐵住金株式会社 | クラッド板 |
| WO2019087265A1 (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-09 | 日本製鉄株式会社 | クラッド板 |
| KR20200042925A (ko) | 2017-10-30 | 2020-04-24 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 클래드판 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030909 |