JPH10246588A

JPH10246588A - 一体型熱交換器のチューブとフィンとの接合方法

Info

Publication number: JPH10246588A
Application number: JP5309097A
Authority: JP
Inventors: Yoshiaki Ogiwara; 吉章荻原; Takenobu Dokou; 武宜土公; Akio Niikura; 昭男新倉; Taketoshi Toyama; 猛敏外山; Akira Uchikawa; 章内川; Satoshi Nohira; 智野平; 誉 ▲高▼達; Homare Koutatsu
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Denso Corp
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Denso Corp
Priority date: 1997-03-07
Filing date: 1997-03-07
Publication date: 1998-09-14

Abstract

(57)【要約】【課題】ラジエータコアとコンデンサコアとが一体の
一体型熱交換器を製造する場合、特にラジエータチュー
ブとフィンとの優れた接合方法を見出すこと。【解決手段】ラジエータコア（１０）とコンデンサコ
ア（２０）とが一体構造の一体型熱交換器の接合方法で
あって、ラジエータチューブ（１１）はＡｌ合金芯材の
外面に２〜６．５ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系
ろう材をクラッドしたブレージングチューブ材からな
り、またコンデンサチューブ（２１）はＡｌ又はＡｌ合
金押出偏平多穴管からなり、更にフィン（３１）はＡｌ
又はＡｌ合金芯材の両面に７〜１１ｗｔ％のＳｉを含有
したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたブレージングシ
ートフィン材からなり、前記ラジエータチューブ（１
１）及びコンデンサチューブ（２１）とフィン（３１）
とを一体に、ろう付け接合することを特徴とする一体型
熱交換器のチューブとフィンとの接合方法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車に搭載され
る熱交換器のうち、ラジエータコアとコンデンサコアと
が一体構造の、いわゆる一体型熱交換器におけるラジエ
ータチューブ及びコンデンサチューブとフィンとを一体
にろう付けする接合方法に関するもので、特に、ラジエ
ータチューブとフィンとの改良された接合方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動車に搭載される熱交換器は、
エンジン冷却用のラジエータ、空調用のコンデンサとエ
バポレータ、オイル冷却用のオイルクーラ、或いはイン
タークーラ等種々のものが使用されている。

【０００３】ラジエータの一例を図８に示す。図におい
て、１ａはラジエータチューブ、１ｂはフィンである。
ラジエータ１のチューブ１ａの材料構成は、その内部に
エンジン冷却用の水系冷却液が流れるため、冷却液に対
してチューブ内面の耐食性を確保する目的で、Ａｌ合金
芯材（３００３等、Ａｌ−Ｍｎ系合金材料））の内面に
は犠牲陽極材（７０７２等、Ａｌ−Ｚｎ系合金材料）が
クラッドされ、外面にはベアフィンをろう付けのための
ろう材（４３４３、４０４５等、Ａｌ−Ｓｉ系合金材
料）がクラッドされたブレージングシート（板厚は、例
えば０．２ｍｍ〜０．３ｍｍ）から作られ、これを電縫
加工して、チューブ１ａとして用いられるのが一般的で
ある。このろう材のクラッド率は、板厚０．２ｍｍ〜
０．３ｍｍに対しておおよそ１０％程度である。また、
フィン１ｂは、ろう材がクラッドされていない板厚０．
１ｍｍ前後のベアのＡｌ又はＡｌ合金フィン材が用いら
れているのが一般的である。

【０００４】コンデンサの一例を図９に示す。図におい
て、２ａはコンデンサチューブ、２ｂはフィンである。
コンデンサ２は、自動車内の空調を行うための熱交換器
（コンデンサとエバポレータ）のうちの凝縮器で、チュ
ーブ２ａの内部はフロン等の圧縮された冷媒が通る。そ
のためチューブ内の内圧は高く、強度的な理由と熱交換
を確実に行うために、中柱を立てた断面形状を持つＡｌ
又はＡｌ合金の押出偏平多穴管が用いられることが多
い。押出偏平多穴管を製造するときに、同時にろう材を
被覆することは非常に困難なため、通常外面はろう材の
ないベア管として使用される。このため、コンデンサコ
アの製造は、一般にＡｌ又はＡｌ合金芯材の外面（両
面）にろう付けのためのろう材（４３４３、４０４５、
４０４７等、Ａｌ−Ｓｉ系合金材料）が、片面につき１
０％程度クラッドされたブレージングシートフィン２ｂ
（厚さは、例えば０．１ｍｍ程度）が使用されるのが一
般的である。

【０００５】前記の機能の異なる各種の熱交換器は、通
常、独立に製造して自動車に搭載されるのが一般的であ
るが、近年、コンパクト化、省スペース化、製造の容易
さ等の点から、機能の異なる２種の熱交換器を一体に製
造したいわゆる一体型熱交換器が種々提案されている
（例えば、実開昭５６−１６７７２７、特開平１−２４
７９９０、実開平２−６２２６８、特開平８−１７０８
８８等）。

【０００６】図７は、実開平２−６２２６８に開示され
ているラジエータコア１とコンデンサコア２が一体構造
の一体型熱交換器である。なお、図において、５、６は
ラジエータのヘッダー、７、８はコンデンサのヘッダ
ー、３０は両チューブにまたがるフィン、４０は両コア
にまたがるインサート（補強材）である。

【０００７】また、図６は、特開平８−１７０８８８に
開示されているラジエータとコンデンサとが一体構造の
一体型熱交換器に関するものであり、ラジエータチュー
ブ１ａ^,とコンデンサチューブ２ａ^,をブレージングシ
ート（Ａｌ合金芯材の内面に犠牲陽極材、外面にろう材
をクラッドした板）で一体に成形し、これらの両チュー
ブと両チューブにまたがるベアフィンを一体にろう付け
接合したものである。

【０００８】このように、ラジエータコアとコンデンサ
コアとが一体構造の一体型熱交換器において、チューブ
及びフィンの材料構成、これらの接合方法をいかにする
か、種々検討されている。ラジエータコアとコンデンサ
コアとが一体の一体型熱交換器をろう付けで製造する場
合において、ラジエータチューブにブレージングシート
で製造した前記の外面にろう材を有するチューブを使用
し、コンデンサチューブに前記の外面にろう材を有しな
いベアの押出多穴管を使用し、更にフィン材は両チュー
ブにまたがる（両コアに共用の）フィンとして、これら
を相互に接合することが望まれる。この場合、ブレージ
ングシートからなるラジエータチューブにあわせたベア
フィン材を用いると、ラジエータチューブとフィンとの
接合は可能であるが、押出偏平多穴管からなるコンデン
サチューブとフィンとの接合はできない。また、コンデ
ンサチューブにあわせたブレージングシートフィンを用
いると、ラジエータチューブ部のろう材が過剰になるた
め、フィンがチューブと接するＲ部のろう浸食が激しく
なり、ろう付け加熱時にラジエータコアがつぶれる等の
不具合が発生するという問題がある。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、ラジ
エータチューブにブレージングシートで製造した外面に
ろう材を有するチューブを使用し、コンデンサチューブ
に前記の外面にろう材有しないベアの押出偏平多穴管を
使用して、ラジエータコアとコンデンサコアとが一体の
一体型熱交換器をろう付けで形成する場合において、こ
れらのチューブとフィンとの良好な接合方法を見出すこ
とであり、特にラジエータチューブの外面の最適なろう
材の組成、クラッド率を見出すことである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、ラジエータチ
ューブに使用するろう材の組成若しくはクラッドするろ
う量を適正化することで、上記の課題を解決し、健全な
一体型熱交換器の製造を可能とするものである。即ち、
前記の課題を解決するための請求項１の発明は、ラジエ
ータコア（１０）とコンデンサコア（２０）とが一体構
造の一体型熱交換器におけるラジエータチューブ（１
１）及びコンデンサチューブ（２１）と前記両チューブ
にまたがるフィン（３１）との接合方法であって、ラジ
エータチューブ（１１）はＡｌ合金芯材の外面に２〜
６．５ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をク
ラッドしたブレージングチューブ材からなり、またコン
デンサチューブ（２１）はＡｌ又はＡｌ合金押出偏平多
穴管からなり、更にフィン（３１）はＡｌ又はＡｌ合金
芯材の両面に７〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓ
ｉ系ろう材をクラッドしたブレージングシートフィン材
からなり、前記ラジエータチューブ（１１）及びコンデ
ンサチューブ（２１）とフィン（３１）とを一体に、ろ
う付け接合することを特徴とする一体型熱交換器のチュ
ーブとフィンとの接合方法であり、

【００１１】また、請求項２の発明は、ラジエータコア
（１０）とコンデンサコア（２０）とが一体構造の一体
型熱交換器におけるラジエータチューブ（１１）及びコ
ンデンサチューブ（２１）と前記両チューブにまたがる
フィン（３１）との接合方法であって、ラジエータチュ
ーブ（１１）はＡｌ合金芯材の外面に７〜１１ｗｔ％の
Ｓｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッド率２〜５
％でクラッドしたブレージングチューブ材からなり、ま
たコンデンサチューブ（２１）はＡｌ又はＡｌ合金押出
偏平多穴管からなり、更にフィン（３１）はＡｌ又はＡ
ｌ合金芯材の両面に７〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡ
ｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたブレージングシートフ
ィン材からなり、前記ラジエータチューブ（１１）及び
コンデンサチューブ（２１）とフィン（３１）とを一体
に、ろう付け接合することを特徴とする一体型熱交換器
のチューブとフィンとの接合方法である。

【００１２】

【発明の実施の形態】

（１）請求項１の発明について請求項１の発明の詳細は、前記のとおりであるが、理解
を容易にするため本発明を図を用いて説明する。図１
は、本発明に係わる一体型熱交換器の構造の一例を示す
もので、その一部切欠を含む斜視図である。本発明は、
図１に示すように、ラジエータコア１０とコンデンサコ
ア２０とが一体構造の一体型熱交換器におけるラジエー
タチューブ１１及びコンデンサチューブ２１と前記両チ
ューブにまたがるフィン３１との接合において、ラジエ
ータチューブ１１はＡｌ合金芯材の外面に２〜６．５ｗ
ｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドし
たブレージングチューブ材を使用し、またコンデンサチ
ューブ２１はＡｌ又はＡｌ合金押出偏平多穴管を使用
し、更にフィン３１はＡｌ又はＡｌ合金芯材の両面に７
〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をク
ラッドしたブレージングシートフィン材を使用して、こ
れらを一体にろう付け接合する接合方法である。なお、
図２は、図１のコンデンサチューブ２１、ラジエータチ
ューブ１１とフィン３１との接合状態を示す拡大斜視図
であり、図３及び図４は、それぞれ図２のラジエータチ
ューブ１１とフィン３１との接合状態を示す拡大斜視
図、拡大断面図である。なお、図４において、３１Ｒは
フィンのＲ部、１１ｄはフィレット部である。

【００１３】ここでコンデンサチューブ２１となる押出
偏平多穴管、及びフィン３１となるブレージングシート
フィン材は、従来から普通に知られている材料である
が、ラジエータチューブ１１となるブレージングチュー
ブ材は、これら３部材を接合する本発明の接合方法の最
も特徴とするところである。

【００１４】本発明におけるラジエータチューブ１１
は、Ａｌ合金芯材の外面に２〜６．５ｗｔ％のＳｉを含
有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたブレージング
チューブ材を使用するものである。即ちＡｌ−Ｓｉ系ろ
う材は、通常のろう材（Ａｌ−７〜１１ｗｔ％Ｓｉ合
金）に比し、Ｓｉ量を低くしてその範囲を２〜６．５ｗ
ｔ％とし、Ａｌ−Ｓｉ合金の融点を上げて、ろう材とし
ての機能を抑制したものである。従来のラジエータチュ
ーブ材は、Ａｌ合金芯材の外面に、通常７〜１１ｗｔ％
程度のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系合金ろうがクラッド
率１０％程度、クラッドされている。このチューブ材を
通常のブレージングフィンと組み合わせて一体型熱交換
器に用いると、ブレージングシートフィン側にも同様の
ろうがあるため、ろう付け時、ラジエータチューブにフ
ィンが接合されるＲ部（図４の３１Ｒ部、１１ｄ部）
に、過剰のろうが供給されるため、フィンがこの過剰の
ろうにより浸食されてしまうという問題が生ずる。本発
明においては、供給されるろう材中のＳｉ量を低くする
ことで、ろう付け時の過剰ろうを従来よりも高融点にし
てろう材としての機能を抑制し、その結果、フィンのろ
うによる浸食を低減するものである。

【００１５】本発明におけるラジエータチューブ外面の
ろう材のＳｉ量を２〜６．５ｗｔ％に限定したのは、Ｓ
ｉ量が２ｗｔ％未満の場合は、ラジエータチューブとヘ
ッダー１２、１３のヘッダープレート（図示せず）との
接続部のろう付けが不良となる場合があり、また、Ｓｉ
量が６．５ｗｔ％を越えると、Ｓｉ量が多くなるためろ
う材の融点が下がり、ブレージングシートフィンのＲ部
（図４の３１Ｒ部、１１ｄ部）のろう浸食が問題となる
からである。なお、本発明におけるラジエータチューブ
外面のろう材のクラッド率は、８〜１３％とするのが好
ましい。

【００１６】なお、本発明におけるコンデンサチューブ
２１は、通常、外面にろう材のないＡｌ若しくはＡｌ合
金からなる押出偏平多穴管が使用される。具体的材料
は、例えば純Ａｌ系の１０５０、１１００等、Ａｌ−Ｍ
ｎ系の３００３、３２０３等である。また、本発明にお
けるフィン３１は、通常のブレージングシートフィンが
使用され、この材料は通常Ａｌ又はＡｌ合金芯材の両面
にＡｌ−７〜１１ｗｔ％Ｓｉ系合金ろうが、８〜１２％
程度クラッドされている。この芯材は、例えばＡｌ−Ｍ
ｎ系の３００３、３２０３等、純Ａｌ系の材料である。
また、ろう合金材は、例えば４３４３（Ａｌ−６．８〜
８．２ｗｔ％Ｓｉ合金）、４０４５（Ａｌ−９．０〜１
１．０ｗｔ％Ｓｉ合金）等である。

【００１７】前記の構成のラジエータチューブ１１、コ
ンデンサチューブ２１、フィン３１を組み合わせて、通
常のろう付け（ブレージング）条件で、ろう付けするこ
とにより、これら３者を一体に、且つ良好にろう付けす
ることができる。なお、図１のラジエータチューブ１
１、コンデンサチューブ２１は各々１本とはかぎらず、
必要に応じて複数（２本、３本等）の場合もある。この
うち、図２は、ラジエータチューブ１１、コンデンサチ
ューブ２１が各１本の場合のフィン３１との接合状態を
示す拡大図である。

【００１８】（２）請求項２の発明について請求項２の発明は、ラジエータコア（１０）とコンデン
サコア（２０）とが一体構造の一体型熱交換器における
ラジエータチューブ（１１）及びコンデンサチューブ
（２１）と前記両チューブにまたがるフィン（３１）と
の接合において、ラジエータチューブ（１１）はＡｌ合
金芯材の外面に７〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−
Ｓｉ系ろう材をクラッド率２〜５％でクラッドしたブレ
ージングチューブ材を使用し、またコンデンサチューブ
（２１）はＡｌ又はＡｌ合金押出偏平多穴管を使用し、
更にフィン（３１）はＡｌ又はＡｌ合金芯材の両面に７
〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をク
ラッドしたブレージングシートフィン材を使用して、こ
れらを一体にろう付け接合する接合方法である。即ち、
本発明の最も特徴とするところは、ラジエータチューブ
１１となるブレージングチューブ材のろう材について、
ろう合金組成は普通の組成（Ｓｉ：７〜１１％含有）と
し、そのクラッド率を従来（約１０％）より少なくし
て、２〜５％とすることである。

【００１９】本発明においては、ラジエータチューブ材
の外面のろう材のクラッド率を下げ、ろう付け時に、ラ
ジエータチューブ１１とブレージングシートフィン３１
の接する部分（図４の３１Ｒ部、１１ｄ部）にたまるろ
うの量を少なくし、フィン３１を浸食するＡｌ−Ｓｉ系
ろうの絶対量を下げるものである。ろう材のクラッド率
を２〜５％に限定した理由は、２％未満にすると、ラジ
エータのヘッダー１２、１３のヘッダープレート（図示
せず）との接合が悪くなるばかりでなく、チューブ用ブ
レージングシート材料の製造を工業的に行うことができ
ない。また、クラッド率が５％を越えると、ろう付け時
に、ラジエータチューブ１１とブレージングシートフィ
ン３１の接する部分（図４の３１Ｒ部、１１ｄ部）にた
まるろうの量が多くなり、ろうによるフィン３１の浸食
が激しくなってしまうからである。本発明の接合に使用
するコンデンサチューブ２１とフィン３１は、前記の請
求項１の発明で説明したことと同様である。

【００２０】なお、請求項１、２の発明におけるラジエ
ータチューブ用ブレージングシート材の構成は、図５
（ａ）（ｂ）に示すように、Ａｌ合金芯材１１ａの外面
にろう材１１ｂがクラッドされ、内面には犠牲陽極材１
１ｃがクラッドされているもの（ａ）、用途によっては
Ａｌ合金芯材１１ａの外面にろう材１１ｂがクラッドさ
れ、内面には何もないもの（ｂ）がある。内面の犠牲陽
極材１１ｃは、チューブ内部の耐食性を確保するための
もので、普通Ａｌ−１ｗｔ％Ｚｎ系、Ａｌ−４ｗｔ％Ｚ
ｎ系、Ａｌ−Ｉｎ−Ｍｇ系合金材が使用される。また、
チューブ内面にこれらの犠牲陽極材を使用しない場合
は、ラジエータチューブに通す水質がよく管理されてい
る場合である（例えば、水に腐食防止剤が添加されてい
る場合）。従って、ラジエータチューブ材の犠牲陽極材
の有無は、本発明になんら影響を与えるものではなく、
所望の耐食性を設計できるものであれば特に限定するも
のではない。

【００２１】

【実施例】以下に、本発明の実施例（本発明例）につい
て、比較例とともにより具体的に説明する。〔実施例１〕本実施例は、請求項１に関するものであ
る。３００３合金芯材の一面（チューブの外面となる）
に、表１に示すように、Ｓｉ１．８〜７．０ｗｔ％を含
有したＡｌ合金ろう材を、クラッド率１０〜１２％でク
ラッドし、他面（チューブの内側となる）にＡｌ−４ｗ
ｔ％Ｚｎ合金からなる犠牲陽極材をクラッド（クラッド
率１０％）して組み合わせ、ラジエータチューブ用の厚
さ０．３ｍｍのブレージングシート（３層材）を製造し
た。調質は、Ｈ１４である。

【００２２】

【表１】

【００２３】上記の具体的製造は、芯材合金を鋳造後、
４５０〜６００℃の温度範囲で均質化処理し、両面を１
０ｍｍづつ面削後、あらかじめ準備したろう材合金板お
よび犠牲層合金板と合わせて熱間圧延を行った。熱間圧
延後の工程は、通常の通り、冷間圧延と焼鈍により所定
の板厚（０．３ｍｍ）、調質（Ｈ１４）にした。得られ
た３層のブレージングシートを電縫加工して、ラジエー
タ用チューブ（図１〜４の１１）とした。このラジエー
タ偏平チューブの寸法は、巾１６ｍｍ×高さ２ｍｍであ
る。

【００２４】また、押出で成形した通常の押出偏平多穴
管（材質１０５０）からなるコンデンサチューブ（図１
〜２の２１）を用意した。この押出偏平多穴管の寸法
は、巾１６ｍｍ×高さ２ｍｍ×肉厚０．４ｍｍの八穴で
ある。更に、芯材が３００３で、この両面に４３４３の
ろう材をクラッド（クラッド率１０％）した板厚０．１
ｍｍのフィン用ブレージングシート（調質Ｈ１４）を製
造し、これを巾４０ｍｍにスリッターし、さらにコルゲ
ート加工してフィン（図１〜４の３１）とした。

【００２５】前記のラジエータチューブ１１、コンデン
サチューブ２１、コルゲートフィン３１を図２に示すご
とく組付け（ラジエータチューブ１１、コンデンサチュ
ーブ２１を各１本づつ、上下におき、この間にコルゲー
トフィン３１を配置）、ラジエータコアとコンデンサコ
アが一体となるような試験用コアを組み立てた。

【００２６】次に、この試験用組み立てコアに非腐食性
フラックス（ＫＡｌＦ₄とＫ₂ＡｌＦ₅の混合フラック
ス）を１０ｇ／ｍ²塗布して、窒素ガス雰囲気中で、６
０５℃×３分間のろう付け加熱を行い試験製品とした。
この試験製品の健全性について、フィン材Ｒ部（図４の
３１Ｒ部）のろう浸食状態と接合状態を観察して評価し
た。この評価結果を表２に示す。

【００２７】

【表２】

【００２８】表２から明らかなごとく、本発明の要件を
具備した接合方法（本発明例Ｎｏ．１〜４）は、ラジエ
ータコア部のフィンＲ部の健全率が高く、またラジエー
タコア部のフィンの接合率も高いことがわかる。なお、
コンデンサコア部のフィンの接合も問題ない。これに対
して、本発明の要件外の接合方法（比較例Ｎｏ．５〜
８）は、いずれかの特性が劣ることがわかる。

【００２９】〔実施例２〕本実施例は、請求項２に関す
るものである。３００３合金芯材の一面（チューブの外
面となる）に、表３に示すように、Ｓｉ７．５ｗｔ％と
１０．０ｗｔ％を含有したＡｌ合金ろう材を、クラッド
率１．５％から７％でクラッドし、他面（チューブの内
側となる）にＡｌ−４ｗｔ％Ｚｎ合金からなる犠牲陽極
材をクラッド（クラッド率１０％）して組み合わせ、実
施例１と同様に、ラジエータチューブ用の厚さ０．３ｍ
ｍのブレージングシート（３層材）を製造した。調質
は、Ｈ１４である。

【００３０】

【表３】

【００３１】このブレージングシート及びラジエータ用
チューブの具体的製造は、実施例１と同様である。ま
た、コンデンサチューブの押出偏平多穴管（材質１０５
０）、コルゲート加工したブレージングシートフィンも
実施例１と同様なものを用意した。

【００３２】前記のラジエータチューブ１１、コンデン
サチューブ２１、コルゲートフィン３１を図２に示すご
とく組付け（ラジエータチューブ１１、コンデンサチュ
ーブ２１を各１本づつ、上下におき、この間にコルゲー
トフィン３１を配置）、ラジエータコアとコンデンサコ
アが一体となるような試験用コアを組み立てた。

【００３３】次に、この試験用組み立てコアに非腐食性
フラックス（ＫＡｌＦ₄とＫ₂ＡｌＦ₅の混合フラック
ス）を１０ｇ／ｍ²塗布して、窒素ガス雰囲気中で、６
０５℃×３分間のろう付け加熱を行い試験製品とした。
この試験製品の健全性について、フィン材Ｒ部（図４の
３１Ｒ部）のろう浸食状態と接合状態を観察して評価し
た。この評価結果を表４に示す。

【００３４】

【表４】

【００３５】表４から明らかなごとく、本発明の要件を
具備した接合方法（本発明例Ｎｏ．９〜１２）は、ラジ
エータコア部のフィンＲ部の健全率が高く、またラジエ
ータコア部のフィンの接合率も高いことがわかる。な
お、コンデンサコア部のフィンの接合も問題ない。これ
に対して、本発明の要件外の接合方法（比較例Ｎｏ．１
３〜１６）は、いずれかの特性が劣ることがわかる。

【００３６】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明は、ラジエ
ータコアとコンデンサコアが一体構造の一体型熱交換器
を製造する際のろう付けで、フィンのＲ部のろうによる
浸食を防止して、健全で高機能の一体型熱交換器を安定
して製造することができ、工業上顕著な効果を奏するも
のである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係わる一体型熱交換器の一例であり、
ラジエータコア及びコンデンサコアの一部とラジエータ
コアのヘッダーの一部を切り欠いた斜視図である。

【図２】図１のコンデンサチューブ２１、ラジエータチ
ューブ１１とフィン３１との接合状態を示す拡大斜視図
である。

【図３】図２のラジエータチューブ１１とフィン３１と
の接合状態を示す断面拡大斜視図である。

【図４】図３のラジエータチューブ１１とフィン３１と
の接合状態を示す拡大断面図である。

【図５】本発明に係わるラジエータチューブ１１の材料
の構成を示す断面図であり、（ａ）はＡｌ合金芯材１１
ａの外面にろう材１１ｂがクラッドされ、内面に犠牲陽
極材１１ｃがクラッドされており、又（ｂ）はＡｌ合金
芯材１１ａの外面にろう材１１ｂがクラッドされてい
る。

【図６】従来の、一体型熱交換器のコンデンサチューブ
２ａ^,、ラジエータチューブ１ａ^,とフィン３０との接
合を示す一例で、その説明図である。

【図７】従来の、ラジエータコアとコンデンサコアとが
一体構造のいわゆる一体型熱交換器の一例を示すもの
で、その斜視図である。

【図８】従来のラジエータコア単体の熱交換器の一例を
示す斜視図である。

【図９】従来のコンデンサコア単体の熱交換器の一例を
示す斜視図である。

【符号の説明】１ラジエータコア１ａ、１ａ^, ラジエータチューブ１ｂラジエータフィン２コンデンサコア２ａ、２ａ^, コンデンサチューブ２ｂコンデンサフィン２ｃ^, インナーフィン３０一体型熱交換器のフィン４０一体型熱交換器のインサート５、６ラジエータのヘッダー６、８コンデンサのヘッダー１０本発明に係わる一体型熱交換器のラジエータコ
ア１１ラジエータチューブ１１ａラジエータチューブのＡｌ合金芯材１１ｂラジエータチューブのろう材１１ｃラジエータチューブの犠牲陽極材１１ｄチューブとフィンとの接合フィレット部１２、１３ラジエータのヘッダー１４、１５ラジエータの水の入口、出口２０本発明に係わる一体型熱交換器のコンデンサコ
ア２１コンデンサチューブ２２、２３コンデンサのヘッダー３０、３１一体型熱交換器のフィン３１ＲフィンのＲ部４０、４１一体型熱交換器のインサート

フロントページの続き (72)発明者新倉昭男東京都千代田区丸の内２丁目６番１号古河電気工業株式会社内 (72)発明者外山猛敏愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内 (72)発明者内川章愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内 (72)発明者野平智愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内 (72)発明者 ▲高▼達誉愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ラジエータコア（１０）とコンデンサコ
ア（２０）とが一体構造の一体型熱交換器におけるラジ
エータチューブ（１１）及びコンデンサチューブ（２
１）と前記両チューブにまたがるフィン（３１）との接
合方法であって、ラジエータチューブ（１１）はＡｌ合
金芯材の外面に２〜６．５ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ
−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたブレージングチューブ材
からなり、またコンデンサチューブ（２１）はＡｌ又は
Ａｌ合金押出偏平多穴管からなり、更にフィン（３１）
はＡｌ又はＡｌ合金芯材の両面に７〜１１ｗｔ％のＳｉ
を含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をクラッドしたブレージ
ングシートフィン材からなり、前記ラジエータチューブ
（１１）及びコンデンサチューブ（２１）とフィン（３
１）とを一体に、ろう付け接合することを特徴とする一
体型熱交換器のチューブとフィンとの接合方法。
【請求項２】ラジエータコア（１０）とコンデンサコ
ア（２０）とが一体構造の一体型熱交換器におけるラジ
エータチューブ（１１）及びコンデンサチューブ（２
１）と前記両チューブにまたがるフィン（３１）との接
合方法であって、ラジエータチューブ（１１）はＡｌ合
金芯材の外面に７〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−
Ｓｉ系ろう材をクラッド率２〜５％でクラッドしたブレ
ージングチューブ材からなり、またコンデンサチューブ
（２１）はＡｌ又はＡｌ合金押出偏平多穴管からなり、
更にフィン（３１）はＡｌ又はＡｌ合金芯材の両面に７
〜１１ｗｔ％のＳｉを含有したＡｌ−Ｓｉ系ろう材をク
ラッドしたブレージングシートフィン材からなり、前記
ラジエータチューブ（１１）及びコンデンサチューブ
（２１）とフィン（３１）とを一体に、ろう付け接合す
ることを特徴とする一体型熱交換器のチューブとフィン
との接合方法。