JPH1025167A - マグネシア質粗粒を用いた流し込み施工用耐火物 - Google Patents
マグネシア質粗粒を用いた流し込み施工用耐火物Info
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- JPH1025167A JPH1025167A JP8178279A JP17827996A JPH1025167A JP H1025167 A JPH1025167 A JP H1025167A JP 8178279 A JP8178279 A JP 8178279A JP 17827996 A JP17827996 A JP 17827996A JP H1025167 A JPH1025167 A JP H1025167A
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- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アルミナ−マグネシア質あるいはアルミナ−
スピネル−マグネシア質流し込み施工用耐火物の耐スラ
グ浸潤性及び耐スポーリング性と、スラグライン等にお
ける過酷な条件部位での耐食性の劣化を防止。 【解決手段】 粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９
５重量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％
と、非晶質シリカ０．２〜３重量％と、結合剤としてア
ルミナセメント３〜１５重量％と、残部がアルミナまた
はアルミナとスピネル原料の組合せである混合材料に対
し、粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外掛けで
４０〜１００重量％用いた流し込み施工用耐火物を得
る。
スピネル−マグネシア質流し込み施工用耐火物の耐スラ
グ浸潤性及び耐スポーリング性と、スラグライン等にお
ける過酷な条件部位での耐食性の劣化を防止。 【解決手段】 粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９
５重量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％
と、非晶質シリカ０．２〜３重量％と、結合剤としてア
ルミナセメント３〜１５重量％と、残部がアルミナまた
はアルミナとスピネル原料の組合せである混合材料に対
し、粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外掛けで
４０〜１００重量％用いた流し込み施工用耐火物を得
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、取鍋内張り、ＤＨ
用又はＲＨ用の浸漬管、タンディッシュ用母材等の、溶
銑あるいは溶鋼スラグと接触する部分に適用できる流し
込み施工用耐火物に関する。
用又はＲＨ用の浸漬管、タンディッシュ用母材等の、溶
銑あるいは溶鋼スラグと接触する部分に適用できる流し
込み施工用耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、精錬技術の向上から、高級鋼種が
精錬されるようになり、溶鋼温度の上昇、さらに滞湯時
間の延長等により、処理条件は益々過酷になってきてお
り、従来の高アルミナ質、マグネシア質、ろう石−ジル
コン質等の材質では耐食性、耐スポーリング性、容積安
定性の点で対応できなくなり、スピネル質が適用される
ようになった。スピネルクリンカーの特性は、例えば、
熱膨張係数が小さいことやスラグ浸潤抵抗性の大きいこ
とであり、耐食性、耐スポーリング性及び容積安定性等
に優れ、その上、熱的スポーリング性やスラグ浸潤に起
因する亀裂や剥離を抑える点にも優れている。
精錬されるようになり、溶鋼温度の上昇、さらに滞湯時
間の延長等により、処理条件は益々過酷になってきてお
り、従来の高アルミナ質、マグネシア質、ろう石−ジル
コン質等の材質では耐食性、耐スポーリング性、容積安
定性の点で対応できなくなり、スピネル質が適用される
ようになった。スピネルクリンカーの特性は、例えば、
熱膨張係数が小さいことやスラグ浸潤抵抗性の大きいこ
とであり、耐食性、耐スポーリング性及び容積安定性等
に優れ、その上、熱的スポーリング性やスラグ浸潤に起
因する亀裂や剥離を抑える点にも優れている。
【０００３】そのスピネルクリンカーを使用した例とし
て、特開昭６０−６０９８５号公報にある、スピネル−
アルミナ質の不定形耐火物、さらには、特開平３−２３
２７５号公報に開示されるようなスピネル−アルミナ−
マグネシア質の流し込み用耐火物が知られている。
て、特開昭６０−６０９８５号公報にある、スピネル−
アルミナ質の不定形耐火物、さらには、特開平３−２３
２７５号公報に開示されるようなスピネル−アルミナ−
マグネシア質の流し込み用耐火物が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前者において
は、操業条件が過酷な場合には、溶損量が極端に大きく
なる欠点がある。そこで、後者の場合、スピネルクリン
カーとマグネシアクリンカーを併用することで耐食性向
上の効果を耐スラグ浸潤性や耐スポーリング性を劣化さ
せることなく改善しようとするものであるが、スラグラ
イン等の更に過酷な条件の部位で使用されると、やはり
溶損量が大きくなる現象が見られた。
は、操業条件が過酷な場合には、溶損量が極端に大きく
なる欠点がある。そこで、後者の場合、スピネルクリン
カーとマグネシアクリンカーを併用することで耐食性向
上の効果を耐スラグ浸潤性や耐スポーリング性を劣化さ
せることなく改善しようとするものであるが、スラグラ
イン等の更に過酷な条件の部位で使用されると、やはり
溶損量が大きくなる現象が見られた。
【０００５】本発明は、耐スラグ浸潤性及び耐スポーリ
ング性並びにスラグライン等における過酷な条件部位で
の耐食性の劣化を防止することができるアルミナ−マグ
ネシア質又はアルミナ−スピネル−マグネシア質流し込
み施工用耐火物を提供するものである。
ング性並びにスラグライン等における過酷な条件部位で
の耐食性の劣化を防止することができるアルミナ−マグ
ネシア質又はアルミナ−スピネル−マグネシア質流し込
み施工用耐火物を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の流し込み施工用
耐火物は、粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９５重
量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％と、
非晶質シリカ０．２〜３重量％と、結合剤としてアルミ
ナセメント３〜１５重量％と、残部がアルミナ又はアル
ミナとスピネル原料との組合せである混合材料に対し、
粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外掛けで４０
〜１００重量％用いる。
耐火物は、粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９５重
量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％と、
非晶質シリカ０．２〜３重量％と、結合剤としてアルミ
ナセメント３〜１５重量％と、残部がアルミナ又はアル
ミナとスピネル原料との組合せである混合材料に対し、
粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外掛けで４０
〜１００重量％用いる。
【０００７】アルミナ原料の使用はマグネシアクリンカ
ーと反応して正スピネルとなるために重要であり、前記
混合材料に対しマグネシア質粗粒を使用するのは、マグ
ネシア質であることによる高塩基性度スラグに対する耐
食性向上効果を生かし、粒度を粗くすることでマトリッ
クスとなる混合材料との反応を抑え、骨材としての耐食
性向上効果を得るためである。
ーと反応して正スピネルとなるために重要であり、前記
混合材料に対しマグネシア質粗粒を使用するのは、マグ
ネシア質であることによる高塩基性度スラグに対する耐
食性向上効果を生かし、粒度を粗くすることでマトリッ
クスとなる混合材料との反応を抑え、骨材としての耐食
性向上効果を得るためである。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明のマトリックス部をみる
と、マグネシアクリンカーのＭｇＯ含有量を９５重量％
以上としたのは、フラックス成分の混入を極力少なく
し、低融物の生成を抑制するためである。粒径を０．２
１ｍｍ未満としたのは、０．２１ｍｍ以上になると、ア
ルミナ原料と反応して生成するスピネル生成速度が小と
なること及び微細なスピネルを生成しないことから、耐
火物の緻密化効果が得られない。なお、マグネシアクリ
ンカーの粒度は０．０７５ｍｍの粒度域であればより好
ましい。
と、マグネシアクリンカーのＭｇＯ含有量を９５重量％
以上としたのは、フラックス成分の混入を極力少なく
し、低融物の生成を抑制するためである。粒径を０．２
１ｍｍ未満としたのは、０．２１ｍｍ以上になると、ア
ルミナ原料と反応して生成するスピネル生成速度が小と
なること及び微細なスピネルを生成しないことから、耐
火物の緻密化効果が得られない。なお、マグネシアクリ
ンカーの粒度は０．０７５ｍｍの粒度域であればより好
ましい。
【０００９】また、マグネシアクリンカーの使用量は、
３〜２０重量％の範囲が好適である。これは、３重量％
より少ないとスピネル生成量が少ないために組織の緻密
化が図れないことから、耐食性、耐スラグ浸潤性の向上
効果が不十分であり、２０重量％を越えるとスピネル生
成が過多となり、膨張による組織劣化を伴うこととな
る。
３〜２０重量％の範囲が好適である。これは、３重量％
より少ないとスピネル生成量が少ないために組織の緻密
化が図れないことから、耐食性、耐スラグ浸潤性の向上
効果が不十分であり、２０重量％を越えるとスピネル生
成が過多となり、膨張による組織劣化を伴うこととな
る。
【００１０】非晶質シリカの使用は、液相生成によるス
ピネル生成反応速度の促進、及び耐消化性の改善にある
が、０．２重量％より少ないとその効果が十分に得られ
ず、３重量％を越えると、液相生成量が増大し、耐食性
等の耐火物特性を劣化させる。
ピネル生成反応速度の促進、及び耐消化性の改善にある
が、０．２重量％より少ないとその効果が十分に得られ
ず、３重量％を越えると、液相生成量が増大し、耐食性
等の耐火物特性を劣化させる。
【００１１】結合剤としてのアルミナセメントの使用量
は、３〜１５重量％であり、３重量％より少ないと強度
発現が十分でなく、１５重量％以内とするのは、液相生
成量が増大することを抑えるためである。
は、３〜１５重量％であり、３重量％より少ないと強度
発現が十分でなく、１５重量％以内とするのは、液相生
成量が増大することを抑えるためである。
【００１２】アルミナ原料として、焼結アルミナ、電融
アルミナ、仮焼アルミナ等のクリンカーでＡｌ2Ｏ3含有
量が８０重量％以上であるものが好ましい。なお、粒径
０．０７５ｍｍの粒度域のものをアルミナ原料の量の３
０重量％以内で使用することが好ましく、正スピネル生
成に貢献する。
アルミナ、仮焼アルミナ等のクリンカーでＡｌ2Ｏ3含有
量が８０重量％以上であるものが好ましい。なお、粒径
０．０７５ｍｍの粒度域のものをアルミナ原料の量の３
０重量％以内で使用することが好ましく、正スピネル生
成に貢献する。
【００１３】また、スピネル原料は、焼結スピネル、電
融スピネル等の不純物の少ないクリンカーをＦｅＯ含有
スラグに対する耐食性向上のために使用できる。なお、
スピネル原料中のＭｇＯ含有量はＸ線回折でスピネル成
分として検出されるもの全てを指しており、成分量的な
制約は特にない。
融スピネル等の不純物の少ないクリンカーをＦｅＯ含有
スラグに対する耐食性向上のために使用できる。なお、
スピネル原料中のＭｇＯ含有量はＸ線回折でスピネル成
分として検出されるもの全てを指しており、成分量的な
制約は特にない。
【００１４】これらの原料は、９３．８〜６２重量％の
範囲内でアルミナ単独若しくはスピネルと組み合わせて
使用することができるが、この量が多すぎると他の材料
の特性が得られず、少ないと他の材料の使用量を増やす
ことになり低融点鉱物の生成が大となる。その中で、ス
ピネル原料の併用は耐食性が向上するものの、スラグ浸
潤が増大することから構造的スポーリングに劣るように
なることも考慮して、アルミナ原料１に対し１〜０．０
５の比率で含有させることができる。
範囲内でアルミナ単独若しくはスピネルと組み合わせて
使用することができるが、この量が多すぎると他の材料
の特性が得られず、少ないと他の材料の使用量を増やす
ことになり低融点鉱物の生成が大となる。その中で、ス
ピネル原料の併用は耐食性が向上するものの、スラグ浸
潤が増大することから構造的スポーリングに劣るように
なることも考慮して、アルミナ原料１に対し１〜０．０
５の比率で含有させることができる。
【００１５】また、前記混合物のマトリックス部に対
し、外掛けで４０〜１００重量％のマグネシア質粗粒を
使用する。このマグネシア質粗粒の原料は、骨材として
の耐食性を得るために、ＭｇＯ量を５０重量％以上含有
する、焼結マグネシア、電融マグネシア、天然マグネシ
ア、マグネシアれんが屑等が使用でき、４０重量％より
少ないと耐食性の向上効果がなく、１００重量％を越え
ると、材料自体の流動性を得るために添加水分が増加
し、強度が低下する。そして、その粒径が１０ｍｍより
小さいと骨材として耐食性を向上させる効果がなく、５
０ｍｍを越えると材料が大き過ぎるため流動性に問題が
生じる。なお、この粒度域で１０〜３０ｍｍのものを使
用すると耐食性の点においてより効果的である。
し、外掛けで４０〜１００重量％のマグネシア質粗粒を
使用する。このマグネシア質粗粒の原料は、骨材として
の耐食性を得るために、ＭｇＯ量を５０重量％以上含有
する、焼結マグネシア、電融マグネシア、天然マグネシ
ア、マグネシアれんが屑等が使用でき、４０重量％より
少ないと耐食性の向上効果がなく、１００重量％を越え
ると、材料自体の流動性を得るために添加水分が増加
し、強度が低下する。そして、その粒径が１０ｍｍより
小さいと骨材として耐食性を向上させる効果がなく、５
０ｍｍを越えると材料が大き過ぎるため流動性に問題が
生じる。なお、この粒度域で１０〜３０ｍｍのものを使
用すると耐食性の点においてより効果的である。
【００１６】その他に、耐火物の作業性付与のため、縮
合リン酸アルカリ類、ポリカルボン酸、ナトリウム塩等
の分散剤や、材料特性に影響を与えない範囲で、少量の
粘土や、耐爆裂性改善のために金属粉を添加することが
できる。
合リン酸アルカリ類、ポリカルボン酸、ナトリウム塩等
の分散剤や、材料特性に影響を与えない範囲で、少量の
粘土や、耐爆裂性改善のために金属粉を添加することが
できる。
【００１７】
【実施例】表１に本発明の実施例、表２に比較例を示
す。
す。
【００１８】各比較測定は以下の方法によって行った。
【００１９】耐食性テストは、ＣａＯ／ＳｉＯ2＝３．
１、Ｔ．Ｆｅ＝１１．７％のスラグを使用し、８０×１
００×２３０ｍｍの試料を１６５０°Ｃの温度で１時間
保持し、それを８回繰り返しす回転侵食法により、侵食
量、スラグ浸潤量を測定した。
１、Ｔ．Ｆｅ＝１１．７％のスラグを使用し、８０×１
００×２３０ｍｍの試料を１６５０°Ｃの温度で１時間
保持し、それを８回繰り返しす回転侵食法により、侵食
量、スラグ浸潤量を測定した。
【００２０】曲げ強さは、４０×４０×１６０ｍｍの試
料を作成し、ＪＩＳ−Ｒ２２１３の基準に従い、１１０
°Ｃで２４時間乾燥後と、１５００°Ｃで３時間焼成後
測定、また、同時にＪＩＳ−Ｒ２２０８によって線変化
率を測定した。
料を作成し、ＪＩＳ−Ｒ２２１３の基準に従い、１１０
°Ｃで２４時間乾燥後と、１５００°Ｃで３時間焼成後
測定、また、同時にＪＩＳ−Ｒ２２０８によって線変化
率を測定した。
【００２１】消化テストは、乾燥後の材料の亀裂の有無
を知るために、オートクレーブにより５ａｔｍ×３時間
煮沸した後の重量増加率によって測定した。
を知るために、オートクレーブにより５ａｔｍ×３時間
煮沸した後の重量増加率によって測定した。
【００２２】
【表１】 実施例１及び２は、マトリックス部のマグネシアクリン
カーを１０重量％、非晶質シリカ１重量％、アルミナセ
メント７重量％、残部がアルミナ原料に対し、マグネシ
ア質粗粒を外掛けでそれぞれ５０重量％と７０重量％使
用した。耐食性、耐スラグ浸潤性に優れ、乾燥及び焼成
後の強度も十分に発現しており、重量変化率も＋０．１
％と＋０．１５％を示し耐消化性に優れている。
カーを１０重量％、非晶質シリカ１重量％、アルミナセ
メント７重量％、残部がアルミナ原料に対し、マグネシ
ア質粗粒を外掛けでそれぞれ５０重量％と７０重量％使
用した。耐食性、耐スラグ浸潤性に優れ、乾燥及び焼成
後の強度も十分に発現しており、重量変化率も＋０．１
％と＋０．１５％を示し耐消化性に優れている。
【００２３】実施例３は実施例１のアルミナ原料の半量
をスピネル原料に置換した例であり、耐食性の向上が見
られた。以下の実施例４〜９も本実施例と同様にマグネ
シア質粗粒は外掛けで５０重量％として、マトリックス
部の各材料の使用量を規制数値に合わせて変化させたも
のである。
をスピネル原料に置換した例であり、耐食性の向上が見
られた。以下の実施例４〜９も本実施例と同様にマグネ
シア質粗粒は外掛けで５０重量％として、マトリックス
部の各材料の使用量を規制数値に合わせて変化させたも
のである。
【００２４】実施例４及び５は、マグネシアクリンカー
の量を５重量％と２０重量％にした例で、耐食性はマグ
ネシア使用量が増えるとよくなるもののあまり差はない
が、１５００°Ｃにおける強度はやや低下する。
の量を５重量％と２０重量％にした例で、耐食性はマグ
ネシア使用量が増えるとよくなるもののあまり差はない
が、１５００°Ｃにおける強度はやや低下する。
【００２５】実施例６は、非晶質シリカを０．５重量％
に減らした例であり、１１０°Ｃ×２４時間後の強度は
若干低下するものの、耐食性、耐スラグ浸潤性は良好で
あった。
に減らした例であり、１１０°Ｃ×２４時間後の強度は
若干低下するものの、耐食性、耐スラグ浸潤性は良好で
あった。
【００２６】実施例７は、非晶質シリカを３重量％に増
量した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤性の劣化は少な
く、強度、耐消化性が向上する。
量した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤性の劣化は少な
く、強度、耐消化性が向上する。
【００２７】実施例８は、アルミナセメントを３重量％
使用した例であり、実施例６と同様に１１０°Ｃ×２４
時間後の強度が若干低下するが、耐食性、耐スラグ浸潤
性に優れる。
使用した例であり、実施例６と同様に１１０°Ｃ×２４
時間後の強度が若干低下するが、耐食性、耐スラグ浸潤
性に優れる。
【００２８】実施例９は、アルミナセメントを１５重量
％使用した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤性の劣化は
少ない。
％使用した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤性の劣化は
少ない。
【００２９】実施例１０、１１は、マトリックス部のマ
グネシアクリンカーを１５重量％、アルミナ原料は６０
重量％で、非晶質シリカを０．２重量％まで少なくし、
アルミナセメントを１４．８重量％と多めに、スピネル
原料を１０重量％に、マグネシア質粗粒を１００重量％
と４０重量％使用した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤
性に優れ、乾燥および焼成後の強度も十分に発現してお
り、重量増加率も問題のない範囲であり、耐消化性も優
れている。
グネシアクリンカーを１５重量％、アルミナ原料は６０
重量％で、非晶質シリカを０．２重量％まで少なくし、
アルミナセメントを１４．８重量％と多めに、スピネル
原料を１０重量％に、マグネシア質粗粒を１００重量％
と４０重量％使用した例であり、耐食性、耐スラグ浸潤
性に優れ、乾燥および焼成後の強度も十分に発現してお
り、重量増加率も問題のない範囲であり、耐消化性も優
れている。
【００３０】実施例１２は、マトリックス部の非晶質シ
リカを０．２重量％、アルミナセメントを３重量％、マ
グネシアクリンカーを３重量％まで少なくし、スピネル
原料を５重量％に、マグネシア質粗粒を６０重量％使用
した例であり、耐食性、耐スラグ湿潤性に優れ、乾燥及
び焼成後の強度も十分に発現しており、重量増加も問題
ない範囲であり、耐消化性にも優れている。
リカを０．２重量％、アルミナセメントを３重量％、マ
グネシアクリンカーを３重量％まで少なくし、スピネル
原料を５重量％に、マグネシア質粗粒を６０重量％使用
した例であり、耐食性、耐スラグ湿潤性に優れ、乾燥及
び焼成後の強度も十分に発現しており、重量増加も問題
ない範囲であり、耐消化性にも優れている。
【００３１】
【表２】 比較例１は、実施例１の混合物にマグネシア質粗粒を使
用しなかった例であり、耐食性において劣っている。
用しなかった例であり、耐食性において劣っている。
【００３２】比較例２及び３は、比較例１をベースにそ
れぞれ２０重量％と１４０重量％使用した例であり、比
較例２では耐食性の向上は見られず、使用量が過多の比
較例３では、スラグ浸潤量が厚くなる傾向があり、ま
た、１１０°Ｃ×２４時間での強度低下が著しく、残存
線変化率も大きくなり、耐消化性も劣っている。
れぞれ２０重量％と１４０重量％使用した例であり、比
較例２では耐食性の向上は見られず、使用量が過多の比
較例３では、スラグ浸潤量が厚くなる傾向があり、ま
た、１１０°Ｃ×２４時間での強度低下が著しく、残存
線変化率も大きくなり、耐消化性も劣っている。
【００３３】比較例４は、マトリックス部のマグネシア
クリンカーを２重量％使用した例であり、微粉のＭｇＯ
成分が少ないためスピネル生成量の不足により、耐食性
は悪く、また、１５００°Ｃ×３時間後の残存線変化率
も小さい。
クリンカーを２重量％使用した例であり、微粉のＭｇＯ
成分が少ないためスピネル生成量の不足により、耐食性
は悪く、また、１５００°Ｃ×３時間後の残存線変化率
も小さい。
【００３４】比較例５は、マグネシアクリンカーを３０
重量％使用したが、スピネル生成量が過多となり、スラ
グ侵食により耐食性が一段と低下した。
重量％使用したが、スピネル生成量が過多となり、スラ
グ侵食により耐食性が一段と低下した。
【００３５】比較例６及び７は、非晶質シリカをそれぞ
れ０．１と５重量％使用した例であり、比較例６の耐食
性及びスラグ浸潤性は特に問題ないが、１５００°Ｃ×
３時間後の強度劣化と、重量増加率が上がり、耐消化性
にも問題がある。比較例７は非晶質シリカが多いため、
Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の低融物の増大によりス
ラグ侵食による耐食性が低下した。
れ０．１と５重量％使用した例であり、比較例６の耐食
性及びスラグ浸潤性は特に問題ないが、１５００°Ｃ×
３時間後の強度劣化と、重量増加率が上がり、耐消化性
にも問題がある。比較例７は非晶質シリカが多いため、
Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の低融物の増大によりス
ラグ侵食による耐食性が低下した。
【００３６】比較例８及び９は、アルミナセメントの量
を１と２０重量％にした例である。比較例８は耐食性，
スラグ浸潤性には問題はないが強度が弱くなる結果を示
した。また、比較例９は強度的には問題はないが、スラ
グ侵食が大きく耐食性に低下が見られた。
を１と２０重量％にした例である。比較例８は耐食性，
スラグ浸潤性には問題はないが強度が弱くなる結果を示
した。また、比較例９は強度的には問題はないが、スラ
グ侵食が大きく耐食性に低下が見られた。
【００３７】比較例１０は、スピネル原料を６０重量％
使用した例である。浸食量は小さいものの、スラグ浸潤
量が大きく、トータル溶損量は大きくなる傾向を示して
いる。
使用した例である。浸食量は小さいものの、スラグ浸潤
量が大きく、トータル溶損量は大きくなる傾向を示して
いる。
【００３８】なお、重量増加率が＋０．３０を越える場
合には、材料中に亀裂が発生する場合が多い。
合には、材料中に亀裂が発生する場合が多い。
【００３９】
【発明の効果】本発明の流し込み施工用耐火物は、アル
ミナ−マグネシア質又はアルミナ−スピネル−マグネシ
ア質材料とマグネシア質粗粒とを組み合わせることによ
り、スラグライン等における過酷な条件部位での耐食性
が大幅に向上した。また、マグネシアクリンカーの粒度
と各原料の使用量を調整することにより耐スラグ浸潤
性，耐スポーリング性が向上した。更に、施工強度も向
上した。
ミナ−マグネシア質又はアルミナ−スピネル−マグネシ
ア質材料とマグネシア質粗粒とを組み合わせることによ
り、スラグライン等における過酷な条件部位での耐食性
が大幅に向上した。また、マグネシアクリンカーの粒度
と各原料の使用量を調整することにより耐スラグ浸潤
性，耐スポーリング性が向上した。更に、施工強度も向
上した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ｃ (72)発明者 川瀬 義明 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社不定形事業部八幡不定形 工場内 (72)発明者 榊 澄生 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松井 泰次郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９
５重量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％
と、非晶質シリカ０．２〜３重量％と、アルミナセメン
ト３〜１５重量％と、残部がアルミナ原料である混合材
料に対し、粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外
掛けで４０〜１００重量％用いた流し込み施工用耐火
物。 - 【請求項２】 粒径０．２１ｍｍ未満でＭｇＯ含有量９
５重量％以上のマグネシアクリンカーを３〜２０重量％
と、非晶質シリカ０．２〜３重量％と、アルミナセメン
ト３〜１５重量％と、残部はアルミナ原料１に対しスピ
ネル原料の比率が１〜０．０５で構成した混合材料に対
し、粒径１０〜５０ｍｍのマグネシア質粗粒を外掛けで
４０〜１００重量％用いた流し込み施工用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8178279A JPH1025167A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | マグネシア質粗粒を用いた流し込み施工用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8178279A JPH1025167A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | マグネシア質粗粒を用いた流し込み施工用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1025167A true JPH1025167A (ja) | 1998-01-27 |
Family
ID=16045698
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8178279A Withdrawn JPH1025167A (ja) | 1996-07-08 | 1996-07-08 | マグネシア質粗粒を用いた流し込み施工用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1025167A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004018127A1 (ja) * | 2002-08-22 | 2004-03-04 | Krosakiharima Corporation | 薄板用溶鋼の連続鋳造方法 |
| KR100417706B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-24 | 주식회사 포스코 | 마그네시아질 댐 블록의 내화조성물 |
| KR101066574B1 (ko) | 2004-09-13 | 2011-09-22 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 부정형 내화조성물 |
-
1996
- 1996-07-08 JP JP8178279A patent/JPH1025167A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100417706B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-24 | 주식회사 포스코 | 마그네시아질 댐 블록의 내화조성물 |
| WO2004018127A1 (ja) * | 2002-08-22 | 2004-03-04 | Krosakiharima Corporation | 薄板用溶鋼の連続鋳造方法 |
| CN1319676C (zh) * | 2002-08-22 | 2007-06-06 | 黑崎播磨株式会社 | 薄板用钢液的连续铸造方法 |
| KR101066574B1 (ko) | 2004-09-13 | 2011-09-22 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 부정형 내화조성물 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20031007 |