JPH10253680A - 開閉装置の短時間耐電流試験方法 - Google Patents
開閉装置の短時間耐電流試験方法Info
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- JPH10253680A JPH10253680A JP9054842A JP5484297A JPH10253680A JP H10253680 A JPH10253680 A JP H10253680A JP 9054842 A JP9054842 A JP 9054842A JP 5484297 A JP5484297 A JP 5484297A JP H10253680 A JPH10253680 A JP H10253680A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】供試開閉装置に流れる電流の、投入後の第１波
の最大波高値の持続電流の実効値に対する比率である電
流比を従来の投入器による三相同時投入の場合よりも大
きくなるようにする。 【解決手段】短絡用発電機１によって生成される三相電
源の各相を、基本となる相をＲ相、このＲ相の相電圧よ
り１２０°遅れた位相の電圧の相をＳ相、Ｒ相の電圧よ
り１２０°進んだ位相の相をＴ相とそれぞれ名付けたと
き、Ｒ相とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相の
投入器３を投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせ
てＴ相の投入器３を投入して通流を開始させることによ
って、三相同時投入のときに比べて電流比が大きくな
る。したがって、従来の三相同時投入では規格値の電流
比２．５以上にならないときでも、持続電流を増加する
ことなしに電流比２．５以上にすることができる。
の最大波高値の持続電流の実効値に対する比率である電
流比を従来の投入器による三相同時投入の場合よりも大
きくなるようにする。 【解決手段】短絡用発電機１によって生成される三相電
源の各相を、基本となる相をＲ相、このＲ相の相電圧よ
り１２０°遅れた位相の電圧の相をＳ相、Ｒ相の電圧よ
り１２０°進んだ位相の相をＴ相とそれぞれ名付けたと
き、Ｒ相とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相の
投入器３を投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせ
てＴ相の投入器３を投入して通流を開始させることによ
って、三相同時投入のときに比べて電流比が大きくな
る。したがって、従来の三相同時投入では規格値の電流
比２．５以上にならないときでも、持続電流を増加する
ことなしに電流比２．５以上にすることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガス絶縁開閉装
置などの比較的大容量の開閉装置、例えばガス絶縁開閉
装置の熱的強度と電磁機械力に対する耐力を検証するた
めに行われる開閉装置の短時間耐電流試験方法に関す
る。
置などの比較的大容量の開閉装置、例えばガス絶縁開閉
装置の熱的強度と電磁機械力に対する耐力を検証するた
めに行われる開閉装置の短時間耐電流試験方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ガス絶縁開閉装置などの開閉装置では耐
短絡電流強度を保証するための定格短時間耐電流が定格
電圧や電流に対応して設定されており、この短時間耐電
流に相当する電流を実際に対象とするガス絶縁開閉装置
に通電して耐えることを検証する試験として短時間耐電
流試験が行われる。
短絡電流強度を保証するための定格短時間耐電流が定格
電圧や電流に対応して設定されており、この短時間耐電
流に相当する電流を実際に対象とするガス絶縁開閉装置
に通電して耐えることを検証する試験として短時間耐電
流試験が行われる。
【０００３】短時間耐電流に関する規定は二つあって、
２秒間持続する電流の実効値と電流を流通直後に発生す
る第１波の最大波高値である。この第１波の最大波高値
は定格短時間耐電流の実効値の２．５倍以上であること
が規定（例えば、電気学会電気規格調査専門会標準規格
ＪＥＣ−２３５０「ガス絶縁開閉装置」）されている。
２秒間持続する電流の実効値と電流を流通直後に発生す
る第１波の最大波高値である。この第１波の最大波高値
は定格短時間耐電流の実効値の２．５倍以上であること
が規定（例えば、電気学会電気規格調査専門会標準規格
ＪＥＣ−２３５０「ガス絶縁開閉装置」）されている。
【０００４】機器に対する短絡電流の影響には二つあっ
て、その一つは熱的影響であり、これを検証するために
２秒間持続する電流（以下これを「持続電流」と称す
る）が流される。もう一つは電磁力に対するものであ
り、この電磁力は電流瞬時値の最大値によって決まり、
電流流通直後の第１波で生ずる波高値がこれにあたる。
この波高値の最大値は抵抗成分による減衰を無視する
と、持続電流の波高値の２倍になり、その条件は印加電
圧の零点で投入されたときである。これは投入直後に過
渡的に生ずる直流成分が重畳するからであり、投入位相
によってこの直流成分の値が変わり、印加電圧の零点で
投入されたときが最大になる。
て、その一つは熱的影響であり、これを検証するために
２秒間持続する電流（以下これを「持続電流」と称す
る）が流される。もう一つは電磁力に対するものであ
り、この電磁力は電流瞬時値の最大値によって決まり、
電流流通直後の第１波で生ずる波高値がこれにあたる。
この波高値の最大値は抵抗成分による減衰を無視する
と、持続電流の波高値の２倍になり、その条件は印加電
圧の零点で投入されたときである。これは投入直後に過
渡的に生ずる直流成分が重畳するからであり、投入位相
によってこの直流成分の値が変わり、印加電圧の零点で
投入されたときが最大になる。
【０００５】第１波の波高値の最大値が持続電流波高値
の２倍のとき、持続電流の実効値に対する倍率はこれの
２の平方根倍であるから約２．８となる。このような電
流の倍率を以後は電流比と呼ぶことにする。図１は開閉
装置の短時間耐電流試験における短時間耐電流印加回路
であり、この発明の実施例の説明のために使用するもの
であるが、従来のものと類似なので、この図で従来の短
時間耐電流試験方法を説明する。
の２倍のとき、持続電流の実効値に対する倍率はこれの
２の平方根倍であるから約２．８となる。このような電
流の倍率を以後は電流比と呼ぶことにする。図１は開閉
装置の短時間耐電流試験における短時間耐電流印加回路
であり、この発明の実施例の説明のために使用するもの
であるが、従来のものと類似なので、この図で従来の短
時間耐電流試験方法を説明する。
【０００６】この図において、短時間耐電流試験回路
は、三相電流供給電源としての短絡用発電機１、保護遮
断器２、相ごとの投入器３Ｒ、投入器３Ｓ、投入器３Ｔ
からなる投入器３、限流リアクトル４、変圧器５、供試
開閉装置６及び電流測定器としてのシャント抵抗７がそ
れぞれ直列接続されている。右端の終端は短絡されてい
る。
は、三相電流供給電源としての短絡用発電機１、保護遮
断器２、相ごとの投入器３Ｒ、投入器３Ｓ、投入器３Ｔ
からなる投入器３、限流リアクトル４、変圧器５、供試
開閉装置６及び電流測定器としてのシャント抵抗７がそ
れぞれ直列接続されている。右端の終端は短絡されてい
る。
【０００７】保護遮断器２は試験中に異常が発生しない
かぎり「閉」であり、何らかの異常が発生したときに速
やかに試験回路から短絡用発電機１を切り離してこの短
絡用発電機１や試験回路全体を保護する役目を持つ。投
入器３は、投入時点を設定して投入できるもので、この
投入器３が投入されて始めて試験回路に電流が流れる。
この電流がシャント抵抗７によってそれぞれの相ごとに
測定される。勿論、投入器３が投入される時点では供試
開閉装置６は「閉」の状態にある。
かぎり「閉」であり、何らかの異常が発生したときに速
やかに試験回路から短絡用発電機１を切り離してこの短
絡用発電機１や試験回路全体を保護する役目を持つ。投
入器３は、投入時点を設定して投入できるもので、この
投入器３が投入されて始めて試験回路に電流が流れる。
この電流がシャント抵抗７によってそれぞれの相ごとに
測定される。勿論、投入器３が投入される時点では供試
開閉装置６は「閉」の状態にある。
【０００８】三相の各相をＲ相，Ｓ相，Ｔ相と名付ける
と、投入器３はこれら各相同時に投入される、すなわ
ち、相ごとの投入器３Ｒ、投入器３Ｓ、投入器３Ｔの投
入時点は同じである。図では投入器３のそれぞれの相ご
とに投入指令信号が入力されるのを矢印で図示してある
が、これは後述のこの発明の実施例の場合であり、従来
の投入器３では三つの投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔに共通し
て一つの投入信号が入力される。この投入信号は図示し
ない試験装置の制御装置によって短絡用発電機１による
印加電圧の位相に合わせて出力され投入器３に入力され
る。
と、投入器３はこれら各相同時に投入される、すなわ
ち、相ごとの投入器３Ｒ、投入器３Ｓ、投入器３Ｔの投
入時点は同じである。図では投入器３のそれぞれの相ご
とに投入指令信号が入力されるのを矢印で図示してある
が、これは後述のこの発明の実施例の場合であり、従来
の投入器３では三つの投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔに共通し
て一つの投入信号が入力される。この投入信号は図示し
ない試験装置の制御装置によって短絡用発電機１による
印加電圧の位相に合わせて出力され投入器３に入力され
る。
【０００９】図４は従来の試験方法で行った試験におけ
るＲ相，Ｓ相，Ｔ相ごとの電流の時間的変化を表す波形
図である。この図において、横軸は時間ｔで一目盛り１
０ミリ秒で目盛ってあり、ｔ＝０である原点はＲ相とＳ
相との間の線間電圧ＶRSの零点である。なお、印加電圧
の周波数は５０Hzなので１周期は２０ミリ秒であるか
ら、図の１目盛りは半周期、位相角にして１８０°にな
る。縦軸は電流（キロアンペア）である。この電流値は
供試開閉装置６の電圧、電流などの定格によって異なる
ものである。
るＲ相，Ｓ相，Ｔ相ごとの電流の時間的変化を表す波形
図である。この図において、横軸は時間ｔで一目盛り１
０ミリ秒で目盛ってあり、ｔ＝０である原点はＲ相とＳ
相との間の線間電圧ＶRSの零点である。なお、印加電圧
の周波数は５０Hzなので１周期は２０ミリ秒であるか
ら、図の１目盛りは半周期、位相角にして１８０°にな
る。縦軸は電流（キロアンペア）である。この電流値は
供試開閉装置６の電圧、電流などの定格によって異なる
ものである。
【００１０】投入器３による電圧印加時点ｔ0 は原点か
ら約１．７ミリ秒である。この時点は位相角にして３０
°であり、これは、Ｒ相の相電圧ＶR と前述の線間電圧
ＶRSとの位相差であり線間電圧ＶRSの方が進んでいる。
Ｒ相電流ＩR の最初の波高値が最大になるのは電圧ＶR
の零点で投入された場合である。すなわち、この図の投
入位相はＲ相電流ＩR の第１波の波高値が最も大きくな
る条件である。図から分かるように、相電流ＩR は時点
ｔ0 では０であり、これは限流リアクトル４のインダク
タンスによって電流の変化が制限されて電流は投入直後
は０から漸次増大していくのである。その後更に上昇し
て第１波の波高値は約２０キロアンペアとなりその後は
振動を繰り返しながら全体に下に下がってゆく。この振
動成分の振幅は片側振幅にして約１０．４キロアンペ
ア、実効値にして約７．４キロアンペアである。したが
って、最大波高値の実効値に対する比率、すなわち、前
述のように電流比は２．７である。
ら約１．７ミリ秒である。この時点は位相角にして３０
°であり、これは、Ｒ相の相電圧ＶR と前述の線間電圧
ＶRSとの位相差であり線間電圧ＶRSの方が進んでいる。
Ｒ相電流ＩR の最初の波高値が最大になるのは電圧ＶR
の零点で投入された場合である。すなわち、この図の投
入位相はＲ相電流ＩR の第１波の波高値が最も大きくな
る条件である。図から分かるように、相電流ＩR は時点
ｔ0 では０であり、これは限流リアクトル４のインダク
タンスによって電流の変化が制限されて電流は投入直後
は０から漸次増大していくのである。その後更に上昇し
て第１波の波高値は約２０キロアンペアとなりその後は
振動を繰り返しながら全体に下に下がってゆく。この振
動成分の振幅は片側振幅にして約１０．４キロアンペ
ア、実効値にして約７．４キロアンペアである。したが
って、最大波高値の実効値に対する比率、すなわち、前
述のように電流比は２．７である。
【００１１】前述のように、投入位相が最適でかつ直流
成分の減衰がないと仮定したときには電流比は約２．８
になる。実際の電力系統では短絡が生ずる位相は任意で
あり回路などの抵抗による直流成分の減衰もあるので、
これらが考慮されて前述のように規格上は２．５という
電流比が設定されている。短時間耐電流試験においては
この電流比が大きすぎると電磁機械力が過大になること
から過酷な試験になるので、この電流比２．５を越える
近い値に設定される。もし、最適条件では２．５を越え
るときには投入器３による投入位相をずらして２．５に
近い値にする。
成分の減衰がないと仮定したときには電流比は約２．８
になる。実際の電力系統では短絡が生ずる位相は任意で
あり回路などの抵抗による直流成分の減衰もあるので、
これらが考慮されて前述のように規格上は２．５という
電流比が設定されている。短時間耐電流試験においては
この電流比が大きすぎると電磁機械力が過大になること
から過酷な試験になるので、この電流比２．５を越える
近い値に設定される。もし、最適条件では２．５を越え
るときには投入器３による投入位相をずらして２．５に
近い値にする。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】ところで、最適の投入
位相で投入しても第１波の最大波高値の持続電流の実効
値に対する倍率が２．５を越えないときには印加電圧を
上げて持続電流を定格短時間耐電流値よりも大きくして
定格短時間耐電流の実効値に対する第１波の最大波高値
の電流比が２．５以上になるようにする。このとき、実
際に供試開閉装置６に流される持続電流は規格で決めら
れた定格短時間耐電流値よりも大きくなるので、この場
合には供試開閉装置６にとって熱的に過酷な試験条件に
なるという問題がある。
位相で投入しても第１波の最大波高値の持続電流の実効
値に対する倍率が２．５を越えないときには印加電圧を
上げて持続電流を定格短時間耐電流値よりも大きくして
定格短時間耐電流の実効値に対する第１波の最大波高値
の電流比が２．５以上になるようにする。このとき、実
際に供試開閉装置６に流される持続電流は規格で決めら
れた定格短時間耐電流値よりも大きくなるので、この場
合には供試開閉装置６にとって熱的に過酷な試験条件に
なるという問題がある。
【００１３】この発明の目的はこのような問題を解決
し、三相同時投入によって電圧を印加して供試開閉装置
６に電流を流したときに、投入位相がたとえ最適位相で
あっても第１波の最大波高値の持続電流の実効値に対す
る電流比が２．５以下になるときに、持続電流を大きく
することなしに定格短時間耐電流の実効値に対する電流
比を２．５以上にすることのできる開閉装置の短時間耐
電流試験方法を提供することにある。
し、三相同時投入によって電圧を印加して供試開閉装置
６に電流を流したときに、投入位相がたとえ最適位相で
あっても第１波の最大波高値の持続電流の実効値に対す
る電流比が２．５以下になるときに、持続電流を大きく
することなしに定格短時間耐電流の実効値に対する電流
比を２．５以上にすることのできる開閉装置の短時間耐
電流試験方法を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
にこの発明によれば、開閉装置の短時間耐電流試験にお
ける所定の大きさの第１波の波高値を持つ短時間電流を
流す開閉装置の短時間耐電流試験方法において、三相電
源の各相を、基本となる相をＲ相、このＲ相の相電圧よ
り１２０°遅れた位相の電圧の相をＳ相、Ｒ相の電圧よ
り１２０°進んだ位相の相をＴ相と名付けたとき、Ｒ相
とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相の投入器を
投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせてＴ相の投
入器を投入して通流を開始させると、従来の三相同時投
入のときには投入直後のＴ相の電流の極性はＲ相と同じ
なので、Ｒ相の電流を減ずる働きをするが、投入を遅ら
せるためにその作用がなくなってＲ相の電流増加の速度
が大きくなる。Ｔ相の電圧の極性が逆になった時点でＴ
相を投入するとＴ相の電流はＳ相とともにＲ相とは逆の
極性になることから、Ｒ相の電流は更に大きくなり、結
果的に従来の三相同時投入のときに比べてＲ相の投入後
第１波の波高値がより大きくなる。
にこの発明によれば、開閉装置の短時間耐電流試験にお
ける所定の大きさの第１波の波高値を持つ短時間電流を
流す開閉装置の短時間耐電流試験方法において、三相電
源の各相を、基本となる相をＲ相、このＲ相の相電圧よ
り１２０°遅れた位相の電圧の相をＳ相、Ｒ相の電圧よ
り１２０°進んだ位相の相をＴ相と名付けたとき、Ｒ相
とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相の投入器を
投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせてＴ相の投
入器を投入して通流を開始させると、従来の三相同時投
入のときには投入直後のＴ相の電流の極性はＲ相と同じ
なので、Ｒ相の電流を減ずる働きをするが、投入を遅ら
せるためにその作用がなくなってＲ相の電流増加の速度
が大きくなる。Ｔ相の電圧の極性が逆になった時点でＴ
相を投入するとＴ相の電流はＳ相とともにＲ相とは逆の
極性になることから、Ｒ相の電流は更に大きくなり、結
果的に従来の三相同時投入のときに比べてＲ相の投入後
第１波の波高値がより大きくなる。
【００１５】また、前述の開閉装置の短時間耐電流試験
方法の、Ｒ相とＳ相とのそれぞれの投入器を同時に投入
する代わりに、一方の相の投入器を事前に投入してお
き、他方の相の投入器を所定の位相で投入すると、二つ
の相の投入器が投入されて始めて電流が流れるので、Ｒ
相とＳ相とを別の時点で投入したとしても後の相の投入
時点が実質的に二つの相の同時投入時点と現象的に同じ
になることから、前述の試験方法と同じく第１波の波高
値を従来の三相同時投入のときよりも大きくすることが
できる。
方法の、Ｒ相とＳ相とのそれぞれの投入器を同時に投入
する代わりに、一方の相の投入器を事前に投入してお
き、他方の相の投入器を所定の位相で投入すると、二つ
の相の投入器が投入されて始めて電流が流れるので、Ｒ
相とＳ相とを別の時点で投入したとしても後の相の投入
時点が実質的に二つの相の同時投入時点と現象的に同じ
になることから、前述の試験方法と同じく第１波の波高
値を従来の三相同時投入のときよりも大きくすることが
できる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下この発明を実施例に基づいて
説明する。図１はこの発明の実施例を示す開閉装置の短
時間耐電流試験のための試験装置の回路図であり、前述
した事項については重複した説明を省く。この図におい
て、投入器３は相ごとの投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔからな
るが、これら投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔはそれぞれごとに
駆動機構を持ち各相ごとに単独に投入することの機能を
持っている点が従来の投入器と異なる。図示しない制御
装置が投入器３のそれぞれの相の図示しない駆動機構に
対して独立して投入信号を発し、この信号を受けた各相
の投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔが信号を受けた時点を起点と
して投入動作に入り接点を閉じて「閉」の状態にする。
なお、このような各相が独立して投入が可能な投入器は
既に存在しているのでその詳しい説明は省く。
説明する。図１はこの発明の実施例を示す開閉装置の短
時間耐電流試験のための試験装置の回路図であり、前述
した事項については重複した説明を省く。この図におい
て、投入器３は相ごとの投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔからな
るが、これら投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔはそれぞれごとに
駆動機構を持ち各相ごとに単独に投入することの機能を
持っている点が従来の投入器と異なる。図示しない制御
装置が投入器３のそれぞれの相の図示しない駆動機構に
対して独立して投入信号を発し、この信号を受けた各相
の投入器３Ｒ，３Ｓ，３Ｔが信号を受けた時点を起点と
して投入動作に入り接点を閉じて「閉」の状態にする。
なお、このような各相が独立して投入が可能な投入器は
既に存在しているのでその詳しい説明は省く。
【００１７】図２はこの発明の実施例を示す図１の試験
装置によって行われた短時間耐電流試験における各相の
電流波形を示す波形図であり、図４と類似なので重複す
る説明を省く。この図の図４と異なる点は、Ｔ相電流ｉ
T の投入時点ｔT がＲ相、Ｓ相の投入時点ｔ0 よりも遅
れた時点であることである。その他の条件は図２と図４
とは同じである。図２から分かるように、Ｒ相電流ｉR
の第１波は図４のそれよりも大きい。このように、Ｔ相
の投入時点を遅らせることによってＲ相電流ｉ R が大き
くなる理由は次のように説明できる。
装置によって行われた短時間耐電流試験における各相の
電流波形を示す波形図であり、図４と類似なので重複す
る説明を省く。この図の図４と異なる点は、Ｔ相電流ｉ
T の投入時点ｔT がＲ相、Ｓ相の投入時点ｔ0 よりも遅
れた時点であることである。その他の条件は図２と図４
とは同じである。図２から分かるように、Ｒ相電流ｉR
の第１波は図４のそれよりも大きい。このように、Ｔ相
の投入時点を遅らせることによってＲ相電流ｉ R が大き
くなる理由は次のように説明できる。
【００１８】図４で分かるように、投入時点ｔ0 直後で
はＴ相の電流ｉT は相電流ＩR と同じ正の方に増加す
る。これら三つの相電流の和は０であるから、この相電
流ＩTがなければ相電流ｉR は図４よりも大きくなるこ
とが想定できる。図２の結果はそれを証明している訳で
ある。ただ、負の方に増加する相電流ＩS の値は図４に
比べて図２の方がその値が小さいので、相電流ｉT がな
い分がそのまま相電流ｉ R の増加につながっているので
はない。図３は種々の条件のもとで電流比を求めた結果
を表したグラフで、横軸は投入時間（ミリ秒）で原点の
条件は図２，図４と同じであり、縦軸は電流比である。
また、曲線Ｇ１は時間軸の原点から約０．７ミリ秒後の
時点でＲ，Ｓ相を投入した場合、曲線Ｇ２は時間軸の原
点から約１．７ミリ秒後の時点でＲ，Ｓ相を投入した場
合、曲線Ｇ３は時間軸の原点から約２．７ミリ秒後の時
点でＲ，Ｓ相を投入した場合であり、それぞれの曲線の
左側の始点はこの時点でＴ相も一緒に三相同時投入の場
合であり、その後の右側の曲線はＴ相の投入時点が横軸
の値に相当する場合である。曲線Ｇ１は菱形、曲線Ｇ２
は正方形、曲線Ｇ３は三角形でそれぞれ曲線の途中に印
してあるのは測定点である。なお、白丸を付けた曲線Ｇ
４は同時投入の場合である。
はＴ相の電流ｉT は相電流ＩR と同じ正の方に増加す
る。これら三つの相電流の和は０であるから、この相電
流ＩTがなければ相電流ｉR は図４よりも大きくなるこ
とが想定できる。図２の結果はそれを証明している訳で
ある。ただ、負の方に増加する相電流ＩS の値は図４に
比べて図２の方がその値が小さいので、相電流ｉT がな
い分がそのまま相電流ｉ R の増加につながっているので
はない。図３は種々の条件のもとで電流比を求めた結果
を表したグラフで、横軸は投入時間（ミリ秒）で原点の
条件は図２，図４と同じであり、縦軸は電流比である。
また、曲線Ｇ１は時間軸の原点から約０．７ミリ秒後の
時点でＲ，Ｓ相を投入した場合、曲線Ｇ２は時間軸の原
点から約１．７ミリ秒後の時点でＲ，Ｓ相を投入した場
合、曲線Ｇ３は時間軸の原点から約２．７ミリ秒後の時
点でＲ，Ｓ相を投入した場合であり、それぞれの曲線の
左側の始点はこの時点でＴ相も一緒に三相同時投入の場
合であり、その後の右側の曲線はＴ相の投入時点が横軸
の値に相当する場合である。曲線Ｇ１は菱形、曲線Ｇ２
は正方形、曲線Ｇ３は三角形でそれぞれ曲線の途中に印
してあるのは測定点である。なお、白丸を付けた曲線Ｇ
４は同時投入の場合である。
【００１９】Ｒ相の相電圧ＶR はこの線間電圧ＶRSから
位相にして３０°遅れているが、この位相差３０°が時
間にして約１．７ミリ秒に相当する（１周期２０ミリ秒
×３０°／３６０°＝１．６７ミリ秒）。したがって、
曲線Ｇ２の左端の始点は相電圧ＶR の零点となってい
て、このときが三相同時投入の場合にＲ相の投入後第１
波の波高値が最大になることは前述の通りである。曲線
Ｇ４がこの時点で最大値となっているのはこのことを示
している。
位相にして３０°遅れているが、この位相差３０°が時
間にして約１．７ミリ秒に相当する（１周期２０ミリ秒
×３０°／３６０°＝１．６７ミリ秒）。したがって、
曲線Ｇ２の左端の始点は相電圧ＶR の零点となってい
て、このときが三相同時投入の場合にＲ相の投入後第１
波の波高値が最大になることは前述の通りである。曲線
Ｇ４がこの時点で最大値となっているのはこのことを示
している。
【００２０】曲線Ｇ１は曲線Ｇ２の始点から１ミリ秒投
入時点を早くし、曲線Ｇ３は逆に１ミリ秒遅くした場合
である。なお、図２の波形図は曲線Ｇ２のＴ相の投入時
点が５．７ミリ秒のとき、すなわち、Ｇ２の最も右端の
場合である。このときの電流比は約２．７５で、規格値
の２．５をはるかに上回る電流比となっている。ちなみ
に曲線Ｇ２の左側の始点、すなわち、三相同時投入の場
合の電流比は２．４８で規格値の２．５を下回ってい
る。すなわち、Ｔ相を遅らせて投入することによって、
従来の三相同時投入の試験方法では規格値を満足できな
い条件の場合でも一つの相を他の相よりも投入時点を遅
らせることによって規格値を充分満足することのできる
電流比を得ることができる。勿論、２．５を大幅に上回
る電流比を採用する必要はないので、実際の短時間耐電
流試験では電流比が２．５以上の適当な条件を設定す
る。図３から明らかなように、最大の電流比が得られる
条件は曲線Ｇ２によるのではなく、Ｒ，Ｓ相の投入時点
をより早くした例えば曲線Ｇ１の方がより大きな電流比
を得ることができる。
入時点を早くし、曲線Ｇ３は逆に１ミリ秒遅くした場合
である。なお、図２の波形図は曲線Ｇ２のＴ相の投入時
点が５．７ミリ秒のとき、すなわち、Ｇ２の最も右端の
場合である。このときの電流比は約２．７５で、規格値
の２．５をはるかに上回る電流比となっている。ちなみ
に曲線Ｇ２の左側の始点、すなわち、三相同時投入の場
合の電流比は２．４８で規格値の２．５を下回ってい
る。すなわち、Ｔ相を遅らせて投入することによって、
従来の三相同時投入の試験方法では規格値を満足できな
い条件の場合でも一つの相を他の相よりも投入時点を遅
らせることによって規格値を充分満足することのできる
電流比を得ることができる。勿論、２．５を大幅に上回
る電流比を採用する必要はないので、実際の短時間耐電
流試験では電流比が２．５以上の適当な条件を設定す
る。図３から明らかなように、最大の電流比が得られる
条件は曲線Ｇ２によるのではなく、Ｒ，Ｓ相の投入時点
をより早くした例えば曲線Ｇ１の方がより大きな電流比
を得ることができる。
【００２１】実際の開閉装置の短時間耐電流試験方法に
おいて適当な条件を設定する方法は、事前に低電流、例
えば規格値の電流を得るのに必要な印加電圧の半分の電
圧を印加して電流を測定し、その結果から適切な条件を
選択する。また、短絡用発電機１を始めとする図１に示
す試験回路の回路定数は過去の試験結果を参考にすれば
正確に分かるから、これを基に回路計算によって適切な
値を選択することも可能である。
おいて適当な条件を設定する方法は、事前に低電流、例
えば規格値の電流を得るのに必要な印加電圧の半分の電
圧を印加して電流を測定し、その結果から適切な条件を
選択する。また、短絡用発電機１を始めとする図１に示
す試験回路の回路定数は過去の試験結果を参考にすれば
正確に分かるから、これを基に回路計算によって適切な
値を選択することも可能である。
【００２２】投入器３Ｒ，３Ｓを同時に投入する他に、
例えば、投入器３Ｒをあらかじめ投入しておき、投入器
３Ｓを所定の時点で投入し、その後所定の時間遅れた時
点で投入器３Ｔを投入するという投入方法を採用するこ
ともできる。それは、１つの相の投入器を投入しても電
流が流れず、２つ目の相の投入器を投入して始めて電流
が流れるからである。いずれの投入方法を採用するかは
投入器３の投入時点の制御方式などに基づいて適した方
を採用すればよい。
例えば、投入器３Ｒをあらかじめ投入しておき、投入器
３Ｓを所定の時点で投入し、その後所定の時間遅れた時
点で投入器３Ｔを投入するという投入方法を採用するこ
ともできる。それは、１つの相の投入器を投入しても電
流が流れず、２つ目の相の投入器を投入して始めて電流
が流れるからである。いずれの投入方法を採用するかは
投入器３の投入時点の制御方式などに基づいて適した方
を採用すればよい。
【００２３】
【発明の効果】この発明は前述のように、三相電源の各
相を、基本相をＲ相、このＲ相より１２０°遅れた位相
をＳ相、Ｒ相より１２０°進んだ位相をＴ相と名付けた
とき、Ｒ相とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相
の投入器を投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせ
てＴ相の投入器を投入して通流を開始させると、同時投
入のときには投入直後のＴ相の電流の極性はＲ相と同じ
なので、Ｒ相の電流を減ずる働きをするが、投入を遅ら
せるためその作用がなくなってＲ相の電流増加の速度が
大きくなり、Ｔ相の電圧の極性が逆になった時点でＴ相
を投入するとＴ相の電流はＳ相とともにＲ相とは逆の極
性になることから、Ｒ相の電流は更に大きくなり、結果
的に同時投入のときに比べてＲ相の投入後第１波の波高
値が同時投入のときよりも大きくなる。したがって、従
来の三相同時投入の場合におけるような、電流比の値が
２．５以上にならないために、持続電流を定格短時間耐
電流よりも大きくして投入後の第１波の最大波高値が定
格短時間耐電流値の実効値の２．５以上になるようにす
る必要がないことから、持続電流を大きくすることによ
り供試開閉装置が熱的に過酷な試験条件になるという問
題が解消するという効果が得られる。
相を、基本相をＲ相、このＲ相より１２０°遅れた位相
をＳ相、Ｒ相より１２０°進んだ位相をＴ相と名付けた
とき、Ｒ相とＳ相とを所定の位相で同時にそれぞれの相
の投入器を投入して通流開始後、所定の位相だけ遅らせ
てＴ相の投入器を投入して通流を開始させると、同時投
入のときには投入直後のＴ相の電流の極性はＲ相と同じ
なので、Ｒ相の電流を減ずる働きをするが、投入を遅ら
せるためその作用がなくなってＲ相の電流増加の速度が
大きくなり、Ｔ相の電圧の極性が逆になった時点でＴ相
を投入するとＴ相の電流はＳ相とともにＲ相とは逆の極
性になることから、Ｒ相の電流は更に大きくなり、結果
的に同時投入のときに比べてＲ相の投入後第１波の波高
値が同時投入のときよりも大きくなる。したがって、従
来の三相同時投入の場合におけるような、電流比の値が
２．５以上にならないために、持続電流を定格短時間耐
電流よりも大きくして投入後の第１波の最大波高値が定
格短時間耐電流値の実効値の２．５以上になるようにす
る必要がないことから、持続電流を大きくすることによ
り供試開閉装置が熱的に過酷な試験条件になるという問
題が解消するという効果が得られる。
【００２４】また、前述の開閉装置の短時間耐電流試験
方法の、Ｒ相とＳ相とのそれぞれの投入器を同時に投入
する代わりに、一方の相の投入器を事前に投入してお
き、他方の相の投入器を所定の位相で投入すると、二つ
の相の投入器が投入されて始めて電流が流れるので、Ｒ
相とＳ相とを別の時点で投入したとしても後の相の投入
時点が実質的に二つの相の同時投入時点となることか
ら、前述の試験方法と同じ効果が得られる。
方法の、Ｒ相とＳ相とのそれぞれの投入器を同時に投入
する代わりに、一方の相の投入器を事前に投入してお
き、他方の相の投入器を所定の位相で投入すると、二つ
の相の投入器が投入されて始めて電流が流れるので、Ｒ
相とＳ相とを別の時点で投入したとしても後の相の投入
時点が実質的に二つの相の同時投入時点となることか
ら、前述の試験方法と同じ効果が得られる。
【図１】この発明の実施例を示す開閉装置の短時間耐電
流試験に使用される試験回路
流試験に使用される試験回路
【図２】図１の試験装置によって行われた短時間耐電流
試験における各相の電流波形を示す波形図
試験における各相の電流波形を示す波形図
【図３】図１の試験装置によって行われた短時間耐電流
試験において種々の条件のもとで相電流の投入後第１波
の波高値を持続電流の実効値に対する比率で表したグラ
フ
試験において種々の条件のもとで相電流の投入後第１波
の波高値を持続電流の実効値に対する比率で表したグラ
フ
【図４】従来の試験装置によって行われた短時間耐電流
試験における各相の電流波形を示す波形図
試験における各相の電流波形を示す波形図
【符号の説明】 １…短絡用発電機、２…保護遮断器、３，３Ｒ，３Ｓ，
３Ｔ…投入器、４…限流リアクトル、５…変圧器、６…
供試開閉装置、７…シャント抵抗
３Ｔ…投入器、４…限流リアクトル、５…変圧器、６…
供試開閉装置、７…シャント抵抗
Claims (2)
- 【請求項１】開閉装置の短時間耐電流試験における所定
の大きさの第１波の波高値を持つ短時間電流を流す開閉
装置の短時間耐電流試験方法において、三相電源の各相
を、基本となる相をＲ相、このＲ相の相電圧より１２０
°遅れた位相の電圧の相をＳ相、Ｒ相の電圧より１２０
°進んだ位相の相をＴ相と名付けたとき、Ｒ相とＳ相と
を所定の位相で同時にそれぞれの相の投入器を投入して
通流開始後、所定の位相だけ遅らせてＴ相の投入器を投
入して通流を開始させることを特徴とする開閉装置の短
時間耐電流試験方法。 - 【請求項２】請求項１記載の開閉装置の短時間耐電流試
験方法の、Ｒ相とＳ相とのそれぞれの投入器を同時に投
入する代わりに、一方の相の投入器を事前に投入してお
き、他方の相の投入器を所定の位相で投入することを特
徴とする開閉装置の短時間耐電流試験方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9054842A JPH10253680A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | 開閉装置の短時間耐電流試験方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9054842A JPH10253680A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | 開閉装置の短時間耐電流試験方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10253680A true JPH10253680A (ja) | 1998-09-25 |
Family
ID=12981879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9054842A Pending JPH10253680A (ja) | 1997-03-10 | 1997-03-10 | 開閉装置の短時間耐電流試験方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10253680A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011157046A1 (zh) * | 2010-06-17 | 2011-12-22 | 国网电力科学研究院 | 模拟gis变电站中产生特快速瞬态过电压的方法及试验回路 |
| CN106019132A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-10-12 | 柳州市海格电气有限公司 | 35kV户外真空断路器检验方法 |
| CN106093762A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-11-09 | 柳州市海格电气有限公司 | 500kV罐式交流SF6断路器检验方法 |
-
1997
- 1997-03-10 JP JP9054842A patent/JPH10253680A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011157046A1 (zh) * | 2010-06-17 | 2011-12-22 | 国网电力科学研究院 | 模拟gis变电站中产生特快速瞬态过电压的方法及试验回路 |
| CN106019132A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-10-12 | 柳州市海格电气有限公司 | 35kV户外真空断路器检验方法 |
| CN106093762A (zh) * | 2016-06-06 | 2016-11-09 | 柳州市海格电气有限公司 | 500kV罐式交流SF6断路器检验方法 |
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