JPH1026002A - アルミニウム合金製羽根車及びその製造方法 - Google Patents

アルミニウム合金製羽根車及びその製造方法

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JPH1026002A JP8180426A JP18042696A JPH1026002A JP H1026002 A JPH1026002 A JP H1026002A JP 8180426 A JP8180426 A JP 8180426A JP 18042696 A JP18042696 A JP 18042696A JP H1026002 A JPH1026002 A JP H1026002A
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Koichiro Imakire
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昌敬 木村
Keiichi Shiraishi
啓一 白石
Masayuki Hayakawa
正幸 早川
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Naoki Tokizane
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は耐熱性の高いアルミニウム合金製羽
根車及びその製造方法に関し、特に遠心圧縮機用の羽根
車、ターボ分子ポンプのロータ及び翼あるいはスクロー
ル圧縮機のスクロールに適用して好適なものを提供す
る。 【解決手段】 本発明のアルミニウム合金製羽根車は、
溶融金属を不活性ガスによりスプレイし、１０2 ℃／se
c 以上の冷却速度で急冷凝固させつつ同時に堆積させる
スプレイフォーミング法によりＡｌ−Ｆｅ系急冷凝固ア
ルミニウム合金を得てなり、該上記急冷凝固アルミニウ
ム合金に２００℃〜６００℃の温度範囲内で熱間加工を
施してなり、さらに熱間鍛造加工を施してなる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウム合金
製羽根車及びその製造方法に関し、例えばエンジンの過
給器などとして適用される遠心圧縮機用の羽根車、その
他、軽量性及び耐熱性を要求される高速回転、例えばタ
ーボ分子ポンプのロータ及び翼あるいはスクロール圧縮
機のスクロールに利用して好適なものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】図１に
従来の遠心圧縮機の羽根車の構造説明図を示す。図１に
示すように、従来の遠心圧縮機の羽根車１として、比較
的圧縮比が低く最高部（圧縮空気出口部）温度が１６０
℃程度までしか上昇しない大気吸い込み型の単段式の製
品の場合には、通常の溶解／鍛造で製造される耐熱アル
ミニウム合金で作られている。また、高性能で圧縮比が
高い場合あるいは吸い込み側のガス温度が高く最高部
（圧縮空気出口部）温度が２００℃を超える製品の場合
には、鋳鋼あるいはチタン合金で作られている。
【０００３】ところで、上記のような従来の圧縮機の中
で、比較的圧縮比が低く（圧縮比；〜３．５）大型のデ
ィーゼルエンジン用の圧縮機として多く適用されてお
り、大気を吸い込む単段式の遠心圧縮機に於ても、エン
ジン側の高性能化に対応して、高圧縮比化が要求されて
きている。特に、圧縮比が４．０を超える遠心圧縮機も
要求されており、この場合羽根車の出口における空気の
温度は２００℃以上にもなる。
【０００４】通常、このような大気を吸い込む単段式の
遠心圧縮機においては、羽根車の材料としては溶解／鍛
造で製造される耐熱アルミニウム合金で作られており、
特に耐熱強度の観点から、現状で最も耐熱性のある「Ａ
ｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系」のJIS Ａ2618合金が多く用いられて
いる。しかしながら、現状の耐熱アルミニウム合金は、
一般に時効熱処理（１９０℃×１５時間程度）により強
度を確保するタイプの合金であり、この温度を超える温
度領域で長時間加熱されると強度が低下する、という問
題がある。
【０００５】このため現状では、羽根車がアルミニウム
合金製の場合は、高圧力比を確保することが困難であ
り、羽根車の材料として鋳鋼あるいはチタン合金で作る
方法に移行する傾向にある。
【０００６】しかしながら、羽根車の材料として鋳鋼あ
るいはチタン合金で作る場合、羽根車自体が非常に複雑
な形状をしているため、アルミニウム合金製の羽根車と
比較すると製造加工コストが著しく高くなる、という問
題がある。また、従来のアルミニウム合金と比較すると
鋳鋼及びチタン合金は材料の密度が大きいため、羽根車
の重量が増し、遠心圧縮機としての応答性（レスポン
ス）が悪くなるとともに、偏心時のアンバランスが大き
くなる、という問題がある。さらに、オーバーハングし
た質量が大きくなるため、ロータ安定性が損なわれると
共に、分解時の取り扱いが困難になるなどの問題があ
る。
【０００７】一方、近年において、アルミニウム合金を
溶融状態から急冷凝固させ、得られた粉末を焼結固化
（加熱＋加圧）することにより微細で均一な組織を得
て、アルミニウム合金の特性を向上させる急冷凝固技術
により、急冷凝固Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金あるい
はＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系アルミニウム合金を製造する技術
が提案されている（特公昭６３−９５７６号公報、特公
昭６３−１０２２１号公報、特公昭６３−１０２２１号
及び特開昭６２−１２４２４２号公報参照）。しかしな
がら、これらの技術では、得られた急冷凝固アルミニウ
ム合金の延性が室温はもとより高温でも著しく低く、熱
間自由鍛錬加工は不可能であり、従って大型でかつ大き
な力の加わる高速回転体羽根車の様な、信頼性の要求さ
れる部材に適用できる材料は得られないという問題があ
る。
【０００８】また、この従来のアルミニウム合金の製造
方法において、ガスアトマイズ法により所定の組成の急
冷凝固粉末を作成し、これを焼結固化（加熱＋加圧）す
ることにより素材を得る粉末焼結法（ＰＭ法：Powder M
etallurgy)が主流であるので、この方法では製造工程の
中に、粉末分級，封缶，脱ガス及び熱間の押出し加工等
の多くの工程が必要であり、複雑で技術的に条件の設定
条件が難しく、そのために製造コストが必然的に高くな
るという問題がある。更に、焼結体の特性としては強
度，剛性等の特性は高くなるが、室温ではもちろん高温
でも延性が乏しくなることから、焼結後の二次加工が困
難であり、大型の素材の押出加工及び自由鍛造加工はほ
とんど不可能であった。よって、適用範囲が小型エンジ
ン用のピストンやコンロッドあるいは電気機器用部材等
の小型部材にのみ限定されていた。
【０００９】本発明は、上記問題に鑑み、従来適用して
いた溶解／鍛造の工程で作られる時効析出強化型の耐熱
アルミニウム合金（例えば：JIS Ａ2618合金）あるいは
粉末焼結法（ＰＭ法）によるアルミニウム合金に対し、
高温強度特性が優れ、室温〜４００℃の範囲の温度であ
れば長時間加熱されても組織変化を起こさず、急激な強
度の低下が無い安定した特性を有し、且つ大型化を図る
ことが容易なアルミニウム合金製羽根車及びその製造方
法を提供することを課題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決する本
発明のアルミニウム合金製羽根車は、溶融金属を不活性
ガスによりスプレイし、１０2 ℃／sec 以上の冷却速度
で急冷凝固させつつ同時に堆積させるスプレイフォーミ
ング法によりＡｌ−Ｆｅ系急冷凝固アルミニウム合金を
得てなり、該上記急冷凝固アルミニウム合金に２００℃
〜６００℃の温度範囲内で熱間押出加工を施してなり、
さらに熱間鍛造加工を施してなることを特徴とする。
【００１１】上記アルミニウム合金製羽根車において、
上記Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金の成分が、Ｆｅ、
Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉからなり、重量％で、Ｆｅ：４〜
１２％、Ｖ：0.５〜５％、（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＜５％
であり、残部がＡｌと不可避不純物であることを特徴と
する。
【００１２】上記アルミニウム合金製羽根車において、
上記Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金の成分が、Ｆｅ、Ｍ
ｎ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉからなり、重量％で、（Ｆｅ
＋Ｍｎ）：５〜１１％、Ｆｅ：＜８％、Ｍｎ：＜８％、
Ｖ：0.２〜４％、（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）：0.２〜４％で
あり、Ｍｎ／Ｆｅ比が0.２＜（Ｍｎ／Ｆｅ）＜４であ
り、残部がＡｌと不可避不純物であることを特徴とす
る。
【００１３】上記アルミニウム合金製羽根車が遠心圧縮
機用羽根車であることを特徴とする。
【００１４】一方の本発明のアルミニウム合金製羽根車
の製造方法は、溶融金属を不活性ガスによりスプレイ
し、１０2 ℃／sec 以上の冷却速度で急冷凝固させつつ
同時に堆積させるスプレイフォーミング法によりＡｌ−
Ｆｅ系急冷凝固アルミニウム合金を製造する工程と、そ
の後得られた上記急冷凝固アルミニウム合金に２００℃
〜６００℃の温度範囲内で熱間押出加工を施す工程と、
さらに熱間鍛造加工工程とからなることを特徴とする。
【００１５】上記アルミニウム合金製羽根車の製造方法
において、上記熱間押出加工の前後にホットプレス処理
あるいは熱間等方圧プレス（ＨＩＰ）処理を施してなる
ことを特徴とする。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を詳細
に説明する。
【００１７】本発明のアルミニウム合金製羽根車は、溶
融金属を不活性ガスによりスプレイし、１０2 ℃／sec
以上の冷却速度で急冷凝固させつつ同時に堆積させるス
プレイフォーミング法によりＡｌ−Ｆｅ系急冷凝固アル
ミニウム合金を得てなり、該上記急冷凝固アルミニウム
合金に２００℃〜６００℃の温度範囲内で熱間押出加工
を施してなり、さらに熱間鍛造加工を施してなるもので
ある。
【００１８】ここで、本発明のアルミニウム合金を得る
には、先ず、Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金を溶融状態
から不活性ガスにより１０2 ℃／sec 以上の冷却速度で
急冷凝固させつつ同時に堆積させるスプレイフォーミン
グ法（ＳＦ法）により行い、成形体（ビレット）を得
る。
【００１９】次に、上記得られたＡｌ−Ｆｅ系急冷凝固
アルミニウム合金粉末を、２００℃〜６００℃の温度範
囲内で熱間押出加工を施す。また、必要に応じて、上記
熱間押出加工の前後にホットプレス処理あるいは熱間静
水水圧プレス（ＨＩＰ）処理を施すようにしてもよい。
【００２０】ここで、本発明に係る羽根車の製造におい
て、急冷凝固法（Rapid SolidifiedProcess) である、
スプレイフォーミング法(Spray Forminng)は、アルミニ
ウム合金を溶融状態から１０2 ℃／sec 以上の冷却速度
で急冷凝固させている。このスプレイフォーミング法と
は、溶融金属を不活性ガスによりスプレイし、急冷凝固
させながら同時に堆積させるため、従来のような粉末焼
結方法に比べて工程が大幅に短縮でき、製造コストの低
減が可能であると共に、急冷凝固素材の大型化が容易と
なる。
【００２１】本発明の羽根車は、その素材としてアルミ
ニウムに特にＦｅ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ及びＴｉの成分を添
加してなるアルミニウム合金成分からなる。その重量比
は、Ｆｅ：４〜１２％、Ｖ：0.５〜５％、（Ｍｏ＋Ｚｒ
＋Ｔｉ）＜５％であり、残部がＡｌと不可避不純物から
なるものである。
【００２２】本発明に係る羽根車の製造において、急冷
凝固法（Rapid Soledified Process) を用いて、アルミ
ニウム合金を溶融状態から１０2 ℃／sec 以上の冷却速
度で急冷凝固させ、微細で均一な組織を得ているが、こ
れは、アルミニウム合金を１０2 ℃／sec 以上の冷却速
度で液相から急冷すると金属組織が非常に微細で偏析が
無く、且つ合金元素の種類や添加量に制約が小さいた
め、自由な組成の合金が得られるからである。したがっ
て、本合金は強度、耐熱性及び耐蝕性等の材料特性の観
点からみて、通常の鋳造法（I/M 法:Ingot Metallurgy)
では得られない優れた特性が期待できる。
【００２３】このように、本発明によれば、耐熱性が優
れ、材料密度が小さいアルミニウム合金製羽根車を得る
ことができる。本発明のアルミニウム合金の羽根車を構
成した場合は、従来の鋳鋼及びチタン合金製の羽根車と
比較すると製造コストあるいは応答性（レスポンス）の
観点からみて優位であり、遠心圧縮機の性能向上と低コ
スト化の両方に大きな効果がある。
【００２４】すなわち、本発明のアルミニウム合金製羽
根車を作製した場合、従来適用していた溶解／鍛造の工
程で作られる時効析出強化型の耐熱アルミニウム合金
（例えば；JIS Ａ2618合金）に対し、高温強度特性が優
れ、室温〜４００℃の範囲の温度であれば長時間加熱さ
れても組織変化を起こさず、急激な強度の低下が無い安
定した特性を有するものとなる。
【００２５】以下に本発明材における成分限定理由を述
べる。
【００２６】鉄（Ｆｅ）：重量比は４〜１２％である。
ここで、鉄の添加は金属間化合物がスプレイフォーミン
グにより急冷凝固するときに細かく分散し、その分散強
度により成形材における常温強度及び高温強度を発現さ
せるのに寄与する。しかし、本合金系では４％未満の添
加では十分な効果は得られない。一方、鉄の添加量が多
すぎると、その効果は飽和し、共に好ましくない。その
ため添加量の上限を１２％とする。よって、添加範囲
は、４〜１２％が望ましい。
【００２７】ヴァナジウム（Ｖ）：重量比は0.５〜５％
である。ここで、ヴァナジウムは、Ｆｅを含む金属間化
合物を微細にし、Ｆｅの分散強度を助けて成形材の常温
強度及び高温強度をＡｌ−Ｆｅ系二元合金より更に高め
るのに寄与する。しかし、本合金系では0.５％未満の添
加では十分な効果は得られない。一方、ヴァナジウムの
添加量が多すぎると、その効果は飽和し、共に好ましく
ない。そのため添加量の上限を５％とする。よって、添
加範囲は、0.５〜５％が望ましい。
【００２８】Ｍｏ、Ｚｒ及びＴｉの総量が５％未満であ
る。ここで、Ｍｏ、Ｚｒ及びＴｉの添加は、上記金属間
化合物の分散を更に助け、成形材の常温強度及び高温強
度をＡｌ−Ｆｅ系二元合金より更に高めるのに寄与す
る。しかし、本合金系ではこれらの総量が５％以上の添
加ではその効果が飽和するので、５％未満の添加が好ま
しい。
【００２９】次に、上記添加成分にマンガン（Ｍｎ）を
組み合わせた場合について説明する。本発明の羽根車
は、その素材として、成分が、Ｆｅ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、
Ｔｉからなり、重量％で、（Ｆｅ＋Ｍｎ）：５〜１１
％、Ｆｅ：＜８％、Ｍｎ：＜８％、Ｖ：0.２〜４％、
（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）：0.２〜４％であり、Ｍｎ／Ｆｅ
が0.２＜（Ｍｎ／Ｆｅ）＜４、残部がＡｌと不可避不純
物からなるＡｌ−Ｆｅ−Ｖ系アルミニウム合金からな
る。
【００３０】以下に本発明材における成分限定理由を述
べる。ここで、Ｖと（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）との添加につ
いては、先に説明したので、鉄にマンガンを添加した理
由及び配合について説明する。マンガン（Ｍｎ）は、上
記金属間化合物中に固溶してマトリックスを安定化さ
せ、加工組織の回復や再結晶を生じにくくし、合金のク
リープ強度、疲労強度を向上させるのに寄与する。しか
し、Ｍｎの添加は延性、靱性の劣化を促進するので、好
ましくは８％未満とする必要がある。また、Ｍｎ含有量
とＦｅ含有量の比（Ｍｎ／Ｆｅ）が大きくなると、高温
強度は向上するが、延性、靱性が低下する傾向がある。
よって、本発明ではＭｎ／Ｆｅ比を、0.２＜（Ｍｎ／Ｆ
ｅ）＜４とするのが好ましい。
【００３１】また、強度を向上させるために、合金マト
リックス中に分散する金属間化合物は小さいほうが望ま
しく、本発明において所望の強度特性を得るためには、
金属間化合物の平均粒径を好ましくは５μｍ以下、更に
好ましくは３μｍ以下に制御することが必要であり、こ
の範囲の金属間化合物を微細に分散させることにより常
温及び高温の強度が効果的に向上する。
【００３２】（アルミニウム合金製羽根車の製造方法）
本アルミニウム合金製羽根車は、先ず、Ａｌ−Ｆｅ系合
金溶湯をスプレイフォーミング法により、およそ１０2
℃／sec 以上の冷却速度で急冷凝固させつつ同時に堆積
し、Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金を得る。次に、２０
０℃〜６００℃の温度範囲内で熱間押出加工を施して、
さらに熱間鍛造加工を施し強度と延性とのバランスを整
え、回転体としての信頼性を付与する。ここで、上記熱
間加工は、Ａｌ−Ｆｅ系急冷凝固アルミニウム合金に熱
間の鍛錬加工及び型鍛造加工を施すものである。
【００３３】以下、「試験例」により従来の粉末焼結方
法（ＰＭ法）で製造されたＡｌ−Ｆｅ系合金と本発明方
法で製造されたＡｌ−Ｆｅ系合金との合金特性を比較す
る。 材料成分 ここで、本試験例でのＡｌ−Ｆｅ系の合金の配合は、
「材料成分１」として「Ａｌ−８Ｆｅ−２Ｍｏ−２Ｖ−
１Ｚｒ」合金及び「材料成分２」として「Ａｌ−４Ｆｅ
−４Ｍｎ−２Ｍｏ−２Ｖ−１Ｚｒ」合金を用いた。 製造方法 ｉ）インゴットの製造 スプレイフォーミング法により上記所定の合金成分のイ
ンゴットを製造した。インゴットの大きさはφ３３０×
１０００ｍｍである。 ii) 熱間押出工程 次に、得られたインゴットを約３５０〜４５０℃に加熱
し、熱間の押出加工を施す。ここで、加工温度が３５０
℃以下では抵抗が大きく押出加工が困難であり、また４
５０℃を超えた場合では長時間熱せれると組織が変化し
て材料特性が低下する、という問題がある。また、押出
加工比は、大きくとるほど良く、少なくとも2.０以上確
保することが望ましい。これは２以下ではその後の熱間
鍛錬加工の際に割れる場合があり、好ましくないからで
ある。本試験例では押出加工温度は４００℃、押出加工
比は2.５６として、φ３２０ｍｍからφ２００ｍｍに押
し出した。 iii)鍛錬加工 熱間の押出加工を施した材料は、さらに材料の均質性を
向上させるために、３５０℃〜４５０℃の温度範囲で熱
間の鍛錬加工（据込・鍛伸）を繰り返し行う。本試験例
では鍛錬加工温度は４００℃とした。 iv) その後、所定形状に形を整え、三次元機械加工によ
り羽根車を得た。本試験例により得た羽根車の材料特性
を下記「表１」に示す。
【００３４】なお、従来法の粉末焼結方法で製造したも
のと比較した。比較とした従来の粉末焼結法の製造方法
を下記に示すが、この方法ではφ１００ｍｍ以上の大型
径の素材は製造できないので、φ３０×３００ｍｍの小
型素材とした。 材料成分 ここで、比較例でのＡｌ−Ｆｅ系の合金の配合は、上記
試験例と同様に、「材料成分１」として「Ａｌ−８Ｆｅ
−２Ｍｏ−２Ｖ−１Ｚｒ」合金及び「材料成分２」とし
て「Ａｌ−４Ｆｅ−４Ｍｎ−２Ｍｏ−２Ｖ−１Ｚｒ」合
金を用いた。 製造方法 ｉ）合金粉末の製造 所定の成分の合金を溶製し、これからＡｒガスアトマイ
ズ法により急冷凝固粉末を製造した。ガスアトマイズ法
における冷却速度は１０3 〜１０4 ℃／ｓｅｃである。 ii) 熱間押出工程 次に、得られた合金粉末を３００μｍ以下の粒径に分級
し、アルミニウム容器封入をし、４００℃の高温真空中
で脱ガスをし、その後４５０℃に加熱し、熱間の押出加
工を施した。また、押出加工比は、9.８とし、φ１８ｍ
ｍの素材を製造した。この比較例の材料特性を下記「表
１」に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】「表１」に示すように、本発明方法により
製造した素材と、同じ成分系の従来法（粉末焼結法＋押
出加工）で製造した素材の材料特性とを比較すると、室
温及び２５０℃での引張強度は同等であるが、引張破断
時の伸びが室温及び２５０℃ともに大きく上回ってい
る。したがって、高強度、高靱性素材として優れた材料
であり、高速回転体等のような十分ん信頼性の要求され
る製品への適用や、大きな力の加わる大型製品への適用
が可能となる。なお、従来法（粉末焼結法＋押出加工）
で製造した素材は、室温はもちろん２５０℃でも延性が
著しく低く、この状態では熱間自由鍛錬加工は不可能で
ある。
【００３７】また、本発明にかかるアルミニウム合金
は、スプレイフォーミング法によった急冷凝固法で製造
した急冷凝固アルミニウム合金であるので、従来の時効
析出強化型の合金のような、熱処理により強度を確保す
るような合金とは異なり、２００℃を超える温度領域で
も急激な強度低下はなく、現用の耐熱アルミニウム合金
のＡ2618合金に比較して大幅に高温強度特性が向上す
る。
【００３８】また、従来の溶解／鍛造アルミの中で耐熱
性があるJIS Ａ2000系のＡｌ−Ｃｕ系あるいはＡｌ−Ｃ
ｕ−Ｍｇ系の合金は、時効温度が１５０〜１８０℃程度
で、少なくとも１８０℃以上で長時間（１００Hr以上）
加熱されると強度が低下するので、総運転時間が１０万
時間以上を目標としている遠心圧縮機などでは、従来の
耐熱アルミニウム合金は１５０℃程度の温度領域までし
か使用できないが、本発明のアルミニウム合金を用いる
ことにより、耐熱性が向上するので、２００℃を超える
温度領域でも長時間に亙っての運転が可能となる。
【００３９】さらに、発明のＡｌ−Ｆｅ−Ｖ系急冷凝固
アルミニウム合金によれば、熱間の鍛錬加工法を確立
し、大型部材の成形技術に成功すると同時に、熱間の鍛
錬加工を施しているので、これまでのＰＭ法による急冷
凝固アルミニウム合金と比較すると、強度とともに延性
も確保（室温の引張破断伸びで４％以上）でき、大型の
高速回転体用部材として十分に適用可能である。
【００４０】一方、回転体用の材料としての適用とし
て、従来のものでは、強度の高い急冷凝固アルミニウム
合金は延性が低く、困難とされており、さらに高温の鍛
錬加工さえも、延性が乏しく割れが発生し非常に困難で
あり、大型の構造部材には適用されていなかった。すな
わち、従来の強度の高い急冷凝固アルミニウム合金は、
室温の引張破断伸びは２％以下であったため、例えば羽
根車に適用した場合には、該羽根車は、高速回転体であ
り、中央部近傍は遠心力による発生応力が最も大きく、
延性がない材料を用いた場合は、発停の際に脆性破壊が
発生するおそれがあるので適用できなかった。
【００４１】以上のことから、本発明では、遠心圧縮機
用の羽根車に対し、高温強度特性が優れ、室温〜４００
℃の範囲の温度であれば長時間加熱されても組織変化に
起こさず、急激な強度の低下が無い安定した特性を有す
る急冷凝固アルミニウム合金を、提供するものである。
【００４２】これにより、例えばアルミニウム合金製の
羽根車に適用した場合、軽量で加工性が良く安価に製造
可能となり、また得られた羽車は、現状の圧縮比3.５
（最高温度；１７０℃程度）までの適用範囲から、圧縮
比5.０（最高温度；２５０℃程度）まで拡大でき、エン
ジン側の高性能化に対応できる。
【００４３】この結果、従来の鋳鋼あるいはチタン合金
製の羽根車と比較すると製造コストあるいは応答性（レ
スポンス）の観点からみて優位であり、遠心圧縮機の性
能向上と低コスト化の両方に大きな効果がある。
【００４４】さらに、熱間の鍛錬加工等を施しているの
で、これまでの急冷凝固アルミニウム合金と比較する
と、強度とともに延性も確保（室温の引張破断伸びで４
％以上）でき、大型の高速回転体用部材として十分に適
用可能である。
【００４５】
【実施例】以下、本発明の効果を示す実施例について説
明する。
【００４６】＜実施例１＞図１に本発明の実施例に係わ
る遠心圧縮機用の構造説明図を示す。図１中、符号１は
羽根車、２はロータ軸、３は主スラスト軸受、４は反ス
ラスト軸受、５はラビリンスパッキン、６はシール空
間、７は放風孔、８はスラストカラー及び９はケーシン
グを各々図示する。本実施例に係る遠心圧縮機は、エン
ジンの過給機として使用されるもので、羽根車出口にお
ける空気の温度は遠心圧縮機の圧力比に応じて高くなっ
ている。
【００４７】本実施例においては、例えば常温の空気を
吸い込んだ場合でも圧力比が約４．０程度になると羽根
車出口における空気の温度は２００℃を超える。その中
で、本実施例の羽根車は、遠心圧縮機の圧力比は４．３
で、羽根車出口における空気の温度は約２３０℃であ
る。ここで、羽根車の外径はおよそφ３５０mmである。
【００４８】材料成分は、Ａｌ−Ｆｅ系の合金で、溶融
状態から不活性ガスにより１０2 ℃／sec 以上の冷却速
度で急冷凝固させつつ同時に堆積させるスプレフォーミ
ング法（ＳＦ法）により成形体（ビッレット）を製造し
た。ここで、本実施例でのＡｌ−Ｆｅ系の合金の配合
は、上記「試験例」の「材料成分１」として「Ａｌ−８
Ｆｅ−２Ｍｏ−２Ｖ−１Ｚｒ」合金と同様のものを用い
た。
【００４９】この後、４５０℃でホットプレスを行い、
そのまま連続で熱間鍛錬を行いφ３７０×２００mmの供
試体を得た。
【００５０】得られた素材の強度は、室温の引張強度が
４５kgf/mm2 、破断伸びが８％で、２５０℃×１００Hr
加熱後の引張強度が２８kgf/mm2 、破断伸びが１５％で
あった。この値を、現用のJIS Ａ2618合金の実機鍛造材
のそれと比較すると、特に高温での強度が大幅に上回る
ことを確認した。なお、JIS Ａ2618合金の鍛造材の一例
としては、室温の引張強度は４２kgf/mm2 、破断伸びは
１２％：２５０℃×１００Hr加熱後の引張強度は２２kg
f/mm2 、破断伸びが１０％であった。
【００５１】また、鍛造後の供試体を機械加工により最
終の羽根車形状に加工し、台上の回転試験機に取付け所
定の運転回転数まで回転させる実機回転試験を実施し、
振動などの異常はなく良好な性能が得られることを確認
した。
【００５２】以上のことから、得られた急冷凝固アルミ
ニウム合金製の羽根車を遠心圧縮機に適用した場合、大
型のディーゼルエンジン用の圧縮機として多く適用され
ている大気吸い込み型の単段式の場合、圧力比が現状の
約3.５程度（最高温度；１７０℃）から約5.０程度（最
高温度；２５０℃）までは上げることが確認でき、エン
ジンの性能向上の要求に対して幅広く対応できるととも
に、コスト的にも比較的安価でかつ遠心分離機としての
応答性（レスポンス）が良好な遠心圧縮機を得ることが
可能である。
【００５３】＜実施例２；実施例１のアルミニウム合金
にＭｎを添加＞＜実施例１＞と同様の製造法で、材料成
分を上記「試験例」の材料成分の「材料成分２」として
「Ａｌ−４Ｆｅ−４Ｍｎ−２Ｍｏ−２Ｖ−１Ｚｒ」合金
のものを用いた。Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ−Ｍｏ−Ｖ−Ｚｒ系
の合金とした熱間鍛錬素材（φ３７０×２００mm）を得
た。
【００５４】得られた素材の強度は、室温の引張強度が
４７kgf/mm2 、破断伸びが７％で、２５０℃×１００Hr
加熱後の引張強度が２９kgf/mm2 、破断伸びが１３％で
あった。この値は、現用のJIS Ａ2618合金の実機鍛造材
のそれと比較すると、特に高温での強度が大幅に上回る
ことが確認された。
【００５５】また、鍛造後の供試体を機械加工により最
終の羽根車形状に加工し、台上の回転試験機に取付け所
定の運転回転数まで回転させる実機回転試験を実施し、
振動などの異常はなく良好な性能が得られることを確認
した。
【００５６】＜実施例３＞本実施例は、高真空吸引用の
ターボ分子ポンプ用の回転ロータ及び翼に関するもので
ある。従来において、ターボ分子ポンプ用の回転ロータ
及び翼材は、強度が高く、比較的耐熱性もよいJIS Ａ20
00系のＡｌ−Ｃｕ系あるいはＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ系の合金
を用いている。しかしながら、吸引の性能向上による運
転温度の向上（１５０℃〜１８０℃）と耐用年数の延長
にともない、現用の材料（JIS 2014合金）では、クリー
プ強度が不足する。
【００５７】そこで、本実施例では、Ａｌ−Ｆｅ系の急
冷凝固合金で、前述の＜実施例１＞と同様の成分及び製
造方法で素材を製造し、その後機械加工により回転ロー
タと翼を製作した。得られた素材のクリープ破断強度
は、２５０℃×1,０００Hrでのクリープ破断強度が、従
来材（JIS 2014合金）の１８０℃×1,０００Hrのクリー
プ破断強度と同程度以上を有することが確認され、特に
高温での強度が大幅に向上することが確認された。ま
た、最終加工後のロータを、台上の回転試験機に取付け
所定の運転回転数まで回転させる実機回転試験を実施
し、振動などの異常はなく良好な性能が得られることを
確認した。
【００５８】＜実施例４＞本実施例は、スクロール圧縮
機のスクロールに関するものである。近年、冷凍・空調
用のスクロール圧縮機は、特に振動や運転音が静かなこ
とから業務用、家庭用及び自動車用の高性能コンパクト
圧縮機として注目されている。これらの、スクロール本
体は軽量化、高性能化の観点から軽くて加工性が良く、
さらにコスト的にも安価な鋳造用Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍ
ｇ系のアルミニウム合金（JIS AC8C）が用いられてい
る。しかしながら、性能向上によるスクロール部の温度
の向上（１５０℃〜２００℃）と耐用年数の延長にとも
なう信頼性の向上などにより、現用の鋳造用アルミニウ
ム合金ては、高温強度（クリープ強度、疲労強度）が不
足する。
【００５９】そこで、本実施例では、Ａｌ−Ｆｅ系の急
冷凝固合金で、前述の＜実施例１＞と同様の成分及び製
造方法で素材を製造後に、型鍛造により製品に近い形状
まで成形加工し、機械仕上げにより最終製品（スクロー
ル）を得た。得られた素材の高温強度（引張強度、クリ
ープ破断強度、高温疲労強度）は、実施例１及び２と同
様であり、従来材の鍛造用アルミニウム合金（JIS AC8
C）と比較すると、大幅に向上することが確認された。
また、当該スクロールで構成した圧縮機は、吐出ガス温
度が１５０℃を超える高圧縮運転が可能となり、従来材
スクロールに比べ大幅に性能向上が可能となった。
【００６０】
【発明の効果】以上、実施の形態及び実施例とともに詳
細に説明したように、本発明によれば、熱間の鍛錬加工
及び型鍛造加工（必要に応じて熱間の押出加工も施
す。）を施し、強度と延性のバランスを整え、回転体と
しての信頼性を付与した高温強度特性に優れたアルミニ
ウム合金製羽根車を得ることができる。この結果、例え
ば大型のディーゼルエンジン用の圧縮機として多く適用
されている大気吸い込み型の単段式の場合、圧力比を約
５．０程度まで上げることができ（最高温度；２５０
℃）、エンジンの性能向上の要求に対して幅広く対応で
きるとともに、コスト的にも比較的安価でかつ遠心圧縮
機としての応答性（レスポンス）が良好な遠心圧縮機を
得ることができる。
【００６１】また、その他の小型のエンジンの過給器
や、軽量性及び耐熱性を要求される高速回転、たとえば
ターボ分子ポンプのロータ及び翼あるいはスクロール圧
縮機のスクロールにも適用でき、それぞれの装置の高性
能化に寄与する効果は大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例にかかる遠心圧縮機用の羽根車
の構造説明図である。
【符号の説明】
１ 羽根車 ２ ロータ軸 ３ 主スラスト軸受 ４ 反スラスト軸受 ５ ラビリンスパッキン ６ シール空間 ７ 放風孔 ８ スラストカラー ９ ケーシング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 今給黎 孝一郎 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 木村 昌敬 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 白石 啓一 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内 (72)発明者 早川 正幸 愛知県名古屋市中村区岩塚町字高道１番地 三菱重工業株式会社名古屋研究所内 (72)発明者 渋江 和久 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 大久保 喜正 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内 (72)発明者 時實 直樹 東京都港区新橋５丁目11番３号 住友軽金 属工業株式会社内

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 溶融金属を不活性ガスによりスプレイ
    し、１０2 ℃／sec 以上の冷却速度で急冷凝固させつつ
    同時に堆積させるスプレイフォーミング法によりＡｌ−
    Ｆｅ系急冷凝固アルミニウム合金を得てなり、該上記急
    冷凝固アルミニウム合金に２００℃〜６００℃の温度範
    囲内で熱間押出加工を施してなり、さらに同温度範囲内
    で熱間鍛造加工を施してなることを特徴とするアルミニ
    ウム合金製羽根車。
  2. 【請求項２】 請求項１記載のアルミニウム合金製羽根
    車において、 上記Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金の成分が、Ｆｅ、
    Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉからなり、重量％で、Ｆｅ：４〜
    １２％、Ｖ：0.５〜５％、（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＜５％
    であり、残部がＡｌと不可避不純物であることを特徴と
    するアルミニウム合金製羽根車。
  3. 【請求項３】 請求項１記載のアルミニウム合金製羽根
    車において、 上記Ａｌ−Ｆｅ系アルミニウム合金の成分が、Ｆｅ、Ｍ
    ｎ、Ｖ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｔｉからなり、重量％で、（Ｆｅ
    ＋Ｍｎ）：５〜１１％、Ｆｅ：＜８％、Ｍｎ：＜８％、
    Ｖ：0.２〜４％、（Ｍｏ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）：0.２〜４％で
    あり、Ｍｎ／Ｆｅ比が0.２＜（Ｍｎ／Ｆｅ）＜４であ
    り、残部がＡｌと不可避不純物であることを特徴とする
    アルミニウム合金製羽根車。
  4. 【請求項４】 請求項１乃至３のアルミニウム合金製羽
    根車が遠心圧縮機用羽根車であることを特徴とするアル
    ミニウム合金製羽根車。
  5. 【請求項５】 溶融金属を不活性ガスによりスプレイ
    し、１０2 ℃／sec 以上の冷却速度で急冷凝固させつつ
    同時に堆積させるスプレイフォーミング法によりＡｌ−
    Ｆｅ系急冷凝固アルミニウム合金を製造する工程と、そ
    の後得られた上記急冷凝固アルミニウム合金に２００℃
    〜６００℃の温度範囲内で熱間押出加工を施す工程と、
    さらに熱間鍛造加工工程とからなることを特徴とするア
    ルミニウム合金製羽根車の製造方法。
  6. 【請求項６】 請求項５のアルミニウム合金製羽根車の
    製造方法において、上記熱間押出加工の前後にホットプ
    レス処理あるいは熱間等方圧プレス（ＨＩＰ）処理を施
    してなることを特徴とする遠心圧縮機用羽根車の製造方
    法。
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US08/854,163 US5902546A (en) 1996-07-10 1997-05-09 Aluminum alloy impeller and manufacturing method of the same
DE69708771T DE69708771T2 (de) 1996-07-10 1997-06-06 Laufrad und sein Herstellungsverfahren
EP97303949A EP0818548B1 (en) 1996-07-10 1997-06-06 Aluminum alloy impeller and manufacturing method of the same
KR1019970032044A KR100236817B1 (ko) 1996-07-10 1997-07-10 알루미늄합금제 임펠러 및 그 제조방법

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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8926898B2 (en) 2005-03-29 2015-01-06 Kobe Steel, Ltd. Al base alloy excellent in heat resistance, workability and rigidity
WO2019069651A1 (ja) * 2017-10-03 2019-04-11 株式会社豊田自動織機 輸送機用圧縮機部品及びその製造方法
JP2019183191A (ja) * 2018-04-03 2019-10-24 昭和電工株式会社 アルミニウム合金粉末及びその製造方法、アルミニウム合金押出材及びその製造方法

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100353415B1 (ko) * 2000-01-31 2002-09-18 (주) 두레에어메탈 자동차 추진축용 알루미늄-규소 합금의 제조방법
DE10053663A1 (de) * 2000-10-28 2002-05-08 Leybold Vakuum Gmbh Mechanische kinetische Vakuumpumpe mit Rotor und Welle
ITTO20020770A1 (it) * 2002-09-06 2004-03-07 Varian Spa Metod0 per fabbricare rotori di pompe da vuoto e prodotti
US7153112B2 (en) * 2003-12-09 2006-12-26 Dresser-Rand Company Compressor and a method for compressing fluid
DE102004027594B4 (de) * 2004-06-05 2006-06-29 Man B & W Diesel Ag Strömungsmaschine mit radial durchströmtem Verdichterrad
JP4648347B2 (ja) * 2007-02-23 2011-03-09 三菱重工業株式会社 ハイブリッド排気タービン過給機
USD681704S1 (en) * 2011-05-28 2013-05-07 Peio Todorov Stoyanov Decorative liquid metal degassing impeller
WO2014004141A2 (en) * 2012-06-29 2014-01-03 Eaton Corporation Supercharger assembly with rotor end face seal and method of manufacturing a supercharger assembly
DE102012106810B4 (de) * 2012-07-26 2020-08-27 Ihi Charging Systems International Gmbh Laufrad für eine Fluidenergiemaschine
FR2998920B1 (fr) * 2012-12-04 2018-07-27 Thy Engineering Machine tournante telle qu'une turbine ou un compresseur.
JP6589217B2 (ja) * 2015-04-17 2019-10-16 三菱重工コンプレッサ株式会社 回転機械、回転機械の製造方法
CN105697414A (zh) * 2016-04-28 2016-06-22 上海远安流体设备科技有限公司 一种高洁净离心泵
CN108950457A (zh) * 2018-06-11 2018-12-07 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司 一种叶轮罩类零件热喷涂方法
JP7469072B2 (ja) * 2020-02-28 2024-04-16 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鍛造材及びその製造方法
JP7512830B2 (ja) * 2020-10-12 2024-07-09 株式会社豊田自動織機 輸送機用圧縮機部品及びその製造方法
CN117660792B (zh) * 2024-02-01 2024-04-19 北京航空航天大学 一种金属熔炼复合搅拌除气装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4661172A (en) * 1984-02-29 1987-04-28 Allied Corporation Low density aluminum alloys and method
US4715893A (en) * 1984-04-04 1987-12-29 Allied Corporation Aluminum-iron-vanadium alloys having high strength at elevated temperatures
JPS60234936A (ja) * 1984-05-09 1985-11-21 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 高温強度に優れたアルミニウム合金成形材
JPS6148551A (ja) * 1984-08-13 1986-03-10 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 高温強度に優れたアルミニウム合金成形材
JPS62124242A (ja) * 1985-11-22 1987-06-05 Mitsubishi Alum Co Ltd 高強度アルミニウム合金部材の製造方法
JPS62238346A (ja) * 1986-04-07 1987-10-19 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 内燃機関のコネクテイングロツド用アルミニウム合金材
US4889582A (en) * 1986-10-27 1989-12-26 United Technologies Corporation Age hardenable dispersion strengthened high temperature aluminum alloy
JPS6483630A (en) * 1987-09-25 1989-03-29 Aluminum Powder Met Res Ass Production of aluminum alloy material having excellent high-temperature strength
JPH01316433A (ja) * 1988-06-17 1989-12-21 Furukawa Alum Co Ltd 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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US8926898B2 (en) 2005-03-29 2015-01-06 Kobe Steel, Ltd. Al base alloy excellent in heat resistance, workability and rigidity
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JP2019065359A (ja) * 2017-10-03 2019-04-25 株式会社豊田自動織機 高温における機械的特性に優れたアルミニウム粉末合金製輸送機用圧縮機部品及びその製造方法
JP2019183191A (ja) * 2018-04-03 2019-10-24 昭和電工株式会社 アルミニウム合金粉末及びその製造方法、アルミニウム合金押出材及びその製造方法

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