JPH10263678A - 矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装 置 - Google Patents
矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装 置Info
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- JPH10263678A JPH10263678A JP9087425A JP8742597A JPH10263678A JP H10263678 A JPH10263678 A JP H10263678A JP 9087425 A JP9087425 A JP 9087425A JP 8742597 A JP8742597 A JP 8742597A JP H10263678 A JPH10263678 A JP H10263678A
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- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B21B2015/0071—Levelling the rolled product
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 粗圧延機で圧延された中間素材を高圧流体デ
スケーリング装置によりデスケーリングする際、中間素
材と噴射のズルの距離を小さくし、高度のデスケーリン
グを達成する。 【解決手段】 中間素材の反り矯正装置を高圧流体噴射
デスケーリング装置の前段に配置する。
スケーリング装置によりデスケーリングする際、中間素
材と噴射のズルの距離を小さくし、高度のデスケーリン
グを達成する。 【解決手段】 中間素材の反り矯正装置を高圧流体噴射
デスケーリング装置の前段に配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱延鋼板の圧延設備
列に係り、特に粗圧延機で圧延された中間素材を高圧流
体噴射デスケーリング装置によりデスケーリングする装
置を有する熱間圧延設備列のデスケーリング装置に関す
る。
列に係り、特に粗圧延機で圧延された中間素材を高圧流
体噴射デスケーリング装置によりデスケーリングする装
置を有する熱間圧延設備列のデスケーリング装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼板の製造に当っては、素材スラブ
を酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通常１１００〜１３
００℃の温度域で数時間加熱した後、熱間で圧延する。
この場合加熱時に生成した１次スケール及び抽出後に生
成する２次スケールが十分除去されずに圧延されると、
スケールが材料表面に食い込み、スケール疵となって残
り、製品の表面性状を著しく損なう。特に、Ｓｉ（珪
素）成分の含有量の高い材質の鋼板においては、加熱炉
内での高温加熱に際してＳｉが選択酸化を受け、その酸
化物が従来のデスケーリング装置では十分除去されず、
鋼板表面に赤スケールとよばれる表面欠陥が生成してい
た。
を酸化性雰囲気の加熱炉に装入し、通常１１００〜１３
００℃の温度域で数時間加熱した後、熱間で圧延する。
この場合加熱時に生成した１次スケール及び抽出後に生
成する２次スケールが十分除去されずに圧延されると、
スケールが材料表面に食い込み、スケール疵となって残
り、製品の表面性状を著しく損なう。特に、Ｓｉ（珪
素）成分の含有量の高い材質の鋼板においては、加熱炉
内での高温加熱に際してＳｉが選択酸化を受け、その酸
化物が従来のデスケーリング装置では十分除去されず、
鋼板表面に赤スケールとよばれる表面欠陥が生成してい
た。
【０００３】かかるスケール除去不足による表面欠陥を
防止するため、例えば、材料とプロセス、５（１９９
５）第３０７頁に示されるように仕上げ圧延機の入側に
高圧流体噴射デスケーリング装置（以下ＦＳＢとい
う。）を配置し、その高圧流体（具体的には水）の噴射
ノズルと中間素材間の距離を近接させるための手段が取
られている。上記開示においては、噴射ノズルと中間素
材間の距離は１２０ｍｍとなっているが、この距離は可
能な限り短い方が高圧流体の衝突による表面スケールの
剥離を向上させることができ、それにより前述したＳｉ
含有量の高い鋼板を表面欠陥なく製造できるようにな
る。
防止するため、例えば、材料とプロセス、５（１９９
５）第３０７頁に示されるように仕上げ圧延機の入側に
高圧流体噴射デスケーリング装置（以下ＦＳＢとい
う。）を配置し、その高圧流体（具体的には水）の噴射
ノズルと中間素材間の距離を近接させるための手段が取
られている。上記開示においては、噴射ノズルと中間素
材間の距離は１２０ｍｍとなっているが、この距離は可
能な限り短い方が高圧流体の衝突による表面スケールの
剥離を向上させることができ、それにより前述したＳｉ
含有量の高い鋼板を表面欠陥なく製造できるようにな
る。
【０００４】したがって、中間素材と噴射ノズル間の距
離は極力短くする必要があるが、実機においては上記ノ
ズルを鋼板に近接させようとすると、中間素材などの反
りなどによりノズルに中間素材が衝突する事故が起こ
る。この事故を防止するためにノズル側にプロテクター
ガイドを設置すればこのガイドに中間素材が衝突し、材
料送りが不可能になり、操業停止に至ったり、あるいは
製品鋼板の表面に疵が発生するという問題が生ずる。
離は極力短くする必要があるが、実機においては上記ノ
ズルを鋼板に近接させようとすると、中間素材などの反
りなどによりノズルに中間素材が衝突する事故が起こ
る。この事故を防止するためにノズル側にプロテクター
ガイドを設置すればこのガイドに中間素材が衝突し、材
料送りが不可能になり、操業停止に至ったり、あるいは
製品鋼板の表面に疵が発生するという問題が生ずる。
【０００５】図６は従来の熱延鋼板の圧延設備列の１例
を示したものであるが、この設備列によりスラブを圧延
すると中間素材５に１００〜４００ｍｍに達する反りが
生ずる。この反りは粗圧延機２の上下圧延ロールの表面
状態の差、ロール位置などの要因により生じ、その後ク
ロップシヤー６によって、先端及び後端が切断あるい
は、切断作用により矯正されて、５０〜１００ｍｍのレ
ベルに減少するが、それでもなお、前記ＦＳＢ４のノズ
ルを十分中間素材に近接させることはできない。
を示したものであるが、この設備列によりスラブを圧延
すると中間素材５に１００〜４００ｍｍに達する反りが
生ずる。この反りは粗圧延機２の上下圧延ロールの表面
状態の差、ロール位置などの要因により生じ、その後ク
ロップシヤー６によって、先端及び後端が切断あるい
は、切断作用により矯正されて、５０〜１００ｍｍのレ
ベルに減少するが、それでもなお、前記ＦＳＢ４のノズ
ルを十分中間素材に近接させることはできない。
【０００６】ＦＳＢのノズルを中間素材に近接させるた
めの手段として特開平１−１７８３１２号公報に示され
るように、高圧水ヘッダーを昇降可能とし、噴射ヘッダ
ーを固定台に取付け、さらに固定台の下端に噴射ヘッダ
ーの上下流に対応して位置決め用ガイドロールを設け、
これを中間素材たる被圧延材に当て、ノズルと中間素材
の距離を一定にする方法が開示されている。しかしこの
方法では、先後端部においては位置決め用ガイドローラ
ーの一方でしか中間素材と接しないために噴射のズルと
中間素材の距離を一定にすることができず、スケール残
りが発生することになる。
めの手段として特開平１−１７８３１２号公報に示され
るように、高圧水ヘッダーを昇降可能とし、噴射ヘッダ
ーを固定台に取付け、さらに固定台の下端に噴射ヘッダ
ーの上下流に対応して位置決め用ガイドロールを設け、
これを中間素材たる被圧延材に当て、ノズルと中間素材
の距離を一定にする方法が開示されている。しかしこの
方法では、先後端部においては位置決め用ガイドローラ
ーの一方でしか中間素材と接しないために噴射のズルと
中間素材の距離を一定にすることができず、スケール残
りが発生することになる。
【０００７】また、デスケーリング装置の上流側で反り
形状を検出するとともにその検出値に応じて高圧噴射ヘ
ッダーの高さを昇降し、その位置を中間素材に対して適
正に調整する方法が知られている。しかしながら、この
方法においては、中間素材の搬送速度が速くなった場合
には反り形状の変化に対して噴射ヘッダーの昇降が追随
できなくなり、スケール残りが発生する場合がある。ま
た、上記手段はともにＦＳＢの噴射ヘッダーの昇降装置
の機構が複雑になり高圧水配管系のメインテナンスが困
難になるという問題もある。
形状を検出するとともにその検出値に応じて高圧噴射ヘ
ッダーの高さを昇降し、その位置を中間素材に対して適
正に調整する方法が知られている。しかしながら、この
方法においては、中間素材の搬送速度が速くなった場合
には反り形状の変化に対して噴射ヘッダーの昇降が追随
できなくなり、スケール残りが発生する場合がある。ま
た、上記手段はともにＦＳＢの噴射ヘッダーの昇降装置
の機構が複雑になり高圧水配管系のメインテナンスが困
難になるという問題もある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来技
術の問題点の解決を図ることを目的とし、第１にＦＳＢ
によって中間素材のデスケーリングを行う際、中間素材
とＦＳＢの噴射ノズルの間隙を極めて小さい距離に収
め、中間素材のデスケーリンを完全になし得るように
し、製品鋼板表面のスケール疵や、赤スケールの発生を
防止することを目的とする。また本発明は、ＦＳＢによ
って中間素材のデスケーリングを行う際の通板を事故な
どを生ずることなく円滑に行わせ、かつ高圧水配管系の
メインテナンスを容易ならしめるデスケーリング設備を
提供することを目的とする。
術の問題点の解決を図ることを目的とし、第１にＦＳＢ
によって中間素材のデスケーリングを行う際、中間素材
とＦＳＢの噴射ノズルの間隙を極めて小さい距離に収
め、中間素材のデスケーリンを完全になし得るように
し、製品鋼板表面のスケール疵や、赤スケールの発生を
防止することを目的とする。また本発明は、ＦＳＢによ
って中間素材のデスケーリングを行う際の通板を事故な
どを生ずることなく円滑に行わせ、かつ高圧水配管系の
メインテナンスを容易ならしめるデスケーリング設備を
提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決するために、種々検討を重ね、ＦＳＢに送給される
中間素材の形状を矯正機によって予め矯正しておくこと
が極めて有効であることを知見し、本発明を完成させた
ものである。よって本発明は、粗圧延機で圧延された中
間素材を高圧流体噴射デスケーリング装置によりデスケ
ーリングする熱間圧延設備列のデスケーリング装置にお
いて、中間素材の反り矯正装置をＦＳＢの前段に配置し
てなるものとするものである。さらに本発明は、粗圧延
機で圧延された中間素材の先端及び／又は後端を切断す
るクロップシヤーを高圧水噴射デスケーリング装置の前
段に配置してなるものとし、また中間素材の反り形状検
出装置を矯正機の前段に、必要によっては、さらに後段
に配置してなるものとする。
解決するために、種々検討を重ね、ＦＳＢに送給される
中間素材の形状を矯正機によって予め矯正しておくこと
が極めて有効であることを知見し、本発明を完成させた
ものである。よって本発明は、粗圧延機で圧延された中
間素材を高圧流体噴射デスケーリング装置によりデスケ
ーリングする熱間圧延設備列のデスケーリング装置にお
いて、中間素材の反り矯正装置をＦＳＢの前段に配置し
てなるものとするものである。さらに本発明は、粗圧延
機で圧延された中間素材の先端及び／又は後端を切断す
るクロップシヤーを高圧水噴射デスケーリング装置の前
段に配置してなるものとし、また中間素材の反り形状検
出装置を矯正機の前段に、必要によっては、さらに後段
に配置してなるものとする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下実施例に基づき本発明の実施
の形態を機能とともに説明する。図１は本発明の基本的
実施形態を示す装置の配置図である。加熱炉１の後段に
スケールブレーカー（図示しない）等を置き、粗圧延機
２により、スラブが中間素材（シートバー）Ｓに圧延さ
れる。中間素材ＳはＦＳＢ４を経て仕上げタンデム圧延
機５に送られるが、本発明においては、ＦＳＢ４の前段
に矯正機３が配置される。矯正機３は本例では５本のロ
ーラーによって構成し、圧下シリンダー３１によって適
宜圧下を掛け、中間素材の反りを矯正できるようになっ
ている。この矯正機の形式、構造は、公知のいかなるも
のを使用してもよく、中間素材Ｓのサイズ、反り量に応
じて適宜選択すればよい。ＦＳＢ４も公知の形式のもの
を用いる。本例においては、入側及び出側にそれぞれガ
イド４１、４３を有し、中間素材Ｓを高圧流体噴射帯域
内に搬送し、上高圧流体噴射ヘッダー４２ａ及び下高圧
流体噴射ヘッダー４２ｂにより中間素材Ｓのデスケーリ
ングが行われるようになっている。高圧流体デスケーリ
ング装置４の下流側には仕上げタンデム圧延機５が配置
され、中間素材Ｓを仕上げ圧延するようになっている。
の形態を機能とともに説明する。図１は本発明の基本的
実施形態を示す装置の配置図である。加熱炉１の後段に
スケールブレーカー（図示しない）等を置き、粗圧延機
２により、スラブが中間素材（シートバー）Ｓに圧延さ
れる。中間素材ＳはＦＳＢ４を経て仕上げタンデム圧延
機５に送られるが、本発明においては、ＦＳＢ４の前段
に矯正機３が配置される。矯正機３は本例では５本のロ
ーラーによって構成し、圧下シリンダー３１によって適
宜圧下を掛け、中間素材の反りを矯正できるようになっ
ている。この矯正機の形式、構造は、公知のいかなるも
のを使用してもよく、中間素材Ｓのサイズ、反り量に応
じて適宜選択すればよい。ＦＳＢ４も公知の形式のもの
を用いる。本例においては、入側及び出側にそれぞれガ
イド４１、４３を有し、中間素材Ｓを高圧流体噴射帯域
内に搬送し、上高圧流体噴射ヘッダー４２ａ及び下高圧
流体噴射ヘッダー４２ｂにより中間素材Ｓのデスケーリ
ングが行われるようになっている。高圧流体デスケーリ
ング装置４の下流側には仕上げタンデム圧延機５が配置
され、中間素材Ｓを仕上げ圧延するようになっている。
【００１１】図２は矯正機３の前段にクロップシヤー６
を配置した例である。クロップシヤー６は中間素材の先
後端部の形状不良部を切取り、仕上げ圧延機の操業を円
滑に行うために一般に配置されるものである。また、ク
ロップシヤー６はその作動に際し、中間素材Ｓの先後端
を押さえ、矯正作用を有するので、これを矯正機前段に
配置することにより矯正機の仕様を低めに設定すること
もできる。しかしながら、クロップシヤー６は、粗圧延
機２により、先後端の形状不良なく中間素材を圧延でき
る場合には、図１に示すようにこれを配置しない構成も
取りうる。
を配置した例である。クロップシヤー６は中間素材の先
後端部の形状不良部を切取り、仕上げ圧延機の操業を円
滑に行うために一般に配置されるものである。また、ク
ロップシヤー６はその作動に際し、中間素材Ｓの先後端
を押さえ、矯正作用を有するので、これを矯正機前段に
配置することにより矯正機の仕様を低めに設定すること
もできる。しかしながら、クロップシヤー６は、粗圧延
機２により、先後端の形状不良なく中間素材を圧延でき
る場合には、図１に示すようにこれを配置しない構成も
取りうる。
【００１２】図３は図１に示した基本構成において矯正
機３の前段に反り検出器７を配置した例である。図には
明示されていないが、中間素材Ｓの反り量を反り検出器
３により検出し、その量に応じて矯正機３の圧下シリン
ダー３１を調整し、全長にわたって平坦化した中間素材
をＦＳＢ４に送りこむことが可能になる。この場合にお
いても反り検出器７は公知のものを用いることができ、
例えば所定個所からの距離を測定することによって反り
量を測定するタイプを用いることも可能である。なお、
反り検出器７はパスラインの上下に設け、中間素材Ｓが
極端に上反り、あるいは下反りの形状を呈しても反り量
の測定が可能なようにするのがよい。
機３の前段に反り検出器７を配置した例である。図には
明示されていないが、中間素材Ｓの反り量を反り検出器
３により検出し、その量に応じて矯正機３の圧下シリン
ダー３１を調整し、全長にわたって平坦化した中間素材
をＦＳＢ４に送りこむことが可能になる。この場合にお
いても反り検出器７は公知のものを用いることができ、
例えば所定個所からの距離を測定することによって反り
量を測定するタイプを用いることも可能である。なお、
反り検出器７はパスラインの上下に設け、中間素材Ｓが
極端に上反り、あるいは下反りの形状を呈しても反り量
の測定が可能なようにするのがよい。
【００１３】図４は矯正機３の前段にクロップシヤー６
を置き、さらに矯正機３の前面に反り検出器７を置いた
例であり、図５は、矯正機３の前後面に反り検出器７
ａ、７ｂを置いた例である。このような配置をとること
によりクロップシヤー６により反りの軽減された中間素
材Ｓを反り量に応じて矯正することができ、かつ、矯正
機出側において矯正程度をチェックし必要に応じて矯正
機へ反り矯正量をフィードバックできるので、ＦＳＢ４
のノズルをより中間素材Ｓに近接させて操業することが
できる。
を置き、さらに矯正機３の前面に反り検出器７を置いた
例であり、図５は、矯正機３の前後面に反り検出器７
ａ、７ｂを置いた例である。このような配置をとること
によりクロップシヤー６により反りの軽減された中間素
材Ｓを反り量に応じて矯正することができ、かつ、矯正
機出側において矯正程度をチェックし必要に応じて矯正
機へ反り矯正量をフィードバックできるので、ＦＳＢ４
のノズルをより中間素材Ｓに近接させて操業することが
できる。
【００１４】図７は図２に示す本発明例（請求項２相
当）に適用した場合の反りの分布をクロップシヤー入
側、クロップシヤー出側、及び矯正機出側で測定した結
果である。本図から明らかなようにクロップシヤー入側
において最大４００ｍｍにおよぶ反りが、クロップシヤ
ー出側では最大２００ｍｍに低減し、さらに矯正機出側
では最大２０ｍｍとなり、高圧流体デスケーリング装置
の操業に支障がなくなっていることがわかる。
当）に適用した場合の反りの分布をクロップシヤー入
側、クロップシヤー出側、及び矯正機出側で測定した結
果である。本図から明らかなようにクロップシヤー入側
において最大４００ｍｍにおよぶ反りが、クロップシヤ
ー出側では最大２００ｍｍに低減し、さらに矯正機出側
では最大２０ｍｍとなり、高圧流体デスケーリング装置
の操業に支障がなくなっていることがわかる。
【００１５】以下本発明を実際の操業に適用した結果に
ついて記す。実機操業は図４に示す本発明例（請求項４
相当）について行い、幅１０００ｍｍ、厚さ３５〜５０
ｍｍの圧延材を用い、低炭素鋼材及び高珪素鋼の２種類
の鋼材を対象とした。結果は次のとおりであった。 （１）低炭素鋼材 スラブ加熱温度：１１８０℃ ノズル−パスライン間距離 従来法 本発明法 ２４０ｍｍ ５０ｍｍ スケール除去成績（先後端部スケール除去不良部分長
さ） 従来法 本発明法 １．５ｍ ０．３ｍ （中間素材長さ方向中央部のスケール除去状況は両者同
等） （２）高珪素鋼 スラブ加熱温度：１２４０℃ ノズル−パスライン間距離 従来法 本発明法 １００ｍｍ ５０ｍｍ
ついて記す。実機操業は図４に示す本発明例（請求項４
相当）について行い、幅１０００ｍｍ、厚さ３５〜５０
ｍｍの圧延材を用い、低炭素鋼材及び高珪素鋼の２種類
の鋼材を対象とした。結果は次のとおりであった。 （１）低炭素鋼材 スラブ加熱温度：１１８０℃ ノズル−パスライン間距離 従来法 本発明法 ２４０ｍｍ ５０ｍｍ スケール除去成績（先後端部スケール除去不良部分長
さ） 従来法 本発明法 １．５ｍ ０．３ｍ （中間素材長さ方向中央部のスケール除去状況は両者同
等） （２）高珪素鋼 スラブ加熱温度：１２４０℃ ノズル−パスライン間距離 従来法 本発明法 １００ｍｍ ５０ｍｍ
【００１６】
【発明の効果】本発明の適用の結果、反り量を２０ｍｍ
以下に低下させることができ、高圧流体噴射ノズルと中
間素材との距離を従来１５０〜２００ｍｍ程度までしか
近接させることができなかったものを、約５０ｍｍまで
近接させることができた。その結果、高圧流体衝突力を
９〜１６倍とすることができる。それによりスケール除
去不良部分の長さを低減し、あるいは、スケール除去率
を大幅に改善することができる。
以下に低下させることができ、高圧流体噴射ノズルと中
間素材との距離を従来１５０〜２００ｍｍ程度までしか
近接させることができなかったものを、約５０ｍｍまで
近接させることができた。その結果、高圧流体衝突力を
９〜１６倍とすることができる。それによりスケール除
去不良部分の長さを低減し、あるいは、スケール除去率
を大幅に改善することができる。
【図１】本発明に係るデスケーリング装置の基本的配置
例を示す配置図である。
例を示す配置図である。
【図２】本発明に係るデスケーリング装置のクロップシ
ャーを配置した場合の配置図である。
ャーを配置した場合の配置図である。
【図３】本発明に係るデスケーリング装置の反り検出器
を配置した場合の配置図である。
を配置した場合の配置図である。
【図４】本発明に係るデスケーリング装置のクロップシ
ャーおよび反り検出器を配置した場合の配置図である。
ャーおよび反り検出器を配置した場合の配置図である。
【図５】本発明に係るデスケーリング装置のクロップシ
ャーおよび矯正機前後面に反り検出器を配置した配置図
である。
ャーおよび矯正機前後面に反り検出器を配置した配置図
である。
【図６】従来のデスケーリング装置の配置図の一例であ
る。
る。
【図７】本発明の実施に伴う中間素材の先端反り量分布
の変化を示す関係図である。
の変化を示す関係図である。
１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ 矯正機 ３１ 圧下シリンダー ４ 高圧流体噴射デスケーリング装置 ４１ 入側ガイド ４２ａ 上高圧流体噴射ヘッダー ４２ｂ 下高圧流体噴射ヘッダー ４３ 出側ガイド ５ 仕上げタンデム圧延機 ６ クロップシヤー ７ 反り検出器 Ｓ 中間素材（シートバー）
Claims (5)
- 【請求項１】 粗圧延機で圧延された中間素材を高圧流
体噴射デスケーリング装置によりデスケーリングする中
間素材のデスケーリング装置において、 前記中間素材の反り矯正装置を前記高圧水噴射デスケー
リング装置の前段に配置してなる矯正機を配置した熱間
圧延設備列のデスケーリング装置。 - 【請求項２】 粗圧延機で圧延された中間素材の先端及
び／又は後端を切断するクロップシヤーを高圧水噴射デ
スケーリング装置の前段に配置してなる請求項１記載の
矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装
置。 - 【請求項３】 中間素材の反り形状検出装置を高圧水噴
射デスケーリング装置の前段に配置してなる請求項１記
載の矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング
装置。 - 【請求項４】 粗圧延機で圧延された中間素材の先端及
び／又は後端を切断するクロップシヤーおよび中間素材
の反り形状検出装置をデスケーリング装置の前段に配置
してなる請求項１記載の矯正機を配置した熱間圧延設備
列のデスケーリング装置。 - 【請求項５】 中間素材の反り検出装置を矯正機の後面
に設けてなる請求項４記載の矯正機を配置した熱間圧延
設備列のデスケーリング装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9087425A JPH10263678A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装 置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9087425A JPH10263678A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装 置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263678A true JPH10263678A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13914529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9087425A Pending JPH10263678A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 矯正機を配置した熱間圧延設備列のデスケーリング装 置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10263678A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010214409A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Jfe Steel Corp | 熱延鋼帯の製造方法 |
| JP2024004447A (ja) * | 2022-06-28 | 2024-01-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の矯正機への通板可否判定方法、矯正方法、製造方法、及び矯正機への通板可否判定モデルの生成方法 |
| CN120228109A (zh) * | 2025-06-03 | 2025-07-01 | 太原理工大学 | 一种热-温波平轧制钛钢复合板的设备及工艺 |
-
1997
- 1997-03-21 JP JP9087425A patent/JPH10263678A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010214409A (ja) * | 2009-03-16 | 2010-09-30 | Jfe Steel Corp | 熱延鋼帯の製造方法 |
| JP2024004447A (ja) * | 2022-06-28 | 2024-01-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板の矯正機への通板可否判定方法、矯正方法、製造方法、及び矯正機への通板可否判定モデルの生成方法 |
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