JPH10272336A - 二酸化炭素吸収材および排ガス中の二酸化炭素の分離回収方法 - Google Patents
二酸化炭素吸収材および排ガス中の二酸化炭素の分離回収方法Info
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- JPH10272336A JPH10272336A JP9078730A JP7873097A JPH10272336A JP H10272336 A JPH10272336 A JP H10272336A JP 9078730 A JP9078730 A JP 9078730A JP 7873097 A JP7873097 A JP 7873097A JP H10272336 A JPH10272336 A JP H10272336A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温域材料構造変化に関係するＣＯ2 のみを
排気ガス中より効率よく吸収除去するＣＯ2 吸収材およ
び排ガス中のＣＯ2 の分離回収方法を提供すること。 【解決手段】 Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｓ、およびＫから
選ばれた少なくとも１種の元素と、Ｌａ、Ｐｒ、Ｃｅ、
Ｎｄ、Ｇｄ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから選ばれた１種の元
素と、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓ
ｎ、およびＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種
の元素とから成ることを特徴とする。
排気ガス中より効率よく吸収除去するＣＯ2 吸収材およ
び排ガス中のＣＯ2 の分離回収方法を提供すること。 【解決手段】 Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｓ、およびＫから
選ばれた少なくとも１種の元素と、Ｌａ、Ｐｒ、Ｃｅ、
Ｎｄ、Ｇｄ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから選ばれた１種の元
素と、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓ
ｎ、およびＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種
の元素とから成ることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、燃焼排ガス中に
含まれる二酸化炭素（ＣＯ2 ）を高温で吸収、除去する
材料、および、そのＣＯ2 吸収材料を用いて、ＣＯ2 を
効率よく排気ガスから除去する方法に関するものであ
り、特に、火力発電所等の設備から発生するＣＯ2 の除
去に有用である。
含まれる二酸化炭素（ＣＯ2 ）を高温で吸収、除去する
材料、および、そのＣＯ2 吸収材料を用いて、ＣＯ2 を
効率よく排気ガスから除去する方法に関するものであ
り、特に、火力発電所等の設備から発生するＣＯ2 の除
去に有用である。
【０００２】
【従来の技術】 近年、ＣＯ2 の温室効果による地球温
暖化現象が大きな問題となっており、燃焼機関からの排
ガス中に含まれる、ＣＯ2 除去方法の確立が急務となっ
ている。排気ガス中からＣＯ2 を除去する方法は種々提
案されており、代表的な方法として、アミン化合物水溶
液による接触除去法、圧力スイング吸着法、アルカリ、
アルカリ土類金属水酸化物による固定化除去法、吸着−
脱離時間差を利用した高温炭酸ガス分離法などがある。
アミン化合物水溶液による接触除去法としては、例えば
特開平８−２５７３５３号公報に、ジアミン化合物を含
有する水溶液と燃焼排ガスとを接触させて、排気ガス中
のＣＯ2 を除去する方法が開示されている。圧力スイン
グ吸着法としては、例えば特開平１−１８０２１８号公
報に、ＣＯ2 の分圧が高められたガスを低温常圧で供給
し、ＣＯ2 をクリノブチロライト系吸着材に吸着させた
ものを減圧下に脱離させ、回収すると共に、各工程をサ
イクリックに行う方法が開示されている。アルカリ、ア
ルカリ土類金属水酸化物による固定化除去法としては、
例えば特開平３−２４５８１１号公報に、アルカリ金属
水酸化物および／またはアルカリ土類金属水酸化物と燃
焼排ガスとを接触、炭酸塩化させて、排気ガス中のＣＯ
2を除去し、該炭酸塩を電気透析装置に移送して、ＣＯ2
ガスとアルカリに分離し、分離したアルカリを再使用
する方法が開示されている。吸着−脱離時間差を利用し
た高温炭酸ガス分離法としては、例えば特開平７−２７
７７１８号公報に、セラミクス分離材を用いて排気ガス
中のＣＯ2 を高温のまま分離回収する方法が開示されて
いる。
暖化現象が大きな問題となっており、燃焼機関からの排
ガス中に含まれる、ＣＯ2 除去方法の確立が急務となっ
ている。排気ガス中からＣＯ2 を除去する方法は種々提
案されており、代表的な方法として、アミン化合物水溶
液による接触除去法、圧力スイング吸着法、アルカリ、
アルカリ土類金属水酸化物による固定化除去法、吸着−
脱離時間差を利用した高温炭酸ガス分離法などがある。
アミン化合物水溶液による接触除去法としては、例えば
特開平８−２５７３５３号公報に、ジアミン化合物を含
有する水溶液と燃焼排ガスとを接触させて、排気ガス中
のＣＯ2 を除去する方法が開示されている。圧力スイン
グ吸着法としては、例えば特開平１−１８０２１８号公
報に、ＣＯ2 の分圧が高められたガスを低温常圧で供給
し、ＣＯ2 をクリノブチロライト系吸着材に吸着させた
ものを減圧下に脱離させ、回収すると共に、各工程をサ
イクリックに行う方法が開示されている。アルカリ、ア
ルカリ土類金属水酸化物による固定化除去法としては、
例えば特開平３−２４５８１１号公報に、アルカリ金属
水酸化物および／またはアルカリ土類金属水酸化物と燃
焼排ガスとを接触、炭酸塩化させて、排気ガス中のＣＯ
2を除去し、該炭酸塩を電気透析装置に移送して、ＣＯ2
ガスとアルカリに分離し、分離したアルカリを再使用
する方法が開示されている。吸着−脱離時間差を利用し
た高温炭酸ガス分離法としては、例えば特開平７−２７
７７１８号公報に、セラミクス分離材を用いて排気ガス
中のＣＯ2 を高温のまま分離回収する方法が開示されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】 しかし、上記特開平
１−１８０２１８号公報、特開平８−２５７３５３号公
報に開示された方法は、いずれも高温の排出ガスを一旦
冷却してから分離操作を行う方法であるため、冷却工程
にかかる工程コストが多大であり、また、分離したＣＯ
2 をメタノールや酢酸に変換して再利用する場合には、
再度加熱し触媒反応工程へ移送する工程上の非効率性が
問題となる。かかる問題を解決する方法として、例えば
特開平３−２４５８１１号公報にアルカリ、アルカリ土
類金属水酸化物に直接高温の排気ガスを接触させＣＯ2
ガスを固定化する方法が開示されている。しかし、この
方法は、固定化したＣＯ2 を回収し、吸収材を再生させ
るために、溶液中で電気透析を行う必要があり、設備、
工程コストが多大となる問題がある。また、高温の排気
ガスから直接ＣＯ2 を分離し、処理媒体の再生の必要が
ない方法として特開平７−２７７７１８号公報が開示さ
れている。しかし、この方法は、ＮＯｘ等、他の排出ガ
ス成分とＣＯ2 の排出リテンションタイムが大きく異な
る材料の選定が困難であり、ＣＯ2 のみの回収が難しい
という問題がある。
１−１８０２１８号公報、特開平８−２５７３５３号公
報に開示された方法は、いずれも高温の排出ガスを一旦
冷却してから分離操作を行う方法であるため、冷却工程
にかかる工程コストが多大であり、また、分離したＣＯ
2 をメタノールや酢酸に変換して再利用する場合には、
再度加熱し触媒反応工程へ移送する工程上の非効率性が
問題となる。かかる問題を解決する方法として、例えば
特開平３−２４５８１１号公報にアルカリ、アルカリ土
類金属水酸化物に直接高温の排気ガスを接触させＣＯ2
ガスを固定化する方法が開示されている。しかし、この
方法は、固定化したＣＯ2 を回収し、吸収材を再生させ
るために、溶液中で電気透析を行う必要があり、設備、
工程コストが多大となる問題がある。また、高温の排気
ガスから直接ＣＯ2 を分離し、処理媒体の再生の必要が
ない方法として特開平７−２７７７１８号公報が開示さ
れている。しかし、この方法は、ＮＯｘ等、他の排出ガ
ス成分とＣＯ2 の排出リテンションタイムが大きく異な
る材料の選定が困難であり、ＣＯ2 のみの回収が難しい
という問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】 本発明者らは、上記課
題を解決するために研究した結果、高温の排気ガスから
直接、しかも選択性よくＣＯ2 を吸収、除去する材料と
して、アルカリ金属、アルカリ土類金属と、遷移金属と
が複合状態にある酸化物が有効であることを見いだし
た。さらに、該ＣＯ2 吸収材が、６００℃〜８００℃を
境に、これより低温側でＣＯ2 を吸収、高温側でＣＯ2
を放出する性質を有し、しかも、ＣＯ2 放出、吸収過程
が可逆的に進行する性質を有することを新たに見いだ
し、この性質を利用することにより、上記温度域より低
温側で排気ガスからＣＯ2 を分離し、高温側で回収気流
中にＣＯ2 を放出させる過程からなる、排気ガスからの
ＣＯ2 の分離回収方法を発明するに至った。すなわち、
請求項１記載のＣＯ2 吸収材は、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃ
ｓ、およびＫから選ばれた少なくとも１種の元素と、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｇｄ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから
選ばれた１種の元素と、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓｎ、およびＺｒからなる群から選ば
れた少なくとも１種の元素と、から成ることを特徴とす
る。また、請求項２記載のＣＯ2 吸収材は、一般式ＡＢ
Ｏ3 （式中のＡは、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｓ、Ｋ、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｇｄ、Ｅｒ、Ｙ、ＰｂおよびＢ
ｉから選ばれた少なくとも１種の元素から構成され、Ｂ
は、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓ
ｎ、およびＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種
から構成される）で表されるペロブスカイト複合酸化物
構造をとることを特徴とする。また、請求項３記載のＣ
Ｏ2 の分離回収方法は、燃焼ガスとして排出される高温
の燃焼排ガスからＣＯ2 を分離回収するに当たり、高温
ガスをそのままもしくは所定温度に設定後、請求項１ま
たは２記載のＣＯ2 吸収材に接触させ、ＣＯ2を吸収除
去し、次いで、前記ＣＯ2 吸収材を回収気流中で加熱す
ることにより、吸収されたＣＯ2 を放出回収することを
特徴とする。
題を解決するために研究した結果、高温の排気ガスから
直接、しかも選択性よくＣＯ2 を吸収、除去する材料と
して、アルカリ金属、アルカリ土類金属と、遷移金属と
が複合状態にある酸化物が有効であることを見いだし
た。さらに、該ＣＯ2 吸収材が、６００℃〜８００℃を
境に、これより低温側でＣＯ2 を吸収、高温側でＣＯ2
を放出する性質を有し、しかも、ＣＯ2 放出、吸収過程
が可逆的に進行する性質を有することを新たに見いだ
し、この性質を利用することにより、上記温度域より低
温側で排気ガスからＣＯ2 を分離し、高温側で回収気流
中にＣＯ2 を放出させる過程からなる、排気ガスからの
ＣＯ2 の分離回収方法を発明するに至った。すなわち、
請求項１記載のＣＯ2 吸収材は、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃ
ｓ、およびＫから選ばれた少なくとも１種の元素と、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｇｄ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから
選ばれた１種の元素と、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓｎ、およびＺｒからなる群から選ば
れた少なくとも１種の元素と、から成ることを特徴とす
る。また、請求項２記載のＣＯ2 吸収材は、一般式ＡＢ
Ｏ3 （式中のＡは、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｓ、Ｋ、Ｌ
ａ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｇｄ、Ｅｒ、Ｙ、ＰｂおよびＢ
ｉから選ばれた少なくとも１種の元素から構成され、Ｂ
は、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓ
ｎ、およびＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種
から構成される）で表されるペロブスカイト複合酸化物
構造をとることを特徴とする。また、請求項３記載のＣ
Ｏ2 の分離回収方法は、燃焼ガスとして排出される高温
の燃焼排ガスからＣＯ2 を分離回収するに当たり、高温
ガスをそのままもしくは所定温度に設定後、請求項１ま
たは２記載のＣＯ2 吸収材に接触させ、ＣＯ2を吸収除
去し、次いで、前記ＣＯ2 吸収材を回収気流中で加熱す
ることにより、吸収されたＣＯ2 を放出回収することを
特徴とする。
【０００５】
【作用】 請求項１〜２記載のＣＯ2 吸収材が優れたＣ
Ｏ2 吸収効果を発揮するメカニズムについては、未だ必
ずしも明らかでないが、次のように考えられる。 請求項１記載の複合酸化物の作用 本発明の複合酸化物中に含まれる、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、
Ｌａ、ＣｓおよびＫから成る群から選ばれた少なくとも
１種の元素は、６００℃以下のＣＯ2 ガス存在下では、
複合酸化物中で炭酸塩として存在するが、８００℃以上
ではＣＯ2 存在下でもＣＯ2 を放出する特性を有する。
この現象は、上記アルカリ、アルカリ土類金属炭酸塩が
８００℃以上において、一部近接する遷移金属と反応
し、ペロブスカイト前駆体となるためＣＯ2 を放出し、
このペロブスカイト前駆体がＣＯ2雰囲気下６００℃以
下では、炭酸塩構造に比べ不安定であり、上記元素が炭
酸塩化するためＣＯ2 を吸収することにより生じると考
えている。以上、結晶相変化を伴うＣＯ2 の吸収放出
は、実質１００℃程度の温度差で起きるが、その絶対温
度は、アルカリ、アルカリ土類金属炭酸塩とペロブスカ
イト前駆体の結晶生成エネルギーに依存するため、複合
体組成により異なる。しかしながら、請求項１〜３記載
の全ての複合酸化物は、６００℃〜８００℃の温度域を
境にＣＯ2 吸収放出を行うため、請求項１の実施にあた
り、吸収制御温度を６００℃以下、放出制御温度を８０
０℃以上にすることで、目的が達せられる。以上の特性
を利用し、請求項３記載の方法により排気ガス処理を行
うことで、高温域材料構造変化に関係するＣＯ2 のみを
排気ガス中より効率よく吸収除去する事ができる。 請求項２記載の複合酸化物の作用 本発明のペロブスカイト複合酸化物中に含まれる、Ｂ
ａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｌａ、ＣｓおよびＫから成る群から選
ばれた少なくとも１種の元素は、６００℃以下のＣＯ2
ガス存在下では、複合酸化物中で炭酸塩として存在する
が、８００℃以上ではＣＯ2 存在下でもＣＯ2 を放出す
る特性を有する。これの現象は、ペロブスカイト中のア
ルカリ、アルカリ土類金属が６００℃以下のＣＯ2 存在
下では、炭酸塩を一部形成し、８００℃以上ではＣＯ2
存在下でもＣＯ2 を放出し、ペロブスカイト構造をとる
ためと考えている。従って、この特性を利用し、請求項
３記載の方法により排気ガス処理を行うことで、高温域
材料構造変化に関係するＣＯ2 のみを排気ガス中より効
率よく吸収除去する事ができる。請求項３に記載され
る、ＣＯ2 吸収、放出過程は、それぞれ６００℃以下、
８００℃以上で完全に行われるものであるが、その相変
化が起きる温度域は組成により異なるため、個々の組成
物では、この温度範囲以内でも、ＣＯ2 の吸収、放出を
起こすことは可能である。請求項３においてＣＯ2 吸収
過程の温度は、４５０℃以下であると、共存するＮＯｘ
ガスを吸収するため、ＣＯ2 のみを除去する目的におい
ては、４５０℃以上で行うことが望ましい。請求項３に
おいてＣＯ2 放出過程の温度は、１０００℃以下である
と、ペロブスカイト前駆体の構造が破壊され、再びＣＯ
2 を吸収する機能が失われることから、１０００℃以下
で行うことが望ましい。
Ｏ2 吸収効果を発揮するメカニズムについては、未だ必
ずしも明らかでないが、次のように考えられる。 請求項１記載の複合酸化物の作用 本発明の複合酸化物中に含まれる、Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、
Ｌａ、ＣｓおよびＫから成る群から選ばれた少なくとも
１種の元素は、６００℃以下のＣＯ2 ガス存在下では、
複合酸化物中で炭酸塩として存在するが、８００℃以上
ではＣＯ2 存在下でもＣＯ2 を放出する特性を有する。
この現象は、上記アルカリ、アルカリ土類金属炭酸塩が
８００℃以上において、一部近接する遷移金属と反応
し、ペロブスカイト前駆体となるためＣＯ2 を放出し、
このペロブスカイト前駆体がＣＯ2雰囲気下６００℃以
下では、炭酸塩構造に比べ不安定であり、上記元素が炭
酸塩化するためＣＯ2 を吸収することにより生じると考
えている。以上、結晶相変化を伴うＣＯ2 の吸収放出
は、実質１００℃程度の温度差で起きるが、その絶対温
度は、アルカリ、アルカリ土類金属炭酸塩とペロブスカ
イト前駆体の結晶生成エネルギーに依存するため、複合
体組成により異なる。しかしながら、請求項１〜３記載
の全ての複合酸化物は、６００℃〜８００℃の温度域を
境にＣＯ2 吸収放出を行うため、請求項１の実施にあた
り、吸収制御温度を６００℃以下、放出制御温度を８０
０℃以上にすることで、目的が達せられる。以上の特性
を利用し、請求項３記載の方法により排気ガス処理を行
うことで、高温域材料構造変化に関係するＣＯ2 のみを
排気ガス中より効率よく吸収除去する事ができる。 請求項２記載の複合酸化物の作用 本発明のペロブスカイト複合酸化物中に含まれる、Ｂ
ａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｌａ、ＣｓおよびＫから成る群から選
ばれた少なくとも１種の元素は、６００℃以下のＣＯ2
ガス存在下では、複合酸化物中で炭酸塩として存在する
が、８００℃以上ではＣＯ2 存在下でもＣＯ2 を放出す
る特性を有する。これの現象は、ペロブスカイト中のア
ルカリ、アルカリ土類金属が６００℃以下のＣＯ2 存在
下では、炭酸塩を一部形成し、８００℃以上ではＣＯ2
存在下でもＣＯ2 を放出し、ペロブスカイト構造をとる
ためと考えている。従って、この特性を利用し、請求項
３記載の方法により排気ガス処理を行うことで、高温域
材料構造変化に関係するＣＯ2 のみを排気ガス中より効
率よく吸収除去する事ができる。請求項３に記載され
る、ＣＯ2 吸収、放出過程は、それぞれ６００℃以下、
８００℃以上で完全に行われるものであるが、その相変
化が起きる温度域は組成により異なるため、個々の組成
物では、この温度範囲以内でも、ＣＯ2 の吸収、放出を
起こすことは可能である。請求項３においてＣＯ2 吸収
過程の温度は、４５０℃以下であると、共存するＮＯｘ
ガスを吸収するため、ＣＯ2 のみを除去する目的におい
ては、４５０℃以上で行うことが望ましい。請求項３に
おいてＣＯ2 放出過程の温度は、１０００℃以下である
と、ペロブスカイト前駆体の構造が破壊され、再びＣＯ
2 を吸収する機能が失われることから、１０００℃以下
で行うことが望ましい。
【０００６】
【実施例】 以下、実施例及び比較例により具体的に説
明する。 （実施例１）Ｂａ0.5 Ｌａ0.5 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末は、以下に示す方法で調製し
た。バリウム、ランタン、コバルト、鉄の炭酸塩または
水酸化物を出発原料として、それぞれモル比で、５：
５：５：５と成るよう加え、ボールミルで粉砕し、得ら
れた混合物１００ｇに対し、硝酸水溶液５００ｇを加
え、反応させた。その後、得られたスラリーを１２０℃
で脱水し、７００℃で１時間大気中で焼成を行い、Ｂａ
0.5 Ｌａ0.5 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 複合酸化物粉末を得
た。得られた粉末５００ｇと水９００ｇを磁性ボールミ
ルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。このスラ
リー液をコーディエライト質モノリス担体（１．０Ｌ、
４００セル）に付着させ、空気流にてセル内の余剰スラ
リーを取り除いて１３０℃で乾燥したのち、４００℃で
１時間焼成した。この、作業を２回行い、コート層重量
２００ｇ／ＬのＣＯ2 吸収材を得た。得られたＣＯ2 吸
収材を、φ２５ｍｍ×Ｌ５０ｍｍの円柱状に切り出し、
触媒反応装置に装着し、模擬排気ガスを、入口温度５５
０℃、流量２０Ｌ／分、３分間流通した後、回収ガス
を、入口温度８５０℃、流量２０Ｌ／分、３分間流通す
る過程を２サイクル行い、模擬排ガスからのＣＯ2 の分
離回収を実施した。模擬排ガスの成分は、ＣＯ2 ：１０
％、ＮＯ：２０００ｐｐｍ、Ｏ2 ：１０％、Ｎ2 バラン
スであり、回収ガスには、Ａｉｒを用いた。以下の式に
示す、排気ガス中のＣＯ2 の回収ガス中への回収率を図
１に示す。
明する。 （実施例１）Ｂａ0.5 Ｌａ0.5 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末は、以下に示す方法で調製し
た。バリウム、ランタン、コバルト、鉄の炭酸塩または
水酸化物を出発原料として、それぞれモル比で、５：
５：５：５と成るよう加え、ボールミルで粉砕し、得ら
れた混合物１００ｇに対し、硝酸水溶液５００ｇを加
え、反応させた。その後、得られたスラリーを１２０℃
で脱水し、７００℃で１時間大気中で焼成を行い、Ｂａ
0.5 Ｌａ0.5 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 複合酸化物粉末を得
た。得られた粉末５００ｇと水９００ｇを磁性ボールミ
ルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。このスラ
リー液をコーディエライト質モノリス担体（１．０Ｌ、
４００セル）に付着させ、空気流にてセル内の余剰スラ
リーを取り除いて１３０℃で乾燥したのち、４００℃で
１時間焼成した。この、作業を２回行い、コート層重量
２００ｇ／ＬのＣＯ2 吸収材を得た。得られたＣＯ2 吸
収材を、φ２５ｍｍ×Ｌ５０ｍｍの円柱状に切り出し、
触媒反応装置に装着し、模擬排気ガスを、入口温度５５
０℃、流量２０Ｌ／分、３分間流通した後、回収ガス
を、入口温度８５０℃、流量２０Ｌ／分、３分間流通す
る過程を２サイクル行い、模擬排ガスからのＣＯ2 の分
離回収を実施した。模擬排ガスの成分は、ＣＯ2 ：１０
％、ＮＯ：２０００ｐｐｍ、Ｏ2 ：１０％、Ｎ2 バラン
スであり、回収ガスには、Ａｉｒを用いた。以下の式に
示す、排気ガス中のＣＯ2 の回収ガス中への回収率を図
１に示す。
【０００７】
【数式１】
【０００８】尚、以下の実施例および比較例について
も、特に断らない限り、出発塩である炭酸塩や水酸化物
の種類や混合比を変更した以外は、実施例１と同様な方
法により複合酸化物粉末もしくはペロブスカイト粉末の
製造を行った。 （実施例２）Ｂａ0.18Ｌａ0.7 2 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例３）Ｙ0.47Ｃａ0.47Ｍｎ0.9 Ｔｉ0.1 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例４）Ｙ0.3 Ｃａ0.7 Ｍｎ0.6 Ｔｉ0.4 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例５）Ｎｄ0.31Ｌａ0.09Ｓｒ0.5 Ｃｕ0.2 Ｍｎ
0.8 Ｏ3 で示される複合酸化物粉末を用いること以外
は、実施例１と同様に実施した。 （実施例６）Ｇｄ0.31Ｌａ0.09Ｓｒ0.5 Ｃｏ0.5 Ｍｎ
0.5 Ｏ3 で示される複合酸化物粉末を用いること以外
は、実施例１と同様に実施した。 （実施例７）Ｌａ0.5 Ｋ0.5 Ｃｏ0.9 Ａｌ0.1 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例８）Ｂａ0.81Ｐｒ0.09Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１
と同様に実施した。 （実施例９）Ｂａ0.81Ｐｂ0.09Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１
と同様に実施した。 （実施例１０）Ｂａ1.0 ＣｏＯ3 で示される複合酸化物
粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （実施例１１）Ｋ0.8 ＭｎＯ3 で示される複合酸化物粉
末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （実施例１２）Ｂａ0.6 Ｌａ0.2 Ｍｎ0.5 Ｃｏ0.5 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１３）Ｃａ0.5 Ｌａ0.5 ＭｎＯ3 で示される複
合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実
施した。 （実施例１４）Ｓｒ0.81Ｂｉ0.09Ｎｉ0.9 Ｍｎ0.1 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１５）Ｃｅ0.47Ｂａ0.47Ｚｒ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１６）Ｃｅ0.47Ｂａ0.47Ｓｎ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。
も、特に断らない限り、出発塩である炭酸塩や水酸化物
の種類や混合比を変更した以外は、実施例１と同様な方
法により複合酸化物粉末もしくはペロブスカイト粉末の
製造を行った。 （実施例２）Ｂａ0.18Ｌａ0.7 2 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例３）Ｙ0.47Ｃａ0.47Ｍｎ0.9 Ｔｉ0.1 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例４）Ｙ0.3 Ｃａ0.7 Ｍｎ0.6 Ｔｉ0.4 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例５）Ｎｄ0.31Ｌａ0.09Ｓｒ0.5 Ｃｕ0.2 Ｍｎ
0.8 Ｏ3 で示される複合酸化物粉末を用いること以外
は、実施例１と同様に実施した。 （実施例６）Ｇｄ0.31Ｌａ0.09Ｓｒ0.5 Ｃｏ0.5 Ｍｎ
0.5 Ｏ3 で示される複合酸化物粉末を用いること以外
は、実施例１と同様に実施した。 （実施例７）Ｌａ0.5 Ｋ0.5 Ｃｏ0.9 Ａｌ0.1 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。 （実施例８）Ｂａ0.81Ｐｒ0.09Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１
と同様に実施した。 （実施例９）Ｂａ0.81Ｐｂ0.09Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で
示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１
と同様に実施した。 （実施例１０）Ｂａ1.0 ＣｏＯ3 で示される複合酸化物
粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （実施例１１）Ｋ0.8 ＭｎＯ3 で示される複合酸化物粉
末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （実施例１２）Ｂａ0.6 Ｌａ0.2 Ｍｎ0.5 Ｃｏ0.5 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１３）Ｃａ0.5 Ｌａ0.5 ＭｎＯ3 で示される複
合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実
施した。 （実施例１４）Ｓｒ0.81Ｂｉ0.09Ｎｉ0.9 Ｍｎ0.1 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１５）Ｃｅ0.47Ｂａ0.47Ｚｒ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。 （実施例１６）Ｃｅ0.47Ｂａ0.47Ｓｎ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3
で示される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例
１と同様に実施した。
【０００９】（比較例１）複合酸化物粉末の代わりに炭
酸カルシウム粉末を用いること以外は、実施例１と同様
に実施した。 （比較例２）複合酸化物粉末の代わりに炭酸バリウム粉
末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例３）複合酸化物粉末の代わりにＮｉＯ粉末を用
いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例４）複合酸化物粉末の代わりにＡｌ2 Ｏ3 粉末
を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例５）複合酸化物粉末の代わりにＭｎ2 Ｏ3 粉末
を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例６）複合酸化物粉末の代わりにＣｅＯ2 を用い
ること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例７）Ｌａ1.0 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で示される
複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に
実施した。 （比較例８）Ｃｅ0.7 Ｚｒ0.3 Ｏ3 で示される複合酸化
物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実施し
た。 （比較例９）Ｎｄ0.47Ｙ0.47Ｚｒ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。
酸カルシウム粉末を用いること以外は、実施例１と同様
に実施した。 （比較例２）複合酸化物粉末の代わりに炭酸バリウム粉
末を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例３）複合酸化物粉末の代わりにＮｉＯ粉末を用
いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例４）複合酸化物粉末の代わりにＡｌ2 Ｏ3 粉末
を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例５）複合酸化物粉末の代わりにＭｎ2 Ｏ3 粉末
を用いること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例６）複合酸化物粉末の代わりにＣｅＯ2 を用い
ること以外は、実施例１と同様に実施した。 （比較例７）Ｌａ1.0 Ｃｏ0.5 Ｆｅ0.5 Ｏ3 で示される
複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に
実施した。 （比較例８）Ｃｅ0.7 Ｚｒ0.3 Ｏ3 で示される複合酸化
物粉末を用いること以外は、実施例１と同様に実施し
た。 （比較例９）Ｎｄ0.47Ｙ0.47Ｚｒ0.3 Ｃｕ0.7 Ｏ3 で示
される複合酸化物粉末を用いること以外は、実施例１と
同様に実施した。
【００１０】
【発明の効果】 以上説明してきたように、本発明のＣ
Ｏ2 吸収材および排ガス中のＣＯ2 の分離回収方法にお
いては、高温域材料構造変化に関するＣＯ2のみを排気
ガス中より効率よく吸収除去することができる。
Ｏ2 吸収材および排ガス中のＣＯ2 の分離回収方法にお
いては、高温域材料構造変化に関するＣＯ2のみを排気
ガス中より効率よく吸収除去することができる。
【図１】 本発明の実施例と比較例にかかる排気ガス中
のＣＯ2 の回収ガス中への回収率を示す図である。
のＣＯ2 の回収ガス中への回収率を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｃｓ、およびＫから
選ばれた少なくとも１種の元素と、Ｌａ、Ｐｒ、Ｃｅ、
Ｎｄ、Ｇｄ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから選ばれた１種の元
素と、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓ
ｎ、およびＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種
の元素と、から成ることを特徴とする二酸化炭素吸収
材。 - 【請求項２】 一般式ＡＢＯ3 （式中のＡは、Ｂａ、Ｓ
ｒ、Ｃａ、Ｃｓ、Ｋ、Ｌａ、Ｐｒ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｇｄ、
Ｅｒ、Ｙ、ＰｂおよびＢｉから選ばれた少なくとも１種
の元素から構成され、Ｂは、Ｔｉ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｓｎ、およびＺｒからなる群から選
ばれた少なくとも１種から構成される）で表されるペロ
ブスカイト複合酸化物構造をとることを特徴とする二酸
化炭素吸収材。 - 【請求項３】 燃焼ガスとして排出される高温の燃焼排
ガスから二酸化炭素を分離回収するに当たり、高温ガス
をそのままもしくは所定温度に設定後、請求項１または
２記載の二酸化炭素吸収材に接触させ、二酸化炭素を吸
収除去し、次いで、前記二酸化炭素吸収材を回収気流中
で加熱することにより、吸収された二酸化炭素を放出回
収することを特徴とする二酸化炭素の分離回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9078730A JPH10272336A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 二酸化炭素吸収材および排ガス中の二酸化炭素の分離回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9078730A JPH10272336A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 二酸化炭素吸収材および排ガス中の二酸化炭素の分離回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10272336A true JPH10272336A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=13670011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9078730A Pending JPH10272336A (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | 二酸化炭素吸収材および排ガス中の二酸化炭素の分離回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10272336A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006013695A1 (ja) * | 2004-08-03 | 2006-02-09 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 炭酸ガス吸収材、それを用いた炭酸ガス分離方法、および炭酸ガス分離装置 |
| JP2007296422A (ja) * | 2006-04-27 | 2007-11-15 | Murata Mfg Co Ltd | 炭酸ガス吸収材、その製造方法および炭酸ガス吸収方法 |
| WO2008149591A1 (ja) | 2007-06-07 | 2008-12-11 | Meidensha Corporation | 低級炭化水素の芳香族化触媒の再生方法 |
| DE102007030069A1 (de) * | 2007-06-29 | 2009-01-02 | Siemens Ag | Verfahren zur Abtrennung von Kohlendioxid aus Rauchgasen und zugehörige Vorrichtung |
| JP2009172479A (ja) * | 2008-01-22 | 2009-08-06 | Fujitsu Ltd | 二酸化炭素除去装置および二酸化炭素の除去方法 |
| JP2009297601A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Nippon Steel Corp | 二酸化炭素吸収剤、二酸化炭素分離回収装置、及び二酸化炭素分離回収方法 |
| CN102036735A (zh) * | 2008-05-28 | 2011-04-27 | 罗地亚管理公司 | 处理气体以降低其二氧化碳含量的方法 |
| EP2567751A1 (en) | 2011-09-12 | 2013-03-13 | Hitachi, Ltd. | CO2 Sorbent |
| WO2015122053A1 (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-20 | 日立化成株式会社 | 二酸化炭素捕捉材及びこれを用いた二酸化炭素回収装置 |
| US9248395B2 (en) | 2012-03-26 | 2016-02-02 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Adsorbent for carbon dioxide, method of preparing the same, and capture module for carbon dioxide including the same |
| WO2021136813A1 (en) * | 2019-12-30 | 2021-07-08 | Fundació Institut Català De Nanociència I Nanotecnologia (Icn2) | Method to photo-capture co2 with perovskite oxide compounds or oxide compounds |
| US20220111350A1 (en) * | 2014-12-17 | 2022-04-14 | Precision Combustion, Inc. | Composition and Process for Capturing Carbon Dioxide |
| US11398125B2 (en) | 2020-07-22 | 2022-07-26 | Frito-Lay North America, Inc. | Vending machine for foodstuffs |
| CN116440896A (zh) * | 2023-01-03 | 2023-07-18 | 南京航空航天大学 | 一种基于SrMnO3钙钛矿的CO2热化学转化材料及其制备方法 |
-
1997
- 1997-03-31 JP JP9078730A patent/JPH10272336A/ja active Pending
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7670410B2 (en) | 2004-08-03 | 2010-03-02 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Carbon-dioxide-gas absorber, method for separating carbon-dioxide-gas using carbon-dioxide-gas absorber, and apparatus for separating carbon-dioxide-gas including carbon-dioxide-gas absorber |
| WO2006013695A1 (ja) * | 2004-08-03 | 2006-02-09 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 炭酸ガス吸収材、それを用いた炭酸ガス分離方法、および炭酸ガス分離装置 |
| JP2007296422A (ja) * | 2006-04-27 | 2007-11-15 | Murata Mfg Co Ltd | 炭酸ガス吸収材、その製造方法および炭酸ガス吸収方法 |
| WO2008149591A1 (ja) | 2007-06-07 | 2008-12-11 | Meidensha Corporation | 低級炭化水素の芳香族化触媒の再生方法 |
| DE102007030069A1 (de) * | 2007-06-29 | 2009-01-02 | Siemens Ag | Verfahren zur Abtrennung von Kohlendioxid aus Rauchgasen und zugehörige Vorrichtung |
| JP2009172479A (ja) * | 2008-01-22 | 2009-08-06 | Fujitsu Ltd | 二酸化炭素除去装置および二酸化炭素の除去方法 |
| CN102036735A (zh) * | 2008-05-28 | 2011-04-27 | 罗地亚管理公司 | 处理气体以降低其二氧化碳含量的方法 |
| JP2011522692A (ja) * | 2008-05-28 | 2011-08-04 | ロデイア・オペラシヨン | 二酸化炭素含有量を低減するためのガスの処理方法 |
| EP2296782B1 (fr) * | 2008-05-28 | 2017-06-21 | Rhodia Opérations | Procede de traitement d'un gaz pour diminuer sa teneur en dioxyde de carbone |
| JP2009297601A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Nippon Steel Corp | 二酸化炭素吸収剤、二酸化炭素分離回収装置、及び二酸化炭素分離回収方法 |
| EP2567751A1 (en) | 2011-09-12 | 2013-03-13 | Hitachi, Ltd. | CO2 Sorbent |
| US9248395B2 (en) | 2012-03-26 | 2016-02-02 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Adsorbent for carbon dioxide, method of preparing the same, and capture module for carbon dioxide including the same |
| WO2015122053A1 (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-20 | 日立化成株式会社 | 二酸化炭素捕捉材及びこれを用いた二酸化炭素回収装置 |
| CN105473220A (zh) * | 2014-02-14 | 2016-04-06 | 日立化成株式会社 | 二氧化碳捕捉材料及使用其的二氧化碳回收装置 |
| JP2015150500A (ja) * | 2014-02-14 | 2015-08-24 | 日立化成株式会社 | 二酸化炭素捕捉材及びこれを用いた二酸化炭素回収装置 |
| US20220111350A1 (en) * | 2014-12-17 | 2022-04-14 | Precision Combustion, Inc. | Composition and Process for Capturing Carbon Dioxide |
| US12533652B2 (en) * | 2014-12-17 | 2026-01-27 | Precision Combustion, Inc. | Composition and process for capturing carbon dioxide |
| WO2021136813A1 (en) * | 2019-12-30 | 2021-07-08 | Fundació Institut Català De Nanociència I Nanotecnologia (Icn2) | Method to photo-capture co2 with perovskite oxide compounds or oxide compounds |
| US11398125B2 (en) | 2020-07-22 | 2022-07-26 | Frito-Lay North America, Inc. | Vending machine for foodstuffs |
| CN116440896A (zh) * | 2023-01-03 | 2023-07-18 | 南京航空航天大学 | 一种基于SrMnO3钙钛矿的CO2热化学转化材料及其制备方法 |
| CN116440896B (zh) * | 2023-01-03 | 2023-12-29 | 南京航空航天大学 | 一种基于SrMnO3钙钛矿的CO2热化学转化材料及其制备方法 |
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