JPH10274007A - コークス乾式消火設備への蒸気供給方法及び装置 - Google Patents
コークス乾式消火設備への蒸気供給方法及び装置Info
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- JPH10274007A JPH10274007A JP7808097A JP7808097A JPH10274007A JP H10274007 A JPH10274007 A JP H10274007A JP 7808097 A JP7808097 A JP 7808097A JP 7808097 A JP7808097 A JP 7808097A JP H10274007 A JPH10274007 A JP H10274007A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コークス乾式消火設備のＣＤＱ廃熱ボイラー
の発生蒸気を利用できるコークス乾式消火設備への蒸気
供給方法及び装置を提供すること。 【解決手段】 コークス乾式消火設備への蒸気を供給す
る方法において、ＣＤＱ発電設備において熱源となるコ
ークス生産量が設備能力より減量時のＣＤＱタービン設
備発電余力と、発電設備のボイラ設備蒸気余力を利用し
発電量を増加させることを特徴とするコークス乾式消火
設備への蒸気供給方法及びその装置。
の発生蒸気を利用できるコークス乾式消火設備への蒸気
供給方法及び装置を提供すること。 【解決手段】 コークス乾式消火設備への蒸気を供給す
る方法において、ＣＤＱ発電設備において熱源となるコ
ークス生産量が設備能力より減量時のＣＤＱタービン設
備発電余力と、発電設備のボイラ設備蒸気余力を利用し
発電量を増加させることを特徴とするコークス乾式消火
設備への蒸気供給方法及びその装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コークス乾式消火
設備への蒸気を供給する方法及び装置に係り、特にコー
クス乾式消火設備の廃熱ボイラー（以下、ＣＤＱ廃熱ボ
イラーという）の発生蒸気を利用できる蒸気供給方法及
び装置に関するものである。
設備への蒸気を供給する方法及び装置に係り、特にコー
クス乾式消火設備の廃熱ボイラー（以下、ＣＤＱ廃熱ボ
イラーという）の発生蒸気を利用できる蒸気供給方法及
び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般にＣＤＱ発電設備と一般に使
用されている発電設備は図２に示すように、それぞれ単
独設備であるのが通常である。すなわち、図２はＣＤＱ
発電設備と一般に使用されている発電設備の使用状況を
示す図である。この図２（ａ）に示すように、ＣＤＱ発
電設備はそれぞれ単独設備で、ＣＤＱ廃熱ボイラー５は
蒸気配管でＣＤＱタービン６に送風機用加減弁２６を経
て連結し、ＣＤＱタービン６には発電機７が連結されて
いる。このようにして、ＣＤＱ廃熱ボイラー５から発生
した蒸気は蒸気配管を経由して送風機用加減弁２６を通
りＣＤＱタービン６に導かれる。発電機用タービンに使
用された蒸気は復水器１２で冷却し、補給水設備より水
を補給し、復水器ポンプ３６で低圧給水加熱器１６−１
へ供給し、加熱した後、脱気器２８で脱気しボイラ給水
ポンプ２７で高圧給水加熱器１６−２へ供給し加熱した
後、再びＣＤＱ廃熱ボイラー５に循環される。
用されている発電設備は図２に示すように、それぞれ単
独設備であるのが通常である。すなわち、図２はＣＤＱ
発電設備と一般に使用されている発電設備の使用状況を
示す図である。この図２（ａ）に示すように、ＣＤＱ発
電設備はそれぞれ単独設備で、ＣＤＱ廃熱ボイラー５は
蒸気配管でＣＤＱタービン６に送風機用加減弁２６を経
て連結し、ＣＤＱタービン６には発電機７が連結されて
いる。このようにして、ＣＤＱ廃熱ボイラー５から発生
した蒸気は蒸気配管を経由して送風機用加減弁２６を通
りＣＤＱタービン６に導かれる。発電機用タービンに使
用された蒸気は復水器１２で冷却し、補給水設備より水
を補給し、復水器ポンプ３６で低圧給水加熱器１６−１
へ供給し、加熱した後、脱気器２８で脱気しボイラ給水
ポンプ２７で高圧給水加熱器１６−２へ供給し加熱した
後、再びＣＤＱ廃熱ボイラー５に循環される。
【０００３】また、一般に使用されている発電設備も図
２（ｂ）に示すように、図２（ａ）と同様な経路を経て
再循環されるように構成されている。このようにＣＤＱ
設備と発電設備は各々単独設備にて運転されているため
に、ＣＤＱタービン設備余力と発電設備のボイラー設備
余力は利用されていないのが実状である。
２（ｂ）に示すように、図２（ａ）と同様な経路を経て
再循環されるように構成されている。このようにＣＤＱ
設備と発電設備は各々単独設備にて運転されているため
に、ＣＤＱタービン設備余力と発電設備のボイラー設備
余力は利用されていないのが実状である。
【０００４】そこで、例えば実開昭５８−１７７５０４
号公報に示す高炉送風機用タービンの蒸気供給装置は、
通常、蒸気発生量の変動の大きいＣＤＱ廃熱ボイラーの
蒸気を安定した運転を要求される高炉送風機用として使
用するもので、図３に示すように、ＣＤＱ廃熱ボイラー
５からの発生蒸気が、高炉送風機の必要蒸気量より多い
場合には余剰蒸気を発電機用タービン２９に送るもの
で、さらに余剰蒸気がある場合は、低圧蒸気ライン３０
に送るように構成し、一方、ＣＤＱ廃熱ボイラー５から
の発生蒸気が、高炉送風機の必要蒸気量より少ない場合
には燃料焚きボイラー３１を操作して、不足分を供給す
るような構成がされている。
号公報に示す高炉送風機用タービンの蒸気供給装置は、
通常、蒸気発生量の変動の大きいＣＤＱ廃熱ボイラーの
蒸気を安定した運転を要求される高炉送風機用として使
用するもので、図３に示すように、ＣＤＱ廃熱ボイラー
５からの発生蒸気が、高炉送風機の必要蒸気量より多い
場合には余剰蒸気を発電機用タービン２９に送るもの
で、さらに余剰蒸気がある場合は、低圧蒸気ライン３０
に送るように構成し、一方、ＣＤＱ廃熱ボイラー５から
の発生蒸気が、高炉送風機の必要蒸気量より少ない場合
には燃料焚きボイラー３１を操作して、不足分を供給す
るような構成がされている。
【０００５】このように、発電機用タービン２９、燃料
炊きボイラー３１および抽出装置３５を操作して、高炉
送風機用タービン３２、３２ａおよびＣＤＱ廃熱ボイラ
ー５の変動に対応して、蒸気本配管３３の蒸気圧力が一
定になる如く自動運転をすれば、いわゆる調圧運転制御
により、ＣＤＱ廃熱ボイラー５の変動する蒸気を使用し
たにもかかわらず、高炉送風機３４、３４ａの安定した
運転ができる。従って、発電機用タービン２９、燃料炊
きボイラー３１および抽出装置３５を蒸気本配管３３に
配設することによって、通常蒸気発生量の変動の大きい
ＣＤＱ廃熱ボイラー５の蒸気を安定した運転を要求され
る高炉送風機用として使用することが出来ると言うもの
である。
炊きボイラー３１および抽出装置３５を操作して、高炉
送風機用タービン３２、３２ａおよびＣＤＱ廃熱ボイラ
ー５の変動に対応して、蒸気本配管３３の蒸気圧力が一
定になる如く自動運転をすれば、いわゆる調圧運転制御
により、ＣＤＱ廃熱ボイラー５の変動する蒸気を使用し
たにもかかわらず、高炉送風機３４、３４ａの安定した
運転ができる。従って、発電機用タービン２９、燃料炊
きボイラー３１および抽出装置３５を蒸気本配管３３に
配設することによって、通常蒸気発生量の変動の大きい
ＣＤＱ廃熱ボイラー５の蒸気を安定した運転を要求され
る高炉送風機用として使用することが出来ると言うもの
である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述したＣＤＱ発電設
備と発電設備を各々単独設備である場合には、ＣＤＱタ
ービン設備余力と発電設備のボイラー設備余力が利用さ
れていないという問題がある。また、実開昭５８−１７
７５０４号公報の場合は、発電機用タービン、燃料炊き
ボイラーおよび抽出装置を蒸気本配管に配設することに
よって、通常蒸気発生量の変動の大きいＣＤＱボイラー
の蒸気を安定した運転は可能であるが、しかしながら、
高炉送風機用として使用されているＣＤＱボイラーのコ
ークス生産量との関係及び法対応（定期検査）から一般
的に停止する場合には、全てを燃料焚きボイラー設備に
たよらなけらばならず、結局は燃料焚きボイラー設備は
高炉送風量に応じた設備を設ける必要とならざるを得
ず、そのために大型設備となり設備費が高くなると言う
問題が生ずる。
備と発電設備を各々単独設備である場合には、ＣＤＱタ
ービン設備余力と発電設備のボイラー設備余力が利用さ
れていないという問題がある。また、実開昭５８−１７
７５０４号公報の場合は、発電機用タービン、燃料炊き
ボイラーおよび抽出装置を蒸気本配管に配設することに
よって、通常蒸気発生量の変動の大きいＣＤＱボイラー
の蒸気を安定した運転は可能であるが、しかしながら、
高炉送風機用として使用されているＣＤＱボイラーのコ
ークス生産量との関係及び法対応（定期検査）から一般
的に停止する場合には、全てを燃料焚きボイラー設備に
たよらなけらばならず、結局は燃料焚きボイラー設備は
高炉送風量に応じた設備を設ける必要とならざるを得
ず、そのために大型設備となり設備費が高くなると言う
問題が生ずる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述した問題を解消すべ
く、発明者らは鋭意開発を進めた結果、コークス乾式消
火設備の廃熱ボイラーの発生蒸気を利用できる蒸気供給
方法及び装置を提供するものである。その発明の要旨と
するところは、 （１）コークス乾式消火設備への蒸気を供給する方法に
おいて、ＣＤＱ発電設備において熱源となるコークス生
産量が設備能力より減量時のＣＤＱタービン設備発電余
力と、発電設備のボイラ設備蒸気余力を利用し発電量を
増加させることを特徴とするコークス乾式消火設備への
蒸気供給方法。
く、発明者らは鋭意開発を進めた結果、コークス乾式消
火設備の廃熱ボイラーの発生蒸気を利用できる蒸気供給
方法及び装置を提供するものである。その発明の要旨と
するところは、 （１）コークス乾式消火設備への蒸気を供給する方法に
おいて、ＣＤＱ発電設備において熱源となるコークス生
産量が設備能力より減量時のＣＤＱタービン設備発電余
力と、発電設備のボイラ設備蒸気余力を利用し発電量を
増加させることを特徴とするコークス乾式消火設備への
蒸気供給方法。
【０００８】（２）コークス乾式消火設備への蒸気を供
給する装置において、発電設備からＣＤＱ発電設備への
供給するための蒸気配管を連結し、該発電設備からＣＤ
Ｑ発電設備への蒸気供給量制御装置を配設し、かつＣＤ
Ｑ発電設備からの復水を復水配管にて発電設備に復水供
給制御することを特徴とするコークス乾式消火設備への
蒸気供給装置にある。
給する装置において、発電設備からＣＤＱ発電設備への
供給するための蒸気配管を連結し、該発電設備からＣＤ
Ｑ発電設備への蒸気供給量制御装置を配設し、かつＣＤ
Ｑ発電設備からの復水を復水配管にて発電設備に復水供
給制御することを特徴とするコークス乾式消火設備への
蒸気供給装置にある。
【０００９】以下、本発明について図面に従って詳細に
説明する。図１は本発明に係るＣＤＱ発電設備と発電設
備の一体連結した使用状況を示す図である。この図１に
示すように、コークス炉にて焼成された約１０５０℃の
赤熱コークスはコークカー１にて搬送されてコークス乾
式消火設備２の上部より装入され、約２５０℃程度の温
度に消火され、製品としてコークス３を得る。一方、コ
ークス乾式消火設備２内でコークスが乾式消火されると
同時に廃熱水蒸気は除塵器４を経て、ＣＤＱ廃熱ボイラ
ー５よりＣＤＱタービン６に蒸気が送られ発電機７が稼
働する。また、コークス乾式消火設備２に吹き込まれる
循環ガス（Ｎ2 ）はＣＤＱ廃熱ボイラー５の下部より取
り出され、サイクロン８を介してコークス乾式消火設備
２の下部より再度吹き込まれて、循環ガスとして利用さ
れる。
説明する。図１は本発明に係るＣＤＱ発電設備と発電設
備の一体連結した使用状況を示す図である。この図１に
示すように、コークス炉にて焼成された約１０５０℃の
赤熱コークスはコークカー１にて搬送されてコークス乾
式消火設備２の上部より装入され、約２５０℃程度の温
度に消火され、製品としてコークス３を得る。一方、コ
ークス乾式消火設備２内でコークスが乾式消火されると
同時に廃熱水蒸気は除塵器４を経て、ＣＤＱ廃熱ボイラ
ー５よりＣＤＱタービン６に蒸気が送られ発電機７が稼
働する。また、コークス乾式消火設備２に吹き込まれる
循環ガス（Ｎ2 ）はＣＤＱ廃熱ボイラー５の下部より取
り出され、サイクロン８を介してコークス乾式消火設備
２の下部より再度吹き込まれて、循環ガスとして利用さ
れる。
【００１０】一方、一般に使用される発電機設備におい
ては、発電機用ボイラー９から発生した蒸気は蒸気配管
を経由して送風機用加減弁１０を通り発電機用タービン
１１に導かれる。発電機用タービン１１に使用された蒸
気は復水器１２で冷却し、純水装置１３及びタンク１４
より補給水ポンプ１５にて補給水されて給水加熱器１６
−１、１６−２に送られ加熱されて再び発電機用ボイラ
ー９に循環される。なお、符号１７は純水タンク、１８
は脱気器である。
ては、発電機用ボイラー９から発生した蒸気は蒸気配管
を経由して送風機用加減弁１０を通り発電機用タービン
１１に導かれる。発電機用タービン１１に使用された蒸
気は復水器１２で冷却し、純水装置１３及びタンク１４
より補給水ポンプ１５にて補給水されて給水加熱器１６
−１、１６−２に送られ加熱されて再び発電機用ボイラ
ー９に循環される。なお、符号１７は純水タンク、１８
は脱気器である。
【００１１】そこで、本発明においては、発電機用ボイ
ラー９の蒸気供給余力を有効に活用するため、（ボイラ
ー蒸気供給量設定値）−（発電機用タービン蒸気供給
量）の差分をＣＤＱタービン６へ供給するため蒸気配管
１９と蒸気圧力（流量）制御弁２０および減温器２１、
注水スプレー制御弁２２を設置し、発電設備からＣＤＱ
タービン６への蒸気供給を蒸気圧力（流量）蒸気温度で
制御する。また、蒸気圧力（流量）制御弁２０にてＣＤ
Ｑ側タービン６へ注入した蒸気分に相当する復水を復水
配管２３と復水制御弁２４にて発電設備の復水ラインへ
戻すように構成する。
ラー９の蒸気供給余力を有効に活用するため、（ボイラ
ー蒸気供給量設定値）−（発電機用タービン蒸気供給
量）の差分をＣＤＱタービン６へ供給するため蒸気配管
１９と蒸気圧力（流量）制御弁２０および減温器２１、
注水スプレー制御弁２２を設置し、発電設備からＣＤＱ
タービン６への蒸気供給を蒸気圧力（流量）蒸気温度で
制御する。また、蒸気圧力（流量）制御弁２０にてＣＤ
Ｑ側タービン６へ注入した蒸気分に相当する復水を復水
配管２３と復水制御弁２４にて発電設備の復水ラインへ
戻すように構成する。
【００１２】そこで、一般に使用される発電設備である
ボイラー、タービン、発電機設備のボイラ設備容量につ
いては、ボイラ設備の蒸気供給量とタービン設備の蒸気
容量（発電出力）は等しいことが望ましいが、一般的に
はボイラ設備容量はタービン設備容量に対して大きい。
その理由はボイラ設計製作誤差に対する余裕代であり、
また、タービン設備性能の経年劣化（復水器・給水過熱
器等）のチューブ汚れ等による蒸気量増による場合や復
水の補給水供給時の過熱用蒸気使用量の増加（過度現
象）、さらには、タービン復水器の冷却水温度の上昇
（夏期など）によるタービン効率低下による蒸気量増に
よるものである。これらのことから、ボイラー設備の蒸
気供給容量はタービン設備の蒸気容量（発電出力）に対
して大きい関係がある。これらの関係から発電設備のボ
イラーには蒸気の供給余力がある。
ボイラー、タービン、発電機設備のボイラ設備容量につ
いては、ボイラ設備の蒸気供給量とタービン設備の蒸気
容量（発電出力）は等しいことが望ましいが、一般的に
はボイラ設備容量はタービン設備容量に対して大きい。
その理由はボイラ設計製作誤差に対する余裕代であり、
また、タービン設備性能の経年劣化（復水器・給水過熱
器等）のチューブ汚れ等による蒸気量増による場合や復
水の補給水供給時の過熱用蒸気使用量の増加（過度現
象）、さらには、タービン復水器の冷却水温度の上昇
（夏期など）によるタービン効率低下による蒸気量増に
よるものである。これらのことから、ボイラー設備の蒸
気供給容量はタービン設備の蒸気容量（発電出力）に対
して大きい関係がある。これらの関係から発電設備のボ
イラーには蒸気の供給余力がある。
【００１３】一方、ＣＤＱの操業については、ＣＤＱ設
備は赤熱コークス処理量が最大時の容量で設計するた
め、ＣＤＱ設備のタービンの能力は通常運転に比べて数
％〜１０％程度の余裕を設けてある。ＣＤＱの赤熱コー
クス処理はバッチ処理であるため蒸気発生量が変動す
る。また、ＣＤＱの負荷率はコークス処理量低下等によ
り一般発電設備に比べて低い関係にあり、ＣＤＱのター
ビンには蒸気の受給余力がある。これに対して発電設備
の負荷（蒸気発生量）はガス炊きボイラ設備に比べ負荷
追従性の悪い石炭炊きボイラー設備の場合も高負荷量
（７０〜１００％）で±５％／分あり、ＣＤＱへの蒸気
供給は充分対応可能である。従って、発電設備のボイラ
ーの蒸気発生量の余裕代をＣＤＱのタービンに供給する
ことにより、発電量を増加させることが可能である。
備は赤熱コークス処理量が最大時の容量で設計するた
め、ＣＤＱ設備のタービンの能力は通常運転に比べて数
％〜１０％程度の余裕を設けてある。ＣＤＱの赤熱コー
クス処理はバッチ処理であるため蒸気発生量が変動す
る。また、ＣＤＱの負荷率はコークス処理量低下等によ
り一般発電設備に比べて低い関係にあり、ＣＤＱのター
ビンには蒸気の受給余力がある。これに対して発電設備
の負荷（蒸気発生量）はガス炊きボイラ設備に比べ負荷
追従性の悪い石炭炊きボイラー設備の場合も高負荷量
（７０〜１００％）で±５％／分あり、ＣＤＱへの蒸気
供給は充分対応可能である。従って、発電設備のボイラ
ーの蒸気発生量の余裕代をＣＤＱのタービンに供給する
ことにより、発電量を増加させることが可能である。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係る蒸気圧力（流
量）制御弁の制御機構を示す図１において、発電機用ボ
イラー９の蒸気供給余力を有効に活用するためＣＤＱタ
ービン６の入口蒸気圧力設定値に対し、蒸気圧力（流
量）制御弁２０の２次側圧力を数ｋｇ／ｃｍ2 高く設定
すると共に、（発電機用ボイラー９蒸気供量設定値）−
（発電機用タービン１１蒸気供給量）≧（ＣＤＱ蒸気供
給量）なる、ＣＤＱ蒸気供給量制御により制御弁開度上
限を設定する。すなわち、（ボイラー蒸気供給量設定
値）−（発電機用タービン蒸気供給量）の差分をＣＤＱ
タービン６へ供給するため蒸気配管１９と蒸気圧力（流
量）制御弁２０および減温器２１、注水スプレー制御弁
２２を設置し、発電設備からＣＤＱタービンへの蒸気供
給を制御器２５により蒸気圧力（流量）蒸気温度を制御
させる。また、蒸気圧力（流量）制御弁２０にてＣＤＱ
側タービン６へ注入した蒸気分に相当する復水を復水配
管２３と復水制御弁２４にて発電設備の復水ラインへ戻
すように構成する。
量）制御弁の制御機構を示す図１において、発電機用ボ
イラー９の蒸気供給余力を有効に活用するためＣＤＱタ
ービン６の入口蒸気圧力設定値に対し、蒸気圧力（流
量）制御弁２０の２次側圧力を数ｋｇ／ｃｍ2 高く設定
すると共に、（発電機用ボイラー９蒸気供量設定値）−
（発電機用タービン１１蒸気供給量）≧（ＣＤＱ蒸気供
給量）なる、ＣＤＱ蒸気供給量制御により制御弁開度上
限を設定する。すなわち、（ボイラー蒸気供給量設定
値）−（発電機用タービン蒸気供給量）の差分をＣＤＱ
タービン６へ供給するため蒸気配管１９と蒸気圧力（流
量）制御弁２０および減温器２１、注水スプレー制御弁
２２を設置し、発電設備からＣＤＱタービンへの蒸気供
給を制御器２５により蒸気圧力（流量）蒸気温度を制御
させる。また、蒸気圧力（流量）制御弁２０にてＣＤＱ
側タービン６へ注入した蒸気分に相当する復水を復水配
管２３と復水制御弁２４にて発電設備の復水ラインへ戻
すように構成する。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、従来一般に使用され
る発電機用のボイラー設備は設備フル能力まで発電に活
かすことは出来ないが、しかし本発明によるＣＤＱ設備
のタービン設備と組合せることにより、各々の設備能力
を有効に活用し、発電量を増加させることが出来る極め
て優れた効果を奏するものである。
る発電機用のボイラー設備は設備フル能力まで発電に活
かすことは出来ないが、しかし本発明によるＣＤＱ設備
のタービン設備と組合せることにより、各々の設備能力
を有効に活用し、発電量を増加させることが出来る極め
て優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明に係るＣＤＱ発電設備と発電設備の一体
連結した使用状況を示す図である。
連結した使用状況を示す図である。
【図２】従来のＣＤＱ発電設備と一般に使用されている
発電設備の使用状況を示す図である。
発電設備の使用状況を示す図である。
【図３】従来の高炉送風機用タービンの蒸気供給装置の
配置図である。
配置図である。
１ コークカー ２ コークス乾式消火設備 ３ コークス ４ 除塵器 ５ ＣＤＱ廃熱ボイラー ６ ＣＤＱタービン ７ 発電機 ８ サイクロン ９ 発電機用ボイラー １０ 送風機用加減弁 １１ 発電機用タービン １２ 復水器 １３ 純水装置 １４ タンク １５ 補給水ポンプ １６ 補給水設備 １６−１ 低圧給水加熱器 １６−２ 高圧給水加熱器 １７ 純水タンク １８、２８ 脱気器 １９ 蒸気配管 ２０ 蒸気圧力（流量）制御弁 ２１ 減温器 ２２ 注水スプレー制御弁 ２３ 復水配管 ２４ 復水制御弁 ２５ 制御器 ２６ 送風機用加減弁 ２７ ボイラ給水ポンプ ２９ 発電機用タービン ３０ 低圧蒸気ライン ３１ 燃料焚きボイラー ３２、３２ａ 高炉送風機用タービン ３３ 蒸気本配管 ３４、３４ａ 高炉送風機 ３５ 抽出装置 ３６ 復水器ポンプ
Claims (2)
- 【請求項１】 コークス乾式消火設備への蒸気を供給す
る方法において、ＣＤＱ発電設備において熱源となるコ
ークス生産量が設備能力より減量時のＣＤＱタービン設
備発電余力と、発電設備のボイラ設備蒸気余力を利用し
発電量を増加させることを特徴とするコークス乾式消火
設備への蒸気供給方法。 - 【請求項２】 コークス乾式消火設備への蒸気を供給す
る装置において、発電設備からＣＤＱ発電設備への供給
するための蒸気配管を連結し、該発電設備からＣＤＱ発
電設備への蒸気供給量制御装置を配設し、かつＣＤＱ発
電設備からの復水を復水配管にて発電設備に復水供給制
御することを特徴とするコークス乾式消火設備への蒸気
供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07808097A JP3670791B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | コークス乾式消火設備への蒸気供給方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07808097A JP3670791B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | コークス乾式消火設備への蒸気供給方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10274007A true JPH10274007A (ja) | 1998-10-13 |
| JP3670791B2 JP3670791B2 (ja) | 2005-07-13 |
Family
ID=13651875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07808097A Expired - Fee Related JP3670791B2 (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | コークス乾式消火設備への蒸気供給方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3670791B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104213951A (zh) * | 2013-06-03 | 2014-12-17 | 盾安（天津）节能系统有限公司 | 焦炉余热多组利用系统 |
| JP2019120188A (ja) * | 2018-01-04 | 2019-07-22 | 住友金属鉱山株式会社 | 蒸気タービンの統合制御装置及び統合制御方法 |
| CN112780364A (zh) * | 2021-01-19 | 2021-05-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种延长干熄焦汽轮发电机运行时间的方法 |
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1997
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