JPH10281041A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPH10281041A JPH10281041A JP9962997A JP9962997A JPH10281041A JP H10281041 A JPH10281041 A JP H10281041A JP 9962997 A JP9962997 A JP 9962997A JP 9962997 A JP9962997 A JP 9962997A JP H10281041 A JPH10281041 A JP H10281041A
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- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims abstract description 45
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 針弁の開き始め及び閉じる寸前における針弁
先端部とシート面との間の通路形状を改良することによ
り、シート面近傍のにおけるキャビテーションの発生、
及び該キャビテーションによるシート面の損傷の発生を
防止した燃料噴射弁を提供する。 【解決手段】 本発明は、針弁ばねの弾力によりノズル
チップの円錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料
溜り内の燃料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に
抗して針弁を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノ
ズルチップの噴口からシリンダ内に噴射するようにした
燃料噴射弁であって、前記針弁の先端部の中心角即ち該
先端部と針弁中心軸とのなす角がシート面の中心角より
も大きく形成され、あるいはシート面の中心角が先端部
の中心角よりも小さく形成して、針弁とシート面との間
に形成される燃料通路の幅が噴口側になるに従い拡くな
り、前記通路の流路面積が急拡大することなく徐々に拡
大させた。
先端部とシート面との間の通路形状を改良することによ
り、シート面近傍のにおけるキャビテーションの発生、
及び該キャビテーションによるシート面の損傷の発生を
防止した燃料噴射弁を提供する。 【解決手段】 本発明は、針弁ばねの弾力によりノズル
チップの円錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料
溜り内の燃料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に
抗して針弁を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノ
ズルチップの噴口からシリンダ内に噴射するようにした
燃料噴射弁であって、前記針弁の先端部の中心角即ち該
先端部と針弁中心軸とのなす角がシート面の中心角より
も大きく形成され、あるいはシート面の中心角が先端部
の中心角よりも小さく形成して、針弁とシート面との間
に形成される燃料通路の幅が噴口側になるに従い拡くな
り、前記通路の流路面積が急拡大することなく徐々に拡
大させた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関用の燃料噴
射弁に関する。
射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、ディーゼル機関に使用される燃
料噴射弁の縦断面図である。図６において、１０はシリ
ンダヘッド１３に固定される弁本体、２は該弁本体１０
の先端にノズルナット１１により締め付けられたノズル
チップであり、該ノズルチップ２の先端には燃料を噴射
するための噴口１２が開設されている。１は前記ノズル
チップ２中心の孔内に摺動自在に嵌合された針弁であ
る。８は前記弁本体１０内に形成された燃料溜りであ
り、燃料噴射ポンプ（図示省略）から圧送された燃料６
が燃料通路７を経て供給されている。
料噴射弁の縦断面図である。図６において、１０はシリ
ンダヘッド１３に固定される弁本体、２は該弁本体１０
の先端にノズルナット１１により締め付けられたノズル
チップであり、該ノズルチップ２の先端には燃料を噴射
するための噴口１２が開設されている。１は前記ノズル
チップ２中心の孔内に摺動自在に嵌合された針弁であ
る。８は前記弁本体１０内に形成された燃料溜りであ
り、燃料噴射ポンプ（図示省略）から圧送された燃料６
が燃料通路７を経て供給されている。
【０００３】３は前記針弁１の上端に当接される押し
棒、５は針弁ばね、４はばね受であり、該針弁ばね５に
弾力は前記ばね受４及び押し棒３を介して針弁１に伝達
され、後述するように該針弁１の先端部は、該針弁ばね
５の弾力により前記ノズル２に形成されたシート面２ａ
（後述）に押し付けられている。
棒、５は針弁ばね、４はばね受であり、該針弁ばね５に
弾力は前記ばね受４及び押し棒３を介して針弁１に伝達
され、後述するように該針弁１の先端部は、該針弁ばね
５の弾力により前記ノズル２に形成されたシート面２ａ
（後述）に押し付けられている。
【０００４】図７は従来技術に係る針弁１の先端部１ａ
とノズルチップ２のシート面２ａとの弁シート部（嵌合
部）の拡大断面図である。図７において、前記針弁１の
円錐形状に形成された先端部１ａは、これに対応するノ
ズルチップ２のシート面２ａとともに、弁シート部を形
成している。また該針弁１は前記のように、押し棒３、
ばね受４を介して上部から針弁ばね５の弾力を受け、常
にノズルチップ２のシート面２ａに押し付けられてい
る。
とノズルチップ２のシート面２ａとの弁シート部（嵌合
部）の拡大断面図である。図７において、前記針弁１の
円錐形状に形成された先端部１ａは、これに対応するノ
ズルチップ２のシート面２ａとともに、弁シート部を形
成している。また該針弁１は前記のように、押し棒３、
ばね受４を介して上部から針弁ばね５の弾力を受け、常
にノズルチップ２のシート面２ａに押し付けられてい
る。
【０００５】また、前記従来技術に係る燃料噴射弁にお
いては、前記針弁１の円錐形状の先端部１ａとの針弁１
及びシート面２ａの中心軸２０とのなす角度θ0 は、前
記シート面２ａと前記中心軸２０とのなす角度α0 と等
しく、従って針弁１が開弁している際の前記先端部１ａ
とシート面２ａとの間の燃料通路９の幅は上流側から下
流側に亙り同一である。
いては、前記針弁１の円錐形状の先端部１ａとの針弁１
及びシート面２ａの中心軸２０とのなす角度θ0 は、前
記シート面２ａと前記中心軸２０とのなす角度α0 と等
しく、従って針弁１が開弁している際の前記先端部１ａ
とシート面２ａとの間の燃料通路９の幅は上流側から下
流側に亙り同一である。
【０００６】かかる従来の燃料噴射弁を装備した内燃機
関の運転時において、燃料噴射ポンプ（図示省略）から
圧送された高圧の燃料６は、図７に示すように燃料通路
７を通って、燃料溜り８に達し、該燃料溜り８内の燃料
圧力が前記針弁１に作用している針弁ばね５の弾力に打
ち勝つと針弁１がシート面２ａから離れて開弁し、高圧
の燃料６は、前記針弁１の先端部１ａとノズルチップ２
のシート面２ａとの間に形成された燃料通路９を通って
下流側室１４に入り、噴口１２からシリンダ内に噴射さ
れる。次いで、前記燃料噴射ポンプよりの燃料の供給が
停止され、燃料溜り８の燃料圧力が低下すると、針弁１
は針弁ばね５の弾力で押し下げられ、該針弁１の先端部
１ａがシート面２ａに押し付けられて着座し、燃料噴射
が終了する。
関の運転時において、燃料噴射ポンプ（図示省略）から
圧送された高圧の燃料６は、図７に示すように燃料通路
７を通って、燃料溜り８に達し、該燃料溜り８内の燃料
圧力が前記針弁１に作用している針弁ばね５の弾力に打
ち勝つと針弁１がシート面２ａから離れて開弁し、高圧
の燃料６は、前記針弁１の先端部１ａとノズルチップ２
のシート面２ａとの間に形成された燃料通路９を通って
下流側室１４に入り、噴口１２からシリンダ内に噴射さ
れる。次いで、前記燃料噴射ポンプよりの燃料の供給が
停止され、燃料溜り８の燃料圧力が低下すると、針弁１
は針弁ばね５の弾力で押し下げられ、該針弁１の先端部
１ａがシート面２ａに押し付けられて着座し、燃料噴射
が終了する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】かかる従来の燃料噴射
弁において、燃料溜り８内の燃料６の圧力により針弁１
が開き始める際、シート面２ａと針弁１の先端部１ａと
の間に形成される燃料通路９は、通路幅が狭く、該通路
９を流れる燃料６ａの流速はきわめて速くなる。そし
て、該高圧燃料６は、前記のように通路面積が小さい通
路９を通過し、ノズルチップ２の下流側室１４に流入し
た瞬間に通路面積が急拡大する。これによって、燃料６
ａの一部は負圧となりキャビテーション１０１が発生す
る。かかるキャビテーション１０１の発生により、針弁
１の先端部１ａ及びシート面２ａに損傷が発生し、この
損傷が進行すると、シート面２ａからの燃料の漏洩によ
り、正常な燃料噴射がなされなくなる。また、針弁１が
閉じる寸前にも、前記燃料通９の幅が狭くなり前記と同
じ現象の発生をみる。
弁において、燃料溜り８内の燃料６の圧力により針弁１
が開き始める際、シート面２ａと針弁１の先端部１ａと
の間に形成される燃料通路９は、通路幅が狭く、該通路
９を流れる燃料６ａの流速はきわめて速くなる。そし
て、該高圧燃料６は、前記のように通路面積が小さい通
路９を通過し、ノズルチップ２の下流側室１４に流入し
た瞬間に通路面積が急拡大する。これによって、燃料６
ａの一部は負圧となりキャビテーション１０１が発生す
る。かかるキャビテーション１０１の発生により、針弁
１の先端部１ａ及びシート面２ａに損傷が発生し、この
損傷が進行すると、シート面２ａからの燃料の漏洩によ
り、正常な燃料噴射がなされなくなる。また、針弁１が
閉じる寸前にも、前記燃料通９の幅が狭くなり前記と同
じ現象の発生をみる。
【０００８】本発明はかかる従来技術の課題に鑑み、針
弁の開き始め及び閉じる寸前における針弁先端部とシー
ト面との間の通路形状を改良することにより、シート面
近傍のにおけるキャビテーションの発生、及び該キャビ
テーションによるシート面の損傷の発生を防止すること
を目的とする。
弁の開き始め及び閉じる寸前における針弁先端部とシー
ト面との間の通路形状を改良することにより、シート面
近傍のにおけるキャビテーションの発生、及び該キャビ
テーションによるシート面の損傷の発生を防止すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決する為、第１発明として、針弁ばねの弾力によりノズ
ルチップの円錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃
料溜り内の燃料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力
に抗して針弁を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記
ノズルチップの噴口からシリンダ内に噴射するようにし
た燃料噴射弁であって、前記針弁の先端部は、その全部
又は一部が該先端部とのその中心軸とのなす角度を、該
先端部が着座する前記シート面とその中心軸とのなす角
度よりも大きくした略円錐体状に形成されたことを特徴
とする燃料噴射弁を提案する。
決する為、第１発明として、針弁ばねの弾力によりノズ
ルチップの円錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃
料溜り内の燃料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力
に抗して針弁を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記
ノズルチップの噴口からシリンダ内に噴射するようにし
た燃料噴射弁であって、前記針弁の先端部は、その全部
又は一部が該先端部とのその中心軸とのなす角度を、該
先端部が着座する前記シート面とその中心軸とのなす角
度よりも大きくした略円錐体状に形成されたことを特徴
とする燃料噴射弁を提案する。
【００１０】また、第２発明は、前記第１発明の前提要
件とする燃料噴射弁において、前記ノズルチップのシー
ト面は、その全部又は一部が、該シート面とその中心軸
とがなす角度を前記針弁の先端部とその中心軸とがなす
角度よりも小さく形成されてなることにある。
件とする燃料噴射弁において、前記ノズルチップのシー
ト面は、その全部又は一部が、該シート面とその中心軸
とがなす角度を前記針弁の先端部とその中心軸とがなす
角度よりも小さく形成されてなることにある。
【００１１】かかる第１、第２発明によれば、針弁先端
部の中心角即ち該先端部と針弁中心軸とのなす角がシー
ト面の中心角よりも大きく形成され、あるいはシート面
の中心角が先端部の中心角よりも小さく形成されている
ので、針弁とシート面との間に形成される燃料通路の幅
が出口側（噴口側）になるに従い拡くなり、前記通路の
流路面積が急拡大することなく、徐々に拡大される。こ
れにより、前記燃料通路における負圧の発生が回避さ
れ、キャビテーションの発生が防止される。
部の中心角即ち該先端部と針弁中心軸とのなす角がシー
ト面の中心角よりも大きく形成され、あるいはシート面
の中心角が先端部の中心角よりも小さく形成されている
ので、針弁とシート面との間に形成される燃料通路の幅
が出口側（噴口側）になるに従い拡くなり、前記通路の
流路面積が急拡大することなく、徐々に拡大される。こ
れにより、前記燃料通路における負圧の発生が回避さ
れ、キャビテーションの発生が防止される。
【００１２】尚、前記第１発明と第２発明とを組み合わ
せれば、針弁先端部側とシート面側の双方の通路面積が
拡開されるので、該通路面積を、より滑らかに変化させ
ることができ、負圧の発生をより確実に回避できる。
せれば、針弁先端部側とシート面側の双方の通路面積が
拡開されるので、該通路面積を、より滑らかに変化させ
ることができ、負圧の発生をより確実に回避できる。
【００１３】また第３発明は、前記燃料噴射弁におい
て、針弁の先端部が、円錐状に形成された根本部と該根
本部の先端側に連設された曲率状（Ｒ状）端部とより成
る。
て、針弁の先端部が、円錐状に形成された根本部と該根
本部の先端側に連設された曲率状（Ｒ状）端部とより成
る。
【００１４】更に第４発明は、前記燃料噴射弁におい
て、前記シート面と該シート面に連設される下流側室の
壁面との接続部を連続的に変化する略曲面に形成してな
る。
て、前記シート面と該シート面に連設される下流側室の
壁面との接続部を連続的に変化する略曲面に形成してな
る。
【００１５】かかる第３、第４発明によれば、針弁の先
端部とシート面との間の燃料通路の出口部の幅が曲線的
に変化するので、前記第１、第２発明に較べ、より滑ら
かに燃料通路面積が拡大される。これにより、該出口部
における負圧の発生及びこれに伴うキャビテーションの
発生が確実に防止できる。
端部とシート面との間の燃料通路の出口部の幅が曲線的
に変化するので、前記第１、第２発明に較べ、より滑ら
かに燃料通路面積が拡大される。これにより、該出口部
における負圧の発生及びこれに伴うキャビテーションの
発生が確実に防止できる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但し、この実施
例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その
相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この
発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明
例にすぎない。
適な実施例を例示的に詳しく説明する。但し、この実施
例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その
相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、この
発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説明
例にすぎない。
【００１７】図１〜図５は本発明の第１〜第５実施形態
に係る燃料噴射弁の針弁シート部の拡大断面図である。
また、図６は本発明が適用される燃料噴射弁の縦断面図
である。
に係る燃料噴射弁の針弁シート部の拡大断面図である。
また、図６は本発明が適用される燃料噴射弁の縦断面図
である。
【００１８】図６において、１０はシリンダヘッド１３
に固定される弁本体、２は該弁本体１の先端にノズルナ
ット１１により締め付けられたノズルチップであり、該
ノズルチップ２の先端には燃料を噴射するための噴口１
２が開設されている。１は前記ノズルチップ２中心の孔
内に摺動自在に嵌合された針弁である。８は前記弁本体
内に形成された燃料溜りであり、燃料噴射ポンプ（図示
省略）から圧送された燃料６が燃料通路７を経て供給さ
れている。
に固定される弁本体、２は該弁本体１の先端にノズルナ
ット１１により締め付けられたノズルチップであり、該
ノズルチップ２の先端には燃料を噴射するための噴口１
２が開設されている。１は前記ノズルチップ２中心の孔
内に摺動自在に嵌合された針弁である。８は前記弁本体
内に形成された燃料溜りであり、燃料噴射ポンプ（図示
省略）から圧送された燃料６が燃料通路７を経て供給さ
れている。
【００１９】３は前記針弁１の上端に当接される押し
棒、５は針弁ばね、４はばね受であり、該針弁ばね５の
弾力は前記ばね受４及び押し棒３を介して針弁１に伝達
され、後述するように該針弁１の先端部は、該針弁ばね
５の弾力により、前記ノズル２に形成されたシート面に
押し付けられている。
棒、５は針弁ばね、４はばね受であり、該針弁ばね５の
弾力は前記ばね受４及び押し棒３を介して針弁１に伝達
され、後述するように該針弁１の先端部は、該針弁ばね
５の弾力により、前記ノズル２に形成されたシート面に
押し付けられている。
【００２０】かかる燃料噴射弁を装備した内燃機関の運
転時において、燃料噴射ポンプ（図示省略）から圧送さ
れた高圧の燃料６は、図６及び図７に示すように燃料通
路７を通って、燃料溜り８に達し、該燃料溜り８内の燃
料圧力が前記針弁１に作用している針弁ばね５の弾力に
打ち勝つと、針弁１がシート面２ａから離れて開弁し、
高圧の燃料６は、後述するように、針弁１の先端部１ａ
とシート面２ａとの間に形成される燃料通路９を通り、
下流側室１４を経て噴口１２からシリンダ内に噴射され
る。
転時において、燃料噴射ポンプ（図示省略）から圧送さ
れた高圧の燃料６は、図６及び図７に示すように燃料通
路７を通って、燃料溜り８に達し、該燃料溜り８内の燃
料圧力が前記針弁１に作用している針弁ばね５の弾力に
打ち勝つと、針弁１がシート面２ａから離れて開弁し、
高圧の燃料６は、後述するように、針弁１の先端部１ａ
とシート面２ａとの間に形成される燃料通路９を通り、
下流側室１４を経て噴口１２からシリンダ内に噴射され
る。
【００２１】図１に示す本発明の第１実施形態に係る燃
料噴射弁において、針弁１の先端部１ａは２段の円錐形
状（コーン状）に形成されている。２ａはノズル２のシ
ート面であり、該シート面２ａは図７に示す従来技術と
同様である。
料噴射弁において、針弁１の先端部１ａは２段の円錐形
状（コーン状）に形成されている。２ａはノズル２のシ
ート面であり、該シート面２ａは図７に示す従来技術と
同様である。
【００２２】前記針弁１の先端部１ａは、上部大径部１
ｚに連設される第１のコーン部１ｂと、該第１のコーン
部１ｂの先端側に連設される第２のコーン部１ｃとより
成る。そして前記第１のコーン部１ｂの中心軸つまり針
弁１の中心軸２０となす角度θ 1 はシート面２ａが前記
中心軸２０となす角度α1 と略同一であり、また、前記
の第２のコーン部１ｃが前記中心軸２０となす角度θ2
は前記第１のコーン部１ｂよりも大きく形成される。
ｚに連設される第１のコーン部１ｂと、該第１のコーン
部１ｂの先端側に連設される第２のコーン部１ｃとより
成る。そして前記第１のコーン部１ｂの中心軸つまり針
弁１の中心軸２０となす角度θ 1 はシート面２ａが前記
中心軸２０となす角度α1 と略同一であり、また、前記
の第２のコーン部１ｃが前記中心軸２０となす角度θ2
は前記第１のコーン部１ｂよりも大きく形成される。
【００２３】そして前記第１のコーン部１ｂと第２のコ
ーン部１ｃとの接続部ｙは、針弁１がシート面２ａに着
座時に該シート面２ａの長さの範囲内にあるように形成
される。
ーン部１ｃとの接続部ｙは、針弁１がシート面２ａに着
座時に該シート面２ａの長さの範囲内にあるように形成
される。
【００２４】図２に示す第２実施形態において、ノズル
２のシート面２ａは、２段のテーパ面（円錐面）が連設
されて形成されている。１ａは針弁１の先端部であり、
該先端部１ａは図７に示す従来技術と同様である。
２のシート面２ａは、２段のテーパ面（円錐面）が連設
されて形成されている。１ａは針弁１の先端部であり、
該先端部１ａは図７に示す従来技術と同様である。
【００２５】前記ノズルチップ２のシート面２ａは上部
燃料溜り８側に連設される第１のテーパ面２ｂと該第１
のテーパ面２ｂの噴口側に連設される第２のテーパ面２
ｃとより成る。そして、前記第１のテーパ面２ｂの中心
軸つまり針弁１の中心軸２０となす角α1 は前記針弁１
の先端部１ａが前記中心軸２０となす角θ1 と略同一で
あり、また前記第２のテーパ面２ｃが前記中心軸２０と
なす角度α2 は前記第１のテーパ状２ｂよりも小さく形
成される。
燃料溜り８側に連設される第１のテーパ面２ｂと該第１
のテーパ面２ｂの噴口側に連設される第２のテーパ面２
ｃとより成る。そして、前記第１のテーパ面２ｂの中心
軸つまり針弁１の中心軸２０となす角α1 は前記針弁１
の先端部１ａが前記中心軸２０となす角θ1 と略同一で
あり、また前記第２のテーパ面２ｃが前記中心軸２０と
なす角度α2 は前記第１のテーパ状２ｂよりも小さく形
成される。
【００２６】そして、前記第１のテーパ面２ｂと第２の
テーパ面２ｃとの接続部ｗは、針弁１がシート面２ａに
着座時に針弁１の先端面１ａの長さの範囲内にあるよう
に形成される。
テーパ面２ｃとの接続部ｗは、針弁１がシート面２ａに
着座時に針弁１の先端面１ａの長さの範囲内にあるよう
に形成される。
【００２７】前記第１実施形態（図１）及び第２実施形
態（図２）に係る燃料噴射弁において、前記のようにし
て燃料溜り８内の燃料圧力が針弁ばね５の弾力に打ち勝
って針弁１が開弁されて、リフトし、図１、図２に示さ
れるように先端部１ａとシート面２ａとの間には、接続
点ｙ及びｗよりも燃料溜り８側最小幅Ｓなる燃料通路９
が形成される。
態（図２）に係る燃料噴射弁において、前記のようにし
て燃料溜り８内の燃料圧力が針弁ばね５の弾力に打ち勝
って針弁１が開弁されて、リフトし、図１、図２に示さ
れるように先端部１ａとシート面２ａとの間には、接続
点ｙ及びｗよりも燃料溜り８側最小幅Ｓなる燃料通路９
が形成される。
【００２８】この燃料通路９は前記第１実施形態（図
１）においては針弁１の先端部１ａがθ2＞θ1となるよ
うに２段のコーン部１ｂ、１ｃに形成され、第２実施形
態（図２）においては、シート面２ａがα2＜α1に形成
されているので、出口側、つまり下流側室１４に連なる
燃料通路９の通路面積が先端になるに従い、連続的に大
きくなり、急拡大することが無い。
１）においては針弁１の先端部１ａがθ2＞θ1となるよ
うに２段のコーン部１ｂ、１ｃに形成され、第２実施形
態（図２）においては、シート面２ａがα2＜α1に形成
されているので、出口側、つまり下流側室１４に連なる
燃料通路９の通路面積が先端になるに従い、連続的に大
きくなり、急拡大することが無い。
【００２９】これによって、燃料６ａは速度が徐々に低
下してから前記下流側室１４に流入するので、負圧の発
生が無く、従ってキャビテーションの発生が回避され
る。
下してから前記下流側室１４に流入するので、負圧の発
生が無く、従ってキャビテーションの発生が回避され
る。
【００３０】図３に示す第３実施形態は、前記第１実施
形態（図１）と第２実施形態（図２）とを組み合わせた
ものである。
形態（図１）と第２実施形態（図２）とを組み合わせた
ものである。
【００３１】即ち、針弁１の先端部１ａは前記中心軸２
０とのなす角度がβ1 の第１のコーン部１ｂと前記角度
がβ3 の第２のコーン部１ｃとより成り、β3＞β1に形
成され、また、シート面２ａは前記中心軸２０となす角
度βが前記針弁の第１のコーン部２ｂと略同一な第１の
テーパ面２ｂと前記角度がβ2 の第２のテーパ面２ｃと
より成り、β2 ＜βに形成されている。
０とのなす角度がβ1 の第１のコーン部１ｂと前記角度
がβ3 の第２のコーン部１ｃとより成り、β3＞β1に形
成され、また、シート面２ａは前記中心軸２０となす角
度βが前記針弁の第１のコーン部２ｂと略同一な第１の
テーパ面２ｂと前記角度がβ2 の第２のテーパ面２ｃと
より成り、β2 ＜βに形成されている。
【００３２】この実施形態においては、針弁１の先端部
１ａ側とシート面２ａ側の双方で以って燃料通路９の面
積が拡開されていくので、通路面積の変化率が高く、よ
り滑らかに流速の減少が得られ、従って負圧及びこれに
伴うキャビテーションの発生が回避される。
１ａ側とシート面２ａ側の双方で以って燃料通路９の面
積が拡開されていくので、通路面積の変化率が高く、よ
り滑らかに流速の減少が得られ、従って負圧及びこれに
伴うキャビテーションの発生が回避される。
【００３３】図４に示す第４形態においては、針弁１の
先端部１ａが、前記中心軸２０となす角度θ1 の第１コ
ーン部１ｂと該１ｂの先端側ｕにて連設される曲率半径
Ｒなる略球弧状部１ｄとより成る。上記第１のコーン部
１ｂの中心角θ1 はシート面２ａの中心角θ1 と略同様
である。尚、シート面２ａは図７に示す従来技術と同様
である。
先端部１ａが、前記中心軸２０となす角度θ1 の第１コ
ーン部１ｂと該１ｂの先端側ｕにて連設される曲率半径
Ｒなる略球弧状部１ｄとより成る。上記第１のコーン部
１ｂの中心角θ1 はシート面２ａの中心角θ1 と略同様
である。尚、シート面２ａは図７に示す従来技術と同様
である。
【００３４】図５に示す第５実施形態においては、シー
ト面２ａと下流側室１４の壁面との接続部を曲率半径Ｒ
なる曲面部２ｄにて形成するとともに、針弁１の先端部
１ａの端部を曲率半径ｒなる球状面１ｅにて形成してい
る。そして、前記曲面部２ｄの始点つまり、シート面２
ａとの接続部は針弁１の先端部１ａの球状面１ｅの付け
根よりも上流側に位置せしめられ、燃料通路９の面積が
徐々に拡大するように構成されている。
ト面２ａと下流側室１４の壁面との接続部を曲率半径Ｒ
なる曲面部２ｄにて形成するとともに、針弁１の先端部
１ａの端部を曲率半径ｒなる球状面１ｅにて形成してい
る。そして、前記曲面部２ｄの始点つまり、シート面２
ａとの接続部は針弁１の先端部１ａの球状面１ｅの付け
根よりも上流側に位置せしめられ、燃料通路９の面積が
徐々に拡大するように構成されている。
【００３５】かかる第４〜第５実施形態においては、針
弁１の先端部１ａあるいはシート面２ａと下流側室１４
との接続部が球面状あるいは曲面状に形成されているの
で、燃料通路９の通路面積が、より滑らかに拡大されて
いき、負圧の形成及びこれに伴うキャビテーションの発
生が確実に回避される。
弁１の先端部１ａあるいはシート面２ａと下流側室１４
との接続部が球面状あるいは曲面状に形成されているの
で、燃料通路９の通路面積が、より滑らかに拡大されて
いき、負圧の形成及びこれに伴うキャビテーションの発
生が確実に回避される。
【００３６】
【発明の効果】以上記載のごとく、請求項１〜２の発明
によれば、針弁の端部と針弁中心軸とのなす角がシート
面の中心角が先端部の中心角よりも小さく形成されてい
るので、針弁とシート面との間に形成される燃料通路の
幅が出口側（噴口側）になるに従い拡くなり、前記通路
の流路面積が急拡大することなく、徐々に拡大される。
これにより、前記燃料通路における負圧の発生が回避さ
れ、キャビテーション及びこれによるシート面の損傷の
発生を防止することができる。
によれば、針弁の端部と針弁中心軸とのなす角がシート
面の中心角が先端部の中心角よりも小さく形成されてい
るので、針弁とシート面との間に形成される燃料通路の
幅が出口側（噴口側）になるに従い拡くなり、前記通路
の流路面積が急拡大することなく、徐々に拡大される。
これにより、前記燃料通路における負圧の発生が回避さ
れ、キャビテーション及びこれによるシート面の損傷の
発生を防止することができる。
【００３７】また、請求項３〜４の発明によれば、上記
効果に加えて、針弁の先端部とシート面との間の燃料通
路の出口部の幅が曲線的に変化するので、請求項１〜２
の発明に較べ、より滑らかに燃料通路面積が拡大され
る。これにより、前記出口部における負圧の発生及びこ
れに伴うキャビテーションの発生を確実に防止すること
ができる。
効果に加えて、針弁の先端部とシート面との間の燃料通
路の出口部の幅が曲線的に変化するので、請求項１〜２
の発明に較べ、より滑らかに燃料通路面積が拡大され
る。これにより、前記出口部における負圧の発生及びこ
れに伴うキャビテーションの発生を確実に防止すること
ができる。
【図１】本発明の第１実施形態に係る燃料噴射弁の針弁
シート部近傍の拡大断面図である。
シート部近傍の拡大断面図である。
【図２】本発明の第２実施形態を示す図に対応する図で
ある。
ある。
【図３】本発明の第３実施形態を示す図に対応する図で
ある。
ある。
【図４】本発明の第４実施形態を示す図に対応する図で
ある。
ある。
【図５】本発明の第５実施形態を示す図に対応する図で
ある。
ある。
【図６】本発明が適用される内燃機関用燃料噴射弁の縦
断面図である。
断面図である。
【図７】従来技術に係る燃料噴射弁を示す図１に対応す
る図である。
る図である。
１ 針弁 １ａ 先端部 １ｂ 第１のコーン部 １ｃ 第２のコーン部 １ｄ 球状部 １ｅ 球状面 ２ ノズルチップ ２ａ シート面 ２ｂ 第１のテーパ面 ２ｃ 第２のテーパ面 ２ｄ 曲面部 ３ 押し棒 ４ ばね受 ５ 針弁ばね ８ 燃料溜り ９ 燃料通路 １２ 噴口 １４ 下流側室 ２０ 中心軸
Claims (4)
- 【請求項１】 針弁ばねの弾力によりノズルチップの円
錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料溜り内の燃
料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に抗して針弁
を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノズルチップ
の噴口からシリンダ内に噴射するようにした燃料噴射弁
において、 前記針弁の先端部は、その全部又は一部が該先端部との
その中心軸とのなす角度を、該先端部が着座する前記シ
ート面とその中心軸とのなす角度よりも大きくした略円
錐体状に形成されたことを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項２】 針弁ばねの弾力によりノズルチップに円
錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料溜り内の燃
料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に抗して針弁
を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノズルチップ
の噴口からシリンダ内に噴射するようにした燃料噴射弁
において、 前記ノズルチップのシート面は、その全部又は一部が、
該シート面とその中心軸とがなす角度を前記針弁の先端
部とその中心軸とがなす角度よりも小さく形成されてな
ることを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項３】 針弁ばねの弾力によりノズルチップに円
錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料溜り内の燃
料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に抗して針弁
を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノズルチップ
の噴口からシリンダ内に噴射するようにした燃料噴射弁
において、 前記針弁の先端部は、円錐状に形成された根本部と、該
根本部の先端側に連設された曲率状端部とより成ること
を特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項４】 針弁ばねの弾力によりノズルチップに円
錐状シート面に着座した針弁の先端部に燃料溜り内の燃
料圧力を作用させて、前記針弁ばねの弾力に抗して針弁
を開弁させ、前記燃料溜り内の燃料を前記ノズルチップ
の噴口からシリンダ内に噴射するようにした燃料噴射弁
において、 前記シート面と、該シート面に連設される噴口側の下流
側室の壁面との接続部を連続的に変化する略曲面に形成
したことを特徴とする燃料噴射弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9962997A JPH10281041A (ja) | 1997-04-01 | 1997-04-01 | 燃料噴射弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9962997A JPH10281041A (ja) | 1997-04-01 | 1997-04-01 | 燃料噴射弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10281041A true JPH10281041A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14252384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9962997A Pending JPH10281041A (ja) | 1997-04-01 | 1997-04-01 | 燃料噴射弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10281041A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040020117A (ko) * | 2002-08-29 | 2004-03-09 | 현대자동차주식회사 | 인젝터 |
| WO2004076850A1 (de) * | 2003-02-25 | 2004-09-10 | Robert Bosch Gmbh | Sackloch- und sitzloch-einspritzdüse für eine brennkraftmaschine mit einem übergangskegel zwischen sackloch und düsennadelsitz |
| GB2404693A (en) * | 2003-08-04 | 2005-02-09 | Siemens Ag | Minimising deposit formation in high pressure fuel injection valves |
| JP2006090269A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Keihin Corp | 燃料噴射弁 |
| KR101390538B1 (ko) * | 2013-08-13 | 2014-04-30 | 김준모 | 인젝터의 노즐 바디 가공방법 |
| WO2016063390A1 (ja) * | 2014-10-23 | 2016-04-28 | 三菱電機株式会社 | 燃料噴射弁の弁装置 |
| JP2019002369A (ja) * | 2017-06-16 | 2019-01-10 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射弁 |
-
1997
- 1997-04-01 JP JP9962997A patent/JPH10281041A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040020117A (ko) * | 2002-08-29 | 2004-03-09 | 현대자동차주식회사 | 인젝터 |
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| GB2404693B (en) * | 2003-08-04 | 2005-06-22 | Siemens Ag | A method of minimising deposits in a fuel injector |
| JP2006090269A (ja) * | 2004-09-27 | 2006-04-06 | Keihin Corp | 燃料噴射弁 |
| US7341204B2 (en) | 2004-09-27 | 2008-03-11 | Keihin Corporation | Fuel injection valve |
| KR101390538B1 (ko) * | 2013-08-13 | 2014-04-30 | 김준모 | 인젝터의 노즐 바디 가공방법 |
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| JPWO2016063390A1 (ja) * | 2014-10-23 | 2017-04-27 | 三菱電機株式会社 | 燃料噴射弁の弁装置 |
| CN107076086A (zh) * | 2014-10-23 | 2017-08-18 | 三菱电机株式会社 | 燃料喷射阀的阀装置 |
| JP2019002369A (ja) * | 2017-06-16 | 2019-01-10 | 株式会社Ｓｏｋｅｎ | 燃料噴射弁 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040622 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040706 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050111 |