JPH10292901A - 合成ガス廃熱ボイラー - Google Patents
合成ガス廃熱ボイラーInfo
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- JPH10292901A JPH10292901A JP10038708A JP3870898A JPH10292901A JP H10292901 A JPH10292901 A JP H10292901A JP 10038708 A JP10038708 A JP 10038708A JP 3870898 A JP3870898 A JP 3870898A JP H10292901 A JPH10292901 A JP H10292901A
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- JP
- Japan
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- tube
- gas
- inlet
- heat
- synthesis gas
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen; Reversible storage of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0447—Apparatus other than synthesis reactors
- C01C1/0452—Heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/12—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically the surrounding tube being closed at one end, e.g. return type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0229—Double end plates; Single end plates with hollow spaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0075—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for syngas or cracked gas cooling systems
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 複数の熱交換チューブを有するファイアチュ
ーブ熱交換器を提供する。 【解決手段】 熱交換チューブが、外側チューブのチュ
ーブ側の熱ガスとチューブのシェル側の流体との間の熱
を交換するのに適合している、出口側で閉じている外側
チューブおよび外側チューブから離れて設けられかつ開
口している内側チューブとを有する二重管の形態であ
る。
ーブ熱交換器を提供する。 【解決手段】 熱交換チューブが、外側チューブのチュ
ーブ側の熱ガスとチューブのシェル側の流体との間の熱
を交換するのに適合している、出口側で閉じている外側
チューブおよび外側チューブから離れて設けられかつ開
口している内側チューブとを有する二重管の形態であ
る。
Description
【０００１】アンモニアの工業的な製造は、水素と窒素
とを反応させて発熱反応でアンモニアとすることによる
アンモニア合成工程を基礎としている。アンモニア合成
は、高圧および昇温下に反応器内で行われ、その際窒素
と水素とは適当な触媒を有する床を通って流れる。この
ような反応器は、アンモニア転化器と呼ばれる。転化器
内で発熱工程により生じる熱量は、しばしば合成ガス廃
熱ボイラーで水蒸気を製造することにより回収される。
この合成ガス廃熱ボイラーは、熱交換器であり、ここで
沸騰水への間接熱伝導によりアンモニア転化器からの熱
ガスが冷却される。
とを反応させて発熱反応でアンモニアとすることによる
アンモニア合成工程を基礎としている。アンモニア合成
は、高圧および昇温下に反応器内で行われ、その際窒素
と水素とは適当な触媒を有する床を通って流れる。この
ような反応器は、アンモニア転化器と呼ばれる。転化器
内で発熱工程により生じる熱量は、しばしば合成ガス廃
熱ボイラーで水蒸気を製造することにより回収される。
この合成ガス廃熱ボイラーは、熱交換器であり、ここで
沸騰水への間接熱伝導によりアンモニア転化器からの熱
ガスが冷却される。
【０００２】この合成ガス廃熱ボイラーは、多種多様な
ボイラーの仕様を必要とするような条件で運転される。
最も深刻な条件は、チューブシートへの導入ガスチュー
ブの接続部に関する。本発明による廃熱ボイラーでは、
チューブシートへの導入ガスチューブの接続部がない。
従って、これによりボイラーの故障の多くの原因を回避
することができる。
ボイラーの仕様を必要とするような条件で運転される。
最も深刻な条件は、チューブシートへの導入ガスチュー
ブの接続部に関する。本発明による廃熱ボイラーでは、
チューブシートへの導入ガスチューブの接続部がない。
従って、これによりボイラーの故障の多くの原因を回避
することができる。
【０００３】合成ガス廃熱ボイラーは、多くの特別の条
件に支配されており、これらを一つの仕様で組み合わせ
ることは困難である。これらの条件は、圧力、温度、窒
化(nitriding) 、水素侵食および応力腐食に関する。ア
ンモニア合成ガスは、代表的には１２０〜２２０バール
の圧力である。沸騰水は、代表的には低圧（５〜１５バ
ール）、中間圧（３０〜５０バール）または高圧（９０
〜１３０バール）である。合成ガスと沸騰水との分離壁
は、二つの流体の高い方の圧力に対して設計しなければ
ならない。シェルアンドチューブ式熱交換器では、この
ため通常３００〜４５０ｍｍの非常に厚いチューブシー
トを必要とする。
件に支配されており、これらを一つの仕様で組み合わせ
ることは困難である。これらの条件は、圧力、温度、窒
化(nitriding) 、水素侵食および応力腐食に関する。ア
ンモニア合成ガスは、代表的には１２０〜２２０バール
の圧力である。沸騰水は、代表的には低圧（５〜１５バ
ール）、中間圧（３０〜５０バール）または高圧（９０
〜１３０バール）である。合成ガスと沸騰水との分離壁
は、二つの流体の高い方の圧力に対して設計しなければ
ならない。シェルアンドチューブ式熱交換器では、この
ため通常３００〜４５０ｍｍの非常に厚いチューブシー
トを必要とする。
【０００４】アンモニア合成ガスは、ボイラーへの入口
で３８０〜５００℃であり、出口で２００〜３８０℃で
ある。沸騰水は、水蒸気圧力に応じて１５０〜３３０℃
である。合成ガス廃熱ボイラーは、しばしば非常に厚い
チューブシートを有するＵ−チューブ熱交換器として設
計される。この厚いチューブシートは、シートを貫通す
るチューブのガス温度に近い金属温度となる。Ｕ−チュ
ーブの場合には、入口チューブ域が熱く、一方で出口チ
ューブ域が冷たいことを前提としている。従って、入口
と出口との温度差が高すぎる場合には、温度によって起
こる高い応力が危険因子となる。低圧および中間圧の水
蒸気製造の場合には、２００〜３００℃の温度差が許容
されるならば好ましい。しかしながら、このような大き
な温度差の場合にＵ−チューブ廃熱ボイラーを設計する
ことは困難であるか、または不可能である。
で３８０〜５００℃であり、出口で２００〜３８０℃で
ある。沸騰水は、水蒸気圧力に応じて１５０〜３３０℃
である。合成ガス廃熱ボイラーは、しばしば非常に厚い
チューブシートを有するＵ−チューブ熱交換器として設
計される。この厚いチューブシートは、シートを貫通す
るチューブのガス温度に近い金属温度となる。Ｕ−チュ
ーブの場合には、入口チューブ域が熱く、一方で出口チ
ューブ域が冷たいことを前提としている。従って、入口
と出口との温度差が高すぎる場合には、温度によって起
こる高い応力が危険因子となる。低圧および中間圧の水
蒸気製造の場合には、２００〜３００℃の温度差が許容
されるならば好ましい。しかしながら、このような大き
な温度差の場合にＵ−チューブ廃熱ボイラーを設計する
ことは困難であるか、または不可能である。
【０００５】窒化は、合成ガスに含まれるアンモニアに
よって起こる材料侵食である。窒化の深刻さは、金属合
金および金属温度に応じて異なる。低合金鋼は、３８０
℃で許容できない程度まで侵食される。ステンレス鋼
は、４５０℃またはそれ以上まで使用することができ、
アイコネル(Iconell) は、５００℃でも深刻な侵食を受
けない。Ｕ−チューブボイラーのチューブシートの入口
チューブ域は、４２０℃よりも温度が高い場合が多い。
従って、合成ガスと接触する材料は高合金でなければな
らない。チューブシートのガス側および入口孔表面に対
して、クラッディングまたはライニングによる表面保護
が必要である。
よって起こる材料侵食である。窒化の深刻さは、金属合
金および金属温度に応じて異なる。低合金鋼は、３８０
℃で許容できない程度まで侵食される。ステンレス鋼
は、４５０℃またはそれ以上まで使用することができ、
アイコネル(Iconell) は、５００℃でも深刻な侵食を受
けない。Ｕ−チューブボイラーのチューブシートの入口
チューブ域は、４２０℃よりも温度が高い場合が多い。
従って、合成ガスと接触する材料は高合金でなければな
らない。チューブシートのガス側および入口孔表面に対
して、クラッディングまたはライニングによる表面保護
が必要である。
【０００６】水素含有ガスに暴露された場合には、材料
は水素侵食により脆化する。重要な因子は、水素分圧、
温度および鋼の合金元素である。２％のCrおよび１％の
Mo鋼合金が、工業的な合成ガス組成、圧力および温度に
より一般に必要とされる。応力腐食は、水と接触する材
料に対する危険因子である。しかしながら、この種の腐
食は、鉄系(ferritic)材料には重要ではなく、一方でオ
ーステナイト系材料はこの種の侵食に敏感である。
は水素侵食により脆化する。重要な因子は、水素分圧、
温度および鋼の合金元素である。２％のCrおよび１％の
Mo鋼合金が、工業的な合成ガス組成、圧力および温度に
より一般に必要とされる。応力腐食は、水と接触する材
料に対する危険因子である。しかしながら、この種の腐
食は、鉄系(ferritic)材料には重要ではなく、一方でオ
ーステナイト系材料はこの種の侵食に敏感である。
【０００７】代表的な合成ガス廃熱ボイラーは、チュー
ブ側に合成ガスそしてシェル側に水／水蒸気を有するＵ
−チューブ熱交換器である。このチューブシートは非常
に厚い。チューブシートの入口側は、アイコネルのクラ
ッディングにより保護される。チューブがチューブシー
トのガス側に溶接される場合には、このチューブは、チ
ューブシートを通って内面をずっとアイコネルで被覆し
なければならない。チューブがチューブシートの水側に
溶接される場合には、チューブシートの入口孔はアイコ
ネルのライニングにより保護しなければならない。
ブ側に合成ガスそしてシェル側に水／水蒸気を有するＵ
−チューブ熱交換器である。このチューブシートは非常
に厚い。チューブシートの入口側は、アイコネルのクラ
ッディングにより保護される。チューブがチューブシー
トのガス側に溶接される場合には、このチューブは、チ
ューブシートを通って内面をずっとアイコネルで被覆し
なければならない。チューブがチューブシートの水側に
溶接される場合には、チューブシートの入口孔はアイコ
ネルのライニングにより保護しなければならない。
【０００８】合成ガス廃熱ボイラーは、上記した機械的
および／または腐食現象の一つまたは組み合わせによっ
て起こるクラックのためにしばしば故障する。これらの
内最も深刻な条件は、入口チューブ孔の回りに集中す
る。これは、高温、入口チューブと出口チューブとの温
度差、応力腐食、異なる組成の材料間の水素生成、窒化
および水素侵食に原因がある。
および／または腐食現象の一つまたは組み合わせによっ
て起こるクラックのためにしばしば故障する。これらの
内最も深刻な条件は、入口チューブ孔の回りに集中す
る。これは、高温、入口チューブと出口チューブとの温
度差、応力腐食、異なる組成の材料間の水素生成、窒化
および水素侵食に原因がある。
【０００９】本発明による廃熱ボイラーは、図１および
２に示されているように以下からなる： １）チューブシート ２）チューブシート孔 ３）熱交換チューブ ４）入口チューブ ５）入口チューブプレート ６）水／水蒸気側圧力シェル ７）水／水蒸気チャンバー ８）水入口ノズル ９）水／水蒸気出口ノズル １０）ガス側圧力シェル １１）合成ガスチャンバー １２）入口ガスチャンバー １３）出口ガスチャンバー １４）入口ガスノズル １５）出口ガスノズル １６）入口チューブ絶縁部。
２に示されているように以下からなる： １）チューブシート ２）チューブシート孔 ３）熱交換チューブ ４）入口チューブ ５）入口チューブプレート ６）水／水蒸気側圧力シェル ７）水／水蒸気チャンバー ８）水入口ノズル ９）水／水蒸気出口ノズル １０）ガス側圧力シェル １１）合成ガスチャンバー １２）入口ガスチャンバー １３）出口ガスチャンバー １４）入口ガスノズル １５）出口ガスノズル １６）入口チューブ絶縁部。
【００１０】チューブシート１は、一方で水／水蒸気側
圧力シェル６に接続されており、そして他方でガス側圧
力シェル１０に接続されており、そして水／水蒸気チャ
ンバー７と合成ガスチャンバー１１の分離壁を形成す
る。このチューブシートは、多数の孔２を設けられてい
る。熱交換チューブ３は、一方で閉じており、他方でチ
ューブシート孔２中でチューブシート１に溶接されてい
る。熱交換チューブ３は、水／水蒸気チャンバー７中に
延びている。入口チューブプレート５は、合成ガスチャ
ンバー１１の内部に配置されている。入口チューブプレ
ート５は、チューブシート１の孔に対応する孔を設けら
れている。熱交換チューブ３の内径よりも小さな外径を
有する入口チューブ４は、入口チューブプレート５の孔
に固定されており、そして熱交換チューブ３の内部に延
びている。入口チューブプレート５は、気密な入口ガス
チャンバー１２を形成するプレートおよびシェルによっ
て、入口ガスノズル１４と接続されている。入口チュー
ブ４は、絶縁層１５で被覆される。
圧力シェル６に接続されており、そして他方でガス側圧
力シェル１０に接続されており、そして水／水蒸気チャ
ンバー７と合成ガスチャンバー１１の分離壁を形成す
る。このチューブシートは、多数の孔２を設けられてい
る。熱交換チューブ３は、一方で閉じており、他方でチ
ューブシート孔２中でチューブシート１に溶接されてい
る。熱交換チューブ３は、水／水蒸気チャンバー７中に
延びている。入口チューブプレート５は、合成ガスチャ
ンバー１１の内部に配置されている。入口チューブプレ
ート５は、チューブシート１の孔に対応する孔を設けら
れている。熱交換チューブ３の内径よりも小さな外径を
有する入口チューブ４は、入口チューブプレート５の孔
に固定されており、そして熱交換チューブ３の内部に延
びている。入口チューブプレート５は、気密な入口ガス
チャンバー１２を形成するプレートおよびシェルによっ
て、入口ガスノズル１４と接続されている。入口チュー
ブ４は、絶縁層１５で被覆される。
【００１１】スチームドラムからの沸騰供給水は、水入
口ノズル８を通って水／水蒸気チャンバー７に流れる。
熱交換チューブ３は、水／水蒸気チャンバー７内での沸
騰のための熱量を供給する。水と水蒸気との混合物は、
水／水蒸気出口ノズル９を通って水／水蒸気チャンバー
７を出る。アンモニア転化器からの熱合成ガスは、ガス
入口ノズル１４を通ってガス入口チャンバー１１に入
る。合成ガスは、入口チューブプレート５の孔を通っ
て、入口チューブ４を通って熱交換チューブ３の端部ま
で流れ、そしてそこから入口チューブ４の外側で熱交換
チューブ３の内側の環状部分を通って出口ガスチャンバ
ー１３に戻る。合成ガスは、ガス出口ノズル１５を通っ
てボイラーを出る。合成ガスは、入口チューブ４と熱交
換チューブ３との間の環状部分を流れる際に、沸騰水へ
の間接熱伝導によりその熱量を移動して冷却される。入
口チューブ４の内部を流れる入口ガスと環状部分を流れ
るガスとの熱伝導は、絶縁層１６により避けることがで
きる。
口ノズル８を通って水／水蒸気チャンバー７に流れる。
熱交換チューブ３は、水／水蒸気チャンバー７内での沸
騰のための熱量を供給する。水と水蒸気との混合物は、
水／水蒸気出口ノズル９を通って水／水蒸気チャンバー
７を出る。アンモニア転化器からの熱合成ガスは、ガス
入口ノズル１４を通ってガス入口チャンバー１１に入
る。合成ガスは、入口チューブプレート５の孔を通っ
て、入口チューブ４を通って熱交換チューブ３の端部ま
で流れ、そしてそこから入口チューブ４の外側で熱交換
チューブ３の内側の環状部分を通って出口ガスチャンバ
ー１３に戻る。合成ガスは、ガス出口ノズル１５を通っ
てボイラーを出る。合成ガスは、入口チューブ４と熱交
換チューブ３との間の環状部分を流れる際に、沸騰水へ
の間接熱伝導によりその熱量を移動して冷却される。入
口チューブ４の内部を流れる入口ガスと環状部分を流れ
るガスとの熱伝導は、絶縁層１６により避けることがで
きる。
【００１２】本発明による廃熱ボイラーの特徴的な利点
は、厚いチューブシート１が冷却された出口合成ガスと
しか接触しない点にある。合成ガス廃熱ボイラーで経験
する全ての問題は、上記したように熱い入口ガスおよび
厚いチューブシートのチューブ間の温度差にある。本発
明による入口チューブプレート５は、圧力部分ではな
く、そして水と接触しないのでオーステナイト系高合金
鋼で製造することができるので薄い。
は、厚いチューブシート１が冷却された出口合成ガスと
しか接触しない点にある。合成ガス廃熱ボイラーで経験
する全ての問題は、上記したように熱い入口ガスおよび
厚いチューブシートのチューブ間の温度差にある。本発
明による入口チューブプレート５は、圧力部分ではな
く、そして水と接触しないのでオーステナイト系高合金
鋼で製造することができるので薄い。
【００１３】６００メートルトン／日のアンモニアプラ
ントのために合成ガス廃熱ボイラーを設計する。 合成ガス： 圧力（バール）：１９５ 入口温度（℃）：４２３ 出口温度（℃）：３４３ 流量（ｋｇ／ｓ）：３３．３ 分子量（ｋｇ／キロモル）：１１．３５ 水／水蒸気： 圧力（バール）：１１９ 入口温度（℃）：３２４ 出口温度（℃）：３２４ 製造される水蒸気（ｋｇ／ｓ）：７．０ 分子量（ｋｇ／キロモル）：１１．３５ 機械的仕様： チューブの数：２００ 熱交換チューブ長さ（ｍｍ）：６５００ 熱交換チューブ外径（ｍｍ）：４５ 熱交換チューブ内径（ｍｍ）：３５ チューブピッチ、三角形(tri.rot.)（ｍｍ）：６０ 熱交換チューブ材料：２ 1/4Cr、１Mo 入口チューブ長さ（ｍｍ）：６７００ 入口チューブ外径（ｍｍ）：２６ 入口チューブ内径（ｍｍ）：２２ 入口チューブ材料：SS/Cerafel 水／水蒸気側圧力シェル長さ（ｍｍ）：７０００ 水／水蒸気側圧力シェル外径（ｍｍ）：１２３０ 水／水蒸気側圧力シェル内径（ｍｍ）：１１００ 水／水蒸気側圧力シェル材料：CS ガス側圧力シェル長さ（ｍｍ）：１１００ ガス側圧力シェル外径（ｍｍ）：１７００ ガス側圧力シェル内径（ｍｍ）：１２５０ ガス側圧力シェル材料：２ 1/4Cr、１Mo チューブシート厚さ（ｍｍ）：２７０ チューブシート材料：２ 1/4Cr、１Mo
ントのために合成ガス廃熱ボイラーを設計する。 合成ガス： 圧力（バール）：１９５ 入口温度（℃）：４２３ 出口温度（℃）：３４３ 流量（ｋｇ／ｓ）：３３．３ 分子量（ｋｇ／キロモル）：１１．３５ 水／水蒸気： 圧力（バール）：１１９ 入口温度（℃）：３２４ 出口温度（℃）：３２４ 製造される水蒸気（ｋｇ／ｓ）：７．０ 分子量（ｋｇ／キロモル）：１１．３５ 機械的仕様： チューブの数：２００ 熱交換チューブ長さ（ｍｍ）：６５００ 熱交換チューブ外径（ｍｍ）：４５ 熱交換チューブ内径（ｍｍ）：３５ チューブピッチ、三角形(tri.rot.)（ｍｍ）：６０ 熱交換チューブ材料：２ 1/4Cr、１Mo 入口チューブ長さ（ｍｍ）：６７００ 入口チューブ外径（ｍｍ）：２６ 入口チューブ内径（ｍｍ）：２２ 入口チューブ材料：SS/Cerafel 水／水蒸気側圧力シェル長さ（ｍｍ）：７０００ 水／水蒸気側圧力シェル外径（ｍｍ）：１２３０ 水／水蒸気側圧力シェル内径（ｍｍ）：１１００ 水／水蒸気側圧力シェル材料：CS ガス側圧力シェル長さ（ｍｍ）：１１００ ガス側圧力シェル外径（ｍｍ）：１７００ ガス側圧力シェル内径（ｍｍ）：１２５０ ガス側圧力シェル材料：２ 1/4Cr、１Mo チューブシート厚さ（ｍｍ）：２７０ チューブシート材料：２ 1/4Cr、１Mo
【図１】図１は、本発明による熱交換器の断面図であ
る。
る。
【図２】図２は、本発明による熱交換器の熱交換チュー
ブの拡大図である。
ブの拡大図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 複数の熱交換チューブを有するファイア
チューブ熱交換器であって、熱交換チューブが、外側チ
ューブのチューブ側の熱ガスとチューブのシェル側の流
体との間の熱を交換するのに適合している、出口側で閉
じている外側チューブおよび外側チューブから離れて設
けられかつ開口している内側チューブとを有する二重管
の形態である、上記熱交換器。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US3735997P | 1997-02-21 | 1997-02-21 | |
| US60/037359 | 1997-02-21 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10292901A true JPH10292901A (ja) | 1998-11-04 |
Family
ID=21893926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10038708A Withdrawn JPH10292901A (ja) | 1997-02-21 | 1998-02-20 | 合成ガス廃熱ボイラー |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0860673A3 (ja) |
| JP (1) | JPH10292901A (ja) |
| KR (1) | KR19980071464A (ja) |
| CZ (1) | CZ51198A3 (ja) |
| ID (1) | ID19944A (ja) |
| PL (1) | PL324937A1 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BRPI0510046B1 (pt) | 2004-04-23 | 2019-05-21 | Aak Denmark A/S | Método e aparelho para aumentar a temperatura de uma substância em um recipiente |
| RU2484403C2 (ru) * | 2010-03-29 | 2013-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный технический университет" | Регенеративный теплообменник |
| RU2484404C2 (ru) * | 2010-03-29 | 2013-06-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Воронежский государственный технический университет" | Способ теплообмена газовых сред |
| DE102010046733B4 (de) * | 2010-09-28 | 2012-08-02 | Robert Bosch Gmbh | Ölvormischbrenner |
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