JPH10292902A - 主蒸気温度制御装置 - Google Patents
主蒸気温度制御装置Info
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- JPH10292902A JPH10292902A JP10194097A JP10194097A JPH10292902A JP H10292902 A JPH10292902 A JP H10292902A JP 10194097 A JP10194097 A JP 10194097A JP 10194097 A JP10194097 A JP 10194097A JP H10292902 A JPH10292902 A JP H10292902A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 最終過熱器の出口の高圧主蒸気温度を補正制
御することによって高圧主蒸気温度の急激な変化を防止
できる主蒸気温度制御装置を提供する。 【解決手段】 蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出
力する最終過熱器（１９）と、高圧主蒸気温度を検出す
る主蒸気温度検出器（３３）と、最終過熱器の入口側と
出口側とをバイパスする蒸気バイパス管（３５）と、蒸
気バイパス管に設けられ、主蒸気温度検出器で検出した
高圧主蒸気温度に応じて蒸気バイパス管を通る蒸気流量
を調節するバイパス流量調節手段（３４）と、を備える
ことを特徴とする主蒸気温度制御装置。
御することによって高圧主蒸気温度の急激な変化を防止
できる主蒸気温度制御装置を提供する。 【解決手段】 蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出
力する最終過熱器（１９）と、高圧主蒸気温度を検出す
る主蒸気温度検出器（３３）と、最終過熱器の入口側と
出口側とをバイパスする蒸気バイパス管（３５）と、蒸
気バイパス管に設けられ、主蒸気温度検出器で検出した
高圧主蒸気温度に応じて蒸気バイパス管を通る蒸気流量
を調節するバイパス流量調節手段（３４）と、を備える
ことを特徴とする主蒸気温度制御装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電プラント
（コンバインドサイクル）の排熱回収ボイラの主蒸気温
度制御に関する。
（コンバインドサイクル）の排熱回収ボイラの主蒸気温
度制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近のコンバインドサイクルプラント
は、高効率化および大容量化等への対応から、ガスター
ビン入口ガス温度が高温化され、これによってガスター
ビン排気温度も高温化してきている。ガスタービン排気
の高温化により、排熱回収ボイラの出口蒸気温度（高圧
主蒸気温度）も高くなる傾向にある。しかし、蒸気ター
ビンは、高圧蒸気を使用するためのケーシングが厚肉で
あること、ロータも高温蒸気に曝されることなどの条件
から出力に応じて最適な蒸気条件が存在する。現状での
蒸気タービン入口主蒸気温度の最高値は、５３８〜５６
６℃程度である。したがって、主蒸気温度がこの値を越
える様な運転状態が発生する場合には、負荷に関係なく
排熱回収ボイラの発生蒸気温度の上限値を設定して、こ
れに蒸気温度を制御しているのが一般的である。
は、高効率化および大容量化等への対応から、ガスター
ビン入口ガス温度が高温化され、これによってガスター
ビン排気温度も高温化してきている。ガスタービン排気
の高温化により、排熱回収ボイラの出口蒸気温度（高圧
主蒸気温度）も高くなる傾向にある。しかし、蒸気ター
ビンは、高圧蒸気を使用するためのケーシングが厚肉で
あること、ロータも高温蒸気に曝されることなどの条件
から出力に応じて最適な蒸気条件が存在する。現状での
蒸気タービン入口主蒸気温度の最高値は、５３８〜５６
６℃程度である。したがって、主蒸気温度がこの値を越
える様な運転状態が発生する場合には、負荷に関係なく
排熱回収ボイラの発生蒸気温度の上限値を設定して、こ
れに蒸気温度を制御しているのが一般的である。
【０００３】従来技術について、図１７および図１８を
使って説明する。図１７は、排熱回収ボイラの構成要素
と水・蒸気・ガスの流れを示した図であり、図１８は、
制御方法の一例を示した図である。
使って説明する。図１７は、排熱回収ボイラの構成要素
と水・蒸気・ガスの流れを示した図であり、図１８は、
制御方法の一例を示した図である。
【０００４】図１７で、蒸気タービン（図示せず）で仕
事をした蒸気は復水器（図示せず）で冷却・復水となり
復水器ホットウエル（図示せず）に貯められる。ホット
ウエルに貯まった復水は、復水ポンプ（図示せず）で抽
出され低圧給水管１を介して、低圧節炭器２に供給され
る。低圧節炭器２では、既にガスタービン（図示せず）
排気ガスと他の熱交換器部分での熱交換で低温になった
排気ガスとの熱交換で全給水を加熱する。
事をした蒸気は復水器（図示せず）で冷却・復水となり
復水器ホットウエル（図示せず）に貯められる。ホット
ウエルに貯まった復水は、復水ポンプ（図示せず）で抽
出され低圧給水管１を介して、低圧節炭器２に供給され
る。低圧節炭器２では、既にガスタービン（図示せず）
排気ガスと他の熱交換器部分での熱交換で低温になった
排気ガスとの熱交換で全給水を加熱する。
【０００５】低圧節炭器２で加熱された給水は、低圧連
絡管４を介し、低圧給水調節弁５で低圧蒸気ドラム８の
水位を一定に保つように低圧給水量を調節して低圧ドラ
ム８へ供給される。
絡管４を介し、低圧給水調節弁５で低圧蒸気ドラム８の
水位を一定に保つように低圧給水量を調節して低圧ドラ
ム８へ供給される。
【０００６】一方、低圧連絡管４から分岐した高圧給水
ポンプ吸込管３を介して、高圧給水ポンプ６に供給し、
高圧給水ポンプ６で昇圧する。昇圧された給水は、高圧
給水管７を介して、高圧節炭器１２へ高圧給水を供給す
る。高圧節炭器１２で、排気ガスと熱交換し昇温した高
圧給水は、高圧連絡管１３を介し高圧給水調節弁１４
で、高圧蒸気ドラム１５の水位を一定に保つように高圧
給水量を調節して、高圧蒸気ドラム１５に供給する。
ポンプ吸込管３を介して、高圧給水ポンプ６に供給し、
高圧給水ポンプ６で昇圧する。昇圧された給水は、高圧
給水管７を介して、高圧節炭器１２へ高圧給水を供給す
る。高圧節炭器１２で、排気ガスと熱交換し昇温した高
圧給水は、高圧連絡管１３を介し高圧給水調節弁１４
で、高圧蒸気ドラム１５の水位を一定に保つように高圧
給水量を調節して、高圧蒸気ドラム１５に供給する。
【０００７】先に、低圧蒸気ドラム８に供給された給水
は、低圧蒸発器９で、排気ガスとの熱交換を行い蒸気を
発生させながら蒸気ドラム８に戻る、つまり、低圧蒸気
ドラム８と低圧蒸発器９の間を熱交換をしながら循環し
蒸気を発生させる。低圧蒸気ドラム８で分離された蒸気
は、低圧蒸気連絡管１０を介して低圧過熱器１１に供給
され、排気ガスと熱交換して過熱蒸気として、蒸気ター
ビン（図示せず）の低圧段落へ供給される。
は、低圧蒸発器９で、排気ガスとの熱交換を行い蒸気を
発生させながら蒸気ドラム８に戻る、つまり、低圧蒸気
ドラム８と低圧蒸発器９の間を熱交換をしながら循環し
蒸気を発生させる。低圧蒸気ドラム８で分離された蒸気
は、低圧蒸気連絡管１０を介して低圧過熱器１１に供給
され、排気ガスと熱交換して過熱蒸気として、蒸気ター
ビン（図示せず）の低圧段落へ供給される。
【０００８】一方、高圧節炭器１２で加熱され高圧蒸気
ドラム１５に供給された給水は、高圧蒸発器１６で、排
気ガスとの熱交換を行い蒸気を発生させながら高圧蒸気
ドラム１５に戻る、つまり、高圧蒸気ドラム１５と高圧
蒸発器１６の間を熱交換をしながら循環し、蒸気を発生
させる。高圧蒸気ドラム１５で分離された蒸気は、高圧
蒸気連絡管１７を介して高圧第一過熱器１８に供給さ
れ、排気ガスと熱交換して過熱蒸気となり、主蒸気温度
を所定の温度にするためにスプレー水を蒸気タービン
（図示せず）の高圧段落へ供給される。
ドラム１５に供給された給水は、高圧蒸発器１６で、排
気ガスとの熱交換を行い蒸気を発生させながら高圧蒸気
ドラム１５に戻る、つまり、高圧蒸気ドラム１５と高圧
蒸発器１６の間を熱交換をしながら循環し、蒸気を発生
させる。高圧蒸気ドラム１５で分離された蒸気は、高圧
蒸気連絡管１７を介して高圧第一過熱器１８に供給さ
れ、排気ガスと熱交換して過熱蒸気となり、主蒸気温度
を所定の温度にするためにスプレー水を蒸気タービン
（図示せず）の高圧段落へ供給される。
【０００９】一方、蒸気タービン（図示せず）の高圧段
落で仕事をした蒸気は、再熱器２１，２２で排気ガスと
の熱交換で加熱され再び高温蒸気とした後、蒸気タービ
ン（図示せず）の中圧段落に供給される。この再熱蒸気
についても、蒸気タービンの材料等により定まる最高許
容温度が設定され、運転状態の変化にかかわらず再熱蒸
気温度を許容温度以下に制御する。この温度制御方法
は、再熱器の伝熱面を分割し、分割された伝熱面の連絡
管に減温器２６を設け、再熱蒸気の温度に応じて減温器
２６へのスプレー水量を再熱蒸気温度調節弁２７で調節
して供給するものが一般的である。ただし、この再熱器
は、プラントの規模等によって設置されない場合もあ
る。
落で仕事をした蒸気は、再熱器２１，２２で排気ガスと
の熱交換で加熱され再び高温蒸気とした後、蒸気タービ
ン（図示せず）の中圧段落に供給される。この再熱蒸気
についても、蒸気タービンの材料等により定まる最高許
容温度が設定され、運転状態の変化にかかわらず再熱蒸
気温度を許容温度以下に制御する。この温度制御方法
は、再熱器の伝熱面を分割し、分割された伝熱面の連絡
管に減温器２６を設け、再熱蒸気の温度に応じて減温器
２６へのスプレー水量を再熱蒸気温度調節弁２７で調節
して供給するものが一般的である。ただし、この再熱器
は、プラントの規模等によって設置されない場合もあ
る。
【００１０】更に、高圧給水ポンプ６の吐出側の高圧給
水管７から分岐して低圧節炭器２の入口に循環する低圧
節炭器入口給水温度調節管２８および低圧給水温度調節
弁２９を設置し低圧節炭器２の入口温度を一定に調節す
る。
水管７から分岐して低圧節炭器２の入口に循環する低圧
節炭器入口給水温度調節管２８および低圧給水温度調節
弁２９を設置し低圧節炭器２の入口温度を一定に調節す
る。
【００１１】一般的に、排熱回収ボイラの主蒸気温度
は、排気ガス入口温度、排気ガス量、蒸気量、伝熱面積
等の特性決定要素に支配されて定まる。一般的に蒸気タ
ービンの主蒸気温度には、上限値があり、この上限値を
越えないように過熱器を分割し、分割された過熱器の伝
熱面を接続する連絡管の途中に減温器２３を設け、主蒸
気温度に応じて減温器２３に供給するスプレー水量を主
蒸気温度調節弁２５で調節する方式が一般的に採用され
ている。スプレー水の水源は、蒸気圧力より高い圧力を
有し、水量の変化に十分に対応できなければならない。
図１７の例では高圧給水管７から分岐する方法で示して
ある。
は、排気ガス入口温度、排気ガス量、蒸気量、伝熱面積
等の特性決定要素に支配されて定まる。一般的に蒸気タ
ービンの主蒸気温度には、上限値があり、この上限値を
越えないように過熱器を分割し、分割された過熱器の伝
熱面を接続する連絡管の途中に減温器２３を設け、主蒸
気温度に応じて減温器２３に供給するスプレー水量を主
蒸気温度調節弁２５で調節する方式が一般的に採用され
ている。スプレー水の水源は、蒸気圧力より高い圧力を
有し、水量の変化に十分に対応できなければならない。
図１７の例では高圧給水管７から分岐する方法で示して
ある。
【００１２】ここで、図１８に従来の主蒸気温度制御の
一例を示す。高圧蒸気ドラム１５の圧力は、高圧第二過
熱器１９の入口蒸気温度の下限値を演算する関数発生器
３５に入力され、高圧蒸気ドラム１５の圧力に応じた高
圧第二加熱器１９の入口蒸気温度の下限値が演算され
る。この演算値は、高圧蒸気管２０の蒸気流量および減
温水供給管２４のスプレー水温度と共に高圧主蒸気温度
調節スプレー弁２５の開度演算器３６に入力され、高圧
主蒸気温度調節スプレー弁２５の開度が演算される。
一例を示す。高圧蒸気ドラム１５の圧力は、高圧第二過
熱器１９の入口蒸気温度の下限値を演算する関数発生器
３５に入力され、高圧蒸気ドラム１５の圧力に応じた高
圧第二加熱器１９の入口蒸気温度の下限値が演算され
る。この演算値は、高圧蒸気管２０の蒸気流量および減
温水供給管２４のスプレー水温度と共に高圧主蒸気温度
調節スプレー弁２５の開度演算器３６に入力され、高圧
主蒸気温度調節スプレー弁２５の開度が演算される。
【００１３】一方、高圧蒸気管２０の高圧蒸気温度とそ
の設置値との偏差に基づいてその偏差が零となるような
高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５の開度が主蒸気温度
調節器３７で演算される。そして、この演算値と開度演
算値３６の演算値とのうち小さい方を選択して高圧主蒸
気温度調節スプレー弁２５に開度指令を出力する低値優
先回路３８を備えている。
の設置値との偏差に基づいてその偏差が零となるような
高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５の開度が主蒸気温度
調節器３７で演算される。そして、この演算値と開度演
算値３６の演算値とのうち小さい方を選択して高圧主蒸
気温度調節スプレー弁２５に開度指令を出力する低値優
先回路３８を備えている。
【００１４】従来技術による主蒸気温度制御は、負荷に
関係なく設定温度を一定にしておく一定値制御を採用し
ている。しかし、ガスタービンの大容量化および環境対
策を考慮した運転方法の採用により、ガスタービンの排
気ガス温度が高くなると共に蒸気温度の温度上昇率も高
くなる傾向にある。
関係なく設定温度を一定にしておく一定値制御を採用し
ている。しかし、ガスタービンの大容量化および環境対
策を考慮した運転方法の採用により、ガスタービンの排
気ガス温度が高くなると共に蒸気温度の温度上昇率も高
くなる傾向にある。
【００１５】特に、助燃装置を設置していない排熱回収
ボイラにあっては、排気ガス入口温度，排気ガス量，蒸
気量，伝熱面積等の特性決定要素に支配されて高圧第二
過熱器１９の出口蒸気温度が定まる。蒸気発生量の少な
いガスタービンの出力が低い運転状態においては、蒸気
温度は排気ガスの温度上昇率と同等の温度変化となる。
蒸気温度一定値制御の場合は、従来技術でも蒸気温度制
御は可能である。しかし、排気ガスの温度上昇率と同等
の率で蒸気温度が上昇すると蒸気タービンの許容温度上
昇率を上回り、蒸気タービンの熱応力が異常に大きくな
り寿命消費が大きくなるような不都合が生じる。
ボイラにあっては、排気ガス入口温度，排気ガス量，蒸
気量，伝熱面積等の特性決定要素に支配されて高圧第二
過熱器１９の出口蒸気温度が定まる。蒸気発生量の少な
いガスタービンの出力が低い運転状態においては、蒸気
温度は排気ガスの温度上昇率と同等の温度変化となる。
蒸気温度一定値制御の場合は、従来技術でも蒸気温度制
御は可能である。しかし、排気ガスの温度上昇率と同等
の率で蒸気温度が上昇すると蒸気タービンの許容温度上
昇率を上回り、蒸気タービンの熱応力が異常に大きくな
り寿命消費が大きくなるような不都合が生じる。
【００１６】一方、このような不都合を解消するには、
ある定められた温度上昇率で設定温度を変化させ、蒸気
温度を制御する必要が生じる。
ある定められた温度上昇率で設定温度を変化させ、蒸気
温度を制御する必要が生じる。
【００１７】この温度制御をスプレー水量調節のみで実
施する場合、スプレー水が水滴の状態で過熱器内に流入
しないように、水分が過飽和状態にならないようにスプ
レー水の注入量を制限するのが一般的である。このスプ
レー水量の制限値は、一般的にスプレー注入部分の蒸気
圧力に対する飽和温度に３０〜５０℃の余裕を加えた温
度以下に減温しないような水量とすることにある。
施する場合、スプレー水が水滴の状態で過熱器内に流入
しないように、水分が過飽和状態にならないようにスプ
レー水の注入量を制限するのが一般的である。このスプ
レー水量の制限値は、一般的にスプレー注入部分の蒸気
圧力に対する飽和温度に３０〜５０℃の余裕を加えた温
度以下に減温しないような水量とすることにある。
【００１８】また、スプレー水での主蒸気温度の制御に
は、大きな遅れが生じる。このため、主蒸気温度が設定
値に制御できない状態が発生し、結果として温度上昇率
も初期の目標より高くなってしまうことになる。
は、大きな遅れが生じる。このため、主蒸気温度が設定
値に制御できない状態が発生し、結果として温度上昇率
も初期の目標より高くなってしまうことになる。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】前述したとおり、蒸気
発生量の少ないガスタービンの出力が低い運転状態にお
いては、蒸気温度は排気ガスの温度上昇率と同等の温度
変化となる。蒸気温度一定値制御の場合は、従来技術で
も蒸気温度制御は可能である。
発生量の少ないガスタービンの出力が低い運転状態にお
いては、蒸気温度は排気ガスの温度上昇率と同等の温度
変化となる。蒸気温度一定値制御の場合は、従来技術で
も蒸気温度制御は可能である。
【００２０】しかし、排気ガスの温度上昇率と同等の率
で蒸気温度が上昇すると蒸気タービンの許容温度上昇率
を上回り、蒸気タービンの熱応力が異常に大きくなり寿
命消費が大きくなるような不都合が生じる。
で蒸気温度が上昇すると蒸気タービンの許容温度上昇率
を上回り、蒸気タービンの熱応力が異常に大きくなり寿
命消費が大きくなるような不都合が生じる。
【００２１】そこで本発明の目的は、上記従来技術の有
する問題を解消し、ガスタービンの負荷上昇率（燃料投
入量）を変更しないで主蒸気温度の上昇率を蒸気タービ
ンの許容範囲内に治めるように主蒸気温度の急激な変化
を防止し、プラントの起動時間を長くすることなく蒸気
タービンの寿命消費を最小限に抑えることができる主蒸
気温度制御装置を提供することである。
する問題を解消し、ガスタービンの負荷上昇率（燃料投
入量）を変更しないで主蒸気温度の上昇率を蒸気タービ
ンの許容範囲内に治めるように主蒸気温度の急激な変化
を防止し、プラントの起動時間を長くすることなく蒸気
タービンの寿命消費を最小限に抑えることができる主蒸
気温度制御装置を提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本願第１発明の主蒸気温度制御装置は、蒸気ター
ビンへ供給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、高
圧主蒸気温度を検出する主蒸気温度検出器と、前記最終
過熱器の入口側と出口側とをバイパスする蒸気バイパス
管と、前記主蒸気温度検出器で検出した高圧主蒸気温度
に応じて前記蒸気バイパス管を通る蒸気流量を調節する
バイパス流量調節手段と、を備えている。
めに、本願第１発明の主蒸気温度制御装置は、蒸気ター
ビンへ供給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、高
圧主蒸気温度を検出する主蒸気温度検出器と、前記最終
過熱器の入口側と出口側とをバイパスする蒸気バイパス
管と、前記主蒸気温度検出器で検出した高圧主蒸気温度
に応じて前記蒸気バイパス管を通る蒸気流量を調節する
バイパス流量調節手段と、を備えている。
【００２３】また、本願第２発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ンの排気ガス温度を検出する排気ガス温度検出器と、前
記最終過熱器の入口側と出口側とをバイパスする蒸気バ
イパス管と、前記排気ガス温度検出器で検出した排気ガ
ス温度に応じて前記蒸気バイパス管を通る蒸気流量を調
節するバイパス流量調節手段と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ンの排気ガス温度を検出する排気ガス温度検出器と、前
記最終過熱器の入口側と出口側とをバイパスする蒸気バ
イパス管と、前記排気ガス温度検出器で検出した排気ガ
ス温度に応じて前記蒸気バイパス管を通る蒸気流量を調
節するバイパス流量調節手段と、を備えている。
【００２４】また、本願第３発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、高圧主蒸気
温度を検出する主蒸気温度検出器と、前記最終過熱器よ
り前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する
蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの出口側と前記最終過熱
器の出口側とをバイパスする過熱器バイパス蒸気管と、
前記主蒸気温度検出器で検出した高圧主蒸気温度に応じ
て前記過熱器バイパス蒸気管を通る蒸気流量を調節する
バイパス流量調節手段と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、高圧主蒸気
温度を検出する主蒸気温度検出器と、前記最終過熱器よ
り前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する
蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの出口側と前記最終過熱
器の出口側とをバイパスする過熱器バイパス蒸気管と、
前記主蒸気温度検出器で検出した高圧主蒸気温度に応じ
て前記過熱器バイパス蒸気管を通る蒸気流量を調節する
バイパス流量調節手段と、を備えている。
【００２５】また、本願第４発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ンの排気ガス温度を検出する排気ガス温度検出器と、前
記最終過熱器より前段側にある減温器と、前記減温器へ
蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの出口側
と前記最終過熱器の出口側とをバイパスする過熱器バイ
パス蒸気管と、前記排気ガス温度検出器で検出したガス
タービンの排気ガス温度に応じて前記過熱器バイパス蒸
気管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段
と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ンの排気ガス温度を検出する排気ガス温度検出器と、前
記最終過熱器より前段側にある減温器と、前記減温器へ
蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの出口側
と前記最終過熱器の出口側とをバイパスする過熱器バイ
パス蒸気管と、前記排気ガス温度検出器で検出したガス
タービンの排気ガス温度に応じて前記過熱器バイパス蒸
気管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段
と、を備えている。
【００２６】また、本願第５発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ン出力を検出するガスタービン出力検出手段と、前記最
終過熱器より前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気
を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱
せずに前記減温器へ供給するための第１蒸気管と、前記
蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温器へ供給するため
の第２蒸気管と、前記ガスタービン出力検出手段で検出
したガスタービン出力に応じて前記第１蒸気管を通る蒸
気流量を調節するバイパス流量調節手段と、を備えてい
る。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ン出力を検出するガスタービン出力検出手段と、前記最
終過熱器より前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気
を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱
せずに前記減温器へ供給するための第１蒸気管と、前記
蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温器へ供給するため
の第２蒸気管と、前記ガスタービン出力検出手段で検出
したガスタービン出力に応じて前記第１蒸気管を通る蒸
気流量を調節するバイパス流量調節手段と、を備えてい
る。
【００２７】また、本願第６発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ン燃料流量を検出するガスタービン燃料流量検出手段
と、前記最終過熱器より前段側にある減温器と、前記減
温器へ蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱せずに前記減温器へ供給するための第１蒸気
管と、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温器へ供
給するための第２蒸気管と、前記ガスタービン燃料流量
検出手段で検出したガスタービン燃料流量に応じて前記
第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節
手段と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、ガスタービ
ン燃料流量を検出するガスタービン燃料流量検出手段
と、前記最終過熱器より前段側にある減温器と、前記減
温器へ蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱せずに前記減温器へ供給するための第１蒸気
管と、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温器へ供
給するための第２蒸気管と、前記ガスタービン燃料流量
検出手段で検出したガスタービン燃料流量に応じて前記
第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節
手段と、を備えている。
【００２８】また、本願第７発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、負荷指令値
を指令する負荷指令値出力手段と、前記最終過熱器より
前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸
気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減
温器へ供給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管
と、前記負荷指令値出力手段で出力した負荷指令値に応
じて前記第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス
流量調節手段と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、負荷指令値
を指令する負荷指令値出力手段と、前記最終過熱器より
前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸
気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減
温器へ供給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管
と、前記負荷指令値出力手段で出力した負荷指令値に応
じて前記第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス
流量調節手段と、を備えている。
【００２９】また、本願第８発明は、蒸気タービンへ供
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、発電機出力
を検出する発電機出力検出手段と、前記最終過熱器より
前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸
気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減
温器へ供給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管
と、前記発電機出力検出手段で検出した発電機出力に応
じて前記第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス
流量調節手段と、を備えている。
給する高圧主蒸気を出力する最終過熱器と、発電機出力
を検出する発電機出力検出手段と、前記最終過熱器より
前段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸
気ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減
温器へ供給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの
蒸気を過熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管
と、前記発電機出力検出手段で検出した発電機出力に応
じて前記第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス
流量調節手段と、を備えている。
【００３０】具体的には、本願の第１発明の主蒸気温度
制御装置は、過熱器１９をバイパスする蒸気バイパス管
５１とバイパス流量調節器５２を設け、主蒸気温度に応
じて過熱器１９を通過する蒸気量を調節することによっ
て主蒸気温度の急激な変化を防止することを特徴とす
る。
制御装置は、過熱器１９をバイパスする蒸気バイパス管
５１とバイパス流量調節器５２を設け、主蒸気温度に応
じて過熱器１９を通過する蒸気量を調節することによっ
て主蒸気温度の急激な変化を防止することを特徴とす
る。
【００３１】第２発明の主蒸気温度制御装置は、過熱器
１９をバイパスする蒸気バイパス管５１と排ガス温度検
出器５３を設け、排ガス温度に応じて過熱器１９を通過
する蒸気量を調節することによって主蒸気温度の急激な
変化を防止することを特徴とする。
１９をバイパスする蒸気バイパス管５１と排ガス温度検
出器５３を設け、排ガス温度に応じて過熱器１９を通過
する蒸気量を調節することによって主蒸気温度の急激な
変化を防止することを特徴とする。
【００３２】第３発明の主蒸気温度制御装置は、主蒸気
温度検出器４６と第２減温器４７を設け、主蒸気温度に
応じて第２減温器４７へドラム１５出口から供給するス
プレー蒸気流量を調節することによって主蒸気温度の急
激な変化を防止することを特徴とする。
温度検出器４６と第２減温器４７を設け、主蒸気温度に
応じて第２減温器４７へドラム１５出口から供給するス
プレー蒸気流量を調節することによって主蒸気温度の急
激な変化を防止することを特徴とする。
【００３３】第４発明の主蒸気温度制御装置は、排ガス
温度検出器５３と第２減温器４７を設け、排ガス温度に
応じて第２減温器４７へドラム１５出口から供給する蒸
気スプレー流量を調節することによって主蒸気温度の急
激な変化を防止することを特徴とする。
温度検出器５３と第２減温器４７を設け、排ガス温度に
応じて第２減温器４７へドラム１５出口から供給する蒸
気スプレー流量を調節することによって主蒸気温度の急
激な変化を防止することを特徴とする。
【００３４】第５発明の主蒸気温度制御装置は、ガスタ
ービン出力検出器４５を設け、ガスタービン出力に応じ
て減温器２３へドラム出口から供給するスプレー蒸気流
量を調節することによって主蒸気温度の急激な変化を防
止することを特徴とする。
ービン出力検出器４５を設け、ガスタービン出力に応じ
て減温器２３へドラム出口から供給するスプレー蒸気流
量を調節することによって主蒸気温度の急激な変化を防
止することを特徴とする。
【００３５】第６発明の主蒸気温度制御装置は、燃料流
量検出器４１を設け、燃料流量に応じて減温器２３へド
ラム出口から供給するスプレー蒸気流量を調節すること
によって主蒸気温度の急激な変化を防止することを特徴
とする。
量検出器４１を設け、燃料流量に応じて減温器２３へド
ラム出口から供給するスプレー蒸気流量を調節すること
によって主蒸気温度の急激な変化を防止することを特徴
とする。
【００３６】第７発明の主蒸気温度制御装置は、負荷指
令値出力手段４２を設け、負荷指令値に応じて減温器２
３へドラム１５出口から供給するスプレー蒸気流量を調
節することによって主蒸気温度の急激な変化を防止する
ことを特徴とする。
令値出力手段４２を設け、負荷指令値に応じて減温器２
３へドラム１５出口から供給するスプレー蒸気流量を調
節することによって主蒸気温度の急激な変化を防止する
ことを特徴とする。
【００３７】第８発明の主蒸気温度制御装置は、発電機
出力検出手段４３を設け、発電機出力に応じて減温器２
３へドラム出口から供給するスプレー蒸気流量を調節す
ることによって主蒸気温度の急激な変化を防止すること
を特徴とする。
出力検出手段４３を設け、発電機出力に応じて減温器２
３へドラム出口から供給するスプレー蒸気流量を調節す
ることによって主蒸気温度の急激な変化を防止すること
を特徴とする。
【００３８】上述の発明において、最終過熱器の出口の
高圧主蒸気温度を補正制御することによって高圧主蒸気
温度の急激な変化を防止できる。
高圧主蒸気温度を補正制御することによって高圧主蒸気
温度の急激な変化を防止できる。
【００３９】具体的には、第１発明において、蒸気分岐
によって、過熱器を通過する蒸気流量制御を行えば、排
ガスから主蒸気への熱交換量をも制御することになり、
主蒸気温度の急激な変化を抑制することができる。
によって、過熱器を通過する蒸気流量制御を行えば、排
ガスから主蒸気への熱交換量をも制御することになり、
主蒸気温度の急激な変化を抑制することができる。
【００４０】第２発明において、第１発明と同じ作用だ
が、主蒸気温度に応じて蒸気流量制御を行う第１発明に
対し、排ガス温度に応じて蒸気流量制御を行う。
が、主蒸気温度に応じて蒸気流量制御を行う第１発明に
対し、排ガス温度に応じて蒸気流量制御を行う。
【００４１】第３発明において、第２減温器を追加し
て、主蒸気温度に応じてドラム出口からのスプレー蒸気
流量を調節することにより、従来の主蒸気温度制御の応
答の遅れを、さらに補正することができる。
て、主蒸気温度に応じてドラム出口からのスプレー蒸気
流量を調節することにより、従来の主蒸気温度制御の応
答の遅れを、さらに補正することができる。
【００４２】第４発明において、第３発明と同じ作用だ
が、主蒸気温度ではなく、排ガス温度に応じてスプレー
蒸気流量を調節する。
が、主蒸気温度ではなく、排ガス温度に応じてスプレー
蒸気流量を調節する。
【００４３】第５発明において、ガスタービン出力に応
じてスプレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気
温度制御よりも応答を早くすることができる。
じてスプレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気
温度制御よりも応答を早くすることができる。
【００４４】第６発明において、燃料流量の応じてスプ
レー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制御
よりも応答を早くすることができる。
レー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制御
よりも応答を早くすることができる。
【００４５】第７発明において、負荷指令値に応じてス
プレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制
御よりも応答を早くすることができる。
プレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制
御よりも応答を早くすることができる。
【００４６】第８発明において、発電機出力に応じてス
プレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制
御よりも応答を早くすることができる。
プレー蒸気流量を調節することで、従来の主蒸気温度制
御よりも応答を早くすることができる。
【００４７】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して、本発明の
好適な実施の形態を説明する。
好適な実施の形態を説明する。
【００４８】まず、第１発明の実施の形態について説明
する。
する。
【００４９】図１に示す実施形態の機器構成および系統
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統の同じ部
分には同一の符号をつけて説明を省略する。
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統の同じ部
分には同一の符号をつけて説明を省略する。
【００５０】高圧蒸気ドラム１５からの高圧蒸気は高圧
蒸気連絡管１７を介して高圧第一過熱器１８で過熱され
る。高圧主蒸気減温器２３には高圧第一過熱器１８で過
熱された蒸気と減温水供給管２４を介して供給されるス
プレー注水とが入力され、高圧主蒸気減温器２３からは
減温された蒸気とスプレー水との混合物が出力される。
高圧主蒸気減温器２３の出力物は高圧第二過熱器１９へ
送られて過熱され完全な蒸気状態になり、主蒸気として
高圧主蒸気管２０を介して蒸気タービンへ送出される。
蒸気連絡管１７を介して高圧第一過熱器１８で過熱され
る。高圧主蒸気減温器２３には高圧第一過熱器１８で過
熱された蒸気と減温水供給管２４を介して供給されるス
プレー注水とが入力され、高圧主蒸気減温器２３からは
減温された蒸気とスプレー水との混合物が出力される。
高圧主蒸気減温器２３の出力物は高圧第二過熱器１９へ
送られて過熱され完全な蒸気状態になり、主蒸気として
高圧主蒸気管２０を介して蒸気タービンへ送出される。
【００５１】高圧主蒸気管２０に連結された主蒸気温度
検出器３３は、主蒸気温度を検出する。この検出結果に
基づき主蒸気温度蒸気調節器３２によって高圧主蒸気温
度調節スプレー弁２５の開度が調節され、減温水供給管
２４から高圧主蒸気減温器２３へ供給されるスプレー水
注入量が調節される。
検出器３３は、主蒸気温度を検出する。この検出結果に
基づき主蒸気温度蒸気調節器３２によって高圧主蒸気温
度調節スプレー弁２５の開度が調節され、減温水供給管
２４から高圧主蒸気減温器２３へ供給されるスプレー水
注入量が調節される。
【００５２】図２に示すように、主蒸気温度蒸気調節器
３２は、関数発生器３５、開度演算器３６、主蒸気温度
調節器３７および低値優先回路３８を備えている。高圧
蒸気ドラム１５の圧力は、高圧第二過熱器１９の入口蒸
気温度の下限値を演算する関数発生器３５に入力され、
高圧蒸気ドラム１５の圧力に応じた高圧第二加熱器１９
の入口蒸気温度の下限値が演算される。この演算値は、
高圧蒸気管２０の蒸気流量および減温水供給管２４のス
プレー水温度と共に高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５
の開度演算器３６に入力され、高圧主蒸気温度調節スプ
レー弁２５の開度が演算される。一方、高圧蒸気管２０
の高圧蒸気温度とその設置値との偏差に基づいてその偏
差が零となるような高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５
の開度が主蒸気温度調節器３７で演算される。そして、
この演算値と開度演算値３６の演算値とのうち小さい方
を選択して低値優先回路３８により高圧主蒸気温度調節
スプレー弁２５に開度指令を出力する。
３２は、関数発生器３５、開度演算器３６、主蒸気温度
調節器３７および低値優先回路３８を備えている。高圧
蒸気ドラム１５の圧力は、高圧第二過熱器１９の入口蒸
気温度の下限値を演算する関数発生器３５に入力され、
高圧蒸気ドラム１５の圧力に応じた高圧第二加熱器１９
の入口蒸気温度の下限値が演算される。この演算値は、
高圧蒸気管２０の蒸気流量および減温水供給管２４のス
プレー水温度と共に高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５
の開度演算器３６に入力され、高圧主蒸気温度調節スプ
レー弁２５の開度が演算される。一方、高圧蒸気管２０
の高圧蒸気温度とその設置値との偏差に基づいてその偏
差が零となるような高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５
の開度が主蒸気温度調節器３７で演算される。そして、
この演算値と開度演算値３６の演算値とのうち小さい方
を選択して低値優先回路３８により高圧主蒸気温度調節
スプレー弁２５に開度指令を出力する。
【００５３】一般に、減温水供給管２４から減温水供給
管２４へ供給されるスプレー水注入により高圧主蒸気管
２０を介して蒸気タービンへ供給される高圧蒸気の温度
上昇を抑制しようとすることは、高圧第二過熱器１９を
介しているため、高圧蒸気温度の上昇抑制効果はかなり
遅れを生じる。
管２４へ供給されるスプレー水注入により高圧主蒸気管
２０を介して蒸気タービンへ供給される高圧蒸気の温度
上昇を抑制しようとすることは、高圧第二過熱器１９を
介しているため、高圧蒸気温度の上昇抑制効果はかなり
遅れを生じる。
【００５４】図１においては、高圧主蒸気減温器２３の
出力側と高圧蒸気管２０との間をバイパスするように最
終過熱器蒸気流路から分岐する蒸気バイパス５１と分岐
する蒸気流量を調節するバイパス蒸気流量調節弁５２と
が新たに設けられている。主蒸気温度を検出する主蒸気
温度検出器３３の検出結果に基づいてバイパス蒸気流量
調節装置３４が作動し、バイパス蒸気流量調節装置３４
の制御信号に基づいてバイパス蒸気流量調節弁５２の開
度が調節される。バイパス蒸気流量調節弁５２の開度に
よって、高圧第二過熱器１９へ供給される高圧主蒸気減
温器２３の出力物の供給量を調整でき、また、高圧第二
過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供給される
高圧主蒸気減温器２３の出力物の供給量を調整できる。
高圧第二過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供
給される高圧主蒸気減温器２３の出力物の温度は、高圧
第二過熱器１９から高圧蒸気管２０へ供給される高圧主
蒸気の温度より低い。
出力側と高圧蒸気管２０との間をバイパスするように最
終過熱器蒸気流路から分岐する蒸気バイパス５１と分岐
する蒸気流量を調節するバイパス蒸気流量調節弁５２と
が新たに設けられている。主蒸気温度を検出する主蒸気
温度検出器３３の検出結果に基づいてバイパス蒸気流量
調節装置３４が作動し、バイパス蒸気流量調節装置３４
の制御信号に基づいてバイパス蒸気流量調節弁５２の開
度が調節される。バイパス蒸気流量調節弁５２の開度に
よって、高圧第二過熱器１９へ供給される高圧主蒸気減
温器２３の出力物の供給量を調整でき、また、高圧第二
過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供給される
高圧主蒸気減温器２３の出力物の供給量を調整できる。
高圧第二過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供
給される高圧主蒸気減温器２３の出力物の温度は、高圧
第二過熱器１９から高圧蒸気管２０へ供給される高圧主
蒸気の温度より低い。
【００５５】図２に示す本実施形態の制御図において、
主蒸気温度が急激に上昇した場合に、バイパス流量調節
器３４によりバイパス蒸気流量調節弁５２が開閉され
る。減温水供給管２４からのスプレー水注入による高圧
蒸気温度上昇の抑制の効果はかなり遅れを生じるのに対
し、バイパス分岐による過熱器蒸気への交換熱量減少の
効果は徐々に現れ、高圧主蒸気温度を蒸気温度設定値に
するように作用する。
主蒸気温度が急激に上昇した場合に、バイパス流量調節
器３４によりバイパス蒸気流量調節弁５２が開閉され
る。減温水供給管２４からのスプレー水注入による高圧
蒸気温度上昇の抑制の効果はかなり遅れを生じるのに対
し、バイパス分岐による過熱器蒸気への交換熱量減少の
効果は徐々に現れ、高圧主蒸気温度を蒸気温度設定値に
するように作用する。
【００５６】次に本実施形態の効果について説明する。
【００５７】バイパス流量調節器３４と蒸気バイパス５
１とバイパス蒸気流量調節弁５２とを設け、主蒸気温度
検出器３３の検出結果に基づきバイパス蒸気流量調節装
置３４を作動させ、高圧主蒸気減温器２３の出力物のう
ち高圧第二過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ
供給される供給量を調節することにより、蒸気タービン
へ供給される高圧蒸気温度上昇の抑制を迅速に行うこと
ができる。
１とバイパス蒸気流量調節弁５２とを設け、主蒸気温度
検出器３３の検出結果に基づきバイパス蒸気流量調節装
置３４を作動させ、高圧主蒸気減温器２３の出力物のう
ち高圧第二過熱器１９へ経ずに直接、高圧蒸気管２０へ
供給される供給量を調節することにより、蒸気タービン
へ供給される高圧蒸気温度上昇の抑制を迅速に行うこと
ができる。
【００５８】主蒸気温度上昇率などの蒸気温度変化率に
制約を受けた場合、スプレー水制御のみでは変化率制限
を満足することが不可能な場合も発生するが、本実施形
態の構成によれば、最終過熱器入口蒸気をバイパスして
熱交換量を減少させる方法を採用することにより、蒸気
温度の上昇を抑制することができ、変化率制限を必要と
する場合でも目的の温度制御を行うことができる。
制約を受けた場合、スプレー水制御のみでは変化率制限
を満足することが不可能な場合も発生するが、本実施形
態の構成によれば、最終過熱器入口蒸気をバイパスして
熱交換量を減少させる方法を採用することにより、蒸気
温度の上昇を抑制することができ、変化率制限を必要と
する場合でも目的の温度制御を行うことができる。
【００５９】次に、図３および図４を参照して第２発明
の実施形態について説明する。
の実施形態について説明する。
【００６０】図１に示す構成と異なり、本実施形態では
図３に示すようにガスタービンの排気ガスの温度を検出
する排気ガス温度検出器５３が設けられている。主蒸気
温度検出器３３の検出結果ではなく、排気ガス温度検出
器５３の検出結果に基づいてバイパス蒸気流量調節装置
３４が作動し、バイパス蒸気流量調節装置３４の制御信
号に基づいてバイパス蒸気流量調節弁５２の開度が調節
される。
図３に示すようにガスタービンの排気ガスの温度を検出
する排気ガス温度検出器５３が設けられている。主蒸気
温度検出器３３の検出結果ではなく、排気ガス温度検出
器５３の検出結果に基づいてバイパス蒸気流量調節装置
３４が作動し、バイパス蒸気流量調節装置３４の制御信
号に基づいてバイパス蒸気流量調節弁５２の開度が調節
される。
【００６１】図４に示す制御図において、排ガス温度が
急激に上昇した場合は、バイパス流量調節器３４により
バイパス流量調節弁５２が開閉される。
急激に上昇した場合は、バイパス流量調節器３４により
バイパス流量調節弁５２が開閉される。
【００６２】本実施形態の構成によれば、バイパス流量
調節器３４と蒸気バイパス５１とバイパス蒸気流量調節
弁５２とを設け、排気ガス温度検出器５３の検出結果に
基づきバイパス蒸気流量調節装置３４を作動させ、高圧
主蒸気減温器２３の出力物のうち高圧第二過熱器１９へ
経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供給される供給量を調節
することにより、蒸気タービンへ供給される高圧蒸気温
度上昇の抑制を迅速に行うことができる。
調節器３４と蒸気バイパス５１とバイパス蒸気流量調節
弁５２とを設け、排気ガス温度検出器５３の検出結果に
基づきバイパス蒸気流量調節装置３４を作動させ、高圧
主蒸気減温器２３の出力物のうち高圧第二過熱器１９へ
経ずに直接、高圧蒸気管２０へ供給される供給量を調節
することにより、蒸気タービンへ供給される高圧蒸気温
度上昇の抑制を迅速に行うことができる。
【００６３】このように、最終過熱器入口蒸気をバイパ
スして熱交換量を減少させる方法を採用することによ
り、蒸気温度の上昇を抑制することができ、変化率制限
を必要とする場合でも、目的の温度制御を可能にするこ
とができる。
スして熱交換量を減少させる方法を採用することによ
り、蒸気温度の上昇を抑制することができ、変化率制限
を必要とする場合でも、目的の温度制御を可能にするこ
とができる。
【００６４】次に、図５および図６を参照して第３発明
の実施形態について説明する。
の実施形態について説明する。
【００６５】図５に示す実施形態の機器構成および系統
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統に比べ
て、第２減温器４７が新たに設けられている。減温器バ
イパス蒸気管３０を介して第２減温器４７へスプレー蒸
気が供給される。この際、第２減温器４７へ供給される
スプレー蒸気流量は、主蒸気温度調節器４６の制御信号
に基づき高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１によっ
て調節される。
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統に比べ
て、第２減温器４７が新たに設けられている。減温器バ
イパス蒸気管３０を介して第２減温器４７へスプレー蒸
気が供給される。この際、第２減温器４７へ供給される
スプレー蒸気流量は、主蒸気温度調節器４６の制御信号
に基づき高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１によっ
て調節される。
【００６６】主蒸気温度調節器４６は、図６に示すよう
に微分器３９と主蒸気温度調節器４０を備えている。高
圧主蒸気温度が急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節
器３７によりスプレー水が注入されるが、同時にもう一
つの主蒸気温度調節器４０は微分器３９によって微分さ
れた温度偏差も急激に上昇するため飽和蒸気の混合量を
増加させる。このとき、スプレー注水による高圧蒸気温
度上昇の抑制の効果はかなり遅れて生じるのに対し、飽
和蒸気の混合による効果はすぐに現れ、高圧主蒸気温度
を蒸気温度設定値にするように作用する。
に微分器３９と主蒸気温度調節器４０を備えている。高
圧主蒸気温度が急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節
器３７によりスプレー水が注入されるが、同時にもう一
つの主蒸気温度調節器４０は微分器３９によって微分さ
れた温度偏差も急激に上昇するため飽和蒸気の混合量を
増加させる。このとき、スプレー注水による高圧蒸気温
度上昇の抑制の効果はかなり遅れて生じるのに対し、飽
和蒸気の混合による効果はすぐに現れ、高圧主蒸気温度
を蒸気温度設定値にするように作用する。
【００６７】図６に示す制御図において、主蒸気温度が
急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節器４６により高
圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開閉される。高
圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開くと、第２減
温器４７へスプレー蒸気が注入され、第２減温器４７に
おける高圧第二過熱器１９からの過熱蒸気への交換熱量
が減少し、この減少の効果は徐々に現れて高圧主蒸気温
度が蒸気温度設定値になるように作用する。
急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節器４６により高
圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開閉される。高
圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開くと、第２減
温器４７へスプレー蒸気が注入され、第２減温器４７に
おける高圧第二過熱器１９からの過熱蒸気への交換熱量
が減少し、この減少の効果は徐々に現れて高圧主蒸気温
度が蒸気温度設定値になるように作用する。
【００６８】本実施形態の構成によれば、最終過熱器出
口側に新設した第２減温器４７に高圧主蒸気温度調節第
２スプレー弁３１を介してスプレー蒸気を注入し、第２
減温器４７の熱交換量を減少させる方法を採用し過熱蒸
気の熱交換量を調整することにより、蒸気温度の上昇を
抑制することができ、変化率制限を必要とする場合で
も、目的の温度制御をすることができる。また、微分器
３９を用い蒸気温度偏差の微分値により過熱蒸気の熱交
換量を求めることにより、蒸気温度の上昇を抑制するこ
とができ、変化率制限を必要とする場合でも、目的の温
度制御を行うことができる。
口側に新設した第２減温器４７に高圧主蒸気温度調節第
２スプレー弁３１を介してスプレー蒸気を注入し、第２
減温器４７の熱交換量を減少させる方法を採用し過熱蒸
気の熱交換量を調整することにより、蒸気温度の上昇を
抑制することができ、変化率制限を必要とする場合で
も、目的の温度制御をすることができる。また、微分器
３９を用い蒸気温度偏差の微分値により過熱蒸気の熱交
換量を求めることにより、蒸気温度の上昇を抑制するこ
とができ、変化率制限を必要とする場合でも、目的の温
度制御を行うことができる。
【００６９】次に、図７および図８を参照して第４発明
の実施形態について説明する。
の実施形態について説明する。
【００７０】図５に示す構成と異なり、本実施形態では
図７に示すようにガスタービンの排気ガスの温度を検出
する排気ガス温度検出器５３が設けられている。主蒸気
温度検出器３３の検出結果ではなく、排気ガス温度検出
器５３の検出結果に基づいて主蒸気温度調節器４６が作
動し、第２減温器４７へ供給されるスプレー蒸気流量
は、主蒸気温度調節器４６の制御信号に基づき高圧主蒸
気温度調節第２スプレー弁３１によって調節される。
図７に示すようにガスタービンの排気ガスの温度を検出
する排気ガス温度検出器５３が設けられている。主蒸気
温度検出器３３の検出結果ではなく、排気ガス温度検出
器５３の検出結果に基づいて主蒸気温度調節器４６が作
動し、第２減温器４７へ供給されるスプレー蒸気流量
は、主蒸気温度調節器４６の制御信号に基づき高圧主蒸
気温度調節第２スプレー弁３１によって調節される。
【００７１】図８に示す制御図において、排気ガス温度
が急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節器４６により
高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開閉される。
高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開くと、第２
減温器４７へスプレー蒸気が注入され、第２減温器４７
における高圧第二過熱器１９からの過熱蒸気への交換熱
量が減少し、この減少の効果は徐々に現れて高圧主蒸気
温度が蒸気温度設定値になるように作用する。
が急激に上昇した場合は、主蒸気温度調節器４６により
高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開閉される。
高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１が開くと、第２
減温器４７へスプレー蒸気が注入され、第２減温器４７
における高圧第二過熱器１９からの過熱蒸気への交換熱
量が減少し、この減少の効果は徐々に現れて高圧主蒸気
温度が蒸気温度設定値になるように作用する。
【００７２】本実施形態の構成によれば、排気ガス温度
検出器５３を設け、最終過熱器出口側に新設した第２減
温器４７に高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１を介
してスプレー蒸気を注入し、第２減温器４７の熱交換量
を減少させる方法を採用し過熱蒸気の熱交換量を調整す
ることにより、蒸気温度の上昇を抑制することができ、
変化率制限を必要とする場合でも、目的の温度制御をす
ることができる。また、微分器３９を用い蒸気温度偏差
の微分値により過熱蒸気の熱交換量を求めることによ
り、蒸気温度の上昇を抑制することができ、変化率制限
を必要とする場合でも、目的の温度制御を行うことがで
きる。
検出器５３を設け、最終過熱器出口側に新設した第２減
温器４７に高圧主蒸気温度調節第２スプレー弁３１を介
してスプレー蒸気を注入し、第２減温器４７の熱交換量
を減少させる方法を採用し過熱蒸気の熱交換量を調整す
ることにより、蒸気温度の上昇を抑制することができ、
変化率制限を必要とする場合でも、目的の温度制御をす
ることができる。また、微分器３９を用い蒸気温度偏差
の微分値により過熱蒸気の熱交換量を求めることによ
り、蒸気温度の上昇を抑制することができ、変化率制限
を必要とする場合でも、目的の温度制御を行うことがで
きる。
【００７３】次に、図９および図１０を参照して第５発
明の実施形態について説明する。
明の実施形態について説明する。
【００７４】図９に示す実施形態の機器構成および系統
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統に対し、
ガスタービン出力を検出するためのガスタービン出力検
出器４５が新たに設けられている。ガスタービン出力検
出器４５の出力に基づいて主蒸気温度調節装置３２が作
動し、高圧主蒸気温度調整弁２５の開度が調整され、高
圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気流量が調節され
る。
は、図１７に示した従来技術の機器構成と系統に対し、
ガスタービン出力を検出するためのガスタービン出力検
出器４５が新たに設けられている。ガスタービン出力検
出器４５の出力に基づいて主蒸気温度調節装置３２が作
動し、高圧主蒸気温度調整弁２５の開度が調整され、高
圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気流量が調節され
る。
【００７５】高圧蒸気ドラム１５から高圧主蒸気減温器
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
【００７６】図１０に示す制御図において、ガスタービ
ン出力が急激に上昇した場合に主蒸気温度調節器３７を
有する主蒸気温度調節器３２により高圧主蒸気温度調節
スプレー弁２５が開閉される。
ン出力が急激に上昇した場合に主蒸気温度調節器３７を
有する主蒸気温度調節器３２により高圧主蒸気温度調節
スプレー弁２５が開閉される。
【００７７】本実施形態の構成によれば、ガスタービン
出力を検出するためのガスタービン出力検出器４５を設
けたので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関
係するガスタービン出力に応じて、最終過熱器入口側の
高圧主蒸気減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主
蒸気減温器２３における熱交換量を減少させることがで
き、主蒸気温度の上昇を迅速に抑制することができ、変
化率制限を必要とする場合でも目的の温度制御を行うこ
とができる。
出力を検出するためのガスタービン出力検出器４５を設
けたので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関
係するガスタービン出力に応じて、最終過熱器入口側の
高圧主蒸気減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主
蒸気減温器２３における熱交換量を減少させることがで
き、主蒸気温度の上昇を迅速に抑制することができ、変
化率制限を必要とする場合でも目的の温度制御を行うこ
とができる。
【００７８】次に、図１１および図１２を参照して第６
発明の実施形態について説明する。図１１に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、ガスタービン燃料流量を検出す
るためのガスタービン燃料流量検出器４１が新たに設け
られている。ガスタービン燃料流量検出器４１の出力に
基づいて主蒸気温度調節装置３２が作動し、高圧主蒸気
温度調整弁２５の開度が調整され、高圧主蒸気減温器２
３へのスプレー蒸気流量が調節される。
発明の実施形態について説明する。図１１に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、ガスタービン燃料流量を検出す
るためのガスタービン燃料流量検出器４１が新たに設け
られている。ガスタービン燃料流量検出器４１の出力に
基づいて主蒸気温度調節装置３２が作動し、高圧主蒸気
温度調整弁２５の開度が調整され、高圧主蒸気減温器２
３へのスプレー蒸気流量が調節される。
【００７９】高圧蒸気ドラム１５から高圧主蒸気減温器
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
【００８０】図１２に示す制御図において、ガスタービ
ン燃料流量が急激に上昇した場合に主蒸気温度調節器３
７を有する主蒸気温度調節器３２により高圧主蒸気温度
調節スプレー弁２５が開閉される。
ン燃料流量が急激に上昇した場合に主蒸気温度調節器３
７を有する主蒸気温度調節器３２により高圧主蒸気温度
調節スプレー弁２５が開閉される。
【００８１】本実施形態の構成によれば、ガスタービン
燃料流量を検出するためのガスタービン燃料流量検出器
４１を設けたので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に
密接に関係するガスタービン燃料流量に応じて、最終過
熱器入口側の高圧主蒸気減温器２３にスプレー蒸気を注
入して高圧主蒸気減温器２３における熱交換量を減少さ
せることができ、主蒸気温度の上昇を迅速に抑制するこ
とができ、変化率制限を必要とする場合でも目的の温度
制御を行うことができる。
燃料流量を検出するためのガスタービン燃料流量検出器
４１を設けたので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に
密接に関係するガスタービン燃料流量に応じて、最終過
熱器入口側の高圧主蒸気減温器２３にスプレー蒸気を注
入して高圧主蒸気減温器２３における熱交換量を減少さ
せることができ、主蒸気温度の上昇を迅速に抑制するこ
とができ、変化率制限を必要とする場合でも目的の温度
制御を行うことができる。
【００８２】次に、図１３および図１４を参照して第７
発明の実施形態について説明する。図１３に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、負荷指令値を指令する負荷指令
値出力手段４２を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結
し、負荷指令値に応じた主蒸気温度調節装置３２の制御
信号に基づいて高圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気
流量を調節する。
発明の実施形態について説明する。図１３に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、負荷指令値を指令する負荷指令
値出力手段４２を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結
し、負荷指令値に応じた主蒸気温度調節装置３２の制御
信号に基づいて高圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気
流量を調節する。
【００８３】高圧蒸気ドラム１５から高圧主蒸気減温器
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
【００８４】図１４において、負荷指令値が急激に上昇
した場合に主蒸気温度調節器３７を有する主蒸気温度調
節器３２により高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５が開
閉される。
した場合に主蒸気温度調節器３７を有する主蒸気温度調
節器３２により高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５が開
閉される。
【００８５】本実施形態の構成によれば、負荷指令値出
力手段４２を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結した
ので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関係す
る負荷指令値に応じて、最終過熱器入口側の高圧主蒸気
減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主蒸気減温器
２３における熱交換量を減少させることができ、主蒸気
温度の上昇を迅速に抑制することができ、変化率制限を
必要とする場合でも目的の温度制御を行うことができ
る。
力手段４２を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結した
ので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関係す
る負荷指令値に応じて、最終過熱器入口側の高圧主蒸気
減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主蒸気減温器
２３における熱交換量を減少させることができ、主蒸気
温度の上昇を迅速に抑制することができ、変化率制限を
必要とする場合でも目的の温度制御を行うことができ
る。
【００８６】次に、図１５および図１６を参照して第８
発明の実施形態について説明する。図１５に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、発電機出力を検出する発電機出
力検出手段４３を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結
し、発電器出力に応じた主蒸気温度調節装置３２の制御
信号に基づいて高圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気
流量を調節する。
発明の実施形態について説明する。図１５に示す実施形
態の機器構成および系統は、図１７に示した従来技術の
機器構成と系統に対し、発電機出力を検出する発電機出
力検出手段４３を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結
し、発電器出力に応じた主蒸気温度調節装置３２の制御
信号に基づいて高圧主蒸気減温器２３へのスプレー蒸気
流量を調節する。
【００８７】高圧蒸気ドラム１５から高圧主蒸気減温器
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
２３へ送られる蒸気には、高圧第一過熱器１８によって
過熱された後に高圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気
と、高圧第一過熱器１８によって過熱されずに直接、高
圧主蒸気減温器２３へ送られる蒸気とがある。高圧第一
過熱器１８を経ない蒸気は第１蒸気管５５を介して高圧
主蒸気減温器２３へ送られ、高圧第一過熱器１８で過熱
された蒸気は第２蒸気管５６を介して高圧主蒸気減温器
２３へ送られる。高圧主蒸気温度調整弁２５は第１蒸気
管５５に設けられている。
【００８８】図１６において、発電機出力が急激に上昇
した場合に主蒸気温度調節器３７を有する主蒸気温度調
節器３２により高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５が開
閉される。
した場合に主蒸気温度調節器３７を有する主蒸気温度調
節器３２により高圧主蒸気温度調節スプレー弁２５が開
閉される。
【００８９】本実施形態の構成によれば、発電機出力検
出手段４３を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結した
ので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関係す
る負荷指令値に応じて、最終過熱器入口側の高圧主蒸気
減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主蒸気減温器
２３における熱交換量を減少させることができ、主蒸気
温度の上昇を迅速に抑制することができ、変化率制限を
必要とする場合でも目的の温度制御を行うことができ
る。
出手段４３を主蒸気温度調節装置３２に新たに連結した
ので、蒸気タービンの高圧主蒸気の温度に密接に関係す
る負荷指令値に応じて、最終過熱器入口側の高圧主蒸気
減温器２３にスプレー蒸気を注入して高圧主蒸気減温器
２３における熱交換量を減少させることができ、主蒸気
温度の上昇を迅速に抑制することができ、変化率制限を
必要とする場合でも目的の温度制御を行うことができ
る。
【００９０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の構成によ
れば、最終過熱器の出口の高圧主蒸気温度を補正制御す
ることによって高圧主蒸気温度の急激な変化を防止でき
る。この結果、ガスタービンの負荷上昇率（燃料投入
量）を変更しないで主蒸気温度の上昇率を蒸気タービン
の許容範囲内に治めるように主蒸気温度の急激な変化を
防止し、プラントの起動時間を長くすることなく蒸気タ
ービンの寿命消費を最小限に抑えることが可能になる。
れば、最終過熱器の出口の高圧主蒸気温度を補正制御す
ることによって高圧主蒸気温度の急激な変化を防止でき
る。この結果、ガスタービンの負荷上昇率（燃料投入
量）を変更しないで主蒸気温度の上昇率を蒸気タービン
の許容範囲内に治めるように主蒸気温度の急激な変化を
防止し、プラントの起動時間を長くすることなく蒸気タ
ービンの寿命消費を最小限に抑えることが可能になる。
【図１】本発明の第１の実施形態の排熱回収ボイラの機
器要素構成と系統を示す図。
器要素構成と系統を示す図。
【図２】本発明の第２の実施形態の主蒸気温度制御の簡
単なブロックを示す図。
単なブロックを示す図。
【図３】本発明の第２の実施形態の排熱回収ボイラの機
器要素構成と系統を示す図。
器要素構成と系統を示す図。
【図４】本発明の第１の実施形態の主蒸気温度制御の簡
単なブロックを示す図。
単なブロックを示す図。
【図５】本発明の第３の実施形態の排熱回収ボイラの機
器要素構成と系統を示す図。
器要素構成と系統を示す図。
【図６】本発明の第３の実施形態の主蒸気温度制御の簡
単なブロックを示す図。
単なブロックを示す図。
【図７】本発明の第４の実施形態の排熱回収ボイラの機
器要素構成と系統を示す図。
器要素構成と系統を示す図。
【図８】本発明の第４の実施形態の主蒸気温度制御の簡
単なブロックを示す図。
単なブロックを示す図。
【図９】本発明の第５の実施形態の排熱回収ボイラの機
器要素構成と系統を示す図。
器要素構成と系統を示す図。
【図１０】本発明の第５の実施形態の主蒸気温度制御の
簡単なブロックを示す図。
簡単なブロックを示す図。
【図１１】本発明の第６の実施形態の排熱回収ボイラの
機器要素構成と系統を示す図。
機器要素構成と系統を示す図。
【図１２】本発明の第６の実施形態の主蒸気温度制御の
簡単なブロックを示す図。
簡単なブロックを示す図。
【図１３】本発明の第７の実施形態の排熱回収ボイラの
機器要素構成と系統を示す図。
機器要素構成と系統を示す図。
【図１４】本発明の第７の実施形態の主蒸気温度制御の
簡単なブロックを示す図。
簡単なブロックを示す図。
【図１５】本発明の第８の実施形態の排熱回収ボイラの
機器要素構成と系統を示す図。
機器要素構成と系統を示す図。
【図１６】本発明の第８の実施形態の主蒸気温度制御の
簡単なブロックを示す図。
簡単なブロックを示す図。
【図１７】従来の排熱回収ボイラの構成要素と系統を示
す図。
す図。
【図１８】図１７に示す排熱回収ボイラの主蒸気温度を
制御するための排ガス流量調節方法の一例を示す図。
制御するための排ガス流量調節方法の一例を示す図。
１ 低圧給水管 ２ 低圧節炭管 ３ 高圧吸水ポンプ吸込管 ４ 低圧連絡管 ５ 低圧給水調節弁 ６ 高圧給水ポンプ ７ 高圧給水管 ８ 低圧蒸気ドラム ９ 低圧過熱器 １０ 低圧蒸気連絡官 １１ 低圧過熱器 １２ 高圧節炭管 １３ 高圧連絡官 １４ 高圧給水調節弁 １５ 高圧蒸気ドラム １６ 高圧蒸発器 １７ 高圧蒸気連絡官 １８ 高圧第一過熱器 １９ 高圧第二過熱器 ２０ 高圧主蒸気管 ２１ 第一再熱器 ２２ 第二再熱器 ２３ 高圧主蒸気減温器 ２４ 減温水供給管 ２５ 高圧主蒸気温度調節スプレー弁 ２６ 再熱蒸気減温器 ２７ 再熱蒸気温度調節弁 ２８ 低圧節炭器入口給水温度調節管 ２９ 低圧給水温度調節弁 ３０ 過熱器バイパス蒸気管 ３１ 主蒸気温度調節弁 ３２ 主蒸気温度調節装置 ３５ 関数発生器 ３６ 開度演算器 ３７ 主蒸気温度調節器 ３８ 定値優先回路 ３９ 微分器 ４０ 主蒸気温度調節器 ４１ ガスタービン燃料流量検出器 ４２ 負荷指令出力手段 ４３ 発電器出力検出器 ４５ ガスタービン出力検出器 ４６ 主蒸気温度調節器 ４７ 主蒸気第二減温器 ５１ 蒸気バイパス管 ５２ バイパス蒸気流量調節弁 ５３ 排ガス温度検出器 ５５ 第１蒸気管 ５６ 第２蒸気管
Claims (8)
- 【請求項１】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、高圧主蒸気温度を検出する主蒸気温
度検出器と、前記最終過熱器の入口側と出口側とをバイ
パスする蒸気バイパス管と、前記主蒸気温度検出器で検
出した高圧主蒸気温度に応じて前記蒸気バイパス管を通
る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段と、を備え
ることを特徴とする主蒸気温度制御装置。 - 【請求項２】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、ガスタービンの排気ガス温度を検出
する排気ガス温度検出器と、前記最終過熱器の入口側と
出口側とをバイパスする蒸気バイパス管と、前記排気ガ
ス温度検出器で検出した排気ガス温度に応じて前記蒸気
バイパス管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節
手段と、を備えることを特徴とする主蒸気温度制御装
置。 - 【請求項３】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、高圧主蒸気温度を検出する主蒸気温
度検出器と、前記最終過熱器より前段側にある減温器
と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸
気ドラムの出口側と前記最終過熱器の出口側とをバイパ
スする過熱器バイパス蒸気管と、前記主蒸気温度検出器
で検出した高圧主蒸気温度に応じて前記過熱器バイパス
蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段
と、を備えることを特徴とする主蒸気温度制御装置。 - 【請求項４】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、ガスタービンの排気ガス温度を検出
する排気ガス温度検出器と、前記最終過熱器より前段側
にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸気ドラ
ムと、前記蒸気ドラムの出口側と前記最終過熱器の出口
側とをバイパスする過熱器バイパス蒸気管と、前記排気
ガス温度検出器で検出したガスタービンの排気ガス温度
に応じて前記過熱器バイパス蒸気管を通る蒸気流量を調
節するバイパス流量調節手段と、を備えることを特徴と
する主蒸気温度制御装置。 - 【請求項５】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、ガスタービン出力を検出するガスタ
ービン出力検出手段と、前記最終過熱器より前段側にあ
る減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸気ドラム
と、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減温器へ供
給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの蒸気を過
熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管と、前記
ガスタービン出力検出手段で検出したガスタービン出力
に応じて前記第１蒸気管を通る蒸気流量を調節するバイ
パス流量調節手段と、を備えることを特徴とする主蒸気
温度制御装置。 - 【請求項６】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、ガスタービン燃料流量を検出するガ
スタービン燃料流量検出手段と、前記最終過熱器より前
段側にある減温器と、前記減温器へ蒸気を供給する蒸気
ドラムと、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱せずに前記減温
器へ供給するための第１蒸気管と、前記蒸気ドラムの蒸
気を過熱して前記減温器へ供給するための第２蒸気管
と、前記ガスタービン燃料流量検出手段で検出したガス
タービン燃料流量に応じて前記第１蒸気管を通る蒸気流
量を調節するバイパス流量調節手段と、を備えることを
特徴とする主蒸気温度制御装置。 - 【請求項７】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、負荷指令値を指令する負荷指令値出
力手段と、前記最終過熱器より前段側にある減温器と、
前記減温器へ蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ド
ラムの蒸気を過熱せずに前記減温器へ供給するための第
１蒸気管と、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温
器へ供給するための第２蒸気管と、前記負荷指令値出力
手段で出力した負荷指令値に応じて前記第１蒸気管を通
る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段と、を備え
ることを特徴とする主蒸気温度制御装置。 - 【請求項８】蒸気タービンへ供給する高圧主蒸気を出力
する最終過熱器と、発電機出力を検出する発電機出力検
出手段と、前記最終過熱器より前段側にある減温器と、
前記減温器へ蒸気を供給する蒸気ドラムと、前記蒸気ド
ラムの蒸気を過熱せずに前記減温器へ供給するための第
１蒸気管と、前記蒸気ドラムの蒸気を過熱して前記減温
器へ供給するための第２蒸気管と、前記発電機出力検出
手段で検出した発電機出力に応じて前記第１蒸気管を通
る蒸気流量を調節するバイパス流量調節手段と、を備え
ることを特徴とする主蒸気温度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10194097A JPH10292902A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 主蒸気温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10194097A JPH10292902A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 主蒸気温度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10292902A true JPH10292902A (ja) | 1998-11-04 |
Family
ID=14313908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10194097A Withdrawn JPH10292902A (ja) | 1997-04-18 | 1997-04-18 | 主蒸気温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10292902A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002168410A (ja) * | 2000-12-05 | 2002-06-14 | Babcock Hitachi Kk | 排熱回収ボイラ |
| JP2003521623A (ja) * | 2000-02-02 | 2003-07-15 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンの運転方法及びタービンプラント |
| JP2006194550A (ja) * | 2005-01-17 | 2006-07-27 | Hitachi Ltd | 排熱回収ボイラの発生蒸気推定方法及び発生蒸気推定装置、発電設備の保全計画支援方法及び保全計画支援システム |
| JP2012508861A (ja) * | 2008-11-13 | 2012-04-12 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 排熱回収ボイラの運転方法 |
| CN107166360A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-09-15 | 华北电力大学（保定） | 新型锅炉主蒸汽温度调节装置及控制方法 |
| CN109340736A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-15 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种超超临界锅炉再热器用二级减温器保护系统 |
| CN110822947A (zh) * | 2018-08-13 | 2020-02-21 | 孚雷德（北京）蒸汽节能技术有限公司 | 一种新型蒸汽降温节能设备 |
| JP2020125702A (ja) * | 2019-02-04 | 2020-08-20 | 株式会社日立製作所 | コージェネレーションシステム |
| CN114383129A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-04-22 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法 |
| CN115839515A (zh) * | 2022-10-24 | 2023-03-24 | 无锡新联热力有限公司 | 供热蒸汽远程轨道控温追踪系统 |
| CN117231930A (zh) * | 2023-09-21 | 2023-12-15 | 华能罗源发电有限责任公司 | 一种低压旁路减温水管道系统及控制方法 |
| WO2024042839A1 (ja) * | 2022-08-26 | 2024-02-29 | 日立造船株式会社 | 制御装置、制御方法、焼却炉設備および予測モデル作成装置 |
-
1997
- 1997-04-18 JP JP10194097A patent/JPH10292902A/ja not_active Withdrawn
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003521623A (ja) * | 2000-02-02 | 2003-07-15 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンの運転方法及びタービンプラント |
| JP2002168410A (ja) * | 2000-12-05 | 2002-06-14 | Babcock Hitachi Kk | 排熱回収ボイラ |
| JP2006194550A (ja) * | 2005-01-17 | 2006-07-27 | Hitachi Ltd | 排熱回収ボイラの発生蒸気推定方法及び発生蒸気推定装置、発電設備の保全計画支援方法及び保全計画支援システム |
| US7801711B2 (en) | 2005-01-17 | 2010-09-21 | Hitachi, Ltd. | Generated steam estimation method and device for heat recovery steam generator, and maintenance planning support method and system for power generation facility |
| JP2012508861A (ja) * | 2008-11-13 | 2012-04-12 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 排熱回収ボイラの運転方法 |
| US9593844B2 (en) | 2008-11-13 | 2017-03-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for operating a waste heat steam generator |
| CN107166360A (zh) * | 2017-05-11 | 2017-09-15 | 华北电力大学（保定） | 新型锅炉主蒸汽温度调节装置及控制方法 |
| CN110822947A (zh) * | 2018-08-13 | 2020-02-21 | 孚雷德（北京）蒸汽节能技术有限公司 | 一种新型蒸汽降温节能设备 |
| CN109340736A (zh) * | 2018-08-24 | 2019-02-15 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种超超临界锅炉再热器用二级减温器保护系统 |
| CN109340736B (zh) * | 2018-08-24 | 2024-04-09 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种超超临界锅炉再热器用二级减温器保护系统 |
| JP2020125702A (ja) * | 2019-02-04 | 2020-08-20 | 株式会社日立製作所 | コージェネレーションシステム |
| US11506115B2 (en) | 2019-02-04 | 2022-11-22 | Hitachi, Ltd. | Cogeneration system |
| CN114383129A (zh) * | 2021-12-09 | 2022-04-22 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法 |
| CN114383129B (zh) * | 2021-12-09 | 2023-10-31 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种煤电机组四角切圆锅炉主汽温度的调节方法 |
| WO2024042839A1 (ja) * | 2022-08-26 | 2024-02-29 | 日立造船株式会社 | 制御装置、制御方法、焼却炉設備および予測モデル作成装置 |
| JP2024031699A (ja) * | 2022-08-26 | 2024-03-07 | 日立造船株式会社 | 制御装置、制御方法、焼却炉設備および予測モデル作成装置 |
| CN115839515A (zh) * | 2022-10-24 | 2023-03-24 | 无锡新联热力有限公司 | 供热蒸汽远程轨道控温追踪系统 |
| CN117231930A (zh) * | 2023-09-21 | 2023-12-15 | 华能罗源发电有限责任公司 | 一种低压旁路减温水管道系统及控制方法 |
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