JPH10298620A - 高炉への鉱石類装入方法 - Google Patents
高炉への鉱石類装入方法Info
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- JPH10298620A JPH10298620A JP12008397A JP12008397A JPH10298620A JP H10298620 A JPH10298620 A JP H10298620A JP 12008397 A JP12008397 A JP 12008397A JP 12008397 A JP12008397 A JP 12008397A JP H10298620 A JPH10298620 A JP H10298620A
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- ores
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 高炉羽口から微粉炭を大量に吹き込み、高Ｏ
／Ｃ操業となった際の高炉炉下部の熱レベルの低下を防
ぐ。 【解決手段】 高炉羽口から微粉炭を１６０ｋｇ／ｔ−
ｐ以上吹き込み、炉頂から鉱石類と石炭類を交互に層状
に装入する際に、１２００℃での被還元性が高い鉱石類
を各鉱石層の上層に装入することを特徴とする高炉への
鉱石類装入方法。また、高炉内の各鉱石層の２０〜５０
ｍａｓｓ％を１２００℃での被還元性の高い鉱石類とす
ることを特徴とする。
／Ｃ操業となった際の高炉炉下部の熱レベルの低下を防
ぐ。 【解決手段】 高炉羽口から微粉炭を１６０ｋｇ／ｔ−
ｐ以上吹き込み、炉頂から鉱石類と石炭類を交互に層状
に装入する際に、１２００℃での被還元性が高い鉱石類
を各鉱石層の上層に装入することを特徴とする高炉への
鉱石類装入方法。また、高炉内の各鉱石層の２０〜５０
ｍａｓｓ％を１２００℃での被還元性の高い鉱石類とす
ることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉への原料装入
方法に関する。
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉での還元効率を向上して燃料比を低
減させるため、鉱石類の装入方法については多くの報告
がある。従来技術の殆どは高炉半径方向の鉱石／コーク
ス重量比（以下、Ｏ／Ｃ）をムーバブルアーマーまたは
旋回シュートにより制御し、ＣＯガス利用率を向上させ
るものである。
減させるため、鉱石類の装入方法については多くの報告
がある。従来技術の殆どは高炉半径方向の鉱石／コーク
ス重量比（以下、Ｏ／Ｃ）をムーバブルアーマーまたは
旋回シュートにより制御し、ＣＯガス利用率を向上させ
るものである。
【０００３】この方法は、Ｏ／Ｃが低いとき（４以下）
には有効な方法であるが、羽口から多量に微粉炭を吹き
込む操業を行う際には、装入物のＯ／Ｃが高くなり
（５．０〜５．５）、従来の方法では高炉半径方向の中
間部から周辺部にかけて局所的に極めてＯ／Ｃの高い部
分（７以上）が生じる。この極めてＯ／Ｃの高い部分で
は、鉱石層の上層部でガスの還元ポテンシャル低下によ
る鉱石類の還元遅滞が生じるため、高炉内の融着帯に相
当する１２００℃以上の領域で上層部の鉱石類が溶融し
易くなり、炉下部熱レベル低下につながる。
には有効な方法であるが、羽口から多量に微粉炭を吹き
込む操業を行う際には、装入物のＯ／Ｃが高くなり
（５．０〜５．５）、従来の方法では高炉半径方向の中
間部から周辺部にかけて局所的に極めてＯ／Ｃの高い部
分（７以上）が生じる。この極めてＯ／Ｃの高い部分で
は、鉱石層の上層部でガスの還元ポテンシャル低下によ
る鉱石類の還元遅滞が生じるため、高炉内の融着帯に相
当する１２００℃以上の領域で上層部の鉱石類が溶融し
易くなり、炉下部熱レベル低下につながる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、高Ｏ／
Ｃ操業時には鉱石類の還元遅滞により１２００℃以上の
領域で鉱石類が溶融し易くなる。したがって、スラグ及
び溶銑は十分加熱されないうちに滴下するため、炉下部
の熱レベルは低下する。また、このときの鉱石類の還元
は不完全であるため、鉱石中に未還元の酸化鉄（Ｆｅ
Ｏ）が多量に含まれている。これらのＦｅＯは脈石成分
とともに融液を形成し、高炉炉下部に滴下する。これら
の融液は滴下中あるいは炉床の湯溜まりで、下記（１）
式のようにコークスや溶銑中の炭素と反応し還元され
る。
Ｃ操業時には鉱石類の還元遅滞により１２００℃以上の
領域で鉱石類が溶融し易くなる。したがって、スラグ及
び溶銑は十分加熱されないうちに滴下するため、炉下部
の熱レベルは低下する。また、このときの鉱石類の還元
は不完全であるため、鉱石中に未還元の酸化鉄（Ｆｅ
Ｏ）が多量に含まれている。これらのＦｅＯは脈石成分
とともに融液を形成し、高炉炉下部に滴下する。これら
の融液は滴下中あるいは炉床の湯溜まりで、下記（１）
式のようにコークスや溶銑中の炭素と反応し還元され
る。
【０００５】（１）式の反応は吸熱反応であるため、ス
ラグ中のＦｅＯが多いほど炉下部の熱レベルは低下す
る。 ＦｅＯ＋Ｃ＝Ｆｅ＋ＣＯ ・・・・・（１） したがって、高Ｏ／Ｃ操業時には鉱石類の還元を十分に
することにより、高炉炉下部の熱レベルを低下させない
ことが課題である。
ラグ中のＦｅＯが多いほど炉下部の熱レベルは低下す
る。 ＦｅＯ＋Ｃ＝Ｆｅ＋ＣＯ ・・・・・（１） したがって、高Ｏ／Ｃ操業時には鉱石類の還元を十分に
することにより、高炉炉下部の熱レベルを低下させない
ことが課題である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】以上の課題を解決するた
め、本発明では鉱石層上層部に１２００℃までの被還元
性が良好な鉱石類を装入することにより還元率を低下さ
せず、鉱石類の滴下温度及びスラグ中ＦｅＯ維持を実現
し、高Ｏ／Ｃ操業時でも高炉炉下部の熱レベルを維持す
る方法を見出した。すなわち、高炉羽口から微粉炭を
１６０ｋｇ／ｔ−ｐ以上吹き込み、炉頂から鉱石類とコ
ークスを交互に層状に装入する際に、１２００℃までの
被還元性が高い鉱石類を各鉱石層の上層に装入すること
を特徴とする高炉への鉱石類装入方法。
め、本発明では鉱石層上層部に１２００℃までの被還元
性が良好な鉱石類を装入することにより還元率を低下さ
せず、鉱石類の滴下温度及びスラグ中ＦｅＯ維持を実現
し、高Ｏ／Ｃ操業時でも高炉炉下部の熱レベルを維持す
る方法を見出した。すなわち、高炉羽口から微粉炭を
１６０ｋｇ／ｔ−ｐ以上吹き込み、炉頂から鉱石類とコ
ークスを交互に層状に装入する際に、１２００℃までの
被還元性が高い鉱石類を各鉱石層の上層に装入すること
を特徴とする高炉への鉱石類装入方法。
【０００７】高炉内の各鉱石類層の２０〜５０ｍａｓ
ｓ％を１２００℃での被還元性の高鉱石類とすることを
特徴とする高炉への鉱石類装入方法。 ＣＯ，ＣＯ2 を容積比１：１で混合したガスで１００
０℃でウスタイトまで還元した後、７℃／ｍｉｎで１２
００℃まで昇温しながらＣＯとＮ2 を容積比３：７で混
合したガスで還元した後の還元率が６０％以上である鉱
石類を１２００℃までの被還元性の高い鉱石類として使
用することを特徴とする高炉への鉱石類装入方法であ
る。
ｓ％を１２００℃での被還元性の高鉱石類とすることを
特徴とする高炉への鉱石類装入方法。 ＣＯ，ＣＯ2 を容積比１：１で混合したガスで１００
０℃でウスタイトまで還元した後、７℃／ｍｉｎで１２
００℃まで昇温しながらＣＯとＮ2 を容積比３：７で混
合したガスで還元した後の還元率が６０％以上である鉱
石類を１２００℃までの被還元性の高い鉱石類として使
用することを特徴とする高炉への鉱石類装入方法であ
る。
【０００８】
【発明の実施の形態】微粉炭吹き込み量が１６０ｋｇ／
ｔ以上の高Ｏ／Ｃ操業時にはコークス装入量を低減でき
るが、コークス層は高炉内で通気性を確保する役割を担
っていることから、ある量以上を装入しなければならな
い（５０００ｍ3 級の高炉で２５ｔ／チャージ程度）。
したがって、Ｏ／Ｃの増大に伴い鉱石類の層厚は増加す
ることになり、鉱石層の上層部は還元ガスの還元ポテン
シャルが低下するため未還元部分が増加する。これらの
還元不十分な鉱石類は高炉内の融着帯に相当する１２０
０℃以上の領域で溶融し易くなり、炉下部熱レベル低下
につながる。
ｔ以上の高Ｏ／Ｃ操業時にはコークス装入量を低減でき
るが、コークス層は高炉内で通気性を確保する役割を担
っていることから、ある量以上を装入しなければならな
い（５０００ｍ3 級の高炉で２５ｔ／チャージ程度）。
したがって、Ｏ／Ｃの増大に伴い鉱石類の層厚は増加す
ることになり、鉱石層の上層部は還元ガスの還元ポテン
シャルが低下するため未還元部分が増加する。これらの
還元不十分な鉱石類は高炉内の融着帯に相当する１２０
０℃以上の領域で溶融し易くなり、炉下部熱レベル低下
につながる。
【０００９】このような高Ｏ／Ｃ操業時の課題を解決す
るには、１２００℃までの還元率を高める必要がある。
現在、９００℃での被還元性はＪＩＳで規格されＪＩＳ
−ＲＩという指標になっているが、１２００℃までの還
元率を評価する統一された方法はない。１２００℃まで
の還元率は、１１００℃以上の温度で顕著になる鉱石類
の軟化により左右される。すなわち、９００℃のＪＩＳ
−ＲＩでは鉱石類の軟化による気孔閉塞が起こらないた
め、実炉での鉱石類の還元挙動を正確に反映することが
困難である。
るには、１２００℃までの還元率を高める必要がある。
現在、９００℃での被還元性はＪＩＳで規格されＪＩＳ
−ＲＩという指標になっているが、１２００℃までの還
元率を評価する統一された方法はない。１２００℃まで
の還元率は、１１００℃以上の温度で顕著になる鉱石類
の軟化により左右される。すなわち、９００℃のＪＩＳ
−ＲＩでは鉱石類の軟化による気孔閉塞が起こらないた
め、実炉での鉱石類の還元挙動を正確に反映することが
困難である。
【００１０】試料を１０００℃でＣＯ−ＣＯ2 混合ガス
（混合比１：１ｖｏｌ％）と平衡させる理由は、試験条
件を実炉での鉱石類の還元率に一致させるためである。
垂直ゾンデによるサンプリングにより実炉では１０００
℃で還元率がほぼ３０％のウスタイトとなることが知ら
れており、上記の還元条件（平衡に達するまで２〜３時
間）で同等の還元率にすることができる。１０００℃で
の還元率を調整した後、還元ガスをＣＯ−Ｎ2 混合ガス
（混合比３：７ｖｏｌ％、５〔リットル／ｍｉｎ〕）に
変え、７℃／ｍｉｎで昇温しながら１２００℃までの還
元率を測定する。
（混合比１：１ｖｏｌ％）と平衡させる理由は、試験条
件を実炉での鉱石類の還元率に一致させるためである。
垂直ゾンデによるサンプリングにより実炉では１０００
℃で還元率がほぼ３０％のウスタイトとなることが知ら
れており、上記の還元条件（平衡に達するまで２〜３時
間）で同等の還元率にすることができる。１０００℃で
の還元率を調整した後、還元ガスをＣＯ−Ｎ2 混合ガス
（混合比３：７ｖｏｌ％、５〔リットル／ｍｉｎ〕）に
変え、７℃／ｍｉｎで昇温しながら１２００℃までの還
元率を測定する。
【００１１】１２００℃まで測定する理由は、高炉内の
融着帯面上がほぼ１２００℃であり、融着帯までの還元
率により炉下部の熱レベルに影響を及ぼす滴下開始温度
やスラグ中のＦｅＯ量がほぼ決まるからである。７℃／
ｍｉｎで昇温する理由も上述の垂直ゾンデによる測定に
より、実炉の場合、５〜１０℃／ｍｉｎで昇温されてい
るからである。
融着帯面上がほぼ１２００℃であり、融着帯までの還元
率により炉下部の熱レベルに影響を及ぼす滴下開始温度
やスラグ中のＦｅＯ量がほぼ決まるからである。７℃／
ｍｉｎで昇温する理由も上述の垂直ゾンデによる測定に
より、実炉の場合、５〜１０℃／ｍｉｎで昇温されてい
るからである。
【００１２】ＣＯ−Ｎ2 混合ガスを用いるのは以下の理
由による。高温還元を行う高炉のボッシュガス組成は、
通常、ＣＯ：３５〜４０ｖｏｌ％、Ｎ2 ：５０〜５５ｖ
ｏｌ％、Ｈ2 ：２〜５ｖｏｌ％、ＣＯ2 ：２〜５ｖｏｌ
％であり、主成分はＣＯとＮ2 である。Ｈ2 とＣＯ2 も
還元に影響を与えるガスであるが、ボッシュガス中の割
合が小さく、また、常に同じ組成のガスを用いる限り鉱
石類の評価には問題ない。
由による。高温還元を行う高炉のボッシュガス組成は、
通常、ＣＯ：３５〜４０ｖｏｌ％、Ｎ2 ：５０〜５５ｖ
ｏｌ％、Ｈ2 ：２〜５ｖｏｌ％、ＣＯ2 ：２〜５ｖｏｌ
％であり、主成分はＣＯとＮ2 である。Ｈ2 とＣＯ2 も
還元に影響を与えるガスであるが、ボッシュガス中の割
合が小さく、また、常に同じ組成のガスを用いる限り鉱
石類の評価には問題ない。
【００１３】上記の試験方法により１２００℃での還元
率が６０％以上の鉱石類を、高炉内部に装入された複数
の鉱石類層の各々の上層に装入することが還元率を高め
る点で好ましい。鉱石類層の上層に装入する方法として
は、通常還元率（５５〜６０％程度）の鉱石類を１バッ
チ目に装入した後、別の鉱石庫から切り出した１２００
℃での還元率が６０％以上の鉱石類を２バッチ目に装入
する方法がある。
率が６０％以上の鉱石類を、高炉内部に装入された複数
の鉱石類層の各々の上層に装入することが還元率を高め
る点で好ましい。鉱石類層の上層に装入する方法として
は、通常還元率（５５〜６０％程度）の鉱石類を１バッ
チ目に装入した後、別の鉱石庫から切り出した１２００
℃での還元率が６０％以上の鉱石類を２バッチ目に装入
する方法がある。
【００１４】ここで、１２００℃での還元率が６０％以
上とした理由は、１２００℃での還元率が６０％以上の
鉱石類はより高温部に降下するまでの間にさらに還元さ
れ鉱石類の滴下温度が１４５０℃以上、スラグ中ＦｅＯ
が３０ｍａｓｓ％以下となり、高炉の炉下部熱レベルを
低下させないことが確認されたからである。
上とした理由は、１２００℃での還元率が６０％以上の
鉱石類はより高温部に降下するまでの間にさらに還元さ
れ鉱石類の滴下温度が１４５０℃以上、スラグ中ＦｅＯ
が３０ｍａｓｓ％以下となり、高炉の炉下部熱レベルを
低下させないことが確認されたからである。
【００１５】１２００℃までの還元率が６０％以上の鉱
石類の装入量は鉱石類の２０〜５０ｍａｓｓ％が好まし
い。ここで、２０ｍａｓｓ％未満では鉱石類層の上層部
の被還元性の改善効果が小さく炉下部熱レベル維持が困
難であり、５０ｍａｓｓ％超では操業上の問題は無いが
高被還元性鉱石類の製造コストが割高なため、微粉炭吹
き込みによるメリットを十分享受できなくなるからであ
る。
石類の装入量は鉱石類の２０〜５０ｍａｓｓ％が好まし
い。ここで、２０ｍａｓｓ％未満では鉱石類層の上層部
の被還元性の改善効果が小さく炉下部熱レベル維持が困
難であり、５０ｍａｓｓ％超では操業上の問題は無いが
高被還元性鉱石類の製造コストが割高なため、微粉炭吹
き込みによるメリットを十分享受できなくなるからであ
る。
【００１６】ここで、鉱石類とは鉄鉱石、焼結鉱、パレ
ットであり、高炉炉下部とは朝顔より下の滴下帯、炉
芯、湯溜まりのことである。
ットであり、高炉炉下部とは朝顔より下の滴下帯、炉
芯、湯溜まりのことである。
【００１７】
【実施例】以下に、本発明での実施例を説明する。本発
明の測定法として、試験を簡潔にするために、試料重量
を２０ｇとし、ＣＯ−ＣＯ2 混合ガス（混合比１：１）
で１０００℃でウスタイトまで還元した後、ＣＯ−Ｎ2
混合ガス（混合比３：７）の流量を５〔リットル／ｍｉ
ｎ〕として７℃／ｍｉｎで１２００℃まで還元して還元
率を測定した。経済性を考慮しなければ試料重量に比例
させてＣＯ−Ｎ2 混合ガスの流量も変えてもよい。鉱石
類の還元率は以下の式によ計算した。
明の測定法として、試験を簡潔にするために、試料重量
を２０ｇとし、ＣＯ−ＣＯ2 混合ガス（混合比１：１）
で１０００℃でウスタイトまで還元した後、ＣＯ−Ｎ2
混合ガス（混合比３：７）の流量を５〔リットル／ｍｉ
ｎ〕として７℃／ｍｉｎで１２００℃まで還元して還元
率を測定した。経済性を考慮しなければ試料重量に比例
させてＣＯ−Ｎ2 混合ガスの流量も変えてもよい。鉱石
類の還元率は以下の式によ計算した。
【００１８】還元率〔％〕＝（還元された酸素量）／
（ＦｅＯと結合している酸素量）×１００ （還元された酸素量）は排ガスと還元ガスの組成変化か
ら計算することができ、（ＦｅＯと結合している酸素
量）は試料の化学分析により測定できる。なお、表１に
操業結果を示す。
（ＦｅＯと結合している酸素量）×１００ （還元された酸素量）は排ガスと還元ガスの組成変化か
ら計算することができ、（ＦｅＯと結合している酸素
量）は試料の化学分析により測定できる。なお、表１に
操業結果を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】内容積４０００ｍ3 の高炉で、通常操業時
は本発明の測定法での還元率が６０％以上の鉱石類は使
用していない。通常鉱石類の内訳は、焼結鉱８８ｍａｓ
ｓ％、塊鉱石１２ｍａｓｓ％である。通常鉱石類の本発
明の測定法での還元率は５５．０％であり、滴下開始温
度は１３８０℃であった。なお、滴下開始温度を定量化
する際には、本発明とは別の大型の滴下試験装置を用い
た（以下の例でも同様）、通常鉱石類のみを使用した場
合、微粉炭比１４０ｋｇ／ｔ−ｐ、燃料比４９０ｋｇ／
ｔ−ｐ、溶銑温度１５１５℃の操業を行っていた。
は本発明の測定法での還元率が６０％以上の鉱石類は使
用していない。通常鉱石類の内訳は、焼結鉱８８ｍａｓ
ｓ％、塊鉱石１２ｍａｓｓ％である。通常鉱石類の本発
明の測定法での還元率は５５．０％であり、滴下開始温
度は１３８０℃であった。なお、滴下開始温度を定量化
する際には、本発明とは別の大型の滴下試験装置を用い
た（以下の例でも同様）、通常鉱石類のみを使用した場
合、微粉炭比１４０ｋｇ／ｔ−ｐ、燃料比４９０ｋｇ／
ｔ−ｐ、溶銑温度１５１５℃の操業を行っていた。
【００２１】実施例１は本発明の測定方法での還元率が
６０．１％の高被還元性鉱石類の鉱石層の上層部に５０
ｍａｓｓ％装入した例である。高被還元性鉱石類以外の
鉱石類は通常鉱石類と同じものである。このとき、鉱石
類の還元率が向上したため滴下開始温度は１４６０℃と
なり高炉の炉下部熱レベルを容易に維持することが可能
であった。したがって、燃料比を殆ど増加することなく
２００ｋｇ／ｔ−ｐの微粉炭吹き込みが可能となった。
６０．１％の高被還元性鉱石類の鉱石層の上層部に５０
ｍａｓｓ％装入した例である。高被還元性鉱石類以外の
鉱石類は通常鉱石類と同じものである。このとき、鉱石
類の還元率が向上したため滴下開始温度は１４６０℃と
なり高炉の炉下部熱レベルを容易に維持することが可能
であった。したがって、燃料比を殆ど増加することなく
２００ｋｇ／ｔ−ｐの微粉炭吹き込みが可能となった。
【００２２】実施例２は本発明の測定法での還元率が６
２．３％の高被還元性鉱石類の鉱石層の上層部に２０ｍ
ａｓｓ％装入した例である。このとき、鉱石類の滴下開
始温度は１４５０℃となり、実施例１の場合と同様に、
燃料比の殆ど増加することなく２００ｋｇ／ｔ−ｐの微
粉炭吹き込みが可能となった。
２．３％の高被還元性鉱石類の鉱石層の上層部に２０ｍ
ａｓｓ％装入した例である。このとき、鉱石類の滴下開
始温度は１４５０℃となり、実施例１の場合と同様に、
燃料比の殆ど増加することなく２００ｋｇ／ｔ−ｐの微
粉炭吹き込みが可能となった。
【００２３】比較例１は本発明の測定法での還元率が６
２．３％の高被還元性鉱石類を鉱石層の上層部に１０ｍ
ａｓｓ％装入した例である。このとき、高被還元性鉱石
類の配合率が低いため鉱石類の還元率はやや向上したも
のの効果が小さく、滴下開始温度は１４００℃であり高
炉の炉下部熱レベルを維持することが困難であった。し
たがって、溶銑温度を維持するため燃料比の増加を余儀
なくされ燃料比５０７ｋｇ／ｔ−ｐ、微粉炭比も１８０
ｋｇ／ｔ−ｐまでしか吹き込むことができなかった。
２．３％の高被還元性鉱石類を鉱石層の上層部に１０ｍ
ａｓｓ％装入した例である。このとき、高被還元性鉱石
類の配合率が低いため鉱石類の還元率はやや向上したも
のの効果が小さく、滴下開始温度は１４００℃であり高
炉の炉下部熱レベルを維持することが困難であった。し
たがって、溶銑温度を維持するため燃料比の増加を余儀
なくされ燃料比５０７ｋｇ／ｔ−ｐ、微粉炭比も１８０
ｋｇ／ｔ−ｐまでしか吹き込むことができなかった。
【００２４】比較例２は本発明の測定法での還元率が５
８．９％の鉱石類を鉱石層の上層部に５０ｍａｓｓ％装
入した例である。このとき、上層部に装入した鉱石類の
還元率が不十分であるため鉱石類の還元率はやや向上し
たものの効果が小さく、滴下開始温度は１３９０℃であ
り、高炉の炉下部熱レベルを維持することが困難であっ
た。したがって、溶銑温度を維持するため燃料比の増加
を余儀なくされ燃料比５０５ｋｇ／ｔ−ｐ、微粉炭比も
１７５ｋｇ／ｔ−ｐまでしか吹き込むことができなかっ
た。
８．９％の鉱石類を鉱石層の上層部に５０ｍａｓｓ％装
入した例である。このとき、上層部に装入した鉱石類の
還元率が不十分であるため鉱石類の還元率はやや向上し
たものの効果が小さく、滴下開始温度は１３９０℃であ
り、高炉の炉下部熱レベルを維持することが困難であっ
た。したがって、溶銑温度を維持するため燃料比の増加
を余儀なくされ燃料比５０５ｋｇ／ｔ−ｐ、微粉炭比も
１７５ｋｇ／ｔ−ｐまでしか吹き込むことができなかっ
た。
【００２５】
【発明の効果】本発明により、燃料比を大幅に増大する
ことなく安定操業を継続しながら安価な微粉炭を多量に
吹き込むことが可能となり、溶銑製造コストを下げるこ
とができる。
ことなく安定操業を継続しながら安価な微粉炭を多量に
吹き込むことが可能となり、溶銑製造コストを下げるこ
とができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 高炉羽口から微粉炭を１６０ｋｇ／ｔ−
ｐ以上吹き込み、炉頂から鉱石類とコークスを交互に層
状に装入する際に、１２００℃までの被還元性が高い鉱
石類を各鉱石層の上層に装入することを特徴とする高炉
への鉱石類装入方法。 - 【請求項２】 高炉内の各鉱石類層の２０〜５０ｍａｓ
ｓ％を１２００℃での被還元性の高い鉱石類とすること
を特徴とする請求項１記載の高炉への鉱石類装入方法。 - 【請求項３】 ＣＯ，ＣＯ2 を容積比１：１で混合した
ガスで１０００℃でウスタイトまで還元した後、７℃／
ｍｉｎで１２００℃まで昇温しながらＣＯとＮ2 を容積
比３：７で混合したガスで、還元した後の還元率が６０
％以上である鉱石類を１２００℃までの被還元性の高い
鉱石類として使用することを特徴とする請求項１または
請求項２記載の高炉への鉱石類装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12008397A JPH10298620A (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | 高炉への鉱石類装入方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12008397A JPH10298620A (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | 高炉への鉱石類装入方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10298620A true JPH10298620A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=14777492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12008397A Withdrawn JPH10298620A (ja) | 1997-04-24 | 1997-04-24 | 高炉への鉱石類装入方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10298620A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002146414A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 高炉操業方法 |
| KR100413820B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 고미분탄 취입시 노황개선을 위한 고로조업방법 |
| KR100762455B1 (ko) * | 2001-05-17 | 2007-10-02 | 주식회사 포스코 | 일산화탄소 가스 이용률 제어를 위한 대립광 내외진장입방법 |
| JP2013256696A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高炉操業方法 |
| JP2019143226A (ja) * | 2018-02-23 | 2019-08-29 | 日本製鉄株式会社 | 高炉原料の装入方法 |
-
1997
- 1997-04-24 JP JP12008397A patent/JPH10298620A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100413820B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 고미분탄 취입시 노황개선을 위한 고로조업방법 |
| JP2002146414A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-22 | Nippon Steel Corp | 高炉操業方法 |
| KR100762455B1 (ko) * | 2001-05-17 | 2007-10-02 | 주식회사 포스코 | 일산화탄소 가스 이용률 제어를 위한 대립광 내외진장입방법 |
| JP2013256696A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 高炉操業方法 |
| JP2019143226A (ja) * | 2018-02-23 | 2019-08-29 | 日本製鉄株式会社 | 高炉原料の装入方法 |
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