JPH10301065A

JPH10301065A - 多焦点眼鏡レンズ

Info

Publication number: JPH10301065A
Application number: JP9127798A
Authority: JP
Inventors: Yasunori Ueno; 保典上野; Masami Suzuki; 賢美鈴木
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1997-05-02
Filing date: 1997-05-02
Publication date: 1998-11-13

Abstract

(57)【要約】【課題】光学性能的に優れ、かつ縁厚も薄い、台玉の
度数が負の屈折力を有する多焦点眼鏡レンズを提供する
こと。【解決手段】本発明は、前方屈折面及び後方屈折面の
一対の屈折面を有する多焦点眼鏡レンズにおいて、前記
前方屈折面は、遠方視のための台玉と、近方視のための
小玉とにより構成され、前記台玉の屈折力は負の屈折力
を有し、前記台玉及び小玉の少なくともどちらか一方が
非球面であることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、目の調節力を補助
するため、とくに老視矯正用に使用する多焦点眼鏡レン
ズに関する。

【０００２】

【従来技術】眼の屈折異常を矯正するために用いられる
眼鏡レンズの第１面の屈折面は加工の容易性を考慮して
球面レンズが採用されている。一方、第２面の屈折面は
球面のほかに、乱視等の矯正のためにトーリック面が採
用されいる。以下、本発明においては、球面レンズ、ト
ーリック面レンズを総称して球面レンズと呼ぶことにす
る。

【０００３】レンズの屈折力はディオプター（以下、
「Ｄ」という）と呼ばれる単位で表される。また、レン
ズの表面における屈折力（面屈折力）はその面の曲率ρ
（単位はｍ^-1、曲率半径Ｒ＝１／ρ）とレンズの硝材の
屈折率ｎにより次式、のように定義される。レンズの第１面の屈折力は特にベ
ースカーブと呼ばれ、ベースカーブに対応する曲率をベ
ースカーブ曲率という。

【０００４】レンズの度数は主に第１面及び第２面の二
つの屈折力により決定されるため、一定のレンズの度数
を得るのに必要なベースカーブは、屈折力の組合せによ
っていろいろな値をとることができる。しかし、実際は
光学性能、特にレンズの光軸から離れた側方部を通して
見たとき眼に作用する非点収差を小さくするために、ベ
ースカーブはレンズの度数に対して特定の範囲内に限定
される。一般に眼鏡レンズにおいてこの非点収差を最小
にする値を求めるために使用されるのがチェルニングの
楕円と言われるものである。チェルニングの楕円を用い
て得られる値は、薄肉レンズにおける非点収差の最小解
であり、実際のレンズは中心厚を有するので、チェルニ
ングの楕円ではなく光線追跡を行って実用解を求めてい
る。チェルニングの楕円により求めた解と光線追跡によ
る実用解は多少異なってはいるが、実用解はそれほど大
きくチェルニングの楕円からはずれるようなことはな
い。

【０００５】チェルニングの楕円によると、非点収差が
最小となる最適のベースカーブは遠方視と近方視とで異
なっている。つまり、光学系を設計するときに遠方視を
重視するか、近方視を重視するかによって最適のベース
カーブが異なってくることとなる。そのため、遠方視及
び近方視において収差を同等に補正するためには、遠方
視用ベースカーブと近方視用ベースカーブの中間付近の
ベースカーブが一般に採用される。

【０００６】このように、レンズ設計上の思想として、
（１）遠方視において収差が少なくなるようにする場
合、（２）近方視において収差が少なくなるようにする
場合、（３）遠方視と近方視の両方において収差が最も
少なくなるようにする場合の３通りの設計目標が考えら
れる。

【０００７】次に、多焦点レンズについて説明する。一
枚のレンズを遠方視部（遠用部）と近方視部（近用部）
とに分け、２つの異なる度数を持たせたものを２重焦点
レンズといい、遠用、近用及び中間の３種類の度数の部
分を持たせたものを３重焦点レンズという。また遠用部
から近用部にかけて屈折力を連続的に変化させたレンズ
を累進焦点レンズと呼ぶ。

【０００８】現在使用されている２重焦点レンズの種類
は、融着型とワンピース型に大別することができる。融
着型レンズの構成を図５（ａ）、（ｂ）に示す。融着型
レンズでは、クラウンガラスの台玉となるレンズの前面
に、屈折率の高いバリウムフリント等のガラスの小玉を
埋め込み融着している。融着型レンズは、レンズの境界
線に段差がなく、台玉と小玉の境目が目立ちにくいとい
う特徴がある。

【０００９】また、代表的なワンピースレンズは、プラ
スチック材料を用いてワンピース型としたものがある。
ワンピースレンズの例を図６（ａ）、（ｂ）に示す。ワ
ンピースプラスチックレンズでは重量が軽減され、また
小玉が台玉よりつきだしており、境界部分に段差が存在
している。ここで、一般に遠用部と近用部の屈折力の差
を加入度という。

【００１０】また、老視の矯正には単焦点レンズや２重
焦点（バイフォーカル）レンズ、累進多焦点レンズ等が
用いられている。これらの中でも累進多焦点レンズは、
遠方視時と近方視時で眼鏡の掛け替えや掛けはずしがい
らず、また外観も２重焦点レンズのようなレンズの境目
がないので、その需要はかなり高まってきている。しか
し、累進多焦点レンズは、依然としていわゆる揺れ歪み
が存在し、光学性能もそれほど優れたものとはいえず慣
れるのに時間を要するばかりでなく、慣れない人も存在
する。

【００１１】それに対して２重焦点レンズをはじめとし
た多焦点レンズは累進多焦点レンズのような焦点距離の
中問部が存在しないが、累進多焦点レンズに比較すると
光学的に優れているばかりでなく、視野も広いため比較
的使いやすい。ただし、外観上レンズの境目が存在して
いる。

【００１２】従来種々の多焦点レンズが製造、販売され
ているが、上述したように２重焦点レンズ等は累進多焦
点レンズに比ベて光学的性能は優れているが、それでも
未だ十分な光学性能を有しているとはいえない。例え
ば、遠用部の光学性能が優れていても、近用部の光学性
能が十分でなかったり、またその逆の場合もある。

【００１３】ところで、主として遠用部が近視矯正（台
玉の屈折力が負）に用いられるマイナスの度数を持つレ
ンズの短所として、レンズの度数が強度になるにつれて
レンズの縁厚（レンズの外周端での厚み）が厚くなるこ
とが挙げられる。

【００１４】遠方視（無限遠）矯正設計のレンズの従来
例を図７に示す。かかるレンズの度数は−４．０Ｄ、レ
ンズ径は７０ｍｍである。このレンズは一般に使用され
ている屈折率１．５０のプラスチックレンズで、ベース
カーブは４．０Ｄ、中心厚はｌ．０ｍｍである。なお、
屈折率とはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折
率をいう。本従来例の場合、レンズの縁厚ＥＤは６．７
ｍｍ、また出っ張り量Ｈは１１．７ｍｍである。図７か
ら明らかなように、眼鏡レンズにしたときに縁厚が厚く
なり外観が見苦しく（見栄えが悪く）なる。これを解決
する方法としてベースカーブを小さくすることが考えら
れる。図８に示すレンズは、図７と同じ条件のレンズで
ベースカーブを０．５Ｄとしたものである。このレンズ
の縁厚ＥＤは６．０ｍｍとなり図７のレンズに比較して
縁厚を０．７ｍｍ減少させることができている。また出
っ張り量Ｈは６．７ｍｍであり、同様に５．０ｍｍ減少
できている。

【００１５】一方、前述したように本来ベースカーブ自
体は光学性能上から決定されるものであるので、０．５
Ｄのべースカーブにすると４．０Ｄのベースカーブのレ
ンズに比較して光学性能が著しく低下する。ベースカー
ブ４．０Ｄ及び０．５Ｄのレンズの装用状態での視野に
おける非点収差をそれぞれ図９及び図１０に示す。縦軸
は視野の角度（単位：度）、横軸は光軸上の屈折力を基
準とした非点収差（単位はＤであり、メリジオナル（ｍ
ｅｒｉｄｉｏｎａｌ）方向（ｍ）とサジタル（ｓａｇｉ
ｔａｌ）方向（ｓ）の差分（ｍ−ｓ）を表している。）
である。図９及び図１０から明らかなように、ベースカ
ーブが４．０Ｄの場合に比較して０．５Ｄの場合は、著
しく非点収差が大きくなっている。ベースカーブの選択
が如何に光学性能を左右するかがわかる。

【００１６】以下の表１に上記従来例の球面レンズの諸
元値を掲げる。Ｒ１，Ｒ２は観察物体側からのレンズ面
の曲率半径である。

【００１７】

【表１】遠方視設計・ベースカーブ４．０Ｄの場合（図７）Ｒ１＝１２５．０００ＥＤ＝６．７Ｒ２＝６２．４１７Ｈ＝１１．７遠方視重視設計・ベースカーブ０．５Ｄの場合（図８）Ｒ１＝１０００．０００ＥＤ＝６．０Ｒ２＝１１１．１０７Ｈ＝６．７

【００１８】また、チェルニングの楕円より明らかなよ
うに、遠方視において最適なべースカーブは、近方視に
おいて最適なベースカーブより大きい。２重焦点レンズ
をはじめとした多焦点レンズにおいては、被検眼の調節
カを補うためレンズ内に加入度を与えることによって、
被検眼の調節力不足を補っている。この場合、近用部の
カーブは遠用部のカーブに加入度分だけ付加したカーブ
になっており、遠用部のカーブは近用部のカーブより小
さくなっている。例えば、遠用部のベースカーブが５Ｄ
の時、加入度を２Ｄとすると近用部のベースカーブは７
Ｄとなる。したがって、いくら遠方視の光学性能を向上
させても、近方視では最適にならないばかりか、かえっ
て悪化してしまう。逆に、近方視の光学的性能を向上さ
せても、遠方視における光学的性能は悪くなってしま
う。

【００１９】かかるレンズの外観上の見栄えの問題と光
学性能の低下を解決するものとして、レンズの第１面の
屈折面あるいは第２面の屈折面を非球面とする（二つ以
上の球面の組合せを含む）方法が種々提案されている。

【００２０】

【発明が解決すべき課題】上述した光学性能的欠点を解
消するために、単焦点レンズか、多焦点レンズかに関わ
らず、第１面の屈折面を非球面にしたものが、例えば、
特開昭５３−９４９４７号公報、特公昭５９−４１１６
４号公報などにいくつか提案されている。

【００２１】特開昭５３−９４９４７号公報には、第１
面の屈折面を中心部分（実施例によれば直径４０ｍｍ）
とその外側周辺部分に分け、中心部を一つの球面とし、
外側周辺部分をその中心部球面の曲率より大きな曲率を
持つ円環体面で構成するものが開示されている。この場
合、中心部に大きな球面部分を持つため、外側周辺部の
光学性能を大きく損なわないためには、中心部に対して
あまり極端な曲率の差はつけられないため、大きな薄形
化効果は得られずに問題である。

【００２２】特開平８−５９６６号公報では、レンズの
薄肉化と光学性能をある程度向上させているが、多焦点
レンズに適応するものではなかった。

【００２３】特公昭５９−４１１６４号公報には、第１
面の屈折面を特殊な関数で与えられる非球面にしたもの
が開示されている。この場合、レンズ屈折面がレンズの
回転中心から周辺方向にかけて、第１面側に一瑞突き出
したのち後方に向かう形状であることが特徴である。こ
の非球面レンズでは、その独特な形状の影響で、うねる
ようなレンズ第１面の屈折面において著しく不均一な反
射が起こるため外観的に好ましくない点が問題である。

【００２４】また、第２面の屈折面を非球面化したもの
としては、特開昭５３−８４７４１号公報、特開昭５３
−８５７４２号公報、特開昭５８−１９５８２６号公
報、特開昭６０−６０７２４号公報に開示されているも
のがある。これら第２面屈折面を非球面にしたものにお
ける共通の間題点は、眼鏡レンズにしたときに、乱視付
きのレンズでは第１面屈折面を凸状のトーリック面ある
いは円柱面とするため、外観が悪いことである。また、
現在一般に普及している眼鏡レンズは第２面屈折面を凹
面状のトーリック面としているので、レンズ用の加工機
もかかる形状を加工するように製造されている。したが
って、これらの第２面屈折面を非球面としたレンズを製
造するためには、加工機など設備の面で大きな変更をし
なければならないという問題もある。

【００２５】本発明は、上述したような目の調節力の補
助として、特に老視矯正用に使用する多焦点眼鏡レンズ
において、台玉の度数が負の屈折カを有する多焦点レン
ズにおける問題点を解決し、光学性能的に優れ、かつ縁
厚も薄い多焦点眼鏡レンズを提供することを目的とす
る。

【００２６】

【課題を解決するための手段】本発明の多焦点眼鏡レン
ズは、前方屈折面及び後方屈折面の一対の屈折面を有
し、前記前方屈折面は、遠方視のための台玉部分と、近
方視のための小玉部分とにより構成され、前記台玉の屈
折力は負の屈折力を有し、前記台玉部分及び小玉部分の
少なくともどちらか一方が非球面であることを特徴とす
る。

【００２７】前述したように、一般に球面レンズにおい
て最適なベースカーブはチェルニングの楕円から求めら
れるものに近いカーブである。このカーブを採用すると
光学性能的には十分満足なものが得られるが、欠点とし
て、度数が強くなるにつれてレンズの縁厚が厚くなるこ
と、また第２面のカーブがきつくなるのでレンズの出っ
張りが強くなり、外見的に見苦しくなることが挙げられ
る。

【００２８】台玉に球面形状を用いている限り、光学性
能上最適なベースカーブは一意に決まってしまい、眼鏡
レンズとしたとき縁厚が厚くなり外観的に見苦しいもの
となる。縁厚が厚くなり見苦しくなるという欠点を解消
するためには光学性能上の最適なベースカーブより鈍い
ベースカーブを採用しなければならない。このとき光学
性能が劣化するのは上述した通りである。

【００２９】本発明の構成では、非球面を採用すること
により、光学性能上の最適なベースカーブより鈍いベー
スカーブを採用し、外見上の欠点を解消しつつ、優れた
光学性能を実現できる。

【００３０】また、本発明の多焦点眼鏡レンズは、前記
台玉または小玉の前方屈折面が回転軸対称非球面形状で
あり、該前方屈折面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前
記子午面と直交する球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両曲率の差をＺ＝βｍ−βｓ、としたときに、前記回転軸対称の対称軸から前記台玉ま
たは小玉の外周方向に向かって少なくとも２０ｍｍ以内
の間において、前記曲率差Ｚの値は増加し、その後減少
することを特徴としている。

【００３１】眼鏡レンズにおいては、非点収差が最小で
あることが必要である。光学性能上の最適なベースカー
ブより鈍いベースカーブを採用することによって非点収
差が増大するが、かかる非点収差を最小にするような非
球面が望ましいのは言うまでもない。非点収差を最小に
するためには、メリジオナル方向（ｍ）の曲率とサジタ
ル方向（ｓ）の曲率が異なるような非球面にすれば良
い。その量は発生した非点収差に応じて、またレンズ面
上の高さによって異なる。したがって、前方屈折面の子
午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠
面の曲率をβｓ（ｍ^-1）とするときに中心から外周にか
けてのＺ＝βｍ−βｓの値とその変化が重要となる。こ
のことは、遠用部、近用部のいずれについても言えるこ
とである。

【００３２】本発明では、レンズの台玉の第１面の屈折
面のカーブを鈍くしつつ、そのカーブを鈍くすることに
よって発生する非点収差を補正するために、その面に非
球面形状を採用している。さらに、本発明では、小玉の
第１面の屈折面も鈍くしつつ、非球面を採用することに
より、外観的にも薄く、かつ光学性能の優れた多焦点レ
ンズを実現している。

【００３３】また、本発明では、前記台玉または小玉の
前方屈折面が回転軸対称非球面形状であり、該前方屈折
面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交す
る球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両曲率の差をＺ＝βｍ−βｓ、前記台玉または小玉の回転軸対称の対称軸上の曲率をρ
（ｍ^-1）、前記台玉または小玉のｄ線（λ＝５８７．５
６ｎｍ）に対する屈折率をｎ、前記回転軸対称の対称軸
からの距離をｈ（ｍ）としたとき、前記回転軸対称の対
称軸から前記台玉または小玉の外周方向に向かって少な
くとも２０ｍｍ以内の範囲において、（ｎ−１）×ρ×ｈ＜｜Ｚ｜＜（ｎ−１）×ρ×ｈ×ｌ
０００の条件を満足することが望ましい。

【００３４】本発明では、レンズの第１面の台玉の屈折
面のカーブを鈍くしつつ、そのカーブを鈍くすることに
よって発生する非点収差を補正するためにその面に非球
面を採用している。かかる条件を満足することにより、
レンズの縁厚が度数が強くなってもあまり縁肉が厚くな
らず、また第２面のカーブが鈍くなるのでレンズの出っ
張りが少なくなり、外見的に見苦しくない形状を有する
レンズを実現したばかりでなく、光学性能の優れたもの
を提供できるものである。これは近用部領域（小玉の形
状）が広くなるにつれて顕著になる。

【００３５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を、添付図
面に基づいて説明する。

【００３６】図１は台玉部分のレンズ構成を示す図であ
る。図１において、小玉の部分は省略してある。

【００３７】本実施例は、前述の図８に示した度数が−
４．０Ｄ、ベースカーブが０．５Ｄの無限遠設計の球面
レンズに対して本発明の非球面を施したものである。図
１において、ｌは第１屈折面、２は第２屈折面、３はレ
ンズの対称軸である。破線４は従来の球面レンズを示
し、ベースカーブに対応する曲率を持つ円弧である。本
実施例によるレンズの第１面の屈折面断面（子午面）１
は、回転軸の近傍においては４と同じベースカーブの曲
率を有しているが、外周に行くにしたがって曲率が大き
くなり（曲率半径が小さくなり）、その結果外周におい
てベースカーブの円弧よりも後方（被観察側）に位置し
ている。

【００３８】図２（ａ）、（ｂ）は、前方屈折面の子午
面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面
の曲率をβｓ（ｍ^-1）とするときに、中心から外周にか
けての両曲率の差Ｚ＝βｍ−βｓの変化、及び本発明に
かかる眼鏡を装用した状態での非点収差を各々示してい
る。横軸は対称軸３からの距離ｈ、縦軸はＺの値を示
す。具体的なＺの値を表２に掲げる。

【００３９】

【表２】ｈ（ｍｍ）Ｚ０．００．０５．００．１４４１０．００．５０８１５．００．９１７２０．０１．１６６２５．０１．１６１３０．０１．１０４３５．０１．７２７

【００４０】図２（ａ）に示されるように、対称軸から
離れ、外周に向かうに従ってＺの値は増加し、その後対
称軸３からおよそ２５ｍｍ付近の間で増加から減少に変
化する。本来、縁厚を減少させるためだけなら、Ｚの値
は増加から減少に転ずることなく増加し続けた方が有利
である。すなわち、対称軸３から３０ｍｍぐらいの距離
まで、十分な光学性能を保ち、３０ｍｍ近辺以降の光学
性能を問題としないと言う設計思想ならば、このように
増加から減少に転ずる必要はない。本実施例において
は、対称軸３からの距離が３５ｍｍくらいの範囲まで十
分な光学性能を維持するために、Ｚの値を増加から減少
に変化させている。

【００４１】本実施例では、十分な光学性能と外見上の
見苦しさ（縁厚の厚み）の解消を両立させるため、回転
軸対称の対称軸からレンズの外周方向に向かって少なく
とも２０ｍｍ以内の範囲おいてＺの値を増加させてい
る。かかる曲率の変化を与えることにより第１面の屈折
面の形状は図１のようになり、従来のものより縁厚を減
少させることができる。本実施例では、縁厚ＥＤは５．
４ｍｍ、出っ張り量Ｈは６．７ｍｍであり、図７に示す
従来の球面レンズに比較して、縁厚で１．３ｍｍ、出っ
張り量は５．０ｍｍもの大幅な薄形化、フラット化が達
成できている。さらに、非点収差をみても、ベースカー
ブが０．５Ｄの球面レンズ（図８）では、図１０に示す
ように大きな非点収差が発生していた。しかし、本実施
例の非点収差は、図２（ｂ）に示すように、ベースカー
ブが０．５Ｄでありながら、大幅に改善されていること
がわかる。

【００４２】このように、本実施例では、レンズの第１
面の屈折面のカーブを鈍くしつつ、そのカーブを鈍くす
ることによって発生する非点収差を補正するために、そ
の面に非球面を採用している。これにより、レンズの薄
肉化、外観上の見栄えの向上および優れた光学性能を有
するレンズを実現している。なお、本実施例では、図２
（ｂ）の非点収差図から明らかなように、遠方視（無限
遠）の距離の物体を見た場合の非点収差を零にする設計
をしている。

【００４３】前記実施例は、遠方視（無限遠）における
非点収差を零にする設計である。このような遠用部の遠
方視矯正設計とは別に、近用部の近方視の距離（およそ
３０ｃｍ）のものを見るときの非点収差を零にすること
を目標とする設計も可能である。以下、近用部の近方視
矯正設計に基づく他の実施例を説明する。

【００４４】図３は、眼鏡レンズの小玉部分に非球面を
用いた他の実施例のレンズ構成図である。小玉の屈折力
は上述した遠用部に対して加入度として＋２ディオプタ
ーを付加したものであり、近用部の屈折力は−２Ｄであ
り、近用部の前面べースカーブは２．５Ｄであり、近方
視（３０ｃｍ）重視設計に本発明を実施したものであ
る。

【００４５】図３において、１は第一屈折面、２は第二
屈折面、３は小玉部分のレンズの対称軸である。破線４
は従来の球面レンズにおけるベースカーブに対応する曲
率を持つ円弧である。本発明によるレンズの第１面の屈
折面断面（子午面）１は、ベースカーブをのろくすると
ともに台玉および小玉を非球面化することによって、外
周において従来の球面レンズにおけるベースカーブの円
弧よりも台玉部分は前方に小玉部分は後方に位置してい
る。

【００４６】図４（ａ）は前方屈折面の子午面の曲率を
βｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面の曲率をβ
ｓ（ｍ^-1）とするときに、中心から外周にかけての両曲
率の差Ｚ＝βｍ−βｓの変化を示した図であり、縦軸は
Ｚの値、横軸は対称軸３からの距離ｈを示している。

【００４７】具体的なＺの値を表３に掲げる。

【００４８】

【表３】ｈ（ｍｍ）Ｚ０．００．００．５０．０３１１０．００．１０８１５．００．１９１２０．００．２３９２５．００．２２９３０．００．１２９３５．０ −０．２６７

【００４９】図４（ａ）から明らかなように、曲率差Ｚ
の値は、対称軸３から遠ざかり、外周に向かうに従って
増加し、その後対称軸から２０〜２５ｍｍの範囲で増加
から減少に変化する。本来、縁厚を減少させるためだけ
なら、増加から減少に転ずることなく増加し続けた方が
有利である。例えば、対称軸から２５ｍｍぐらいの距離
まで十分な光学性能を保ち、それ以降（２５ｍｍ以降）
の範囲では光学性能を問題としなければ、このように増
加から減少に転ずる必要はない。しかし、本実施例で
は、対称軸から外周へ向かって３５ｍｍくらいの距離ま
で十分な光学性能を維持するために、Ｚの値を増加から
減少に転じさせている。

【００５０】さらに、本実施例では、十分な光学性能と
外見上の見苦しさ（縁厚の厚み）の解消を両立するため
に回転軸対称の対称軸からレンズの外周方向に向かって
少なくとも２０ｍｍ以内の間においては、曲率差Ｚの値
を増加させている。このような曲率の変化を与えること
で、本実施例のレンズの第１面の屈折面の形状は図３に
示すようになる。図３から明らかなように、非球面の効
果および遠用部のベースカーブの低下に伴う近用部のベ
ースカーブの低下により、小玉部分の出っ張り量が少な
くなっている。

【００５１】また、図４（ｂ）は、本実施例のレンズを
装用した状態での近方視の非点収差を示している。

【００５２】本発明の実施例の諸元値を表４に掲げる。
符号は表１の場合と同様である。

【００５３】

【表４】遠用部設計の場合（図１）Ｒ１＝１０００．０００（０．５０Ｄ）ＥＤ＝５．４Ｒ２＝１１１．１０７Ｈ＝６．７近用部設計の場合（図３）Ｒ１＝２００．０００（２．５Ｄ）Ｒ２＝１１１．１０７

【００５４】このように本実施例では、レンズの第１面
の屈折面のカーブを鈍くしつつ、そのカーブを鈍くする
ことによって発生する非点収差を補正するために、非球
面を遠用部及び近用部に採用している。これにより、外
観上見栄えの悪いレンズ縁肉や出っ張り量を改善し、か
つ光学性能の優れた眼鏡レンズを実現できる。

【００５５】上記実施例は前方及び後方の一対の屈折面
を有する眼鏡レンズにおいて、前記２つの屈折面のうち
少なくとも一方の屈折面が、主として遠方視に用いる台
玉部分と、近方視のための小玉部分とにより構成され、
台玉の屈折力が負の屈折力を有し、前記台玉部分及び小
玉部分が非球面である多焦点レンズである。この他に、
レンズの縁厚が度数が強くなるにつれて多少厚くなり、
かつレンズの出っ張り量が多くなるという、外見的な見
栄えを多少犠牲にすれば、台玉の屈折面を最適なベース
カーブの球面形状とし、小玉の部分を非球面形状として
もよい。

【００５６】また、小玉部分の領域が小さい場合には視
野が狭くなるので小玉部分の面形状は球面形状であって
もよい。

【００５７】また、各実施例は２重焦点レンズについて
行ったものであるが、３重焦点レンズにも適用できるの
は言うまでもない。

【００５８】さらに、各実施例においては、台玉部分の
設計において遠方視を重視する場合の設計を取り上げた
が、遠方視と近方視の中間視を重視するような設計も本
発明に含まれるのは言うまでもない。

【００５９】

【発明の効果】本発明では、縁厚の薄形化、第一屈折面
の出っ張りの減少（フラツト化）が図れると同時に光学
性能が改善される。さらに、遠方視から近方視まで任意
の特定距離における非点収差をそれぞれの目的に応じて
レンズ全範にわたって良好な状態にコントロールできる
ばかりでなく、低いベースカーブと組み合わせることに
より、光学性能的にも優れかつ縁厚も薄くフラットで外
観の良い眼鏡レンズを実現できる。更に高屈折率の素材
と組み合わせた場合にはより大きな効果が得られるのは
言うまでもない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例にかかる眼鏡レンズのレンズ形
状を示す図である。

【図２】（ａ）および（ｂ）は、図１に示した多焦点眼
鏡レンズの曲率差Ｚおよび非点収差を各々示す図であ
る。

【図３】本発明の他の実施例にかかる眼鏡レンズのレン
ズ形状を示す図である。

【図４】（ａ）および（ｂ）は、図３に示した多焦点眼
鏡レンズの曲率差Ｚおよび非点収差を各々示す図であ
る。

【図５】（ａ）および（ｂ）は、従来の融着型２重焦点
レンズの正面および断面を各々示す図である。

【図６】（ａ）および（ｂ）は、従来のワンピース型２
重焦点レンズの正面および断面を各々示す図である。

【図７】遠方視を重視して設計した従来の球面眼鏡レン
ズ（ベースカーブ４．０Ｄ）のレンズ面形状を示す図で
ある。

【図８】図７と同じ度数でベースカーブを０．５Ｄとし
た場合のレンズ面形状を示す図である。

【図９】ベースカーブが４．０Ｄの図７に示すレンズの
装用状態における非点収差を示す図である。

【図１０】ベースカーブが０．５Ｄの図８に示すレンズ
の装用状態における非点収差を示す図である。

【符号の説明】

１第１屈折面２第２屈折面３対称軸４従来の球面レンズ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】前方屈折面及び後方屈折面の一対の屈折
面を有する多焦点眼鏡レンズにおいて、前記前方屈折面は、遠方視のための台玉と、近方視のた
めの小玉とにより構成され、前記台玉の屈折力は負の屈折力を有し、前記台玉及び小玉の少なくともどちらか一方が非球面で
あることを特徴とする多焦点眼鏡レンズ。
【請求項２】前記台玉の前方屈折面は回転軸対称な非
球面形状であり、該前方屈折面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両曲率の差をＺ＝βｍ−βｓ、としたときに、前記
回転軸対称の対称軸から前記台玉の外周方向に向かって
少なくとも２０ｍｍ以内の範囲において前記曲率差Ｚの
値は増加し、該範囲より外側では前記Ｚの値は減少する
ことを特徴とする請求項１記載の多焦点眼鏡レンズ。
【請求項３】前記台玉の前方屈折面が回転軸対称な非
球面形状であり、該前方屈折面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両曲率の差をＺ＝βｍ−βｓ、前記台玉の回転軸対称の対称軸上の曲率をρ（ｍ^-1）、前記台玉のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折
率をｎ、前記回転軸対称の対称軸からの距離をｈ（ｍ）、とした
とき、前記回転軸対称の前記対称軸から前記台玉の外周
方向に向かって少なくとも２０ｍｍ以内の範囲におい
て、（ｎ−１）×ρ×ｈ＜｜Ｚ｜＜（ｎ−ｌ）×ρ×ｈ×１
０００の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載の多焦点眼鏡レンズ。
【請求項４】前記小玉の前方屈折面が球面形状である
ことを特徴とする請求項２または３記載の多焦点眼鏡レ
ンズ。
【請求項５】前記小玉の前方屈折面が回転軸対称な非
球面形状であり、該前方屈折面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両極率の差をＺ＝βｍ−βｓとしたときに、前記回転軸対称の前記対称軸から前記小玉の外周方向に
向かって少なくとも２０ｍｍ以内の範囲においては前記
曲率の差Ｚの値は増加し、該範囲より外側ではＺの値は
減少することを特徴とする請求項１記載の多焦点眼鏡レ
ンズ。
【請求項６】前記小玉の前方屈折面が回転軸対称な非
球面形状であり、該前方屈折面の子午面の曲率をβｍ（ｍ^-1）、前記子午面と直交する球欠面の曲率をβｓ（ｍ^-1）、前記両曲率の差をＺ＝βｍ−βｓ、前記小玉の回転軸対称の対称軸上の曲率をρ（ｍ^-1）、前記小玉のｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折
率をｎ、前記回転軸対称の前記対称軸からの距離をｈ（ｍ）とし
たとき、前記回転軸対称の前記対称軸から前記小玉の外周方向に
向かって少なくとも２０ｍｍ以内の範囲において、（ｎ−１）×ρ×ｈ＜｜Ｚ｜＜（ｎ−１）×ρ×ｈ×ｌ
０００の条件を満足することを特徴とする請求項１または５記
載の多焦点眼鏡レンズ。
【請求項７】前記台玉の前方屈折面が球面形状である
ことを特徴とする請求項５または６記載の多焦点眼鏡レ
ンズ。