JPH1030524A - 内燃エンジンのための燃料噴射器組立体及びその製造方法 - Google Patents
内燃エンジンのための燃料噴射器組立体及びその製造方法Info
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- JPH1030524A JPH1030524A JP9084708A JP8470897A JPH1030524A JP H1030524 A JPH1030524 A JP H1030524A JP 9084708 A JP9084708 A JP 9084708A JP 8470897 A JP8470897 A JP 8470897A JP H1030524 A JPH1030524 A JP H1030524A
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧燃料通路を閉鎖するために形状記憶合金
プラグを用いる高圧燃料噴射器及びその製造方法を提供
すること。 【解決手段】 内燃エンジンのための燃料噴射器組立体
において、燃料源に流体連通した制御弁と、燃料を噴射
する燃料ノズル組立体を有する噴射器本体に、少くとも
一端において噴射器本体の外壁に開口しており、制御弁
と燃料ノズル組立体の間に流体連通を設定する燃料通路
を形成し、その燃料通路の開口端を密封するために開口
端に形状記憶合金製プラグを挿入する。この形状記憶合
金製プラグは、開口端に挿入されるときは、開口端の内
径より小さい第１の直径を有しているが、マルテンサイ
トからオーステナイトへ冶金学的相変化を受けると、燃
料通路の開口端の内径に密封係合して燃料通路を密封す
る第２のより大きい直径に変化する。
プラグを用いる高圧燃料噴射器及びその製造方法を提供
すること。 【解決手段】 内燃エンジンのための燃料噴射器組立体
において、燃料源に流体連通した制御弁と、燃料を噴射
する燃料ノズル組立体を有する噴射器本体に、少くとも
一端において噴射器本体の外壁に開口しており、制御弁
と燃料ノズル組立体の間に流体連通を設定する燃料通路
を形成し、その燃料通路の開口端を密封するために開口
端に形状記憶合金製プラグを挿入する。この形状記憶合
金製プラグは、開口端に挿入されるときは、開口端の内
径より小さい第１の直径を有しているが、マルテンサイ
トからオーステナイトへ冶金学的相変化を受けると、燃
料通路の開口端の内径に密封係合して燃料通路を密封す
る第２のより大きい直径に変化する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般に、内燃エン
ジンのための高圧燃料噴射器に関し、特に、高圧燃料通
路を閉鎖するために形状記憶合金プラグを用いる高圧燃
料噴射器及びその製造方法に関する。
ジンのための高圧燃料噴射器に関し、特に、高圧燃料通
路を閉鎖するために形状記憶合金プラグを用いる高圧燃
料噴射器及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃エンジンには、所定の計量された量
の燃料を所定の時間間隔で燃焼室へ送給するための燃料
噴射器組立体が用いられる。圧縮点火の場合は、燃料は
比較的高い圧力で燃焼室へ噴射される。現行の噴射域
は、燃料を２，２５０Ｋｇ／ｃｍ2 （３２，０００ｐｓ
ｉ）もの高い圧力で送給する。これは、かなり高い圧力
であるため、噴射器の構造的保全性、良好な密封特性、
及び燃焼室内での燃料の効率的な噴霧化を補償する上で
相当な設計上の配慮を必要とする。しかるに、燃費のよ
り一層の向上、よりきれいな燃焼、エンジン排出物の減
少、ＮＯｘ制御等に対する要望が高まってきているた
め、噴射器内の燃料圧を一層高めることを含めてエンジ
ンの燃料送給システムの改善を求める要求が益々高くな
ってきており、今後も高まり続けると思われる。
の燃料を所定の時間間隔で燃焼室へ送給するための燃料
噴射器組立体が用いられる。圧縮点火の場合は、燃料は
比較的高い圧力で燃焼室へ噴射される。現行の噴射域
は、燃料を２，２５０Ｋｇ／ｃｍ2 （３２，０００ｐｓ
ｉ）もの高い圧力で送給する。これは、かなり高い圧力
であるため、噴射器の構造的保全性、良好な密封特性、
及び燃焼室内での燃料の効率的な噴霧化を補償する上で
相当な設計上の配慮を必要とする。しかるに、燃費のよ
り一層の向上、よりきれいな燃焼、エンジン排出物の減
少、ＮＯｘ制御等に対する要望が高まってきているた
め、噴射器内の燃料圧を一層高めることを含めてエンジ
ンの燃料送給システムの改善を求める要求が益々高くな
ってきており、今後も高まり続けると思われる。
【０００３】今日当該技術において用いられている燃料
噴射器は、一般に、ソレノイド式制御弁と噴射器本体内
のプランジャシリンダとの間に延長する高圧燃料通路を
有している。比較的低圧の燃料が制御弁へ供給され、制
御弁は、その燃料を所定の時間間隔で計量して高圧燃料
通路を通してプランジャシリンダへ送る。燃料は、最終
的に噴射器から燃料ノズルを通して噴射される。
噴射器は、一般に、ソレノイド式制御弁と噴射器本体内
のプランジャシリンダとの間に延長する高圧燃料通路を
有している。比較的低圧の燃料が制御弁へ供給され、制
御弁は、その燃料を所定の時間間隔で計量して高圧燃料
通路を通してプランジャシリンダへ送る。燃料は、最終
的に噴射器から燃料ノズルを通して噴射される。
【０００４】高圧燃料通路は、多くの場合、制御弁とプ
ランジャシリンダの間に噴射器本体の一側壁から制御弁
を収容するために形成されたチャンバーを横断して穴を
穿設することによって噴射器本体内に形成される。次い
で、この穿設穴によって噴射器本体の側壁に形成された
開口を、それにスチール製プラグを挿入してろう付けす
ることによって密封する。この構成の欠点の１つは、プ
ラグを挿入してろう付けするために高価な工具を必要と
し、製造工程においてテーパ穴を機械加工する必要があ
り、更に、高温でのろう付け及び焼入れ作業を終了した
後、費用のかかる金属除去作業を必要とすることであ
る。
ランジャシリンダの間に噴射器本体の一側壁から制御弁
を収容するために形成されたチャンバーを横断して穴を
穿設することによって噴射器本体内に形成される。次い
で、この穿設穴によって噴射器本体の側壁に形成された
開口を、それにスチール製プラグを挿入してろう付けす
ることによって密封する。この構成の欠点の１つは、プ
ラグを挿入してろう付けするために高価な工具を必要と
し、製造工程においてテーパ穴を機械加工する必要があ
り、更に、高温でのろう付け及び焼入れ作業を終了した
後、費用のかかる金属除去作業を必要とすることであ
る。
【０００５】更に、より高い燃料噴射圧を求める要望が
益々高まってきている今日、この種のろう付けプラグの
信頼性は、必ずしも、当該産業において求められている
高度の製造品質基準に適合しなくなった。具体的にいえ
ば、ろう付けプラグは、高い燃料噴射圧の下では漏れを
生じることがあり、破損することさえある。その上、プ
ラグ及び燃料通路が、０から燃料の圧力によって惹起さ
れるピーク応力までの範囲の周期的圧力を受ける。この
交互の応力の振幅が、噴射器本体の疲労寿命に悪影響を
及ぼし、噴射器本体に早期に亀裂破断を起す原因とな
る。
益々高まってきている今日、この種のろう付けプラグの
信頼性は、必ずしも、当該産業において求められている
高度の製造品質基準に適合しなくなった。具体的にいえ
ば、ろう付けプラグは、高い燃料噴射圧の下では漏れを
生じることがあり、破損することさえある。その上、プ
ラグ及び燃料通路が、０から燃料の圧力によって惹起さ
れるピーク応力までの範囲の周期的圧力を受ける。この
交互の応力の振幅が、噴射器本体の疲労寿命に悪影響を
及ぼし、噴射器本体に早期に亀裂破断を起す原因とな
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従って、当該技術分野
において、燃料噴射器の高圧燃料通路のための密封部材
（プラグ）であって、現在用いられているろう付け法を
排除することによってコストを削減し、高圧燃料通路の
開口端にたとえ非常な高圧下であっても漏れを起さな
い、確実な緊密シールを設定することができる優れた密
封部材を求める要望がある。又、当該技術分野におい
て、高圧燃料通路内に生じる燃料噴射器本体に対する応
力振幅を減小することができる密封機構を求める要望が
ある。本発明の課題は、これらの要望を充足することで
ある。
において、燃料噴射器の高圧燃料通路のための密封部材
（プラグ）であって、現在用いられているろう付け法を
排除することによってコストを削減し、高圧燃料通路の
開口端にたとえ非常な高圧下であっても漏れを起さな
い、確実な緊密シールを設定することができる優れた密
封部材を求める要望がある。又、当該技術分野におい
て、高圧燃料通路内に生じる燃料噴射器本体に対する応
力振幅を減小することができる密封機構を求める要望が
ある。本発明の課題は、これらの要望を充足することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】内燃エンジンのための燃
料噴射器組立体の上述した欠点を克服するために、本発
明は、燃料源に流体連通した制御弁と燃料を噴射する燃
料ノズル組立体を有する噴射器本体と、該噴射器本体に
形成されており、前記制御弁と燃料ノズル組立体の間に
流体連通を設定し、少くとも一端において該噴射器本体
の外壁に開口た燃料通路と、該燃料通路の該開口端を密
封するための形状記憶合金製プラグとから成り、該形状
記憶合金製プラグは、前記燃料通路の前記開口端に挿入
されるときは、該燃料通路の該開口端の内径より小さい
第１の直径を有しており、マルテンサイトからオーステ
ナイトへ冶金学的相変化を受けて、膨脹すると、燃料通
路の開口端の内径に密封係合して該燃料通路を密封する
第２のより大きい直径に変化することを特徴とする燃料
噴射器組立体を提供する。
料噴射器組立体の上述した欠点を克服するために、本発
明は、燃料源に流体連通した制御弁と燃料を噴射する燃
料ノズル組立体を有する噴射器本体と、該噴射器本体に
形成されており、前記制御弁と燃料ノズル組立体の間に
流体連通を設定し、少くとも一端において該噴射器本体
の外壁に開口た燃料通路と、該燃料通路の該開口端を密
封するための形状記憶合金製プラグとから成り、該形状
記憶合金製プラグは、前記燃料通路の前記開口端に挿入
されるときは、該燃料通路の該開口端の内径より小さい
第１の直径を有しており、マルテンサイトからオーステ
ナイトへ冶金学的相変化を受けて、膨脹すると、燃料通
路の開口端の内径に密封係合して該燃料通路を密封する
第２のより大きい直径に変化することを特徴とする燃料
噴射器組立体を提供する。
【０００８】又、本発明は、内燃エンジンのための燃料
噴射器を製造する方法であって、前記形状記憶合金製プ
ラグを、それがマルテンサイト状態にあるときは前記燃
料通路の前記開口端の内径より小さい第１の直径を有す
るように寸法決めし、該形状記憶合金製プラグを燃料通
路の該開口端に挿入し、該形状記憶合金製プラグが前記
第１の直径より大きく、該燃料通路を密封する第２の直
径に変化するように、該形状記憶合金製プラグにマルテ
ンサイトからオーステナイトへの冶金学的相変化を誘起
させることを特徴とする方法を提供する。
噴射器を製造する方法であって、前記形状記憶合金製プ
ラグを、それがマルテンサイト状態にあるときは前記燃
料通路の前記開口端の内径より小さい第１の直径を有す
るように寸法決めし、該形状記憶合金製プラグを燃料通
路の該開口端に挿入し、該形状記憶合金製プラグが前記
第１の直径より大きく、該燃料通路を密封する第２の直
径に変化するように、該形状記憶合金製プラグにマルテ
ンサイトからオーステナイトへの冶金学的相変化を誘起
させることを特徴とする方法を提供する。
【０００９】かくして、本発明は、燃料通路の開口端に
スチール製プラグを挿入する場合に従来必要とされたろ
う付け作業を省除することができる。更に、本発明は、
ろう付け部の点検も、プラグの焼入工程後のプラグ金属
の除去も、プラグコアの焼入工程及び窒化処理工程も行
う必要性を排除し、それらの多数の工程間の費用のかか
る材料取扱い作業をも省除する。
スチール製プラグを挿入する場合に従来必要とされたろ
う付け作業を省除することができる。更に、本発明は、
ろう付け部の点検も、プラグの焼入工程後のプラグ金属
の除去も、プラグコアの焼入工程及び窒化処理工程も行
う必要性を排除し、それらの多数の工程間の費用のかか
る材料取扱い作業をも省除する。
【００１０】従って、本発明の１つの利点は、燃料噴射
器の高圧燃料通路の開口端のための密封部材を提供する
とともに、従来技術のろう付けスチール製プラグに随伴
するコストをなくすことである。本発明の他の利点は、
前記形状記憶合金製プラグが、高圧燃料通路の開口端に
たとえ非常な高圧下であっても漏れを起さない、確実な
緊密シールを設定することである。本発明の更に他の利
点は、前記形状記憶合金製プラグが、高圧燃料通路内に
生じる燃料噴射器本体に対する応力振幅を減小する働き
をする、安定したフープ引張応力（以下、単に「フープ
応力」とも称する）を高圧燃料通路に及ぼすことであ
る。
器の高圧燃料通路の開口端のための密封部材を提供する
とともに、従来技術のろう付けスチール製プラグに随伴
するコストをなくすことである。本発明の他の利点は、
前記形状記憶合金製プラグが、高圧燃料通路の開口端に
たとえ非常な高圧下であっても漏れを起さない、確実な
緊密シールを設定することである。本発明の更に他の利
点は、前記形状記憶合金製プラグが、高圧燃料通路内に
生じる燃料噴射器本体に対する応力振幅を減小する働き
をする、安定したフープ引張応力（以下、単に「フープ
応力」とも称する）を高圧燃料通路に及ぼすことであ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１〜３を参照して説明すると、
本発明に従って構成された電磁燃料噴射器（ポンプ）組
立体（以下、「燃料噴射器組立体」又は単に「燃料噴射
器」とも称する）１０は、この燃料噴射器組立体からの
燃料噴射を後述する態様で制御するために組み込まれた
ソレノイド（電磁）圧力平衡制御弁５８を有する。図に
示されるように、電磁燃料噴射器組立体１０は、垂直主
本体部分１４と側方本体部分１６を有する噴射器本体１
２を備えている。主本体部分１４は、貫通段付き円筒形
孔２０を画定するブッシュ１８０を含む。段付き円筒形
孔２０は、ポンププランジャ２４を摺動自在に受容する
円筒形下方壁２２と、プランジャ作動用追従子２８を摺
動自在に受容する径の大きい円筒形上方壁２６を有す
る。
本発明に従って構成された電磁燃料噴射器（ポンプ）組
立体（以下、「燃料噴射器組立体」又は単に「燃料噴射
器」とも称する）１０は、この燃料噴射器組立体からの
燃料噴射を後述する態様で制御するために組み込まれた
ソレノイド（電磁）圧力平衡制御弁５８を有する。図に
示されるように、電磁燃料噴射器組立体１０は、垂直主
本体部分１４と側方本体部分１６を有する噴射器本体１
２を備えている。主本体部分１４は、貫通段付き円筒形
孔２０を画定するブッシュ１８０を含む。段付き円筒形
孔２０は、ポンププランジャ２４を摺動自在に受容する
円筒形下方壁２２と、プランジャ作動用追従子２８を摺
動自在に受容する径の大きい円筒形上方壁２６を有す
る。
【００１２】プランジャ作動用追従子２８は、主本体部
分１４の一端から突出しており、プランジャ作動用追従
子２８及びそれに連結されたポンププランジャ２４は、
当該技術において周知のように、エンジンにより駆動さ
れるカム又は揺り軸によって往復動される。プランジャ
戻しばね３４の付勢力によってもたらされるプランジャ
作動用追従子２８の上昇行程を制限するためにストッパ
ピン（図示せず）が主本体部分１４を貫通して追従子２
８の軸方向の溝に係合されている。
分１４の一端から突出しており、プランジャ作動用追従
子２８及びそれに連結されたポンププランジャ２４は、
当該技術において周知のように、エンジンにより駆動さ
れるカム又は揺り軸によって往復動される。プランジャ
戻しばね３４の付勢力によってもたらされるプランジャ
作動用追従子２８の上昇行程を制限するためにストッパ
ピン（図示せず）が主本体部分１４を貫通して追従子２
８の軸方向の溝に係合されている。
【００１３】主本体部分１４の下端にナット３６が螺着
されており、主本体部分１４の延長部を構成している。
ナット３６は、その下端に噴射器弁筺兼燃料ノズル組立
体（以下、単に「ノズル組立体」とも称する）４０を突
出させる開口３８を有している。ノズル組立体４０は、
スプレーチップ４２を備えている。スプレーチップ４２
は、ナット３６の貫通段付き孔によって画定された肩部
４６に座置する肩部４４を形成するように上端において
拡大されている。
されており、主本体部分１４の延長部を構成している。
ナット３６は、その下端に噴射器弁筺兼燃料ノズル組立
体（以下、単に「ノズル組立体」とも称する）４０を突
出させる開口３８を有している。ノズル組立体４０は、
スプレーチップ４２を備えている。スプレーチップ４２
は、ナット３６の貫通段付き孔によって画定された肩部
４６に座置する肩部４４を形成するように上端において
拡大されている。
【００１４】スプレーチップ４２と主本体部分１４の下
端の間のノズル組立体４０には、スプレーチップ４２か
ら順に流量設定ばね収容かご４８、ばね受け５０及び指
導子収容かご５２が配置されている。図に示されるよう
に、これらの要素は、製造及び組立てを容易にするため
に別個の部品として形成されている。ナット３６は、主
本体部分１４の下端の雄ねじ５６に螺合するための雌ね
じ５４を有している。ナット３６を主本体部分１４に螺
着することにより、スプレーチップ４２、流量設定ばね
収容かご４８、ばね受け５０及び指導子収容かご５２が
突合せ関係をなしてスプレーチップ４２の上面５７と主
本体部分１４の下面５９の間に締め付けられた状態に保
持される。これらの要素は、すべて、互いに圧力密封状
態に保持されるようにラップ仕上された合致表面を有し
ている。
端の間のノズル組立体４０には、スプレーチップ４２か
ら順に流量設定ばね収容かご４８、ばね受け５０及び指
導子収容かご５２が配置されている。図に示されるよう
に、これらの要素は、製造及び組立てを容易にするため
に別個の部品として形成されている。ナット３６は、主
本体部分１４の下端の雄ねじ５６に螺合するための雌ね
じ５４を有している。ナット３６を主本体部分１４に螺
着することにより、スプレーチップ４２、流量設定ばね
収容かご４８、ばね受け５０及び指導子収容かご５２が
突合せ関係をなしてスプレーチップ４２の上面５７と主
本体部分１４の下面５９の間に締め付けられた状態に保
持される。これらの要素は、すべて、互いに圧力密封状
態に保持されるようにラップ仕上された合致表面を有し
ている。
【００１５】燃料源、例えば燃料タンクからノズル組立
体４０への燃料の送給は、側方本体部分１６に設けられ
たソレノイド圧力平衡制御弁５８によって制御される。
側方本体部分１６は、燃料供給チャンバー６２と中間の
弁棒案内部分６４を画定する段付き垂直孔６０を有す
る。制御弁５８は、この段付き垂直孔６０内に受容さ
れ、閉鎖キャップ６８に座着する弁頭６６と、弁頭６６
から上方へ突出した弁棒７２を有する。閉鎖キャップ６
８は、側方本体部分１６の下面に取り付けられており、
該下面と協同してスピルチャンバーを形成する。
体４０への燃料の送給は、側方本体部分１６に設けられ
たソレノイド圧力平衡制御弁５８によって制御される。
側方本体部分１６は、燃料供給チャンバー６２と中間の
弁棒案内部分６４を画定する段付き垂直孔６０を有す
る。制御弁５８は、この段付き垂直孔６０内に受容さ
れ、閉鎖キャップ６８に座着する弁頭６６と、弁頭６６
から上方へ突出した弁棒７２を有する。閉鎖キャップ６
８は、側方本体部分１６の下面に取り付けられており、
該下面と協同してスピルチャンバーを形成する。
【００１６】制御弁５８は、常態では、その弁棒７２を
弛く囲繞し、一端においてワッシャー状ばね受け７６に
当接し、他端においてばね受け７８の下面に当接したコ
イルばね７４によって弁開放方向（図１でみて下方）に
付勢されている。ワッシャー状ばね受け７６も、弁棒７
２を囲繞している。制御弁５８の弁閉鎖方向（図１でみ
て上方）への移動は、ソレノイド組立体８０によって行
われる。
弛く囲繞し、一端においてワッシャー状ばね受け７６に
当接し、他端においてばね受け７８の下面に当接したコ
イルばね７４によって弁開放方向（図１でみて下方）に
付勢されている。ワッシャー状ばね受け７６も、弁棒７
２を囲繞している。制御弁５８の弁閉鎖方向（図１でみ
て上方）への移動は、ソレノイド組立体８０によって行
われる。
【００１７】ソレノイド組立体８０は、中心から垂下し
たロッド８４を有する電機子８２を備えている。ソレノ
イド組立体８０のステータは、倒立コップ形ソレノイド
ケース８６と、その中に内に収容されたソレノイドコイ
ル（図示せず）と、多数のセグメントから成る磁極片
（図示せず）から成る。ソレノイドコイルは、当該技術
において周知のようにコイルボビンの周りに巻装されて
いる。ソレノイドコイルは、電気コネクタ（図示せず）
により燃料噴射電子制御回路（図示せず）を介して適当
な電源に接続されている。かくして、ソレノイドコイル
は、当該技術において周知の態様でエンジンの作動条件
の関数として付勢される。
たロッド８４を有する電機子８２を備えている。ソレノ
イド組立体８０のステータは、倒立コップ形ソレノイド
ケース８６と、その中に内に収容されたソレノイドコイ
ル（図示せず）と、多数のセグメントから成る磁極片
（図示せず）から成る。ソレノイドコイルは、当該技術
において周知のようにコイルボビンの周りに巻装されて
いる。ソレノイドコイルは、電気コネクタ（図示せず）
により燃料噴射電子制御回路（図示せず）を介して適当
な電源に接続されている。かくして、ソレノイドコイル
は、当該技術において周知の態様でエンジンの作動条件
の関数として付勢される。
【００１８】高圧燃料通路９４は、制御弁５８と燃料ノ
ズル組立体４０との間に流体連通を設定する。図１に示
されるように、燃料通路９４は、噴射器本体１２の側方
本体部分１６の一側壁から制御弁５８の段付き垂直孔６
０を横断して貫通し制御弁５８と段付き円筒形孔２０の
間に延長する穴を穿設することによって形成される。か
くして、燃料通路９４は、制御弁５８と段付き円筒形孔
２０の間に延長した燃料送出部分９６と、制御弁５８の
段付き垂直孔６０の弁棒案内部分６４と側方本体部分１
６の一側壁との間に延長した末端部分９８を画定する。
ズル組立体４０との間に流体連通を設定する。図１に示
されるように、燃料通路９４は、噴射器本体１２の側方
本体部分１６の一側壁から制御弁５８の段付き垂直孔６
０を横断して貫通し制御弁５８と段付き円筒形孔２０の
間に延長する穴を穿設することによって形成される。か
くして、燃料通路９４は、制御弁５８と段付き円筒形孔
２０の間に延長した燃料送出部分９６と、制御弁５８の
段付き垂直孔６０の弁棒案内部分６４と側方本体部分１
６の一側壁との間に延長した末端部分９８を画定する。
【００１９】変型実施形態として図２に示されるよう
に、燃料通路９４は、側方本体部分１６の一側壁から制
御弁５８の段付き垂直孔６０を横断方向に貫通して末端
部分９８を形成する第１穴と、主本体部分１４の下面５
９から上向きに主本体部分を貫通して燃料送出部分９６
を形成し屈曲部１０２において第１穴と整合する第２穴
との１対の穴を穿設することによって形成することもで
きる。
に、燃料通路９４は、側方本体部分１６の一側壁から制
御弁５８の段付き垂直孔６０を横断方向に貫通して末端
部分９８を形成する第１穴と、主本体部分１４の下面５
９から上向きに主本体部分を貫通して燃料送出部分９６
を形成し屈曲部１０２において第１穴と整合する第２穴
との１対の穴を穿設することによって形成することもで
きる。
【００２０】あるいは、更に別の変型実施形態として図
３に示されるように、高圧燃料通路９４は、噴射器本体
１２の主本体部分１４の一側壁から制御弁５８の段付き
垂直孔６０を横断して貫通し段付き円筒形孔２０と制御
弁５８との間に穴を穿設することによって形成すること
もできる。かくして、高圧燃料通路９４は、制御弁５８
と段付き円筒形孔２０の間に延長した燃料送出部分９６
と、段付き円筒形孔２０と主本体部分１４の一側壁との
間に延長した末端部分９８' を画定する。
３に示されるように、高圧燃料通路９４は、噴射器本体
１２の主本体部分１４の一側壁から制御弁５８の段付き
垂直孔６０を横断して貫通し段付き円筒形孔２０と制御
弁５８との間に穴を穿設することによって形成すること
もできる。かくして、高圧燃料通路９４は、制御弁５８
と段付き円筒形孔２０の間に延長した燃料送出部分９６
と、段付き円筒形孔２０と主本体部分１４の一側壁との
間に延長した末端部分９８' を画定する。
【００２１】図１〜３に示されたどの実施形態において
も、上述の穴を穿設すると、側方本体部分１６の一側壁
（図１、２の実施形態）か、主本体部分１４の一側壁
（図３の実施形態）のどちらかに開口（「開口端」とも
称する）１０４が形成される。この開口１０４を密封し
なければならない。
も、上述の穴を穿設すると、側方本体部分１６の一側壁
（図１、２の実施形態）か、主本体部分１４の一側壁
（図３の実施形態）のどちらかに開口（「開口端」とも
称する）１０４が形成される。この開口１０４を密封し
なければならない。
【００２２】この目的のために、本発明は、高圧燃料通
路９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４を密封
する形状記憶合金製プラグ（以下、単に「プラグ」とも
称する）１０６を設ける。プラグ１０６は、開口端１０
４を通して燃料通路９４の末端部分９８又は９８' に挿
入されるときは、燃料通路の開口端１０４の内径より小
さい第１の直径を有しているが、マルテンサイトからオ
ーステナイトへ冶金学的相変化を受けて、膨脹すると、
開口端１０４の内径に密封係合して燃料通路９４を密封
する第２のより大きい直径に変化する。
路９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４を密封
する形状記憶合金製プラグ（以下、単に「プラグ」とも
称する）１０６を設ける。プラグ１０６は、開口端１０
４を通して燃料通路９４の末端部分９８又は９８' に挿
入されるときは、燃料通路の開口端１０４の内径より小
さい第１の直径を有しているが、マルテンサイトからオ
ーステナイトへ冶金学的相変化を受けて、膨脹すると、
開口端１０４の内径に密封係合して燃料通路９４を密封
する第２のより大きい直径に変化する。
【００２３】ここでいう「形状記憶合金」とは、適当な
熱作用を受けると、元の特定形状又はサイズに復帰する
ことができる能力を有する金属材の群をいう。一般に、
そのような金属材は、比較的低い温度で塑性変形させる
ことができ、より高い温度に露呈されると、変形前の元
の形状に戻る。加熱されたときにのみ形状記憶性を示す
物質は、一方向形状記憶性を有する物質と称される。本
発明は、一方向形状記憶合金を使用する。そのような形
状記憶合金は、冷却されたときは、たとえその結晶構造
がマルテンサイトに変化しても、形状変化を起こさな
い。しかしながら、そのマルテンサイトが数％までの歪
みを受けると、その歪みは、合金が加熱されて形状復原
が起るまで保持される。この合金は、再冷却されたと
き、自発的には形状変化を生じないから、形状復原を再
度必要とする場合は、合金に意図的に歪みを与えなけれ
ばならない。
熱作用を受けると、元の特定形状又はサイズに復帰する
ことができる能力を有する金属材の群をいう。一般に、
そのような金属材は、比較的低い温度で塑性変形させる
ことができ、より高い温度に露呈されると、変形前の元
の形状に戻る。加熱されたときにのみ形状記憶性を示す
物質は、一方向形状記憶性を有する物質と称される。本
発明は、一方向形状記憶合金を使用する。そのような形
状記憶合金は、冷却されたときは、たとえその結晶構造
がマルテンサイトに変化しても、形状変化を起こさな
い。しかしながら、そのマルテンサイトが数％までの歪
みを受けると、その歪みは、合金が加熱されて形状復原
が起るまで保持される。この合金は、再冷却されたと
き、自発的には形状変化を生じないから、形状復原を再
度必要とする場合は、合金に意図的に歪みを与えなけれ
ばならない。
【００２４】形状記憶合金とは、更に、熱弾性マルテン
サイトを創出する物質と定義することもできる。この場
合、形状記憶合金は、その変態（相変化）温度より低い
温度下で双晶仕組みによってその合金を変形させること
ができるタイプのマルテンサイト変態を受ける。その変
形は、その双晶構造が加熱されて元の相に復帰すると、
元に戻される。
サイトを創出する物質と定義することもできる。この場
合、形状記憶合金は、その変態（相変化）温度より低い
温度下で双晶仕組みによってその合金を変形させること
ができるタイプのマルテンサイト変態を受ける。その変
形は、その双晶構造が加熱されて元の相に復帰すると、
元に戻される。
【００２５】本発明は、好ましくは、ニッケル約４８重
量％と、チタン約３８重量％と、ニオブ約１２重量％
と、その他の微量元素約２重量％の組成を有するニッケ
ル−チタン−ニオブ合金で製造された形状記憶合金製プ
ラグを用いる。このニッケル−チタン−ニオブ合金は、
その第１の小直径から第２の大直径へ、マルテンサイト
からオーステナイトへの冶金学的相変化に対応する１回
だけの形状変化をする。当業者には明らかなように、上
記以外のいろいろな重量％の成分組成のニッケル−チタ
ン−ニオブ合金を用いることができる。更に、形状記憶
合金として、銅又は鉄系合金等の他のいろいろな形状記
憶合金を用いることもできる。
量％と、チタン約３８重量％と、ニオブ約１２重量％
と、その他の微量元素約２重量％の組成を有するニッケ
ル−チタン−ニオブ合金で製造された形状記憶合金製プ
ラグを用いる。このニッケル−チタン−ニオブ合金は、
その第１の小直径から第２の大直径へ、マルテンサイト
からオーステナイトへの冶金学的相変化に対応する１回
だけの形状変化をする。当業者には明らかなように、上
記以外のいろいろな重量％の成分組成のニッケル−チタ
ン−ニオブ合金を用いることができる。更に、形状記憶
合金として、銅又は鉄系合金等の他のいろいろな形状記
憶合金を用いることもできる。
【００２６】燃料通路９４の開口端１０４の内径は、形
状記憶合金製プラグ１０６との間にその上記第１の小直
径の１．５％未満のクリアランス１０８（図４参照）を
画定するように第１の小直径より大きい値とする。更
に、プラグ１０６は、その長手軸線に沿って、燃料通路
９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４の形状に
合致する形状を有するものとし、それによって、プラグ
１０６が、その第２の大直径に膨脹したとき、燃料通路
９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４を完全に
密封することができるようにする。この第２の大直径に
膨脹した状態では、形状記憶合金製プラグ１０６は、−
５０°Ｃにおけるほぼ１，８９１Ｋｇ／ｃｍ2 （２７０
００ｐｓｉ）から１６０°Ｃにおけるほぼ４２１８Ｋｇ
／ｃｍ2 （６０，０００ｐｓｉ）までの範囲のフープ引
張応力を高圧燃料通路の末端部分９８又は９８' に及ぼ
す。高圧燃料通路の末端部分９８又は９８' に対するこ
の静的な安定したフープ引張応力は、低燃料圧のときで
も及ぼされる。燃料圧が高くなると、燃料通路９４従っ
てその末端部分９８又は９８' の直径が弾性的に増大
し、その結果、プラグ１０６によって及ぼされるフープ
応力を減少させる。しかしながら、噴射器本体１２に及
ぼされる総フープ応力は、プラグ１０６に惹起されるほ
ぼ１，８９１Ｋｇ／ｃｍ2 （２７０００ｐｓｉ）（最低
強制応力）から燃料圧によって惹起されるピーク応力に
まで変化する。（これに対して、従来のろう付けプラグ
の場合には、噴射器本体１２に及ぼされる総フープ応力
は、ゼロから燃料圧によって惹起されるピーク応力にま
で変化する。）このように、高圧燃料通路９４の末端部
分９８又は９８' における交互応力振幅が減少され、そ
の結果として、噴射器本体１２に亀裂、従って破損が生
じる可能性が少なくなる。
状記憶合金製プラグ１０６との間にその上記第１の小直
径の１．５％未満のクリアランス１０８（図４参照）を
画定するように第１の小直径より大きい値とする。更
に、プラグ１０６は、その長手軸線に沿って、燃料通路
９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４の形状に
合致する形状を有するものとし、それによって、プラグ
１０６が、その第２の大直径に膨脹したとき、燃料通路
９４の末端部分９８又は９８' の開口端１０４を完全に
密封することができるようにする。この第２の大直径に
膨脹した状態では、形状記憶合金製プラグ１０６は、−
５０°Ｃにおけるほぼ１，８９１Ｋｇ／ｃｍ2 （２７０
００ｐｓｉ）から１６０°Ｃにおけるほぼ４２１８Ｋｇ
／ｃｍ2 （６０，０００ｐｓｉ）までの範囲のフープ引
張応力を高圧燃料通路の末端部分９８又は９８' に及ぼ
す。高圧燃料通路の末端部分９８又は９８' に対するこ
の静的な安定したフープ引張応力は、低燃料圧のときで
も及ぼされる。燃料圧が高くなると、燃料通路９４従っ
てその末端部分９８又は９８' の直径が弾性的に増大
し、その結果、プラグ１０６によって及ぼされるフープ
応力を減少させる。しかしながら、噴射器本体１２に及
ぼされる総フープ応力は、プラグ１０６に惹起されるほ
ぼ１，８９１Ｋｇ／ｃｍ2 （２７０００ｐｓｉ）（最低
強制応力）から燃料圧によって惹起されるピーク応力に
まで変化する。（これに対して、従来のろう付けプラグ
の場合には、噴射器本体１２に及ぼされる総フープ応力
は、ゼロから燃料圧によって惹起されるピーク応力にま
で変化する。）このように、高圧燃料通路９４の末端部
分９８又は９８' における交互応力振幅が減少され、そ
の結果として、噴射器本体１２に亀裂、従って破損が生
じる可能性が少なくなる。
【００２７】ここでいうプラグ１０６の「直径」とは、
文字通りの直径（外径）だけでなく、説明の便宜上プラ
グの外周面をも意味するものとする。同様に、開口端１
０４の「内径」とは、文字通りの内径だけでなく、説明
の便宜上開口端の内周面をも意味するものとする。又、
プラグ１０６及び開口端１０４は、正方形、長方形、六
角形等の任意の幾何学的形状とすることができる。
文字通りの直径（外径）だけでなく、説明の便宜上プラ
グの外周面をも意味するものとする。同様に、開口端１
０４の「内径」とは、文字通りの内径だけでなく、説明
の便宜上開口端の内周面をも意味するものとする。又、
プラグ１０６及び開口端１０４は、正方形、長方形、六
角形等の任意の幾何学的形状とすることができる。
【００２８】本発明は、又、高圧燃料通路の開口端１０
４を密封する形状記憶合金製プラグを有する、内燃エン
ジンのための燃料噴射器を製造する方法を提供する。本
発明の方法は、焼きなましされた形状記憶合金（ニッケ
ル−チタン−ニオブ合金）製プラグ１０６に、それがマ
ルテンサイト状態にある間に予備歪みを与える工程を含
む。この工程は、プラグ１０６を−１００°Ｃ〜−５５
°Ｃの範囲、好ましくは−１００°Ｃ〜−８０°Ｃの範
囲の温度にまで冷却する操作を含む。それによって、プ
ラグ１０６は、４．５％〜６％の復帰可能な軸方向の歪
みと、２．２５％〜３％の半径方向の歪みを受ける。こ
の形状記憶合金製プラグは、熱ヒステリシス幅が広いの
で、相変化を誘発することなく室温で保管し、取扱うこ
とができる。かくして、本発明の形状記憶合金製プラグ
は、その合金のマルテンサイト開始温度Ｍs が−８０°
Ｃであり、オーステナイト開始温度Ａs が５５°Ｃであ
ることを利用することができる。
４を密封する形状記憶合金製プラグを有する、内燃エン
ジンのための燃料噴射器を製造する方法を提供する。本
発明の方法は、焼きなましされた形状記憶合金（ニッケ
ル−チタン−ニオブ合金）製プラグ１０６に、それがマ
ルテンサイト状態にある間に予備歪みを与える工程を含
む。この工程は、プラグ１０６を−１００°Ｃ〜−５５
°Ｃの範囲、好ましくは−１００°Ｃ〜−８０°Ｃの範
囲の温度にまで冷却する操作を含む。それによって、プ
ラグ１０６は、４．５％〜６％の復帰可能な軸方向の歪
みと、２．２５％〜３％の半径方向の歪みを受ける。こ
の形状記憶合金製プラグは、熱ヒステリシス幅が広いの
で、相変化を誘発することなく室温で保管し、取扱うこ
とができる。かくして、本発明の形状記憶合金製プラグ
は、その合金のマルテンサイト開始温度Ｍs が−８０°
Ｃであり、オーステナイト開始温度Ａs が５５°Ｃであ
ることを利用することができる。
【００２９】本発明の方法は、更に、上記形状記憶合金
製プラグ１０６を、それがマルテンサイト状態にある間
燃料通路の開口端１０４の内径より小さい第１の直径を
有するように寸法決めする工程を含む。この寸法決め工
程は、形状記憶合金製プラグ１０６の素材ロッドを所定
の長さに切断し、次いで、該プラグを、その直径が燃料
通路の開口端１０４の内径より小さい第１の直径となる
まで心なし研削盤で研削し、次いで、該プラグの温度を
５０°Ｃより低い温度に維持する操作を含む。プラグを
心なし研削盤で研削する操作に代えて、プラグを挿入す
べき燃料通路９４の末端部分９８又は９８' の内径を測
定し、上述のように予備歪みを付与され所定の長さに切
断されているいろいろな直径のプラグのうち当該末端部
分９８又は９８' に適合するプラグを類別測定（カテゴ
リー測定）によって選択する方法をとってもよい。その
場合、心なし研削工程が省除される。
製プラグ１０６を、それがマルテンサイト状態にある間
燃料通路の開口端１０４の内径より小さい第１の直径を
有するように寸法決めする工程を含む。この寸法決め工
程は、形状記憶合金製プラグ１０６の素材ロッドを所定
の長さに切断し、次いで、該プラグを、その直径が燃料
通路の開口端１０４の内径より小さい第１の直径となる
まで心なし研削盤で研削し、次いで、該プラグの温度を
５０°Ｃより低い温度に維持する操作を含む。プラグを
心なし研削盤で研削する操作に代えて、プラグを挿入す
べき燃料通路９４の末端部分９８又は９８' の内径を測
定し、上述のように予備歪みを付与され所定の長さに切
断されているいろいろな直径のプラグのうち当該末端部
分９８又は９８' に適合するプラグを類別測定（カテゴ
リー測定）によって選択する方法をとってもよい。その
場合、心なし研削工程が省除される。
【００３０】このようにしてプラグが寸法決めされた、
あるいは類別測定によって選択されたならば、そのプラ
グ１０６を燃料通路９４の開口端１０４に挿入すること
ができる。第１の直径を有しているときのプラグ１０６
の外径と開口端１０４の内径との間のクリアランス１０
８は、プラグの直径の１．５％未満とすべきである。プ
ラグは、治具又はその他の適当な手段によって所定位置
に保持することができる。
あるいは類別測定によって選択されたならば、そのプラ
グ１０６を燃料通路９４の開口端１０４に挿入すること
ができる。第１の直径を有しているときのプラグ１０６
の外径と開口端１０４の内径との間のクリアランス１０
８は、プラグの直径の１．５％未満とすべきである。プ
ラグは、治具又はその他の適当な手段によって所定位置
に保持することができる。
【００３１】本発明の方法は、更に、上記形状記憶合金
製プラグ１０６を、該プラグが前記第１の直径より大き
く、開口端１０４及び末端部分９８又は９８' の内径に
密封係合して燃料通路９４を密封する第２の直径に変化
するように、該プラグにマルテンサイトからオーステナ
イトへの冶金学的相変化を誘発させる工程を含む。この
工程は、形状記憶合金製プラグ１０６をそのマルテンサ
イトからオーステナイトへ相変化させるために噴射器本
体１２を６５°Ｃから２００°Ｃの範囲の温度で加熱す
る操作を含む。
製プラグ１０６を、該プラグが前記第１の直径より大き
く、開口端１０４及び末端部分９８又は９８' の内径に
密封係合して燃料通路９４を密封する第２の直径に変化
するように、該プラグにマルテンサイトからオーステナ
イトへの冶金学的相変化を誘発させる工程を含む。この
工程は、形状記憶合金製プラグ１０６をそのマルテンサ
イトからオーステナイトへ相変化させるために噴射器本
体１２を６５°Ｃから２００°Ｃの範囲の温度で加熱す
る操作を含む。
【００３２】本発明の方法の重要な目的の１つは、形状
記憶合金の自由復原（自由な半径方向の膨脹）と、強制
復原接触応力（強制復原されたときの半径方向の接触応
力）を制御することである。自由復原値は、形状記憶合
金の種類と、その合金からプラグを製造する方法によっ
て決まる。例えば、上述した焼きなまされたニッケル−
チタン−ニオブ合金の場合、６５°Ｃ（Ａf ）での設計
自由復原値（自由な半径方向の膨脹）は、プラグの直径
の２．２５〜３％である。強制復原されたときの半径方
向の接触応力は、そのプラグの未実現の歪み変化と、プ
ラグの加熱温度と、加工温度条件によって決定される。
未実現の歪み変化の大きさは、プラグと開口端の内径と
の間のクリアランスに関連する。通常、未実現の歪みが
大きいほど（クリアランスが小さいほど）、半径方向の
接触応力が高くなる。
記憶合金の自由復原（自由な半径方向の膨脹）と、強制
復原接触応力（強制復原されたときの半径方向の接触応
力）を制御することである。自由復原値は、形状記憶合
金の種類と、その合金からプラグを製造する方法によっ
て決まる。例えば、上述した焼きなまされたニッケル−
チタン−ニオブ合金の場合、６５°Ｃ（Ａf ）での設計
自由復原値（自由な半径方向の膨脹）は、プラグの直径
の２．２５〜３％である。強制復原されたときの半径方
向の接触応力は、そのプラグの未実現の歪み変化と、プ
ラグの加熱温度と、加工温度条件によって決定される。
未実現の歪み変化の大きさは、プラグと開口端の内径と
の間のクリアランスに関連する。通常、未実現の歪みが
大きいほど（クリアランスが小さいほど）、半径方向の
接触応力が高くなる。
【００３３】噴射器本体に対する平均加熱温度を約１６
０°Ｃとすると、焼入れした場合の合金に対する総応力
は約４２１８Ｋｇ／ｃｍ2 （６０，０００ｐｓｉ）とな
り、冷間成形した場合の合金に対する総応力は約６３２
７Ｋｇ／ｃｍ2 （９０，０００ｐｓｉ）となる。噴射器
本体に対する加工温度が−５５°Ｃ〜２００°Ｃの範囲
内である場合は、加工温度が高いほど、半径方向の接触
応力が高くなる。
０°Ｃとすると、焼入れした場合の合金に対する総応力
は約４２１８Ｋｇ／ｃｍ2 （６０，０００ｐｓｉ）とな
り、冷間成形した場合の合金に対する総応力は約６３２
７Ｋｇ／ｃｍ2 （９０，０００ｐｓｉ）となる。噴射器
本体に対する加工温度が−５５°Ｃ〜２００°Ｃの範囲
内である場合は、加工温度が高いほど、半径方向の接触
応力が高くなる。
【００３４】
【発明の効果】叙上のように、本発明は、高圧燃料通路
を密封するために形状記憶合金製のプラグを用いた内燃
エンジン用燃料噴射器組立体を提供することによって、
高圧燃料通路にプラグを装着するために現行技術におい
て用いられているろう付け法を排除し、コストを削減す
ることができるばかりでなく、高圧燃料通路の開口端に
たとえ非常な高圧下であっても漏れを起さない、確実な
緊密シールを設定することができ、噴射性能を改善し、
高圧燃料通路内に生じる燃料噴射器本体に対する応力振
幅を減小することができる。
を密封するために形状記憶合金製のプラグを用いた内燃
エンジン用燃料噴射器組立体を提供することによって、
高圧燃料通路にプラグを装着するために現行技術におい
て用いられているろう付け法を排除し、コストを削減す
ることができるばかりでなく、高圧燃料通路の開口端に
たとえ非常な高圧下であっても漏れを起さない、確実な
緊密シールを設定することができ、噴射性能を改善し、
高圧燃料通路内に生じる燃料噴射器本体に対する応力振
幅を減小することができる。
【００３５】以上、本発明を実施形態に関連して説明し
たが、本発明は、ここに例示した実施形態の構造及び形
状に限定されるものではなく、本発明の精神及び範囲か
ら逸脱することなく、いろいろな実施形態が可能であ
り、いろいろな変更及び改変を加えることができること
を理解されたい。
たが、本発明は、ここに例示した実施形態の構造及び形
状に限定されるものではなく、本発明の精神及び範囲か
ら逸脱することなく、いろいろな実施形態が可能であ
り、いろいろな変更及び改変を加えることができること
を理解されたい。
【図１】図１は、本発明の電磁燃料噴射器組立体の縦断
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の一実施
形態を示す。
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の一実施
形態を示す。
【図２】図２は、本発明の電磁燃料噴射器組立体の縦断
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の別の実
施形態を示す。
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の別の実
施形態を示す。
【図３】図３は、本発明の電磁燃料噴射器組立体の縦断
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の更に別
の実施形態を示す。
面図であり、その噴射器本体内の高圧燃料通路の更に別
の実施形態を示す。
【図４】図４は、本発明の電磁燃料噴射器組立体の高圧
燃料通路の開口端の端面図であり、形状記憶合金製プラ
グがその第１の小さい直径を有している状態を示す。
燃料通路の開口端の端面図であり、形状記憶合金製プラ
グがその第１の小さい直径を有している状態を示す。
【図５】図５は、本発明の電磁燃料噴射器組立体の高圧
燃料通路の開口端の端面図であり、形状記憶合金製プラ
グがその第２の大きい直径を有している状態を示す。
燃料通路の開口端の端面図であり、形状記憶合金製プラ
グがその第２の大きい直径を有している状態を示す。
１０：燃料噴射器組立体 １２：噴射器本体 １４：主本体部分 １６：側方本体部分 ２０：段付き円筒形孔２０ ２４：ポンププランジャ ４０：ノズル組立体 ５８：制御弁 ６０：段付き垂直孔 ９４：高圧燃料通路 ９６：燃料送出部分 ９８，９８' ：末端部分 １０４：開口端 １０６：形状記憶合金製プラグ １０８：クリアランス
Claims (20)
- 【請求項１】 内燃エンジンのための燃料噴射器組立体
であって、 燃料源に流体連通した制御弁と、燃料を噴射する燃料ノ
ズル組立体を有する噴射器本体と、 前記噴射器本体に形成されており、前記制御弁と燃料ノ
ズル組立体の間に流体連通を設定し、少くとも一端にお
いて該噴射器本体の外壁に開口した燃料通路と、 該燃料通路の該開口端を密封するための形状記憶合金製
プラグとから成り、 該形状記憶合金製プラグは、前記燃料通路の前記開口端
に挿入されるときは、該燃料通路の該開口端の内径より
小さい第１の直径を有しており、マルテンサイトからオ
ーステナイトへ冶金学的相変化を受けると、該燃料通路
の開口端の内径に密封係合して該燃料通路を密封する第
２のより大きい直径に変化するものであることを特徴と
する燃料噴射器組立体。 - 【請求項２】 前記燃料通路の前記開口端の内径は、前
記プラグとの間に、該プラグの前記第１の直径の１．５
％未満のクリアランスを設定するように該第１の直径よ
り大きいことを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射器
組立体。 - 【請求項３】 前記プラグは、その第２のより大きい直
径に変化したとき、前記燃料通路の開口端を完全に密封
するように該燃料通路の開口端の形状に合致する形状を
該プラグの長手軸線に沿って画定することを特徴とする
請求項１に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項４】 前記プラグは、その第２のより大きい直
径に変化したとき、前記燃料通路にフープ応力を及ぼす
ことを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項５】 前記プラグは、その第１の直径から第２
の直径へ、マルテンサイトからオーステナイトへの冶金
学的相変化に対応する１回だけの形状変化をするニッケ
ル−チタン−ニオブ合金で製造されていることを特徴と
する請求項１に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項６】 前記ニッケル−チタン−ニオブ合金は、
ニッケル４８重量％と、チタン３８重量％と、ニオブ約
１２重量％と、その他の元素２重量％の組成を有するこ
とを特徴とする請求項５に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項７】 前記噴射器本体は、円筒形の孔と、該孔
に往復動自在に受容されたプランジャを有しており、前
記燃料通路は、前記制御弁と該円筒形の孔との間に延長
する燃料送出部分を有することを特徴とする請求項１に
記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項８】 前記燃料通路は、前記制御弁と前記開口
端との間に延長する末端部分を有しており、前記プラグ
は、該末端部分に挿入されて該末端部分を密封すること
を特徴とする請求項１に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項９】 前記燃料通路は、前記制御弁と前記開口
端との間に延長する末端部分を有しており、前記プラグ
は、該末端部分に挿入されて該末端部分を密封すること
を特徴とする請求項７に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項１０】 前記燃料通路は、前記開口端を形成す
るように前記噴射器本体の一側壁から穴を穿設し、前記
燃料送出部分を形成するように該穴を前記制御弁と前記
円筒形の孔との間に延長させることによって形成された
ものであることを特徴とする請求項７に記載の燃料噴射
器組立体。 - 【請求項１１】 前記燃料通路は、前記開口端を形成す
るように前記噴射器本体の一側壁から穴を穿設し、前記
燃料送出部分を形成するように該穴を前記円筒形の孔を
横断して該円筒形の孔と前記制御弁との間に延長させる
ことによって形成されたものであることを特徴とする請
求項７に記載の燃料噴射器組立体。 - 【請求項１２】 燃料源に流体連通した制御弁及び燃料
を噴射する燃料ノズル組立体を有する噴射器本体と、前
記噴射器本体に形成されており、前記制御弁と燃料ノズ
ル組立体の間に流体連通を設定し、少くとも一端におい
て該噴射器本体の外壁に開口した燃料通路と、該燃料通
路の該開口端を密封するための形状記憶合金製プラグと
から成る内燃エンジンのための燃料噴射器組立体を製造
する方法であって、 前記形状記憶合金製プラグを、それがマルテンサイト状
態にあるときは前記燃料通路の前記開口端の内径より小
さい第１の直径を有するように寸法決めする工程と、 該形状記憶合金製プラグを前記燃料通路の該開口端に挿
入する工程と、 該形状記憶合金製プラグが前記第１の直径より大きく、
該燃料通路を密封する第２の直径に変化するように、該
形状記憶合金製プラグにマルテンサイトからオーステナ
イトへの冶金学的相変化を誘起させる工程と、から成る
方法。 - 【請求項１３】 前記形状記憶合金製プラグを寸法決め
する前記工程の前に、該プラグにそれがマルテンサイト
状態にある間に予備歪みを与える工程を含むことを特徴
とする請求項１２に記載の方法。 - 【請求項１４】 前記プラグに予備歪みを与える前記工
程は、該プラグを−１００°Ｃから−５５°Ｃの範囲の
温度にまで冷却する操作を含むことを特徴とする請求項
１３に記載の方法。 - 【請求項１５】 前記プラグに予備歪みを与える前記工
程は、該プラグを−１００°Ｃから−８０°Ｃの範囲の
温度にまで冷却する操作を含むことを特徴とする請求項
１４に記載の方法。 - 【請求項１６】 前記形状記憶合金製プラグを寸法決め
する前記工程は、形状記憶合金のロッドを所定の長さに
切断し、次いで、該ロッドを、その直径が前記燃料通路
の開口端の内径より小さい第１の直径となるまで心なし
研削盤で研削する操作を含むことを特徴とする請求項１
２に記載の方法。 - 【請求項１７】 前記形状記憶合金製プラグを寸法決め
する前記工程は、該プラグを５０°Ｃより低い温度に維
持する操作を含むことを特徴とする請求項１２に記載の
方法。 - 【請求項１８】 前記形状記憶合金製プラグを寸法決め
する前記工程は、前記燃料通路を測定し、予備歪みを与
えられ、所定の長さに切断されたた形状記憶合金製プラ
グを類別測定によって選択することによって行われるこ
とを特徴とする請求項１２に記載の方法。 - 【請求項１９】 形状記憶合金製プラグに冶金学的相変
化を誘起させる前記工程は、該プラグが前記第２の直径
に変化して前記燃料通路を密封するように該プラグをそ
のマルテンサイトからオーステナイトへ相変化させるた
めに前記噴射器本体を６５°Ｃから２００°Ｃの範囲の
温度で加熱する操作を含むことを特徴とする請求項１２
に記載の方法。 - 【請求項２０】 形状記憶合金製プラグに冶金学的相変
化を誘起させる前記工程は、該プラグをそのマルテンサ
イトからオーステナイトへ相変化させるために前記噴射
器本体を１６０°Ｃの温度で加熱する操作を含むことを
特徴とする請求項１９に記載の方法。
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