JPH10311646A - 冷蔵庫の制御装置 - Google Patents
冷蔵庫の制御装置Info
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- JPH10311646A JPH10311646A JP9121952A JP12195297A JPH10311646A JP H10311646 A JPH10311646 A JP H10311646A JP 9121952 A JP9121952 A JP 9121952A JP 12195297 A JP12195297 A JP 12195297A JP H10311646 A JPH10311646 A JP H10311646A
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- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 7
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
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- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
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- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 リアクトル容量を圧縮機回転数により、可変
できるように制御する。 【解決手段】 圧縮機の高回転時にはインダクタンス値
を小さくし、電流容量を増加させることができるので、
電流容量とインダクタンス値の大きなリアクトルを使う
必要がなく、リアクトル回路の直流抵抗も減少するた
め、リアクトル回路の損失が低減でき、また、低回転時
にはインダクタンス値を大きくすることで、電流ピーク
が低くなり、高調波を抑制することができる。
できるように制御する。 【解決手段】 圧縮機の高回転時にはインダクタンス値
を小さくし、電流容量を増加させることができるので、
電流容量とインダクタンス値の大きなリアクトルを使う
必要がなく、リアクトル回路の直流抵抗も減少するた
め、リアクトル回路の損失が低減でき、また、低回転時
にはインダクタンス値を大きくすることで、電流ピーク
が低くなり、高調波を抑制することができる。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はインバータ制御され
た冷蔵庫の制御装置に関するものである。
た冷蔵庫の制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、冷蔵庫やエアコンなどの冷凍シス
テムにおいてインバータ制御がされている。
テムにおいてインバータ制御がされている。
【０００３】しかしながら、インバータ制御することに
よりコンデンサインプット型整流回路を使用するため、
電流波形が正弦波ではなく高調波（特に基本波成分の奇
数次高調波成分）が多く含まれ、様々な障害が発生す
る。
よりコンデンサインプット型整流回路を使用するため、
電流波形が正弦波ではなく高調波（特に基本波成分の奇
数次高調波成分）が多く含まれ、様々な障害が発生す
る。
【０００４】そこでこの高調波電流を少なくする技術が
現在盛んに開発が進められている。そのひとつの技術と
してパッシブフィルタがある。これは一般的にはリアク
トルを用いて電流波形をなまらせ、高調波を抑制するも
のである。しかしながら、リアクトルだけで十分な高調
波抑制効果を得るには、非常に大容量のリアクトルが必
要である。
現在盛んに開発が進められている。そのひとつの技術と
してパッシブフィルタがある。これは一般的にはリアク
トルを用いて電流波形をなまらせ、高調波を抑制するも
のである。しかしながら、リアクトルだけで十分な高調
波抑制効果を得るには、非常に大容量のリアクトルが必
要である。
【０００５】そこで、補助手段を用いて高調波を抑制す
る方法について、提案がなされてきている。例えば特開
平７−２７４５１５号公報などに高調波を効果的に抑制
する方法について記載されている。以下従来の電源装置
について図面を参照しながら説明する。
る方法について、提案がなされてきている。例えば特開
平７−２７４５１５号公報などに高調波を効果的に抑制
する方法について記載されている。以下従来の電源装置
について図面を参照しながら説明する。
【０００６】図９は従来の電源装置の回路図である。図
９において、９１は商用電源であり、例えば一般家庭に
おける１００Ｖ５０Ｈｚの交流電源である。９２は商用
電源１を整流するブリッジダイオード等の整流回路であ
る。
９において、９１は商用電源であり、例えば一般家庭に
おける１００Ｖ５０Ｈｚの交流電源である。９２は商用
電源１を整流するブリッジダイオード等の整流回路であ
る。
【０００７】９３は第１のリアクトルであり、一端が整
流回路９２の＋出力に接続され、他端がダイオード９４
のアノードに接続されている。
流回路９２の＋出力に接続され、他端がダイオード９４
のアノードに接続されている。
【０００８】９５は第２のリアクトルであり、一端が整
流回路９２の＋出力に接続され、他端がコンデンサ９６
の一端に接続されている。
流回路９２の＋出力に接続され、他端がコンデンサ９６
の一端に接続されている。
【０００９】ダイオード９４のカソードと、コンデンサ
９６の他端とは接続され、平滑コンデンサ９７の一端に
接続される。
９６の他端とは接続され、平滑コンデンサ９７の一端に
接続される。
【００１０】平滑コンデンサ９７の他端は、整流回路９
２の−出力に接続される。また９８は本電源装置の負荷
であり、平滑コンデンサ９７の両端に接続されている。
２の−出力に接続される。また９８は本電源装置の負荷
であり、平滑コンデンサ９７の両端に接続されている。
【００１１】以上のように構成された高調波抑制方法に
ついて、以下に説明する。第１のリアクトル９３を流れ
る電流１１は、平滑コンデンサ９７への充電電流が第１
のリアクトル９３でなまった波形となる。
ついて、以下に説明する。第１のリアクトル９３を流れ
る電流１１は、平滑コンデンサ９７への充電電流が第１
のリアクトル９３でなまった波形となる。
【００１２】また、第２のリアクトル９５を流れる電流
１２は、第２のリアクトル９５とコンデンサ９６との共
振周波数で振動する波形となる。従って、入力電流Ｉｉ
ｎはＩ１とＩ２との和となり、入力電流波形は更になま
り、電流ピーク値も低くなるので、高調波は抑制できる
こととなる。
１２は、第２のリアクトル９５とコンデンサ９６との共
振周波数で振動する波形となる。従って、入力電流Ｉｉ
ｎはＩ１とＩ２との和となり、入力電流波形は更になま
り、電流ピーク値も低くなるので、高調波は抑制できる
こととなる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の構
成では、次のような課題があった。
成では、次のような課題があった。
【００１４】先に述べたように、従来例の場合、第２の
リアクトル９５とコンデンサ９６との共振を用いて高調
波を補完するような電流を流すので、その共振周波数は
電源周波数の約３倍に設定する必要があった。
リアクトル９５とコンデンサ９６との共振を用いて高調
波を補完するような電流を流すので、その共振周波数は
電源周波数の約３倍に設定する必要があった。
【００１５】即ち、電源が５０Ｈｚである場合、共振周
波数は約１５０Ｈｚ必要であった。例えば、コンデンサ
９６の容量を１００μＦとすると、第２のリアクトル９
５は約１０ｍＨの値が必要であった。
波数は約１５０Ｈｚ必要であった。例えば、コンデンサ
９６の容量を１００μＦとすると、第２のリアクトル９
５は約１０ｍＨの値が必要であった。
【００１６】このように、従来例においては、高調波を
抑制するために非常に大きな容量の第２のリアクトル９
５とコンデンサ９６が必要であり、更に、第１のリアク
トル９３は高負荷時の大きな電流に対応できるよう電流
容量の大きな物を使用しなければならず、電源装置が非
常に大きくなり、しかもコストも大幅にアップするとい
う課題を有していた。
抑制するために非常に大きな容量の第２のリアクトル９
５とコンデンサ９６が必要であり、更に、第１のリアク
トル９３は高負荷時の大きな電流に対応できるよう電流
容量の大きな物を使用しなければならず、電源装置が非
常に大きくなり、しかもコストも大幅にアップするとい
う課題を有していた。
【００１７】本発明の目的は、より小型の部品を用い、
高回転時はリアクトルのインダクタンス値を減少させ、
小さい電流容量のリアクトルで構成し、十分な高調波抑
制効果が得られ、しかも小型でコストが安い、電源装置
を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供することを目的とす
る。
高回転時はリアクトルのインダクタンス値を減少させ、
小さい電流容量のリアクトルで構成し、十分な高調波抑
制効果が得られ、しかも小型でコストが安い、電源装置
を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供することを目的とす
る。
【００１８】本発明の他の目的は、より小型の部品を用
い、外気温が高い時はリアクトルのインダクタンス値を
減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構成し、十分
な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコストが安
い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供するこ
とを目的とする。
い、外気温が高い時はリアクトルのインダクタンス値を
減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構成し、十分
な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコストが安
い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供するこ
とを目的とする。
【００１９】本発明の他の目的は、より小型の部品を用
い、モータ電流が大きい時はリアクトルのインダクタン
ス値を減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構成
し、十分な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコス
トが安い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供
することを目的とする。
い、モータ電流が大きい時はリアクトルのインダクタン
ス値を減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構成
し、十分な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコス
トが安い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提供
することを目的とする。
【００２０】本発明の他の目的は、より小型の部品を用
い、リアクトルの温度が高い時はリアクトルのインダク
タンス値を減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構
成し、十分な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコ
ストが安い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提
供することを目的とする。
い、リアクトルの温度が高い時はリアクトルのインダク
タンス値を減少させ、小さい電流容量のリアクトルで構
成し、十分な高調波抑制効果が得られ、しかも小型でコ
ストが安い、電源装置を用いた、冷蔵庫の制御装置を提
供することを目的とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、リアクトルのインダクタンス値が可変でき
る回路を設けることで、小さなコストの安い部品で、高
調波を抑制することができ、高回転時の高負荷時にリア
クトルの容量を小さくするよう制御することにより電流
容量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
に本発明は、リアクトルのインダクタンス値が可変でき
る回路を設けることで、小さなコストの安い部品で、高
調波を抑制することができ、高回転時の高負荷時にリア
クトルの容量を小さくするよう制御することにより電流
容量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００２２】また、外気温度を検出する外気温度検出手
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、高外気温時の高負荷時にリアクトル
の容量を小さくするよう制御することにより電流容量の
大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、高外気温時の高負荷時にリアクトル
の容量を小さくするよう制御することにより電流容量の
大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００２３】また、モータの電流を検出する電流検出手
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、モータ電流の大きい高負荷時にリア
クトルの容量を小さくするよう制御することにより電流
容量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、モータ電流の大きい高負荷時にリア
クトルの容量を小さくするよう制御することにより電流
容量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００２４】また、リアクトルの温度を検出するリアク
トル温度検出手段とリアクトルのインダクタンス値が可
変できる回路を設けることで、小さなコストの安い部品
で、高調波を抑制することができ、リアクトルの温度が
高い高負荷時にリアクトルの容量を小さくするよう制御
することにより電流容量の大きなリアクトルを使う必要
がなくなる。
トル温度検出手段とリアクトルのインダクタンス値が可
変できる回路を設けることで、小さなコストの安い部品
で、高調波を抑制することができ、リアクトルの温度が
高い高負荷時にリアクトルの容量を小さくするよう制御
することにより電流容量の大きなリアクトルを使う必要
がなくなる。
【００２５】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、交流電源と、前記交流電源から発生した交流出力を
整流する整流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化
する平滑回路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記
整流回路の出力ラインに設けられた第１のリアクトル
と、第１のリアクトルと並列に接続された第２のリアク
トルと、前記交流電源出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインから第２のリアクトルの一端をオープン、シ
ョート状態に切り換える切替手段と、圧縮機の回転数が
高いときに切替手段を制御する制御手段を有したもので
あり、高回転時には切替手段をｏｎとして、第２のリア
クトルを前記ショート状態にさせ、第１及び第２のリア
クトルの合成インダクタンス値を減少させ、また電流容
量を増加させ、そうでないときには切替手段をｏｆｆと
して、第２のリアクトルを前記オープン状態にさせ、第
１のリアクトルのみのインダクタンス値とし、回転数が
小さい時に比べ大きなインダクタンス値とし、電流容量
は減少させるという作用を有する。
は、交流電源と、前記交流電源から発生した交流出力を
整流する整流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化
する平滑回路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記
整流回路の出力ラインに設けられた第１のリアクトル
と、第１のリアクトルと並列に接続された第２のリアク
トルと、前記交流電源出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインから第２のリアクトルの一端をオープン、シ
ョート状態に切り換える切替手段と、圧縮機の回転数が
高いときに切替手段を制御する制御手段を有したもので
あり、高回転時には切替手段をｏｎとして、第２のリア
クトルを前記ショート状態にさせ、第１及び第２のリア
クトルの合成インダクタンス値を減少させ、また電流容
量を増加させ、そうでないときには切替手段をｏｆｆと
して、第２のリアクトルを前記オープン状態にさせ、第
１のリアクトルのみのインダクタンス値とし、回転数が
小さい時に比べ大きなインダクタンス値とし、電流容量
は減少させるという作用を有する。
【００２６】本発明の請求項２に記載の発明は、交流電
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、外気温度を検出する外気温検出
手段と、外気温度検出手段の入力により切替手段を制御
する制御手段を有したものであり、高外気温時には切替
手段をｏｎとして、第２のリアクトルを前記ショート状
態にさせ、第１及び第２のリアクトルの合成インダクタ
ンス値を減少させ、また電流容量を増加させ、そうでな
いときには切替手段をｏｆｆとして、第２のリアクトル
を前記オープン状態にさせ、第１のリアクトルのみのイ
ンダクタンス値とし、高外気温時に比べ大きなインダク
タンス値とし、電流容量は減少させるという作用を有す
る。
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、外気温度を検出する外気温検出
手段と、外気温度検出手段の入力により切替手段を制御
する制御手段を有したものであり、高外気温時には切替
手段をｏｎとして、第２のリアクトルを前記ショート状
態にさせ、第１及び第２のリアクトルの合成インダクタ
ンス値を減少させ、また電流容量を増加させ、そうでな
いときには切替手段をｏｆｆとして、第２のリアクトル
を前記オープン状態にさせ、第１のリアクトルのみのイ
ンダクタンス値とし、高外気温時に比べ大きなインダク
タンス値とし、電流容量は減少させるという作用を有す
る。
【００２７】本発明の請求項３に記載の発明は、交流電
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、モータ電流を検出する電流検出
手段と、電流検出手段の入力により切替手段を制御する
制御手段を有したものであり、モータ電流が大きい時に
は切替手段をｏｎとして、第２のリアクトルを前記ショ
ート状態にさせ、第１及び第２のリアクトルの合成イン
ダクタンス値を減少させ、また電流容量を増加させ、そ
うでないときには切替手段をｏｆｆとして、第２のリア
クトルを前記オープン状態にさせ、第１のリアクトルの
みのインダクタンス値とし、モータ電流が小さいときに
比べ大きなインダクタンス値とし、電流容量は減少させ
るという作用を有する。
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、モータ電流を検出する電流検出
手段と、電流検出手段の入力により切替手段を制御する
制御手段を有したものであり、モータ電流が大きい時に
は切替手段をｏｎとして、第２のリアクトルを前記ショ
ート状態にさせ、第１及び第２のリアクトルの合成イン
ダクタンス値を減少させ、また電流容量を増加させ、そ
うでないときには切替手段をｏｆｆとして、第２のリア
クトルを前記オープン状態にさせ、第１のリアクトルの
みのインダクタンス値とし、モータ電流が小さいときに
比べ大きなインダクタンス値とし、電流容量は減少させ
るという作用を有する。
【００２８】本発明の請求項４に記載の発明は、交流電
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、リアクトル温度を検出するリア
クトル温度検出手段と、リアクトル温度検出手段の入力
により切替手段を制御する制御手段を有したものであ
り、モータ電流が大きい時には切替手段をｏｎとして、
第２のリアクトルを前記ショート状態にさせ、第１及び
第２のリアクトルの合成インダクタンス値を減少させ、
また電流容量を増加させ、そうでないときには切替手段
をｏｆｆとして、第２のリアクトルを前記オープン状態
にさせ、第１のリアクトルのみのインダクタンス値と
し、リアクトル温度が低い時に比べ大きなインダクタン
ス値とし、電流容量は減少させるという作用を有する。
源と、前記交流電源から発生した交流出力を整流する整
流回路と、前記整流回路の出力電圧を平滑化する平滑回
路と、前記交流電源の出力ラインまたは前記整流回路の
出力ラインに設けられた第１のリアクトルと、第１のリ
アクトルと並列に接続された第２のリアクトルと、前記
交流電源出力ラインまたは前記整流回路の出力ラインか
ら第２のリアクトルの一端をオープン、ショート状態に
切り換える切替手段と、リアクトル温度を検出するリア
クトル温度検出手段と、リアクトル温度検出手段の入力
により切替手段を制御する制御手段を有したものであ
り、モータ電流が大きい時には切替手段をｏｎとして、
第２のリアクトルを前記ショート状態にさせ、第１及び
第２のリアクトルの合成インダクタンス値を減少させ、
また電流容量を増加させ、そうでないときには切替手段
をｏｆｆとして、第２のリアクトルを前記オープン状態
にさせ、第１のリアクトルのみのインダクタンス値と
し、リアクトル温度が低い時に比べ大きなインダクタン
ス値とし、電流容量は減少させるという作用を有する。
【００２９】（実施の形態１）図１は本発明の第１の実
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。
【００３０】図１において、１は商用電源であり、例え
ば一般家庭における１００Ｖ５０Ｈｚの交流電源であ
る。２は商用電源１を整流するダイオードブリッジ等の
整流回路である。３は整流回路２からの出力電圧を平滑
化する電解コンデンサ等の平滑回路である。
ば一般家庭における１００Ｖ５０Ｈｚの交流電源であ
る。２は商用電源１を整流するダイオードブリッジ等の
整流回路である。３は整流回路２からの出力電圧を平滑
化する電解コンデンサ等の平滑回路である。
【００３１】リアクトル回路４は第１のリアクトル４ａ
と第２のリアクトル４ｂを並列接続したもので、整流回
路２の出力ラインに設けられ、第２のリアクトル４ｂと
直列に切替手段５が接続されている。切替手段５がｏｎ
することにより、リアクトル回路４は第１のリアクトル
４ａと第２のリアクトル４ｂを並列接続され、ｏｆｆす
ることにより、第２のリアクトル４ｂは回路から切り離
され、リアクトル回路４は第１のリアクトル４ａのみと
なる。そして、切替手段５がｏｎの時は、リアクトル回
路４のインダクタンス値Ｌは第１のリアクトル４ａのイ
ンダクタンス値をＬａ、第２のリアクトル４ｂのインダ
クタンス値をＬｂとすると、
と第２のリアクトル４ｂを並列接続したもので、整流回
路２の出力ラインに設けられ、第２のリアクトル４ｂと
直列に切替手段５が接続されている。切替手段５がｏｎ
することにより、リアクトル回路４は第１のリアクトル
４ａと第２のリアクトル４ｂを並列接続され、ｏｆｆす
ることにより、第２のリアクトル４ｂは回路から切り離
され、リアクトル回路４は第１のリアクトル４ａのみと
なる。そして、切替手段５がｏｎの時は、リアクトル回
路４のインダクタンス値Ｌは第１のリアクトル４ａのイ
ンダクタンス値をＬａ、第２のリアクトル４ｂのインダ
クタンス値をＬｂとすると、
【００３２】
【数１】
【００３３】となる。例えばＬａを２０ｍＨ、Ｌｂを１
０ｍＨとすれば、Ｌは６．７ｍＨとなり、インダクタン
ス値が減少する。
０ｍＨとすれば、Ｌは６．７ｍＨとなり、インダクタン
ス値が減少する。
【００３４】切替手段５がｏｆｆの時は、リアクトル回
路４のインダクタンス値Ｌは第１のリアクトル４ａのイ
ンダクタンス値Ｌａである。
路４のインダクタンス値Ｌは第１のリアクトル４ａのイ
ンダクタンス値Ｌａである。
【００３５】また、切替手段５がｏｎの時は、リアクト
ル回路４の電流容量Ｉｍａｘは、第１のリアクトル４ａ
の電流容量Ｉａｍａｘ、第２のリアクトル４ｂの電流容
量Ｉｂｍａｘとすると、
ル回路４の電流容量Ｉｍａｘは、第１のリアクトル４ａ
の電流容量Ｉａｍａｘ、第２のリアクトル４ｂの電流容
量Ｉｂｍａｘとすると、
【００３６】
【数２】
【００３７】となり、両者を加えたものとなる。切替手
段５がｏｆｆの時は、リアクトル回路４の電流容量Ｉｍ
ａｘは第１のリアクトル４ａの電流容量Ｉａｍａｘであ
る。
段５がｏｆｆの時は、リアクトル回路４の電流容量Ｉｍ
ａｘは第１のリアクトル４ａの電流容量Ｉａｍａｘであ
る。
【００３８】この結果、切替手段５がｏｎの時は、リア
クトル回路４のインダクタンス値Ｌが減少し、かつ電流
容量Ｉｍａｘは増加し、切替手段５がｏｆｆの時は、リ
アクトル回路４のインダクタンス値Ｌは増加し、リアク
トル回路４の電流容量Ｉｍａｘは減少することとなる。
クトル回路４のインダクタンス値Ｌが減少し、かつ電流
容量Ｉｍａｘは増加し、切替手段５がｏｆｆの時は、リ
アクトル回路４のインダクタンス値Ｌは増加し、リアク
トル回路４の電流容量Ｉｍａｘは減少することとなる。
【００３９】６はインバータであり、圧縮機７の回転数
制御を行う。８は冷蔵庫の庫内温度を検出する庫内温度
検出手段、９は庫内温度を設定する庫内温度設定手段で
ある。
制御を行う。８は冷蔵庫の庫内温度を検出する庫内温度
検出手段、９は庫内温度を設定する庫内温度設定手段で
ある。
【００４０】１０は制御手段で、庫内温度検出手段８，
庫内温度設定手段９の入力によりインバータ６に回転数
指令を送り、インバータ６は回転数指令に基づき圧縮機
７は回転数制御する。
庫内温度設定手段９の入力によりインバータ６に回転数
指令を送り、インバータ６は回転数指令に基づき圧縮機
７は回転数制御する。
【００４１】例えば、庫内温度と設定温度の差が５℃の
ときは３６００ｒ／ｍ、５から０℃のときは３０００ｒ
／ｍ、０〜−２のときは２４００ｒ／ｍ、−２℃以下の
ときは０ｒ／ｍで圧縮機７を動作させるよう制御手段１
０はインバータ６に回転数指令を送出する。また、制御
手段１０は回転数指令が３６００ｒ／ｍであれば切替手
段５をｏｎし、それ以外はｏｆｆする。
ときは３６００ｒ／ｍ、５から０℃のときは３０００ｒ
／ｍ、０〜−２のときは２４００ｒ／ｍ、−２℃以下の
ときは０ｒ／ｍで圧縮機７を動作させるよう制御手段１
０はインバータ６に回転数指令を送出する。また、制御
手段１０は回転数指令が３６００ｒ／ｍであれば切替手
段５をｏｎし、それ以外はｏｆｆする。
【００４２】以上のように構成された冷蔵庫の制御装置
について、以下その動作を図１および図２を用いて説明
する。図２は動作を説明するフローチャートである。
について、以下その動作を図１および図２を用いて説明
する。図２は動作を説明するフローチャートである。
【００４３】冷蔵庫が高回転で運転するときは、庫内温
度が高いときであるから冷却負荷が大きく、圧縮機７に
流れる電流が大きくなり、リアクトル回路を流れる電流
をＩとするとＩも大きくなることとなる。また、高調波
成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実験で
はリアクル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨでＩが
１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２Ａのときで５９
％であった。
度が高いときであるから冷却負荷が大きく、圧縮機７に
流れる電流が大きくなり、リアクトル回路を流れる電流
をＩとするとＩも大きくなることとなる。また、高調波
成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実験で
はリアクル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨでＩが
１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２Ａのときで５９
％であった。
【００４４】次に動作について説明する。図２で、制御
手段１０はＳ２０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ２０２で庫内温度検出手段８より庫内温度
を入力する。次にＳ２０３で設定温度と庫内温度の差を
計算し、Ｓ２０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ２０５でインバータ６で決定した回転数を回転数
指令として送出する。
手段１０はＳ２０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ２０２で庫内温度検出手段８より庫内温度
を入力する。次にＳ２０３で設定温度と庫内温度の差を
計算し、Ｓ２０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ２０５でインバータ６で決定した回転数を回転数
指令として送出する。
【００４５】次に、Ｓ２０６で決定した回転数３６００
ｒ／ｍかを判断し、３６００ｒ／ｍであればＳ２０７で
切替手段５をｏｎし、３６００ｒ／ｍ未満であればＳ２
０８で切替手段５をｏｆｆする。
ｒ／ｍかを判断し、３６００ｒ／ｍであればＳ２０７で
切替手段５をｏｎし、３６００ｒ／ｍ未満であればＳ２
０８で切替手段５をｏｆｆする。
【００４６】このとき、第１のリアクトル４ａのインダ
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
【００４７】このように、入力電流波形の流れる幅が通
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少する高回転時にはインダクタンス値を小さく
し、電流容量を増加させるので電流容量とインダクタン
ス値の大きなリアクトルを使う必要がなく、リアクトル
回路４の直流抵抗も減少するため、高回転時の電流の大
きい時のリアクトル回路の損失が低減できる。
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少する高回転時にはインダクタンス値を小さく
し、電流容量を増加させるので電流容量とインダクタン
ス値の大きなリアクトルを使う必要がなく、リアクトル
回路４の直流抵抗も減少するため、高回転時の電流の大
きい時のリアクトル回路の損失が低減できる。
【００４８】このように、容量可変のリアクトル回路４
を庫内温度により、容量を切り替える制御手段１０によ
って、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は非
常に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の少
ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
を庫内温度により、容量を切り替える制御手段１０によ
って、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は非
常に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の少
ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
【００４９】（実施の形態２）図３は本発明の第２の実
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図３に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図３に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
【００５０】１１は外気温度を検出する外気温度検出手
段で、制御手段１０に入力されており、制御手段１０は
外気温度が高いとき例えば３０℃以上であれば切替手段
５をｏｎし、３０℃未満であればｏｆｆする。これは冷
蔵庫が高外気温度で運転するときは、低外気温度で運転
するときより大きい冷却能力が必要であり、圧縮機７に
流れる電流も大きくなり、Ｉも大きくなることとなる。
また、高調波成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さく
なり、実験ではリアクトル回路のインダクタンス値Ｌが
１０ｍＨでＩが１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２
Ａのときで５９％であった。
段で、制御手段１０に入力されており、制御手段１０は
外気温度が高いとき例えば３０℃以上であれば切替手段
５をｏｎし、３０℃未満であればｏｆｆする。これは冷
蔵庫が高外気温度で運転するときは、低外気温度で運転
するときより大きい冷却能力が必要であり、圧縮機７に
流れる電流も大きくなり、Ｉも大きくなることとなる。
また、高調波成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さく
なり、実験ではリアクトル回路のインダクタンス値Ｌが
１０ｍＨでＩが１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２
Ａのときで５９％であった。
【００５１】次に動作について説明する。図４で、制御
手段１０はＳ４０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ４０２で庫内温度検出手段８より庫内温度
を入力する。次にＳ４０３で設定温度と庫内温度の差を
計算し、Ｓ４０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ４０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
手段１０はＳ４０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ４０２で庫内温度検出手段８より庫内温度
を入力する。次にＳ４０３で設定温度と庫内温度の差を
計算し、Ｓ４０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ４０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
【００５２】次に、Ｓ４０６で外気温度検出手段１１よ
り外気温度を入力し、Ｓ４０７で外気温度が３０℃以上
かを判断し、３０℃以上であればＳ４０８で切替手段５
をｏｎし、３０℃未満であればＳ４０９で切替手段５を
ｏｆｆする。
り外気温度を入力し、Ｓ４０７で外気温度が３０℃以上
かを判断し、３０℃以上であればＳ４０８で切替手段５
をｏｎし、３０℃未満であればＳ４０９で切替手段５を
ｏｆｆする。
【００５３】このとき、第１のリアクトル４ａのインダ
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
【００５４】このように、入力電流波形の流れる幅が通
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少する高外気温時にはインダクタンス値を小さ
くし、電流容量を増加させるので電流容量とインダクタ
ンス値の大きなリアクトルを使う必要がなく、リアクト
ル回路４の直流抵抗も減少するため、高外気温時の電流
の大きい時のリアクトル回路の損失が低減できる。
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少する高外気温時にはインダクタンス値を小さ
くし、電流容量を増加させるので電流容量とインダクタ
ンス値の大きなリアクトルを使う必要がなく、リアクト
ル回路４の直流抵抗も減少するため、高外気温時の電流
の大きい時のリアクトル回路の損失が低減できる。
【００５５】このように、容量可変のリアクトル回路４
を回転数により、容量を切り替える制御手段１０によっ
て、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は非常
に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の少な
い冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
を回転数により、容量を切り替える制御手段１０によっ
て、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は非常
に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の少な
い冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
【００５６】（実施の形態３）図５は本発明の第３の実
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図５に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図５に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
【００５７】１２は圧縮機７を動作させるモータに流れ
る電流を検出する電流検出手段で、制御手段１０に入力
されており、制御手段１０はモータ電流が大きいとき例
えば１．５Ａ以上であれば切替手段５をｏｎし、３０℃
未満であればｏｆｆする。これは圧縮機７に流れる電流
が大きくなると、Ｉも大きくなることとなる。また、高
調波成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実
験ではリアクトル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨ
でＩが１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２Ａのとき
で５９％であった。
る電流を検出する電流検出手段で、制御手段１０に入力
されており、制御手段１０はモータ電流が大きいとき例
えば１．５Ａ以上であれば切替手段５をｏｎし、３０℃
未満であればｏｆｆする。これは圧縮機７に流れる電流
が大きくなると、Ｉも大きくなることとなる。また、高
調波成分の比率は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実
験ではリアクトル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨ
でＩが１Ａで高調波成分の比率は７４％で、２Ａのとき
で５９％であった。
【００５８】次に動作について説明する。図６で、制御
手段１０はＳ６０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ６０２で庫内温度検出手段１０より庫内温
度を入力する。次にＳ６０３で設定温度と庫内温度の差
を計算し、Ｓ６０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ６０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
手段１０はＳ６０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ６０２で庫内温度検出手段１０より庫内温
度を入力する。次にＳ６０３で設定温度と庫内温度の差
を計算し、Ｓ６０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ６０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
【００５９】次に、Ｓ６０６で電流検出手段１２よりモ
ータ電流を入力し、Ｓ６０７でモータ電流が１．５Ａ以
上かを判断し、１．５Ａ以上であればＳ６０８で切替手
段５をｏｎし、１．５未満であればＳ６０９で切替手段
５をｏｆｆする。
ータ電流を入力し、Ｓ６０７でモータ電流が１．５Ａ以
上かを判断し、１．５Ａ以上であればＳ６０８で切替手
段５をｏｎし、１．５未満であればＳ６０９で切替手段
５をｏｆｆする。
【００６０】このとき、第１のリアクトル４ａのインダ
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる低負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
【００６１】このように、入力電流波形の流れる幅が通
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少するモータ電流の大きい時にはインダクタン
ス値を小さくし、電流容量を増加させるので電流容量と
インダクタンス値の大きなリアクトルを使う必要がな
く、リアクトル回路４の直流抵抗も減少するため、モー
タ電流の大きい時のリアクトル回路の損失が低減でき
る。
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少するモータ電流の大きい時にはインダクタン
ス値を小さくし、電流容量を増加させるので電流容量と
インダクタンス値の大きなリアクトルを使う必要がな
く、リアクトル回路４の直流抵抗も減少するため、モー
タ電流の大きい時のリアクトル回路の損失が低減でき
る。
【００６２】このように、容量可変のリアクトル回路４
をモータ電流により、容量を切り替える制御手段１０に
よって、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は
非常に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の
少ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
をモータ電流により、容量を切り替える制御手段１０に
よって、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自体は
非常に小型で安価であるので、小型，低コストで損失の
少ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
【００６３】（実施の形態４）図７は本発明の第４の実
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図７に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
施例における冷蔵庫の制御装置の回路図である。図７に
おいて、図１と同一構成のものは同じ番号を付与し、説
明は省略する。
【００６４】１３はリアクトル回路４の温度を検出する
リアクトル温度検出手段で、制御手段１０に入力されて
おり、制御手段１０はリアクトル温度が高いとき例えば
８０℃以上であれば切替手段５をｏｎし、８０℃未満で
あればｏｆｆする。これはリアクトル回路温度が高いと
きはＩが大きいためである。また、高調波成分の比率
は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実験ではリアクト
ル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨでＩが１Ａで高
調波成分の比率は７４％で、２Ａのときで５９％であっ
た。
リアクトル温度検出手段で、制御手段１０に入力されて
おり、制御手段１０はリアクトル温度が高いとき例えば
８０℃以上であれば切替手段５をｏｎし、８０℃未満で
あればｏｆｆする。これはリアクトル回路温度が高いと
きはＩが大きいためである。また、高調波成分の比率
は、Ｉが大きくなるほど小さくなり、実験ではリアクト
ル回路のインダクタンス値Ｌが１０ｍＨでＩが１Ａで高
調波成分の比率は７４％で、２Ａのときで５９％であっ
た。
【００６５】次に動作について説明する。図８で、制御
手段１０はＳ８０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ８０２で庫内温度検出手段８により庫内温
度を入力する。次にＳ８０３で設定温度と庫内温度の差
を計算し、Ｓ８０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ８０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
手段１０はＳ８０１で庫内温度設定手段９より設定温度
を入力し、Ｓ８０２で庫内温度検出手段８により庫内温
度を入力する。次にＳ８０３で設定温度と庫内温度の差
を計算し、Ｓ８０４で圧縮機７を運転する回転数を決定
し、Ｓ８０５でインバータ６に決定した回転数を回転数
指令として送出する。
【００６６】次に、Ｓ８０６でリアクトル温度検出手段
１３よりリアクトル温度を入力し、Ｓ８０７でリアクト
ル温度が８０℃以上かを判断し、８０℃以上であればＳ
８０８で切替手段５をｏｎし、８０℃未満であればＳ３
９で切替手段５をｏｆｆする。
１３よりリアクトル温度を入力し、Ｓ８０７でリアクト
ル温度が８０℃以上かを判断し、８０℃以上であればＳ
８０８で切替手段５をｏｎし、８０℃未満であればＳ３
９で切替手段５をｏｆｆする。
【００６７】このとき、第１のリアクトル４ａのインダ
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる高負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
クタンス値Ｌａを１０ｍＨ、Ｉａｍａｘを１Ａ、第２の
リアクトル４ｂのインダクタンス値Ｌｂを１０ｍＨ、Ｉ
ａｍａｘを１Ａとすれば、Ｉが大きくなり、高調波成分
が少なくなる高負荷時にはリアクトル回路４のインダク
タンス値Ｌは５ｍＨ、電流容量Ｉｍａｘは２Ａで、Ｉが
小さく、高調波成分が多くなる高負荷時にはリアクトル
回路４のインダクタンス値Ｌは１０ｍＨ、電流容量Ｉｍ
ａｘは１Ａとなる。また、Ｉが２Ａの時の高調波成分の
比率はリアクトル回路４のインダクタンス値Ｌを５ｍＨ
としても７１％程度であり、Ｌ値が１０ｍＨでＩが１Ａ
の時の高調波成分の比率７４％とほとんど変わらず、Ｉ
が大きくなればリアクトル回路４のインダクタンス値を
低下させても支障はない。
【００６８】このように、入力電流波形の流れる幅が通
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少するリアクトル温度の高い時にはインダクタ
ンス値を小さくし、電流容量を増加させるので電流容量
とインダクタンス値の大きなリアクトルを使う必要がな
く、リアクトル回路４の直流抵抗も減少するため、リア
クトル温度の高い時の電流が大きい時のリアクトル回路
の損失が低減できる。
常時に比べて広くなり、電流ピーク値も低くなるので、
高調波は抑制できることとなり、Ｉが大きくなり高調波
成分が減少するリアクトル温度の高い時にはインダクタ
ンス値を小さくし、電流容量を増加させるので電流容量
とインダクタンス値の大きなリアクトルを使う必要がな
く、リアクトル回路４の直流抵抗も減少するため、リア
クトル温度の高い時の電流が大きい時のリアクトル回路
の損失が低減できる。
【００６９】このように、容量可変のリアクトル回路４
をリアクトル温度により、容量を切り替える制御手段１
０によって、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自
体は非常に小型で安価であるので、小型，低コストで損
失の少ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
をリアクトル温度により、容量を切り替える制御手段１
０によって、有効な高調波抑制が実現でき、更に部品自
体は非常に小型で安価であるので、小型，低コストで損
失の少ない冷蔵庫の制御装置を提供することができる。
【００７０】なお、上記実施の形態１から４までの実施
例ではリアクトル回路４を整流回路２の出力ラインに設
けたが、交流電源の出力ラインに設けるようにしてもよ
い。
例ではリアクトル回路４を整流回路２の出力ラインに設
けたが、交流電源の出力ラインに設けるようにしてもよ
い。
【００７１】
【発明の効果】以上説明したように本発明の冷蔵庫の制
御装置は、リアクトルのインダクタンス値が可変できる
回路を設けることで、小さなコストの安い部品で、高調
波を抑制することができ、高回転時の高負荷時にリアク
トルの容量を小さくするよう制御することにより電流容
量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
御装置は、リアクトルのインダクタンス値が可変できる
回路を設けることで、小さなコストの安い部品で、高調
波を抑制することができ、高回転時の高負荷時にリアク
トルの容量を小さくするよう制御することにより電流容
量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００７２】また、外気温度を検出する外気温度検出手
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、高外気温時の高負荷時にリアクトル
の容量を小さくするよう制御することにより電流容量の
大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、高外気温時の高負荷時にリアクトル
の容量を小さくするよう制御することにより電流容量の
大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００７３】また、モータの電流を検出する電流検出手
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、モータ電流の大きい高負荷時にリア
クトル容量を小さくするよう制御することにより電流容
量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
段とリアクトルのインダクタンス値が可変できる回路を
設けることで、小さなコストの安い部品で、高調波を抑
制することができ、モータ電流の大きい高負荷時にリア
クトル容量を小さくするよう制御することにより電流容
量の大きなリアクトルを使う必要がなくなる。
【００７４】また、リアクトルの温度を検出するリアク
トル温度検出手段とリアクトルのインダクタンス値が可
変できる回路を設けることで、小さなコストの安い部品
で、高調波を抑制することができ、リアクトルの温度が
高い高負荷時にリアクトルの容量を小さくするよう制御
することにより電流容量の大きなリアクトルを使う必要
がなくなる。
トル温度検出手段とリアクトルのインダクタンス値が可
変できる回路を設けることで、小さなコストの安い部品
で、高調波を抑制することができ、リアクトルの温度が
高い高負荷時にリアクトルの容量を小さくするよう制御
することにより電流容量の大きなリアクトルを使う必要
がなくなる。
【図１】本発明の第１の実施例における冷蔵庫の制御装
置の回路図
置の回路図
【図２】第１の実施例における動作を示すフローチャー
ト
ト
【図３】第２の実施例における冷蔵庫の制御装置の回路
図
図
【図４】第２の実施例における動作を示すフローチャー
ト
ト
【図５】第３の実施例における冷蔵庫の制御装置の回路
図
図
【図６】第３の実施例における動作を示すフローチャー
ト
ト
【図７】第４の実施例における冷蔵庫の制御装置の回路
図
図
【図８】第４の実施例における動作を示すフローチャー
ト
ト
【図９】従来例における冷蔵庫の制御装置の回路図
１ 交流電源 ２ 整流回路 ３ 平滑回路 ４ リアクトル回路 ４ａ 第１のリアクトル ４ｂ 第２のリアクトル ５ 切替手段 ６ インバータ ７ 圧縮機 ８ 庫内温度検出手段 ９ 庫内温度設定手段 １０ 制御手段 １１ 外気温度検出手段 １２ モータ電流検出手段 １３ リアクトル温度検出手段
Claims (4)
- 【請求項１】 交流電源と、前記交流電源から発生した
交流出力を整流する整流回路と、前記整流回路の出力電
圧を平滑化する平滑回路と、前記交流電源の出力ライン
または前記整流回路の出力ラインに設けられ容量可変の
リアクトルと、前記平滑回路の出力の両端の電圧を電源
とするインバータと、冷蔵庫の庫内温度を検出する温度
検出手段と、庫内温度を設定する庫内温度設定手段と、
庫内温度と設定温度の差により前記インバータを動作さ
せ圧縮機を回転数制御し、回転数の高い時は前記リアク
トルのインダクタンス容量を小さくするよう制御する制
御手段からなる冷蔵庫の制御装置。 - 【請求項２】 交流電源と、前記交流電源から発生した
交流出力を整流する整流回路と、前記整流回路の出力電
圧を平滑化する平滑回路と、前記交流電源の出力ライン
または前記整流回路の出力ラインに設けられた容量可変
のリアクトルと、前記平滑回路の出力の両端の電圧を電
源とするインバータと、冷蔵庫の庫内温度を検出する温
度検出手段と、庫内温度を設定する庫内温度設定手段
と、外気温度を検出する外気温度検出手段と、庫内温度
と設定温度の差により前記インバータを動作させ圧縮機
を回転数制御し、外気温度の高いときにはリアクトルの
インダクタンス容量を小さくするよう制御する制御手段
からなる冷蔵庫の制御装置。 - 【請求項３】 交流電源と、前記交流電源から発生した
交流出力を整流する整流回路と、前記整流回路の出力電
圧を平滑化する平滑回路と、前記交流電源の出力ライン
または前記整流回路の出力ラインに設けられた容量可変
のリアクトルと、前記平滑回路の出力の両端の電圧を電
源とするインバータと、冷蔵庫の庫内温度を検出する温
度検出手段と、庫内温度を設定する庫内温度設定手段
と、圧縮機のモータ電流検出する電流検出手段と、庫内
温度と設定温度の差により前記インバータを動作させ圧
縮機を回転数制御し、モータ電流が大きいときには前記
リアクトルのインダクタンス容量を小さくするよう制御
する制御手段からなる冷蔵庫の制御装置。 - 【請求項４】 交流電源と、前記交流電源から発生した
交流出力を整流する整流回路と、前記整流回路の出力電
圧を平滑化する平滑回路と、前記交流電源の出力ライン
または前記整流回路の出力ラインに設けられた容量可変
のリアクトル回路と、前記平滑回路の出力の両端の電圧
を電源とするインバータと、冷蔵庫の庫内温度を検出す
る温度検出手段と、庫内温度を設定する庫内温度設定手
段と、前記リアクトルの温度を検出するリアクトル温度
検出手段と、庫内温度と設定温度の差により前記インバ
ータを動作させ圧縮機を回転数制御し、リアクトルの温
度の高いときには前記リアクトルのインダクタンス容量
を小さくするよう制御する制御手段からなる冷蔵庫の制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9121952A JPH10311646A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | 冷蔵庫の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9121952A JPH10311646A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | 冷蔵庫の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10311646A true JPH10311646A (ja) | 1998-11-24 |
Family
ID=14823987
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9121952A Pending JPH10311646A (ja) | 1997-05-13 | 1997-05-13 | 冷蔵庫の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10311646A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001275360A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-10-05 | Mitsubishi Electric Corp | コンバータ装置および冷凍サイクル装置 |
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| DE102012207697A1 (de) | 2011-05-16 | 2013-02-07 | Denso Corporation | Elektrisches Fahrzeugsystem |
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| WO2018061554A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | 日立工機株式会社 | 電動工具 |
| CN108376972A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-08-07 | 广东美的厨房电器制造有限公司 | 可调电感和家用电器 |
| JP2022138622A (ja) * | 2021-03-10 | 2022-09-26 | オムロン株式会社 | インダクタンス変更装置、及びノイズフィルタ、及び電力変換装置 |
-
1997
- 1997-05-13 JP JP9121952A patent/JPH10311646A/ja active Pending
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