JPH10314905A - Continuous casting nozzle for steel - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造用ノ
ズルに関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a nozzle for continuous casting of steel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼の連続鋳造用ノズルとしては、従来よ
りアルミナ−黒鉛質材料が多く使用されている。即ち、
連続鋳造用ノズルとしては、取鍋とタンディッシュとの
間で使用されるロングノズルやエアーシールパイプ、タ
ンディッシュとモールドとの間で使用される浸漬ノズル
等があり、これらのノズルは、その便用条件から「溶鋼
やスラグに対する耐食性及び耐スポーリング性」に対す
る要求が大変厳しいものになっている。そして、このよ
うな要求に対してアルミナ−黒鉛質材料が多用されてい
るのが実状である。2. Description of the Related Art Alumina-graphite materials have been widely used as nozzles for continuous casting of steel. That is,
As continuous casting nozzles, there are a long nozzle used between a ladle and a tundish, an air seal pipe, an immersion nozzle used between a tundish and a mold, and the like. The requirements for "corrosion resistance and spalling resistance to molten steel and slag" have become very strict due to application conditions. In fact, alumina-graphite materials are often used to meet such requirements.
【０００３】ところで、アルミナー黒鉛質材料からなる
ノズルを用いた場合、特に、溶鋼中にＡｌを多く含むア
ルミキルド鋼の鋳造に用いると、Ａｌが酸化して生成し
たアルミナ(Ａｌ2Ｏ3)がノズル内壁に付着し、ノズル閉
塞が生じ易いという問題がある。When a nozzle made of an alumina-graphite material is used, particularly when used for casting an aluminum killed steel containing a large amount of Al in molten steel, alumina (Al 2 O 3 ) generated by oxidation of Al is used as a nozzle. There is a problem that the nozzle adheres to the inner wall and the nozzle is easily blocked.
【０００４】最近、生産性向上の点から鋳造の多連鋳化
が進められているが、アルミナ付着によるノズル閉塞が
生じると、溶鋼の流量制御が不可能となり、鋳造の継続
が困難となる。また、鋳造途中に閉塞物が溶鋼の流れに
よって剥離する場合があり、この場合には、閉塞物がモ
ールド内に混入し、鋳片中に取り込まれ、鋳片の欠陥を
生ずる要因の一つともなっている。[0004] Recently, continuous casting has been promoted from the viewpoint of improving productivity. However, if the nozzle is clogged due to adhesion of alumina, it becomes impossible to control the flow rate of molten steel, and it becomes difficult to continue casting. In addition, the plugging material may be peeled off during the casting due to the flow of the molten steel. In this case, the plugging material is mixed into the mold and is taken into the slab, which is one of the causes of the slab defect. ing.
【０００５】溶鋼中のＡｌと浸漬ノズルを構成する耐火
物との間には、一般的に次の式（１）〜式（３）に示す
ような反応が生じ、アルミナが生成していると考えられ
る。[0005] Generally, a reaction as shown in the following equations (1) to (3) occurs between Al in molten steel and a refractory constituting an immersion nozzle, and alumina is generated. Conceivable.
【化１】 ＳｉＯ2（ｓ）＋Ｃ（ｓ）＝ＳｉＯ（ｇ）＋ＣＯ（ｇ） (１)Embedded image SiO 2 (s) + C (s) = SiO (g) + CO (g) (1)
【化２】 ３ＳｉＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｓｉ (２)Embedded image 3SiO (g) + 2Al = Al 2 O 3 (s) + 3Si (2)
【化３】 ３ＣＯ（ｇ）＋２Ａｌ＝Ａｌ2Ｏ3（ｓ）＋３Ｃ (３) なお、上記式中、(ｓ)は固相を表し、(ｇ)は気相を表
す。3CO (g) + 2Al = Al 2 O 3 (s) + 3C (3) In the above formula, (s) represents a solid phase, and (g) represents a gas phase.
【０００６】まず、耐火物中に含まれているＳｉＯ
2（ｓ）とＣ(ｇ）の間で、上記式（１）で示される反応
が生じ、ＳｉＯ（ｇ）とＣＯ（ｇ）が生成する。 次
に、溶鋼中のＡｌとこれらのＳｉＯ（ｇ）やＣＯ（ｇ）
との間で、上記式（２）及び式（３）で示される反応が
生じ、Ａｌ2Ｏ3（ｓ）が生成してノズル内孔表面に付着
する。そして、このようにして生成したアルミナを起点
として、これに溶鋼中のアルミナが付着し堆積してノズ
ル閉塞が進行していくと考えられる。一方、溶鋼中に
は、既に鋼中介在物としてのＡｌ2Ｏ3が多量に存在して
おり、これらＡｌ2Ｏ3がノズル内孔部等に直接付着、堆
積してノズル閉塞が進行していることも考えられる。First, the SiO contained in the refractory is
2 The reaction represented by the above formula (1) occurs between (s) and C (g), and SiO (g) and CO (g) are generated. Next, Al in molten steel and their SiO (g) and CO (g)
The reaction expressed by the above formulas (2) and (3) occurs between the above and Al 2 O 3 (s) is generated and adheres to the surface of the nozzle inner hole. It is considered that starting from the alumina thus generated, the alumina in the molten steel adheres and deposits on the alumina, and the nozzle blockage proceeds. On the other hand, a large amount of Al 2 O 3 as inclusions in the steel already exists in the molten steel, and these Al 2 O 3 directly adhere to and accumulate in the nozzle inner hole and the like, and the nozzle blockage proceeds. It is possible that
【０００７】このようなノスル閉塞を防止する手段とし
て、従来より様々な方法が検討され提案されてきてい
る。例えば、ノズル閉塞を防止する効果的な方法として
は、一般的にガス吹きが行われている。このガス吹き法
は、浸潰ノズル等の内孔部を多孔質化し、気孔を通して
Ａｒガス等を流す方法であって、該ガスの流れによって
アルミナの付着を防止する手法である。この方法は、ノ
ズル閉塞防止には効果的であり、多くの製鉄所でこの手
段が採用されている。As a means for preventing such nosle blockage, various methods have been studied and proposed. For example, as an effective method for preventing nozzle blockage, gas blowing is generally performed. This gas blowing method is a method in which an inner hole portion of a immersion nozzle or the like is made porous, and Ar gas or the like is caused to flow through pores, and is a method of preventing the adhesion of alumina by the flow of the gas. This method is effective in preventing nozzle blockage, and many steelworks employ this method.
【０００８】しかし、ノズル閉塞が防止できる程度にガ
スを流すと、ガスの微細な気泡がモールド内に侵入して
鋳片中に取り込まれ、欠陥を生成するという欠点があ
る。また、モールド内での湯面変動が大きくなり、介在
物を巻き込み易くなるため、同様に鋳片中に欠陥が生成
し易くなるという欠点もある。However, if the gas is flowed to such an extent that nozzle clogging can be prevented, there is a disadvantage that fine gas bubbles enter the mold and are taken into the slab to generate defects. In addition, the fluctuation of the molten metal level in the mold becomes large, and inclusions are easily entangled, so that there is also a disadvantage that defects are easily generated in the slab.
【０００９】上記ガス吹き法以外の方法としては、特公
平２−２３４９４号公報に開示されているように、Ｃａ
Ｏ含有ジルコニアクリンカーを使用することによる閉塞
防止対策が知られている。これは、ジルコニアクリンカ
ー中に合まれるＣａＯと溶鋼中に析出したＡｌ2Ｏ3粒子
とを反応させてＣａＯ−Ａｌ2Ｏ3系の低融点化合物を生
成させ、溶鋼の流れによってその低融点化合物を取り除
き、アルミナ付着を防止しようとするものである。As a method other than the gas blowing method, as disclosed in Japanese Patent Publication No. 23494/1990,
Measures for preventing blockage by using an O-containing zirconia clinker are known. This is because CaO mixed into the zirconia clinker reacts with Al 2 O 3 particles precipitated in the molten steel to generate a CaO-Al 2 O 3 -based low melting point compound, and the low melting point compound is generated by the flow of the molten steel. To remove alumina from adhering.
【００１０】この方法は、アルミナ付着防止には効果が
あると考えられている。そして、このようなＣａＯを含
有するジルコニアクリンカーを用いた材料を内管部に配
設した浸漬ノズルは、実際に多くの連続鋳造機で使用さ
れているのが実状である。しかし、ＣａＯを合有するジ
ルコニアクリンカーは熱膨張率が大きく、しかも、この
ジルコニアクリンカーを使用した材料は、ノズルの内孔
側に配設されるため、鋳造初期にノズルの外側に大きな
熱応力が発生し、耐スポーリング性に劣るという欠点が
ある。This method is considered to be effective in preventing alumina from adhering. And the immersion nozzle which arrange | positioned such a material using the zirconia clinker containing CaO in the inner pipe part is actually used in many continuous casting machines. However, the zirconia clinker containing CaO has a large coefficient of thermal expansion, and since a material using this zirconia clinker is disposed on the inner hole side of the nozzle, a large thermal stress occurs outside the nozzle in the initial stage of casting. However, there is a disadvantage that the spalling resistance is poor.
【００１１】一方、特開平３一２４３２５８号公報、特
開平５一１５４６２８号公報、特開平８−５７６０１号
公報及び特開平８−５７６１３号公報には、ノズルの内
孔部や溶鋼との接触部にカーボンを含有しない、或いは
含有していても１重量％未満である酸化物系材料を用い
ることについて記載されており、これによりノズル閉塞
を防止することが開示されている。即ち、これらの公報
には、アルミナやマグネシア等の酸化物を浸積ノズルの
内孔部や溶鋼との接触部位に配したものであって、アル
ミナ付着の防止やカーボンピックアッブの防止に効果が
あることが記載されている。On the other hand, JP-A-3-243258, JP-A-5-154628, JP-A-8-57601 and JP-A-8-57613 disclose an inner hole portion of a nozzle and a contact portion with molten steel. Describes the use of an oxide-based material that does not contain carbon, or contains less than 1% by weight of carbon, thereby preventing nozzle clogging. That is, these publications disclose oxides such as alumina and magnesia at the inner hole of the immersion nozzle and at the contact portion with the molten steel, and are effective in preventing alumina adhesion and carbon pick-up. It is stated that there is.
【００１２】しかし、これらの公報に記載の発明では、
いずれもカーボン源を殆ど含まない材料であり、従っ
て、熱膨張率は必然的に大きくなり、耐スポーリング性
に劣るという欠点がある。また、低鋳造回数では効果が
あるが、鋳造回数が伸びてくると付着が大きくなるとい
う欠点がある。However, in the inventions described in these publications,
Both of these materials contain almost no carbon source, and therefore have the disadvantage that the coefficient of thermal expansion is inevitably increased and the spalling resistance is poor. In addition, although an effect is obtained when the number of castings is low, there is a disadvantage that the adhesion increases as the number of castings increases.
【００１３】上記の「耐スポーリング性に劣るという欠
点」を解決する手段としては、前掲の特開平８−５７６
０１号公報及び特開平３−２４３２５８号公報には、ノ
ズルの内孔部や溶鋼との接触部位をノズル本体と別成形
とすることについて記載されており、そして、ノズル本
体を完成させた後、酸化物系材料を流し込みや圧入によ
り施工したり、あるいはスリーブを挿入する方法が記載
されている。しかし、この方法では、連続鋳造用ノズル
の製造工程が大変複雑となり、また、工程数も増え、製
造コストが大変高くなるという欠点がある。Means for solving the above-mentioned "defect inferior in spalling resistance" is disclosed in JP-A-8-576 mentioned above.
No. 01 and JP-A-3-243258 describe that the inner hole of the nozzle and the contact portion with the molten steel are formed separately from the nozzle body, and after the nozzle body is completed, A method of pouring or press-fitting an oxide material or inserting a sleeve is described. However, this method has the drawback that the manufacturing process of the continuous casting nozzle becomes very complicated, the number of processes is increased, and the manufacturing cost becomes very high.
【００１４】また、特開昭５１−５４８３６号公報にお
いても、カーボンを合有しない材料を内孔部に適用した
浸漬ノズルが開示されているが、これは、ＳｉＯ2を９
０％以上合むものであり、鋳造時の溶損が大きいという
欠点がある。更に、特開昭６３−２０３２５８号公報に
は、カーボン（Ｃ）量が２０重量％以下からなる材料に
ついて開示されているが、この方法では、使用する原料
の粒度構成や内孔部の配設厚さ等について考慮されてお
らず、耐熱街撃性の点で満足すべきものではない。な
お、酸化物系以外の材料のノズルへの適用については、
特開昭５６−１３９２６０号公報に記載されており、窒
化物として窒化硼素を５〜８０％含有する材料が開示さ
れている。[0014] Also in JP-A-51-54836, but the immersion nozzle is disclosed of applying carbon interleaf no material in the inner hole portion, which is a SiO 2 9
It is suitable for 0% or more, and has a drawback that erosion during casting is large. Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-203258 discloses a material having an amount of carbon (C) of 20% by weight or less. The thickness and the like are not taken into consideration, and are not satisfactory in terms of heat-resistant street impact. As for the application of non-oxide materials to the nozzle,
JP-A-56-139260 discloses a material containing 5 to 80% of boron nitride as a nitride.
【００１５】[0015]
【発明が解決しようとする課題】上述のようなノズル閉
塞防上対策として採用されている従来技術では、いずれ
も前記した間題点や欠点が内在する。In the prior arts employed as measures for preventing nozzle clogging as described above, all of the above-mentioned problems and disadvantages are inherent.
【００１６】本発明は、従来技術の前記問題点、欠点に
鑑みなされたものであって、その目的とするところは、
ノズル閉塞を防止する手段として従来から採用されてい
る前記した、ガス吹きにより防止する方法；溶鋼中のア
ルミナと耐火物中の成分(ＣａＯ成分)とを反応させ、低
融点化合物を生成させて付着を防止する方法；ノズルの
内孔部に炭素源を含まない耐火材料を配置する方法、な
どにおける問題点、欠点を解消し、ノズル閉塞に防止効
果がある連続鋳造用ノズルを提供することにある。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems and disadvantages of the prior art.
A method for preventing nozzle clogging, which has been conventionally employed as a means for preventing nozzle blockage, by reacting alumina in molten steel with a component (CaO component) in a refractory to form a low-melting compound and adhere. The object of the present invention is to provide a continuous casting nozzle which solves the problems and disadvantages of a method of preventing the occurrence of a problem, such as a method of arranging a refractory material not containing a carbon source in the inner hole of the nozzle, and an effect of preventing nozzle blockage. .
【００１７】[0017]
【課題を解決するための手段】本発明の鋼の連続鋳造用
ノズルは、ノズルの内孔部及び／または溶鋼と接する部
位の少なくとも一部を構成する耐火物が、カーボン含有
量５重量％以下の緻密質層であることを特徴とする。According to the nozzle for continuous casting of steel of the present invention, the refractory constituting at least a portion of the nozzle in contact with the inner hole and / or the molten steel has a carbon content of 5% by weight or less. Characterized by a dense layer.
【００１８】[0018]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を含め
て本発明を詳細に説明する。本発明の鋼の連続鋳造用ノ
ズル(以下、単に「ノズル」と記載する)においては、ノ
ズルの内孔部及び／または溶鋼と接する部位の少なくと
も一部の耐火物として、カーボン含有量５重量％以下の
緻密質層を用いることにより、鋼の連続鋳造の際に、ノ
ズル内孔部へのアルミナ付着が少なく、また、溶鋼によ
る溶損を抑制することができるものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described in detail including embodiments of the present invention. In the nozzle for continuous casting of steel of the present invention (hereinafter simply referred to as “nozzle”), a carbon content of 5% by weight is used as a refractory of at least a part of an inner hole of the nozzle and / or a portion in contact with molten steel. By using the following dense layer, in continuous casting of steel, adhesion of alumina to the nozzle inner hole portion is small, and erosion due to molten steel can be suppressed.
【００１９】本発明のノズルにおいて、ノズルの内孔部
及び／または溶鋼と接する部位の少なくとも一部の耐火
物として配設される緻密質層は、そのカーボン含有量が
５重量％以下であることに本発明の第１の特徴がある。
これは、カーボン含有量が５重量％を超えるとアルミナ
付着防止効果が著しく低下するためである。特に、緻密
質層においては、カーボン含有量が高いと緻密化が阻害
される問題が生じるため、緻密質層を構成する耐火材料
中のカーボン含有量はｌ重量％以下が好ましく、更に、
不可避不純物としてのカーボン以外が実質上不在である
ことが最適である。In the nozzle of the present invention, the dense layer provided as a refractory of at least a part of the nozzle in contact with the inner hole and / or the molten steel has a carbon content of 5% by weight or less. Has a first feature of the present invention.
This is because if the carbon content exceeds 5% by weight, the effect of preventing the adhesion of alumina is significantly reduced. In particular, in the dense layer, if the carbon content is high, there is a problem that the densification is hindered. Therefore, the carbon content in the refractory material constituting the dense layer is preferably 1% by weight or less.
Most preferably, it is substantially absent except for carbon as an unavoidable impurity.
【００２０】なお、本明細書に記載の「緻密質層」は、
気孔率が１５％以下、好適には１０％以下の耐火物をい
う。これが本発明ノズルの第２の特徴である。ここで、
気孔率が１５％を超えると、アルミナ付着防止効果が低
下し、また、内孔部自体の溶損が大きくなったり、地金
の侵入が顕著となる傾向にあるために好ましくない。The “dense layer” described in the present specification is
A refractory having a porosity of 15% or less, preferably 10% or less. This is the second feature of the nozzle of the present invention. here,
If the porosity exceeds 15%, the effect of preventing alumina from adhering is reduced, and the erosion of the inner hole portion itself is increased, and the penetration of the base metal tends to be unfavorable.
【００２１】ここで、従来、アルミナ付着防止のために
ノズル内孔部に用いられている耐火物は、鋳造中におけ
る熱スポーリングによる割れを防止するため、比較的気
孔率の高い組織(例えば１５〜２０％程度)となってい
る。このため、このような耐火物を用いると割れの点で
は有利となるが、鋳造時に、溶損が大きい、地金の侵入
が大きい等の問題があり、アルミナ付着に関しても、低
鋳造回数では効果があるが、鋳造回数が伸びてくると付
着が大きくなるという欠点がある。Here, the refractory conventionally used in the nozzle inner hole portion for preventing the adhesion of alumina has a relatively high porosity structure (for example, 15 μm) to prevent cracking due to thermal spalling during casting. About 20%). For this reason, the use of such a refractory is advantageous in terms of cracking, but it has problems such as large erosion and large infiltration of metal during casting. However, there is a disadvantage that the adhesion increases as the number of castings increases.
【００２２】溶鋼と直接接する側の層を緻密質にすれば
する程、耐火物表面の平滑性が高くなり、鋼中に存在す
る介在物の付着防止という点で有利になる。また、溶鋼
と直接接する側の層を緻密化することにより気孔率が低
減し、上記式(１)〜(３)で示される耐火物内部からのガ
スの拡散が抑制され、アルミナ生成量を低減することが
できる。更に、緻密化することにより溶鋼による溶損や
地金の浸透が少なくなくなり、ノズル内面の平滑性を保
持し易くなることも介在物付着が抑制される要因とな
る。The denser the layer that is in direct contact with the molten steel, the higher the smoothness of the refractory surface and the more advantageous it is in preventing adhesion of inclusions present in the steel. Further, by densifying the layer in direct contact with the molten steel, the porosity is reduced, the diffusion of gas from inside the refractory represented by the above formulas (1) to (3) is suppressed, and the amount of alumina generated is reduced. can do. Furthermore, the densification reduces erosion and infiltration of the base metal by molten steel, and the smoothness of the inner surface of the nozzle is easily maintained, which is also a factor of suppressing inclusion adhesion.
【００２３】本発明のノズルにおいて、緻密質層を構成
する耐火材料は、平均粒径が１０μｍ以下の材料からな
ることが好ましい。一般に、粒径の小さい耐火材料は焼
結性が高く、従って、このような耐火材料をノズルの内
孔部や溶鋼と接する部位等に用いると、ノズル製造時の
焼成段階における加熱や、鋳造時の溶鋼からの加熱によ
り緻密化し、低気孔率で、表面平滑度の高い緻密質層を
提供することができる。この緻密質層を用いることによ
りアルミナ付着を著しく低減できるのは、このような表
面平滑度の向上による点が大きい。緻密質層を構成する
耐火材料の平均粒径は上述のように１０μｍ以下である
が、好ましくは５μｍ以下の平均粒径のものである。こ
れは、粒子径が小さいほど焼結性が高くなり、緻密な組
織が得られ易くなるためである。なお、緻密質層を構成
する耐火材料の平均粒径が１０μｍより大きくなると、
緻密化が阻害され、低気孔率の組織が得られ難くなるた
めに好ましくない。In the nozzle of the present invention, the refractory material forming the dense layer is preferably made of a material having an average particle size of 10 μm or less. Generally, a refractory material having a small particle size has a high sintering property. Therefore, when such a refractory material is used for an inner hole portion of a nozzle or a portion that comes into contact with molten steel, heating in a sintering step at the time of manufacturing a nozzle, or casting. And a dense layer having a low porosity and a high surface smoothness can be provided. The use of this dense layer can significantly reduce the adhesion of alumina largely due to such an improvement in surface smoothness. The average particle size of the refractory material constituting the dense layer is 10 μm or less as described above, and preferably 5 μm or less. This is because the smaller the particle size, the higher the sinterability and the easier it is to obtain a dense structure. When the average particle size of the refractory material constituting the dense layer is larger than 10 μm,
It is not preferable because densification is hindered and it becomes difficult to obtain a structure with low porosity.
【００２４】また、緻密質層を構成する耐火材料は、特
に限定されるものではないが、酸化物を好適に用いるこ
とができる。酸化物としては高融点の材料であるアルミ
ナ、シリカ、ジルコニア、ムライト、スピネル、マグネ
シア、チタニア等が好適である。また、これらの酸化物
を組み合わせて使用することも可能である。また、少量
であれば低融点化合物を添加することも可能であり、組
織の制御に有効である。Further, the refractory material constituting the dense layer is not particularly limited, but an oxide can be suitably used. As the oxide, alumina, silica, zirconia, mullite, spinel, magnesia, titania and the like, which are high melting point materials, are suitable. Further, these oxides can be used in combination. If the amount is small, a low-melting point compound can be added, which is effective for controlling the tissue.
【００２５】更に、ノズル製造時の焼成段階における加
熱；鋳造前のノズル予熱時における加熱；及び鋳造時の
溶鋼による加熱等によりこれらの酸化物あるいはこれら
の酸化物を含む化合物に変化する材料を用いることも可
能である。例えば、水酸化物、炭酸塩、アルコキシド等
のような材料も好適に使用できる。Further, a material which is converted into these oxides or compounds containing these oxides by heating at the firing stage in the manufacture of the nozzle; heating at the preheating of the nozzle before casting; and heating by molten steel at the time of casting is used. It is also possible. For example, materials such as hydroxides, carbonates, alkoxides and the like can be suitably used.
【００２６】また、本発明ノズルにおいて、緻密質層の
厚みは１.５ｍｍ以下が好適である。これは、緻密質層
を構成する耐火材料の粒子径が小さく、高い焼結性を有
しているためであり、そのため１.５ｍｍを超える厚さ
があると鋳造時の溶鋼からの加熱による緻密化の影響が
大きくなり、緻密質層中に亀裂が発生したり、剥離が生
ずる可能性が高くなるためである。また、緻密化する
と、耐火材料自体の熱膨張の影響が大きくなり、熱スポ
ーリングの問題が生じるためである。緻密質層の厚みの
下限は、使用する耐火材料の平均粒径や焼結性等に応じ
て設定することができるが、溶損等による緻密質層の消
失を防止するため、０.１ｍｍ以上とすることが望まし
い。In the nozzle of the present invention, the thickness of the dense layer is preferably 1.5 mm or less. This is because the refractory material constituting the dense layer has a small particle size and high sinterability. Therefore, if the refractory material has a thickness exceeding 1.5 mm, the refractory material becomes dense due to heating from molten steel during casting. This is because the influence of the formation becomes large, and the possibility that cracks are generated in the dense layer or separation occurs increases. Further, when densification is performed, the influence of the thermal expansion of the refractory material itself increases, which causes a problem of thermal spalling. The lower limit of the thickness of the dense layer can be set according to the average particle size, sinterability, etc. of the refractory material used. However, in order to prevent the loss of the dense layer due to erosion or the like, the lower limit is 0.1 mm or more. It is desirable that
【００２７】なお、本発明のノズルにおいて、緻密質層
は、酸化物からなる耐火材料を使用する溶射により形成
することができる。溶射を用いることにより、耐火材料
の厚みが均一で、且つ緻密な層を配設することができ
る。また、表面平滑度も高くなるため、アルミナ付着抑
制に対して効果的である。In the nozzle of the present invention, the dense layer can be formed by thermal spraying using a refractory material made of an oxide. By using thermal spraying, a dense layer having a uniform thickness of the refractory material can be provided. In addition, since the surface smoothness is also increased, it is effective for suppressing alumina adhesion.
【００２８】また、本発明のノズルが浸漬ノズルの場
合、吐出孔の周囲に集中してアルミナ付着が生じる場合
があり、そのような場合は、溶射による緻密質層の形成
が有効である。溶射膜の厚みは、緻密質層の厚さに準
じ、１.５ｍｍ以下が好適である。溶射膜の厚みが１.５
ｍｍを超えると鋳造時の熱的ショックにより、亀裂が生
じたり、剥離が発生する危険性があるために好ましくな
い。When the nozzle of the present invention is an immersion nozzle, there is a case where alumina adheres to the periphery of the discharge hole in some cases. In such a case, it is effective to form a dense layer by thermal spraying. The thickness of the sprayed film is preferably 1.5 mm or less according to the thickness of the dense layer. Sprayed film thickness is 1.5
If it exceeds mm, it is not preferable because there is a risk of cracking or peeling due to thermal shock during casting.
【００２９】ところで、ノズルの内孔部は、高温の溶鋼
と接するため、特に、鋳造初期においてはノズルに大き
な熱応力が発生する。そのため、耐熱スポール性の面か
らのみ考えると内孔部は気孔率が高い多孔質層から構成
されている方が有利である。しかし、溶鋼と直接接する
部位の耐火物が全て多孔質層であると、溶損が大きくな
ったり、地金が浸透する等の問題が生じ、その結果、ア
ルミナ付着量も多くなる。Incidentally, since the inner hole of the nozzle is in contact with the molten steel at a high temperature, a large thermal stress is generated in the nozzle particularly at the beginning of casting. Therefore, considering only the heat-resistant spall property, it is more advantageous that the inner hole portion is formed of a porous layer having a high porosity. However, if all of the refractories directly contacting the molten steel are porous layers, problems such as increased erosion and infiltration of the base metal occur, and as a result, the amount of adhered alumina also increases.
【００３０】そこで、本発明のノズルの他の実施態様に
おいては、ノズルの溶鋼と直接接する側に緻密質層を配
設し、その内側にカーボン含有量５重量％以下の多孔質
層を配設する構成とすることができる。即ち、上記緻密
質層とノズル本体を構成する耐火物の間に多孔質層を配
設した２層構造とした構成とすることもできる。このよ
うな構成とすることにより耐熱スポール性にも優れたノ
ズルが得られるが、これは緻密質層の内側に配設した多
孔質層が応力の緩和機構として機能しているからであ
る。更に、多孔質層を配設することにより熱伝導率が低
下して溶鋼からの抜熱量が減少する。そのためノズル内
孔部への地金の付着が少なくなり、従って、鋼中のアル
ミナ介在物も付着し難くなるものと推定される。Therefore, in another embodiment of the nozzle of the present invention, a dense layer is provided on the side of the nozzle directly in contact with molten steel, and a porous layer having a carbon content of 5% by weight or less is provided inside the dense layer. Configuration. That is, a two-layer structure in which a porous layer is disposed between the dense layer and the refractory constituting the nozzle body may be employed. With such a configuration, a nozzle excellent in heat resistance spalling property can be obtained, because the porous layer disposed inside the dense layer functions as a stress relaxation mechanism. Further, by disposing the porous layer, the thermal conductivity is reduced, and the amount of heat removed from the molten steel is reduced. Therefore, it is presumed that the adhesion of the metal to the nozzle inner hole is reduced, and therefore, the alumina inclusions in the steel are also less likely to adhere.
【００３１】なお、本明細書に記載する「多孔質層」
は、１５％を超える気孔率を有するものを言う。これ
は、応力緩和効果を高めるためであり、気孔率が１５％
以下であると熱応力によりノズル自体に亀裂が発生し、
破壊に到る危険性が高くなるためである。一方、気孔率
が３５％を超えると多孔質層組織の強度が著しく低下す
るため鋳造中における内孔部材料の剥維の問題が生じ
る。そのため多孔質層の気孔率は１５％を超え、３５％
以下の範囲内が好ましい。The “porous layer” described in this specification
Refers to those having a porosity of more than 15%. This is to enhance the stress relaxation effect, and the porosity is 15%.
If it is below, cracks will occur in the nozzle itself due to thermal stress,
This is because the risk of destruction increases. On the other hand, if the porosity exceeds 35%, the strength of the porous layer structure is significantly reduced, so that the problem of exfoliation of the inner hole material during casting occurs. Therefore, the porosity of the porous layer exceeds 15%, and is 35%.
The following range is preferred.
【００３２】また、多孔質層を構成する耐火材料の粒度
は、特に限定されるものではないが、使用時の過焼結防
止のため平均粒径が１０μｍを超えるものであることが
望ましい。The particle size of the refractory material constituting the porous layer is not particularly limited, but it is preferable that the average particle size exceeds 10 μm to prevent oversintering during use.
【００３３】更に、多孔質層を構成する耐火材料は、特
に限定されるものではないが、酸化物を好適に用いるこ
とができる。酸化物としては高融点の材料であるアルミ
ナ、シリカ、ジルコニア、ムライト、スピネル、マグネ
シア、チタニア等が好適である。また、これらの酸化物
を組み合わせて使用することも可能である。また、少量
であれば低融点化合物を添加することも可能であり、組
織の制御に有効である。Further, the refractory material constituting the porous layer is not particularly limited, but an oxide can be suitably used. As the oxide, alumina, silica, zirconia, mullite, spinel, magnesia, titania and the like, which are high melting point materials, are suitable. Further, these oxides can be used in combination. If the amount is small, a low-melting point compound can be added, which is effective for controlling the tissue.
【００３４】なお、多孔質層を構成する耐火材料中のカ
ーボン含有量は、５重量％以下であることが望ましい。
これは、カーボン含有量が５重量％を超えるとアルミナ
付着防止効果が著しく低下するためである。しかし、一
般に、カーボンを含有すると耐熱スポール性が向上する
ため、多孔質層については５重量％以下の範囲でカーボ
ンを含有させることができる。The carbon content in the refractory material constituting the porous layer is desirably 5% by weight or less.
This is because if the carbon content exceeds 5% by weight, the effect of preventing the adhesion of alumina is significantly reduced. However, in general, when carbon is contained, the heat-resistant spalling property is improved, so that the porous layer can contain carbon in a range of 5% by weight or less.
【００３５】カーボン源としては、鱗状黒鉛、カーボン
ブラック、ピッチ等、あるいはノズル製造時に使用され
るバインダーが炭化して得られたカーボン等を用いるこ
とができる。As the carbon source, scaly graphite, carbon black, pitch or the like, or carbon obtained by carbonizing a binder used in manufacturing a nozzle can be used.
【００３６】更に、ノズル製造時の焼成段階における加
熱；鋳造前のノズル予熱時における加熱；及び鋳造時の
溶鋼による加熱等によりこれらの酸化物あるいはこれら
の酸化物を含む化合物に変化する材料を用いることも可
能である。例えば、水酸化物、炭酸塩、アルコキシド等
のような材料も好適に使用できる。なお、本発明では緻
密質層を構成する耐火材料と多孔質層を構成する耐火材
料の組み合せについては特に限定されるものではない。Further, a material which is converted into these oxides or compounds containing these oxides by heating at the firing stage in the production of the nozzle; heating at the preheating of the nozzle before casting; and heating by molten steel at the time of casting is used. It is also possible. For example, materials such as hydroxides, carbonates, alkoxides and the like can be suitably used. In the present invention, the combination of the refractory material forming the dense layer and the refractory material forming the porous layer is not particularly limited.
【００３７】多孔質層の厚みについては耐熱スポール性
の効果や低熱伝導性の効果を得るため、ｌｍｍ〜１２ｍ
ｍの範囲が好適である。多孔質層の厚みが１２ｍｍを超
えるとノズル自体の強度が低下し、折損等の原因となる
ために好ましくない。The thickness of the porous layer is from 1 mm to 12 m in order to obtain the effect of heat resistance and low thermal conductivity.
The range of m is preferred. If the thickness of the porous layer exceeds 12 mm, the strength of the nozzle itself is reduced, which may cause breakage or the like, which is not preferable.
【００３８】次に、図１及び２に本発明のノズルの配材
パターンを示す。この中で、(１)は、カーボン含有量５
重量％以下の緻密質層であり、(２)は、カーボン含有量
５重量％以下の多孔質層であり、(３)は、ノズル本体部
を構成するアルミナ−黒鉛質耐火物（浸漬ノズル等に用
いられている通常の材料）であり、(４)は、ジルコニア
−黒鉛質耐火物よりなるパウダーライン部用耐火物であ
る。ここで、アルミナ−黒鉛質耐火物は、通常Ａｌ2Ｏ3
２０〜８０重量％及びカーボン１５〜３５重量％程度の
組成(シリカを含有することもできる)を有するものであ
り、ジルコニア−黒鉛質耐火物は、ジルコニア７０〜９
０重量％及びカーボン１０〜３０重量％の組成を有する
ものである。なお、本発明のノズルの配材パターンは図
１及び２に記載されているものに限定されるものではな
いことを理解されたい。Next, FIGS. 1 and 2 show material distribution patterns of the nozzle of the present invention. Among them, (1) indicates that the carbon content is 5
(2) is a porous layer having a carbon content of 5% by weight or less, and (3) is an alumina-graphite refractory (immersion nozzle or the like) constituting a nozzle body. (4) is a powder line part refractory made of a zirconia-graphite refractory. Here, alumina-graphitic refractories are usually Al 2 O 3
The zirconia-graphitic refractory has a composition of about 20 to 80% by weight and about 15 to 35% by weight of carbon (which may contain silica).
It has a composition of 0% by weight and 10 to 30% by weight of carbon. It should be understood that the material distribution pattern of the nozzle of the present invention is not limited to those shown in FIGS.
【００３９】なお、図１に示すノズルにおいては、多孔
質層(２)が配設されていない部分にも、緻密質層(１)が
配設されているが、多孔質層(２)が不在の場合でも、緻
密質層(１)のアルミナ付着防止効果が損なわれるもので
はない。しかし、この場合には、耐熱スポール性を確保
するため、緻密質層(１)の内側に用いるノズル本体部の
アルミナ−黒鉛質耐火物の気孔率を１５％を超え、３０
％以下とすることが望ましい。In the nozzle shown in FIG. 1, although the dense layer (1) is provided also in the portion where the porous layer (2) is not provided, the porous layer (2) is not provided. Even in the absence, the effect of preventing the dense layer (1) from adhering to alumina is not impaired. However, in this case, the porosity of the alumina-graphite refractory of the nozzle body used inside the dense layer (1) exceeds 15% to secure the heat-resistant spall property, and the porosity exceeds 30%.
% Is desirable.
【００４０】また、本発明ノズルにおいて、緻密質層
(１)は、ノズルの内孔部あるいは溶鋼と接する部位全体
に配置しなくてもその効果が損なわれるものではない。
通常、アルミナ付着はノズル内孔部の下端側（メニスカ
スより下側）で顕著であり、例えば、図２に示す配材パ
ターンのように、アルミナ付着が大きい箇所に限定して
緻密質層(１)を配設することも効果的である。Further, in the nozzle of the present invention, the dense layer
The effect of (1) is not impaired even if it is not disposed in the inner hole portion of the nozzle or the entire portion in contact with the molten steel.
Usually, the alumina adhesion is remarkable on the lower end side (below the meniscus) of the nozzle inner hole portion. For example, as shown in the distribution pattern shown in FIG. ) Is also effective.
【００４１】なお、図２に示す配材パターンにおいて
は、ノズル内孔部の上部を多孔質層(２)としたが、多孔
質層(２)は、そのカーボン含有量が５重量％以下である
ため、多孔質層が溶鋼と直接接っしても、ノズル内孔部
の上部であれば、アルミナ付着を十分に防止することが
できる。なお、この場合、溶鋼による溶損を防止するた
め、多孔質層の気孔率は１５％を超え、２５％以下とす
ることが望ましい。In the distribution pattern shown in FIG. 2, the upper portion of the inner hole of the nozzle is a porous layer (2). The porous layer (2) has a carbon content of 5% by weight or less. Therefore, even if the porous layer is in direct contact with the molten steel, the adhesion of alumina can be sufficiently prevented if the porous layer is located above the nozzle inner hole. In this case, in order to prevent erosion by molten steel, the porosity of the porous layer is preferably more than 15% and not more than 25%.
【００４２】本発明のノズルの製造方法は、特に限定さ
れるものではないが、例えば次のような方法を挙げるこ
とができる。まず、カーボン、酸化物などの配合物にバ
インダーを添加し、ウェットパン等のミキサーを用いて
混練を行い、緻密質層及び多孔質層を形成するための成
形用混練物を得る。また、ノズル本体部位を構成する従
来材質のアルミナ−黒鉛質耐火物についても同様な方法
で混練を行い、成形用混練物を得る。The method of manufacturing the nozzle according to the present invention is not particularly limited, and examples thereof include the following method. First, a binder is added to a compound such as carbon or an oxide, and the mixture is kneaded using a mixer such as a wet pan to obtain a kneaded material for forming a dense layer and a porous layer. The kneaded material for molding is obtained by kneading the alumina-graphite refractory of the conventional material constituting the nozzle main body in the same manner.
【００４３】次に、これらの混練物を成型用枠の中に充
填するが、この時に、層厚みを調節するために成型用ジ
グを用いて行う。そして、充填後にジグを除去し、その
後、ＣＩＰ成形、機械プレス等により成形を行う。得ら
れた成形体は乾燥し、続いて非酸化性雰囲気中で焼成を
行う。焼成後、必要であれば加工を行い、最終形状とす
る。Next, these kneaded materials are filled into a molding frame. At this time, the molding is performed using a molding jig in order to adjust the layer thickness. Then, the jig is removed after filling, and thereafter, molding is performed by CIP molding, mechanical press, or the like. The obtained molded body is dried and subsequently fired in a non-oxidizing atmosphere. After firing, if necessary, processing is performed to obtain the final shape.
【００４４】溶射により緻密質膜を形成する場合は、焼
成、加工後に必要な部位に溶射を行う。When a dense film is formed by thermal spraying, thermal spraying is performed on necessary portions after firing and processing.
【００４５】本発明ノズルの製造方法については、内孔
部及びそれ以外の部分について、同時成形による一体成
形も可能である。しかし、緻密質層に関しては、微粉を
スラリー状化して塗布する方法、コロイド溶液を塗布す
る方法、更には焼成後酸化物に変化する溶液を塗布する
方法等により形成することもできる。In the method of manufacturing the nozzle of the present invention, the inner hole and the other portions can be integrally molded by simultaneous molding. However, the dense layer can be formed by a method of applying a fine powder in the form of a slurry, a method of applying a colloid solution, or a method of applying a solution that changes to an oxide after firing.
【００４６】また、事前に緻密化した焼成体をノズルの
内孔部に装入することにより緻密質層を配設することも
可能である。It is also possible to dispose a dense layer by charging a pre-densified fired body into the inner hole of the nozzle.
【００４７】[0047]
【実施例】次に、本発明の実施例及び比較例を挙げ、本
発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施例により
限定されるものではないことを理解されたい。 実施例１ 図１に示す配材パターンにて、表１に記載する配合の緻
密質層(１)及び多孔質層(２)を使用し、また、アルミナ
−黒鉛質耐火物(３)としてアルミナ５０重量％シリカ２
０重量％及び黒鉛３０重量％の組成のものを、ジルコニ
ア−黒鉛質耐火物(４)としてジルコニア８５重量％及び
黒鉛１５重量％の組成のものを使用して本発明品１〜５
及び比較品１〜２の浸漬ノズルを作製した。また、比較
品３として気孔率１５.５％の層は、平均原料径３２.０
μｍのアルミナを使用して作製した。更に、比較品４
は、図１の配材パターンにおいて、緻密質層(１)及び多
孔質層(２)が不在、即ち、アルミナ−黒鉛質耐火物(３)
とジルコニア−黒鉛質耐火物(４)のみからなるものであ
る。得られたノズルの特性を以下の表１に記載する。Next, the present invention will be described in detail with reference to examples and comparative examples of the present invention, but it should be understood that the present invention is not limited to the following examples. Example 1 In the distribution pattern shown in FIG. 1, a dense layer (1) and a porous layer (2) having the composition shown in Table 1 were used, and alumina was used as an alumina-graphite refractory (3). 50% by weight silica 2
A refractory (4) having a composition of 0% by weight and 30% by weight of graphite and 85% by weight of zirconia and 15% by weight of graphite was used as the zirconia-graphitic refractory (4).
And immersion nozzles of Comparative Products 1 and 2 were produced. The layer having a porosity of 15.5% as Comparative Product 3 has an average raw material diameter of 32.0%.
Fabricated using μm alumina. Furthermore, comparative product 4
In the distribution pattern of FIG. 1, the dense layer (1) and the porous layer (2) are absent, that is, the alumina-graphite refractory (3)
And zirconia-graphitic refractory (4) only. The characteristics of the nozzle obtained are described in Table 1 below.
【００４８】[0048]
【表１】 [Table 1]
【００４９】このようにして製作した各浸漬ノズルを用
いて、実炉での鋳造テストを実施した。この鋳造テスト
において、連続鋳造機として２ストランド型を使用し、
Ｎｏ.１ストランドに本発明品を、Ｎｏ.２ストランドに
比較品を取り付け、５ｃｈ（鋳造時間約２５０分）まで
の鋳造テストを合計５回行った。テスト後の浸漬ノズル
を回収し、アルミナの付着状況を調査した。アルミナの
付着厚みは、使用後の浸漬ノズルを縦方向に半分に切断
した後、浸漬ノズル内管直胴部の三ケ所で片側の付着厚
みを測定し、平均して求めた。表２に鋳造条件及びアル
ミナ付着厚みの測定結果を示す。なお、鋳造した鋼種は
各テストとも同一であり、その成分は平均的にＣ：０.
５０重量％、Ｓｉ：０.１３重量％、Ｍｎ：０.６０重量
％、Ｐ：０.０２重量％、Ｓ：０.０２重量％、Ａｌ：
０.０３重量％であった。Using each of the immersion nozzles manufactured as described above, a casting test was performed in an actual furnace. In this casting test, a two-strand mold was used as a continuous casting machine,
The product of the present invention was attached to the No. 1 strand and the comparative product was attached to the No. 2 strand, and a casting test was performed up to 5 ch (casting time: about 250 minutes) a total of 5 times. The immersion nozzle after the test was recovered, and the state of adhesion of alumina was investigated. The attached thickness of alumina was obtained by cutting the used immersion nozzle in half in the longitudinal direction, then measuring the attached thickness on one side at three places of the straight body portion of the pipe in the immersion nozzle, and calculating the average. Table 2 shows the casting conditions and the results of measurement of the thickness of the adhered alumina. The cast steel type was the same in each test, and its components were, on average, C: 0.
50% by weight, Si: 0.13% by weight, Mn: 0.60% by weight, P: 0.02% by weight, S: 0.02% by weight, Al:
It was 0.03% by weight.
【００５０】[0050]
【表２】 [Table 2]
【００５１】表２に記載する実炉での鋳造テストの結果
から、本発明品１〜５では、５ｃｈ鋳造後においてもア
ルミナ付着は軽微であることが確認できた。これに対し
て、比較品１〜２ではアルミナ付着は軽微であったが、
使用後のノズル内孔部の緻密質層(１)に多数の亀裂が発
生したり、地金が侵入していた。また、比較品３〜４で
は、アルミナ付着が極めて大きいことが認められた。From the results of the casting test in the actual furnace described in Table 2, it was confirmed that the products of the present invention 1 to 5 showed little adhesion of alumina even after casting 5 channels. On the other hand, in Comparative products 1 and 2, the alumina adhesion was slight,
Many cracks were generated in the dense layer (1) in the inner hole portion of the nozzle after use, and metal was invading. In Comparative products 3 and 4, it was recognized that the adhesion of alumina was extremely large.
【００５２】実施例２ 浸漬ノズルの内孔部に溶射を行い、図２に示す配材パタ
ーンの浸漬ノズルを製作した。以下の表３には、本実施
例で製作した浸漬ノズルの緻密質層(１)と多孔質層(２)
の材質の組合せを示す。Example 2 Thermal spray was applied to the inner hole of the immersion nozzle to produce an immersion nozzle having a material distribution pattern shown in FIG. Table 3 below shows the dense layer (1) and the porous layer (2) of the immersion nozzle manufactured in this example.
Shows the combination of the materials.
【００５３】[0053]
【表３】 [Table 3]
【００５４】このようにして製作した各浸漬ノズルを用
いて、実炉での鋳造テストを実施した。この鋳造テスト
において、連続鋳造機として２ストランド型を使用し、
Ｎｏ.１ストランドに比較品の浸漬ノズル、Ｎｏ.２スト
ランドに本発明品の浸漬ノズルを取り付け、５ｃｈまで
の鋳造テストを合計３回行った。テスト後の浸漬ノズル
を回収し、アルミナの付着状況を調査した。使用後の浸
漬ノズルを縦方向に半分に切断した後、吐出孔上部５０
ｍｍの位置で付着厚みを測定した。なお、この位置は溶
射膜が配置されている部分に含まれる。表４に鋳造条件
及びアルミナ付着厚みの測定結果を示す。なお、鋳造し
た鋼種は各テストとも同一であり、その成分は平均的に
Ｃ：０.３４重量％、Ｓｉ：０.１５重量％、Ｍｎ：０.
５０重量％、Ｐ：０.０３重量％、Ｓ：０.０２重量％、
Ａｌ：０.０５重量％であった。Using each of the immersion nozzles manufactured as described above, a casting test was performed in an actual furnace. In this casting test, a two-strand mold was used as a continuous casting machine,
The immersion nozzle of the comparative product was attached to the No. 1 strand, and the immersion nozzle of the product of the present invention was attached to the No. 2 strand, and a casting test up to 5 ch was performed three times in total. The immersion nozzle after the test was recovered, and the state of adhesion of alumina was investigated. After the used immersion nozzle is cut in half vertically, the upper part of the discharge hole 50
The adhesion thickness was measured at the position of mm. This position is included in the portion where the sprayed film is arranged. Table 4 shows the casting conditions and the measurement results of the alumina adhesion thickness. The type of cast steel was the same in each test, and the components were, on average, 0.34% by weight of C, 0.15% by weight of Si, and 0.3% of Mn.
50% by weight, P: 0.03% by weight, S: 0.02% by weight,
Al: 0.05% by weight.
【００５５】[0055]
【表４】 [Table 4]
【００５６】表４(実炉での鋳造テストの結果)から、本
発明品６〜８では、５ｃｈ鋳造後においてもアルミナ付
着は非常に軽微であることが確認でき、溶射により形成
された緻密質層の効果が大きいことが判る。これに対し
て、比較品３ではアルミナ付着量が非常に多いという結
果となった。From Table 4 (the results of the casting test in the actual furnace), it was confirmed that the adherence of alumina was very small even after the casting of 5 ch in the products 6 to 8 of the present invention. It can be seen that the effect of the layer is large. On the other hand, Comparative Example 3 resulted in a very large amount of alumina attached.
【００５７】[0057]
【発明の効果】本発明のノズルにおいて、緻密質層は、
カーボン含有量５重量％以下で、且つ気孔率１５％以下
のものであり、緻密で、表面平滑度が高く、アルミナ付
着が非常に少なく。また、緻密質層自体の溶損が非常に
少ないという特徴がある。そのため、ノズルの溶損に起
因する鋳片中への非金属介在物の混入を減少させること
が可能であり、欠陥の少ない高品質の鋼を得ることがで
きる。また、ノズル内孔部の緻密質層が、緻密な酸化物
層であるため、高酸素鋼の鋳造にも好適である。According to the nozzle of the present invention, the dense layer comprises:
It has a carbon content of 5% by weight or less and a porosity of 15% or less, is dense, has high surface smoothness, and has very little alumina adhesion. Further, there is a feature that the erosion of the dense layer itself is very small. Therefore, it is possible to reduce the incorporation of nonmetallic inclusions into the slab due to the erosion of the nozzle, and it is possible to obtain high-quality steel with few defects. Further, since the dense layer in the nozzle inner hole is a dense oxide layer, it is also suitable for casting high oxygen steel.
【図１】本発明のノズルの配材パターンの１実施態様を
示す図である。FIG. 1 is a diagram showing one embodiment of a material distribution pattern of a nozzle according to the present invention.
【図２】本発明のノズルの配材パターンの他の実施態様
を示す図である。FIG. 2 is a view showing another embodiment of the material distribution pattern of the nozzle of the present invention.
１ 緻密質層 ２ 多孔質層 ３ アルミナ−黒鉛質耐火物 ４ ジルコニア−黒鉛質耐火物 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Dense layer 2 Porous layer 3 Alumina-graphite refractory 4 Zirconia-graphite refractory
Claims (7)
の内孔部及び／または溶鋼と接する部位の少なくとも一
部を構成する耐火物が、カーボン含有量５重量％以下の
緻密質層であることを特徴とする鋼の連続鋳造用ノズ
ル。1. A nozzle for continuous casting of steel, wherein a refractory constituting at least a part of an inner hole of the nozzle and / or a portion in contact with molten steel is a dense layer having a carbon content of 5% by weight or less. Nozzle for continuous casting of steel.
請求項１記載の鋼の連続鋳造用ノズル。2. The porosity of the dense layer is 15% or less.
A nozzle for continuous casting of steel according to claim 1.
径１０μｍ以下のものである、請求項１または２記載の
鋼の連続鋳造用ノズル。3. The nozzle for continuous casting of steel according to claim 1, wherein the refractory material constituting the dense layer has an average particle size of 10 μm or less.
ある、請求項１ないし３のいずれか１項記載の鋼の連続
鋳造用ノズル。4. The nozzle for continuous casting of steel according to claim 1, wherein the dense layer has a thickness of 0.1 to 1.5 mm.
項１ないし４のいずれか１項記載の鋼の連続鋳造用ノズ
ル。5. The nozzle for continuous casting of steel according to claim 1, wherein the dense layer is formed by thermal spraying.
ン含有量５重量％以下の多孔質層が配設される、請求項
１ないし５のいずれか１項記載の鋼の連続鋳造用ノズ
ル。6. The steel according to claim 1, wherein a porous layer having a carbon content of 5% by weight or less is provided between the dense layer and the nozzle body. nozzle.
％以下である、請求項６記載の鋼の連続鋳造用ノズル。7. The porosity of the porous layer exceeds 15%, and
%. The nozzle for continuous casting of steel according to claim 6, which is not more than%.
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1997
- 1997-05-19 JP JP12860297A patent/JP3563918B2/en not_active Expired - Fee Related
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