JPH10316799A - タイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方法 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方法Info
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- JPH10316799A JPH10316799A JP9145780A JP14578097A JPH10316799A JP H10316799 A JPH10316799 A JP H10316799A JP 9145780 A JP9145780 A JP 9145780A JP 14578097 A JP14578097 A JP 14578097A JP H10316799 A JPH10316799 A JP H10316799A
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Landscapes
- Tires In General (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性を維持しつつ、低燃費性及び湿潤路
面における制動性に優れたタイヤトレッド用ゴム組成物
を提供する。 【解決手段】 ゴム成分として、相対的に高いガラス転
移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転移点ジエン系ゴムと相
対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)を有する低ガラス転移
点ジエン系ゴムがブレンドされており、上記高ガラス転
移点ジエン系ゴムはガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜
Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、かつ高ガラス転移点ジ
エン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転
移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差
ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範
囲内にあり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムと低ガラ
ス転移点ジエン系ゴムとのブレンドは、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボ
ンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチによりブレンドされている。
面における制動性に優れたタイヤトレッド用ゴム組成物
を提供する。 【解決手段】 ゴム成分として、相対的に高いガラス転
移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転移点ジエン系ゴムと相
対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)を有する低ガラス転移
点ジエン系ゴムがブレンドされており、上記高ガラス転
移点ジエン系ゴムはガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜
Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、かつ高ガラス転移点ジ
エン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転
移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差
ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範
囲内にあり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムと低ガラ
ス転移点ジエン系ゴムとのブレンドは、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボ
ンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチによりブレンドされている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイヤトレッド用ゴ
ム組成物及びその製造方法に関し、更に詳細には、耐摩
耗性を維持しつつ、低燃費性及び湿潤路面における制動
性に優れたタイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方
法に関する。
ム組成物及びその製造方法に関し、更に詳細には、耐摩
耗性を維持しつつ、低燃費性及び湿潤路面における制動
性に優れたタイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、環境問題の点から省エネルギーの
自動車が望まれている。そこで自動車部品の一つである
タイヤにおいても燃費効率の高いものが求められる様に
なってきた。
自動車が望まれている。そこで自動車部品の一つである
タイヤにおいても燃費効率の高いものが求められる様に
なってきた。
【０００３】従来、燃費効率の高いタイヤとするため
に、タイヤの転がり抵抗を低減させるタイヤトレッド用
ゴム組成物が種々提案されている。例えば、タイヤトレ
ッド用ゴム組成物にヒステリシスロスの少ないポリマー
を使用する技術がある。また、大粒径のカーボンブラッ
クを使用する方法も提案されている。また、カーボンブ
ラックとオイルを低充填化したり、またカーボンブラッ
クに変えてシリカを利用すること等も提案されている。
に、タイヤの転がり抵抗を低減させるタイヤトレッド用
ゴム組成物が種々提案されている。例えば、タイヤトレ
ッド用ゴム組成物にヒステリシスロスの少ないポリマー
を使用する技術がある。また、大粒径のカーボンブラッ
クを使用する方法も提案されている。また、カーボンブ
ラックとオイルを低充填化したり、またカーボンブラッ
クに変えてシリカを利用すること等も提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、タイヤトレッ
ド用ゴム組成物中にヒステリシスロスの少ないポリマー
を使用すると、タイヤの転がり抵抗は改善されるもの
の、湿潤路面における制動性が低下する問題がある。ま
た、タイヤトレッド用ゴム組成物中に大粒径のカーボン
ブラックを使用する場合も、タイヤの転がり抵抗は改善
されるが、耐摩耗性は低下する問題がある。また、タイ
ヤトレッド用ゴム組成物中でカーボンブラックとオイル
を低充填化した場合は、耐摩耗性、特に耐偏摩耗性が低
下する。タイヤトレッド用ゴム組成物中にシリカを使用
した場合は、カーボンブラックと比べると、低燃費性及
び湿潤路面における制動性は向上するが、耐摩耗性及び
加工性が低下する。
ド用ゴム組成物中にヒステリシスロスの少ないポリマー
を使用すると、タイヤの転がり抵抗は改善されるもの
の、湿潤路面における制動性が低下する問題がある。ま
た、タイヤトレッド用ゴム組成物中に大粒径のカーボン
ブラックを使用する場合も、タイヤの転がり抵抗は改善
されるが、耐摩耗性は低下する問題がある。また、タイ
ヤトレッド用ゴム組成物中でカーボンブラックとオイル
を低充填化した場合は、耐摩耗性、特に耐偏摩耗性が低
下する。タイヤトレッド用ゴム組成物中にシリカを使用
した場合は、カーボンブラックと比べると、低燃費性及
び湿潤路面における制動性は向上するが、耐摩耗性及び
加工性が低下する。
【０００５】この発明の課題は、耐摩耗性を維持しつつ
低燃費性及び湿潤路面における制動性に優れたタイヤト
レッド用ゴム組成物及びその製造方法を提供する点にあ
る。
低燃費性及び湿潤路面における制動性に優れたタイヤト
レッド用ゴム組成物及びその製造方法を提供する点にあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、ゴム成分として、相対的に高いガラス転
移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転移点ジエン系ゴムと相
対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)を有する低ガラス転移
点ジエン系ゴムがブレンドされており、上記高ガラス転
移点ジエン系ゴムはガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜
Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、かつ高ガラス転移点ジ
エン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転
移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差
ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範
囲内にあり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムと低ガラ
ス転移点ジエン系ゴムとのブレンドは、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボ
ンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチによりブレンドされているタイヤトレッド用ゴ
ム組成物を採用した。
め、本発明は、ゴム成分として、相対的に高いガラス転
移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転移点ジエン系ゴムと相
対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)を有する低ガラス転移
点ジエン系ゴムがブレンドされており、上記高ガラス転
移点ジエン系ゴムはガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜
Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、かつ高ガラス転移点ジ
エン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転
移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差
ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範
囲内にあり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムと低ガラ
ス転移点ジエン系ゴムとのブレンドは、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボ
ンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチによりブレンドされているタイヤトレッド用ゴ
ム組成物を採用した。
【０００７】なお、本発明において、「相対的に高いガ
ラス転移点Ｔｇ(H)を有する」とは上記低ガラス転移点
ジエン系ゴムに対して相対的に高いガラス転移点を有す
ることをいい、また「相対的に低いガラス転移点Ｔｇ
(L)を有する」とは上記高ガラス転移点ジエン系ゴムに
対して相対的に低いガラス転移点を有することをいう。
ラス転移点Ｔｇ(H)を有する」とは上記低ガラス転移点
ジエン系ゴムに対して相対的に高いガラス転移点を有す
ることをいい、また「相対的に低いガラス転移点Ｔｇ
(L)を有する」とは上記高ガラス転移点ジエン系ゴムに
対して相対的に低いガラス転移点を有することをいう。
【０００８】従って、上記条件下においては、シリカ配
合の高ガラス転移点ジエン系ゴムとカーボンブラック配
合の低ガラス転移点ジエン系ゴムの各ゴム成分がゴム組
成物中にそれぞれ適度な相溶性を有しながら適度な不均
一状態にて偏在していることから、高ガラス転移点ジエ
ン系ゴム成分と低ガラス転移点ジエン系ゴムの各ゴム成
分が適度な不均一領域において独自の作用効果を過不足
なく発揮することになる。因って、高ガラス転移点ジエ
ン系ゴム成分の領域では、耐摩耗性は低下する傾向にあ
るが、相対的に高いガラス転移点を有する高ガラス転移
点ジエン系ゴム成分特有の作用効果である湿潤路面にお
ける制動性が向上する。また、加えて同高ガラス転移点
ジエン系ゴム成分中にはシリカが配合されていることか
ら、このシリカ成分との相乗効果によって更に一層湿潤
路面における制動性が向上し、また低燃費性も向上す
る。一方、低ガラス転移点ジエン系ゴムのゴム成分の領
域では、相対的に低いガラス転移点を有する低ガラス転
移点ジエン系ゴム成分特有の作用効果である耐摩耗性が
発揮されると共に、タイヤの転がり抵抗は減少して低燃
費性が向上する。さらに、同低ガラス転移点ジエン系ゴ
ム成分中にはカーボンブラックが配合されていることか
ら、このカーボンブラック成分との相乗効果によって更
に一層耐摩耗性が発揮される。従って、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムとカーボンブラック配合の低
ガラス転移点ジエン系ゴムの両ゴム成分によって、耐摩
耗性を維持して、低燃費性と湿潤路面における制動性を
向上することができる。
合の高ガラス転移点ジエン系ゴムとカーボンブラック配
合の低ガラス転移点ジエン系ゴムの各ゴム成分がゴム組
成物中にそれぞれ適度な相溶性を有しながら適度な不均
一状態にて偏在していることから、高ガラス転移点ジエ
ン系ゴム成分と低ガラス転移点ジエン系ゴムの各ゴム成
分が適度な不均一領域において独自の作用効果を過不足
なく発揮することになる。因って、高ガラス転移点ジエ
ン系ゴム成分の領域では、耐摩耗性は低下する傾向にあ
るが、相対的に高いガラス転移点を有する高ガラス転移
点ジエン系ゴム成分特有の作用効果である湿潤路面にお
ける制動性が向上する。また、加えて同高ガラス転移点
ジエン系ゴム成分中にはシリカが配合されていることか
ら、このシリカ成分との相乗効果によって更に一層湿潤
路面における制動性が向上し、また低燃費性も向上す
る。一方、低ガラス転移点ジエン系ゴムのゴム成分の領
域では、相対的に低いガラス転移点を有する低ガラス転
移点ジエン系ゴム成分特有の作用効果である耐摩耗性が
発揮されると共に、タイヤの転がり抵抗は減少して低燃
費性が向上する。さらに、同低ガラス転移点ジエン系ゴ
ム成分中にはカーボンブラックが配合されていることか
ら、このカーボンブラック成分との相乗効果によって更
に一層耐摩耗性が発揮される。従って、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムとカーボンブラック配合の低
ガラス転移点ジエン系ゴムの両ゴム成分によって、耐摩
耗性を維持して、低燃費性と湿潤路面における制動性を
向上することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のタイヤトレッド用ゴム組
成物を製造する方法としては例えば以下の方法を採用で
きる。すなわち、高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス
転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあ
り、かつ高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメータ
ー（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラ
メーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．１０＜
｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範囲内にある高ガラス転移点ジ
エン系ゴムと低ガラス転移点ジエン系ゴムの２種類のジ
エン系ゴムを用い、まずシリカ配合の上記高ガラス転移
点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボンブラック
配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチを
作成し、その後それぞれのマスターバッチをブレンドす
ることにより製造することができる。なお、高ガラス転
移点ジエン系ゴムのガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃未
満の場合は、湿潤路面における制動性が低下する。また
高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス転移点Ｔｇ(H)が
０℃を越える場合は低温特性が低下し、耐摩耗性が低下
すると共に、タイヤの低燃費性が低下する。
成物を製造する方法としては例えば以下の方法を採用で
きる。すなわち、高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス
転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあ
り、かつ高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメータ
ー（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラ
メーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．１０＜
｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範囲内にある高ガラス転移点ジ
エン系ゴムと低ガラス転移点ジエン系ゴムの２種類のジ
エン系ゴムを用い、まずシリカ配合の上記高ガラス転移
点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボンブラック
配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチを
作成し、その後それぞれのマスターバッチをブレンドす
ることにより製造することができる。なお、高ガラス転
移点ジエン系ゴムのガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃未
満の場合は、湿潤路面における制動性が低下する。また
高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス転移点Ｔｇ(H)が
０℃を越える場合は低温特性が低下し、耐摩耗性が低下
すると共に、タイヤの低燃費性が低下する。
【００１０】また、高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解
パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が
０．１０未満の場合は、高ガラス転移点ジエン系ゴム成
分とガラス転移点ジエン系ゴム成分との相溶性がよくな
りすぎる結果、特有の作用効果が減殺され、タイヤの燃
費性の低下と湿潤路面における制動性の向上を達成する
ことが困難となる。一方、高ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン
系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶
対値が０．７５を越える場合は、相溶性がなくなり不均
一すぎる結果、耐摩耗性が著しく低下する。
パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が
０．１０未満の場合は、高ガラス転移点ジエン系ゴム成
分とガラス転移点ジエン系ゴム成分との相溶性がよくな
りすぎる結果、特有の作用効果が減殺され、タイヤの燃
費性の低下と湿潤路面における制動性の向上を達成する
ことが困難となる。一方、高ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン
系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶
対値が０．７５を越える場合は、相溶性がなくなり不均
一すぎる結果、耐摩耗性が著しく低下する。
【００１１】なお、本発明において、ジエン系ゴムの溶
解パラメーター（ＳＰ値）はA.C.S., Rubber divisio
n, 93, 148, 1995を参照して求めた。
解パラメーター（ＳＰ値）はA.C.S., Rubber divisio
n, 93, 148, 1995を参照して求めた。
【００１２】本発明で使用するジエン系ゴムとしては、
スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム、ブタジ
エンゴムなどを例示することができる。因みに、スチレ
ンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の溶解パラメーター（ＳＰ
値）は、8.40+0.0133×スチレン量(重量％)−0.0033×
ビニル量(重量％)となる。ここで、スチレン量(重量
％)、ビニル量(重量％)はスチレンブタジエンゴム（Ｓ
ＢＲ）中の重量％である。また、天然ゴムは溶解パラメ
ーター（ＳＰ値）が８．１１、ハイ−シスブタジエンゴ
ムは８．４０である。
スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム、ブタジ
エンゴムなどを例示することができる。因みに、スチレ
ンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の溶解パラメーター（ＳＰ
値）は、8.40+0.0133×スチレン量(重量％)−0.0033×
ビニル量(重量％)となる。ここで、スチレン量(重量
％)、ビニル量(重量％)はスチレンブタジエンゴム（Ｓ
ＢＲ）中の重量％である。また、天然ゴムは溶解パラメ
ーター（ＳＰ値）が８．１１、ハイ−シスブタジエンゴ
ムは８．４０である。
【００１３】高ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバ
ッチに配合するシリカ量は、特に限定されないが、３０
〜１００重量部が好ましい範囲である。シリカ量が３０
重量部未満では湿潤路面の制動性が悪化し、１００重量
部を超えると転がり抵抗が劣る。また、低ガラス転移点
ジエン系ゴムのマスターバッチに配合するカーボンブラ
ックも特に限定されず、タイヤトレッドゴム配合として
通常使用されるものであれば差し支えないが、耐摩耗性
の点からはＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦが好適に用いられ
る。またその量も特に限定されないが、３０〜１００重
量部が好ましい範囲である。カーボンブラック量が３０
重量部未満では耐摩耗性が劣り、１００重量部を超える
と転がり抵抗が悪化する。また、シランカップリング剤
も特に限定されず、公知のものであれば使用でき、ビス
−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テトラスルフ
ィドを例示することができる。
ッチに配合するシリカ量は、特に限定されないが、３０
〜１００重量部が好ましい範囲である。シリカ量が３０
重量部未満では湿潤路面の制動性が悪化し、１００重量
部を超えると転がり抵抗が劣る。また、低ガラス転移点
ジエン系ゴムのマスターバッチに配合するカーボンブラ
ックも特に限定されず、タイヤトレッドゴム配合として
通常使用されるものであれば差し支えないが、耐摩耗性
の点からはＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦが好適に用いられ
る。またその量も特に限定されないが、３０〜１００重
量部が好ましい範囲である。カーボンブラック量が３０
重量部未満では耐摩耗性が劣り、１００重量部を超える
と転がり抵抗が悪化する。また、シランカップリング剤
も特に限定されず、公知のものであれば使用でき、ビス
−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テトラスルフ
ィドを例示することができる。
【００１４】また、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン
系ゴムのマスターバッチとカーボンブラック配合の低ガ
ラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチとの配合比
（重量比）は、特に限定されないが、好ましくは３対７
〜７対３であり、最適には１対１である。
系ゴムのマスターバッチとカーボンブラック配合の低ガ
ラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチとの配合比
（重量比）は、特に限定されないが、好ましくは３対７
〜７対３であり、最適には１対１である。
【００１５】
【実施例】表１に示すジエン系ゴムを用いて、シリカ配
合の高ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチ（以
下、シリカＭＢと略す。）と、カーボンブラック配合の
低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチ（以下、
ＣＢＭＢと略す。）をまず作成した。次に、それぞれの
マスターバッチを混合機にて実施例１〜６及び比較例２
〜６は５０／５０の重量比で、実施例７はシリカＭＢ／
ＣＢＭＢ＝３０／７０の重量比で、実施例８はシリカＭ
Ｂ／ＣＢＭＢ＝７０／３０の重量比でそれぞれブレンド
して各ポリマー成分とし、さらにこれらのポリマー成分
１００重量部に対してそれぞれ下記のベース配合組成に
て各成分を混合し、この混合ゴムをシート状に成形して
冷却した後、イオウ２．０重量部、加硫促進剤であるＮ
−テトラブチル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド１．５重量部とジフェニルグアニジン０．２５重量部
を添加混合して実施例１〜８及び比較例２〜６のタイヤ
トレッド用ゴム組成物を得た。
合の高ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチ（以
下、シリカＭＢと略す。）と、カーボンブラック配合の
低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチ（以下、
ＣＢＭＢと略す。）をまず作成した。次に、それぞれの
マスターバッチを混合機にて実施例１〜６及び比較例２
〜６は５０／５０の重量比で、実施例７はシリカＭＢ／
ＣＢＭＢ＝３０／７０の重量比で、実施例８はシリカＭ
Ｂ／ＣＢＭＢ＝７０／３０の重量比でそれぞれブレンド
して各ポリマー成分とし、さらにこれらのポリマー成分
１００重量部に対してそれぞれ下記のベース配合組成に
て各成分を混合し、この混合ゴムをシート状に成形して
冷却した後、イオウ２．０重量部、加硫促進剤であるＮ
−テトラブチル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミ
ド１．５重量部とジフェニルグアニジン０．２５重量部
を添加混合して実施例１〜８及び比較例２〜６のタイヤ
トレッド用ゴム組成物を得た。
【００１６】 （ベース配合組成） ポリマー成分 １００重量部 カーボンブラック（ＨＡＦ） ３０重量部 シリカ ３０重量部 シランカップリング剤 ３重量部 （ビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テトラスルフィド） アロマ系プロセスオイル ３５重量部 老化防止剤 １重量部 パラフィンワックス ２重量部 ステアリン酸 ２重量部 亜鉛華 ３重量部
【００１７】なお、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン
系ゴムのマスターバッチ（シリカＭＢ）は、表１に示す
ジエン系ゴム１００重量部に対してシリカ６０重量部と
シランカップリング剤６重量部とアロマ系プロセスオイ
ル３５重量部をあらかじめ混合して作成した。カーボン
ブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスター
バッチ（ＣＢＭＢ）は、ジエン系ゴム１００重量部に対
してカーボンブラック６０重量部とアロマ系プロセスオ
イル３５重量部をあらかじめ混合して作成した。
系ゴムのマスターバッチ（シリカＭＢ）は、表１に示す
ジエン系ゴム１００重量部に対してシリカ６０重量部と
シランカップリング剤６重量部とアロマ系プロセスオイ
ル３５重量部をあらかじめ混合して作成した。カーボン
ブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスター
バッチ（ＣＢＭＢ）は、ジエン系ゴム１００重量部に対
してカーボンブラック６０重量部とアロマ系プロセスオ
イル３５重量部をあらかじめ混合して作成した。
【００１８】比較例１は、実施例１〜６及び比較例２〜
６の様にあらかじめマスターバッチを作成しないで、２
種類のポリマーを５０／５０の重量比で混合した後、カ
ーボンブラック及びシリカを各３０重量部配合し、上記
ベース配合組成にてタイヤトレッド用ゴム組成物とし
た。
６の様にあらかじめマスターバッチを作成しないで、２
種類のポリマーを５０／５０の重量比で混合した後、カ
ーボンブラック及びシリカを各３０重量部配合し、上記
ベース配合組成にてタイヤトレッド用ゴム組成物とし
た。
【００１９】
【表１】
【００２０】（表１の注記） 1)ＴＴＲ２０ 2)乳化重合ＳＢＲ（スチレン含量＝35重量％、ビニル含
量＝12重量％） 3)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝22重量％、ビニル含
量＝29重量％） 4)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝13重量％、ビニル含
量＝36重量％） 5)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝70重量％、ビニル含
量＝13重量％） 6)乳化重合ＳＢＲ（スチレン含量＝45重量％、ビニル含
量＝10重量％） 7)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝18重量％、ビニル含
量＝11重量％） 8)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝30重量％、ビニル含
量＝13重量％） 9)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝31重量％、ビニル含
量＝45重量％） 10)ハイシス-ＢＲ なお、上記ＳＢＲ中のスチレン含量及びビニル含量はＳ
ＢＲ中の重量％を示している。
量＝12重量％） 3)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝22重量％、ビニル含
量＝29重量％） 4)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝13重量％、ビニル含
量＝36重量％） 5)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝70重量％、ビニル含
量＝13重量％） 6)乳化重合ＳＢＲ（スチレン含量＝45重量％、ビニル含
量＝10重量％） 7)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝18重量％、ビニル含
量＝11重量％） 8)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝30重量％、ビニル含
量＝13重量％） 9)溶液重合ＳＢＲ（スチレン含量＝31重量％、ビニル含
量＝45重量％） 10)ハイシス-ＢＲ なお、上記ＳＢＲ中のスチレン含量及びビニル含量はＳ
ＢＲ中の重量％を示している。
【００２１】次に、各実施例及び各比較例のゴム組成物
をタイヤトレッドゴムとして用いてタイヤサイズ１８５
／７０Ｒ１４のタイヤを定法により試作し、低燃費性、
湿潤路面での制動性及び耐摩耗性についてそれぞれ評価
した。その結果を表１に併記する。
をタイヤトレッドゴムとして用いてタイヤサイズ１８５
／７０Ｒ１４のタイヤを定法により試作し、低燃費性、
湿潤路面での制動性及び耐摩耗性についてそれぞれ評価
した。その結果を表１に併記する。
【００２２】低燃費性は、上記実施例及び比較例に係る
タイヤを一軸ドラム試験機で速度８０Km/h 、空気圧２
Kg/cm2 、荷重４００Kgの条件にて測定し、比較例１を
１００として指数表示する。数値が小さいほど良好であ
る。
タイヤを一軸ドラム試験機で速度８０Km/h 、空気圧２
Kg/cm2 、荷重４００Kgの条件にて測定し、比較例１を
１００として指数表示する。数値が小さいほど良好であ
る。
【００２３】湿潤路面での制動性は、上記実施例及び比
較例に係るタイヤをトレーラーに装着し、６４．４Km/h
にてロックさせてブレーキングフォースを記録し、比較
例１を１００として指数表示する。数値が大きいほど良
好である。
較例に係るタイヤをトレーラーに装着し、６４．４Km/h
にてロックさせてブレーキングフォースを記録し、比較
例１を１００として指数表示する。数値が大きいほど良
好である。
【００２４】耐摩耗試験は、上記実施例及び比較例に係
るタイヤをタクシーに装着して約５０００Kmごとにロー
テーションし、２００００Km走行後の後溝深さを測定
し、比較例１を１００として指数表示する。数値が大き
いほど良好である。
るタイヤをタクシーに装着して約５０００Kmごとにロー
テーションし、２００００Km走行後の後溝深さを測定
し、比較例１を１００として指数表示する。数値が大き
いほど良好である。
【００２５】表１より、同じ配合組成であるにも拘わら
ず、比較例１に係るタイヤに比して実施例１に係るタイ
ヤは、耐摩耗性を維持しつつ、低燃費性にすぐれ、かつ
湿潤路面での制動性にすぐれていることが認められる。
これは、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴムとカ
ーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムの各
ゴム成分がゴム組成物中にそれぞれ適度な相溶性を有し
ながら適度な不均一状態にて偏在していることから、高
ガラス転移点ジエン系ゴム成分と低ガラス転移点ジエン
系ゴムの各ゴム成分が適度な不均一領域において独自の
作用効果を両立して過不足なく発揮したためと考えられ
る。
ず、比較例１に係るタイヤに比して実施例１に係るタイ
ヤは、耐摩耗性を維持しつつ、低燃費性にすぐれ、かつ
湿潤路面での制動性にすぐれていることが認められる。
これは、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴムとカ
ーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムの各
ゴム成分がゴム組成物中にそれぞれ適度な相溶性を有し
ながら適度な不均一状態にて偏在していることから、高
ガラス転移点ジエン系ゴム成分と低ガラス転移点ジエン
系ゴムの各ゴム成分が適度な不均一領域において独自の
作用効果を両立して過不足なく発揮したためと考えられ
る。
【００２６】一方、高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラ
ス転移点Ｔｇ(H)が０℃を越える比較例３に係るタイヤ
では、耐摩耗性が低下し、低燃費性が悪化している。こ
れに対して、高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス転移
点Ｔｇ(H)が−６０℃未満の比較例４に係るタイヤでは
湿潤路面における制動性が低下している。
ス転移点Ｔｇ(H)が０℃を越える比較例３に係るタイヤ
では、耐摩耗性が低下し、低燃費性が悪化している。こ
れに対して、高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス転移
点Ｔｇ(H)が−６０℃未満の比較例４に係るタイヤでは
湿潤路面における制動性が低下している。
【００２７】また、高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解
パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が
０．１０未満の比較例５に係るタイヤでは、相溶しすぎ
るため、湿潤路面における制動性が低下している。一
方、高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター
（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメ
ーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．７５を越
える比較例６に係るタイヤでは、相溶性がなくなり不均
一すぎる結果、耐摩耗性が低下している。
パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴム
の溶解パラメーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が
０．１０未満の比較例５に係るタイヤでは、相溶しすぎ
るため、湿潤路面における制動性が低下している。一
方、高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター
（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメ
ーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．７５を越
える比較例６に係るタイヤでは、相溶性がなくなり不均
一すぎる結果、耐摩耗性が低下している。
【００２８】また、カーボンブラック配合の高ガラス転
移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、シリカ配合の低
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチをブレンド
した比較例２に係るタイヤでは、シリカ配合の効果が減
殺されており、湿潤路面での制動性が低下し、低燃費性
も悪化している。
移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、シリカ配合の低
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチをブレンド
した比較例２に係るタイヤでは、シリカ配合の効果が減
殺されており、湿潤路面での制動性が低下し、低燃費性
も悪化している。
【００２９】
【発明の効果】以上の通り、本発明はゴム成分として、
相対的に高いガラス転移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転
移点ジエン系ゴムと相対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)
を有する低ガラス転移点ジエン系ゴムがブレンドされて
おり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムはガラス転移点
Ｔｇ(H)が−６０℃＜Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、か
つ高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（Ｓ
Ｐ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメータ
ー（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳ
Ｐ｜＜０．７５の範囲内にあり、上記高ガラス転移点ジ
エン系ゴムと低ガラス転移点ジエン系ゴムとのブレンド
は、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチと、カーボンブラック配合の低ガラス転移点ジ
エン系ゴムのマスターバッチによりブレンドされている
タイヤトレッド用ゴム組成物である。
相対的に高いガラス転移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転
移点ジエン系ゴムと相対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)
を有する低ガラス転移点ジエン系ゴムがブレンドされて
おり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムはガラス転移点
Ｔｇ(H)が−６０℃＜Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、か
つ高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（Ｓ
Ｐ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメータ
ー（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳ
Ｐ｜＜０．７５の範囲内にあり、上記高ガラス転移点ジ
エン系ゴムと低ガラス転移点ジエン系ゴムとのブレンド
は、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチと、カーボンブラック配合の低ガラス転移点ジ
エン系ゴムのマスターバッチによりブレンドされている
タイヤトレッド用ゴム組成物である。
【００３０】従って、シリカ配合の高ガラス転移点ジエ
ン系ゴムとカーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエ
ン系ゴムの各ゴム成分がゴム組成物中にそれぞれ適度な
相溶性を有しながら適度な不均一状態にて偏在している
ことから、高ガラス転移点ジエン系ゴム成分と低ガラス
転移点ジエン系ゴムの各ゴム成分が適度な不均一領域に
おいて独自の作用効果を過不足なく発揮することにな
る。因って、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴム
とカーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴム
の両ゴム成分によって、耐摩耗性を維持して、低燃費性
と湿潤路面における制動性を向上することができる。
ン系ゴムとカーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエ
ン系ゴムの各ゴム成分がゴム組成物中にそれぞれ適度な
相溶性を有しながら適度な不均一状態にて偏在している
ことから、高ガラス転移点ジエン系ゴム成分と低ガラス
転移点ジエン系ゴムの各ゴム成分が適度な不均一領域に
おいて独自の作用効果を過不足なく発揮することにな
る。因って、シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴム
とカーボンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴム
の両ゴム成分によって、耐摩耗性を維持して、低燃費性
と湿潤路面における制動性を向上することができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 ゴム成分として、相対的に高いガラス転
移点Ｔｇ(H)を有する高ガラス転移点ジエン系ゴムと相
対的に低いガラス転移点Ｔｇ(L)を有する低ガラス転移
点ジエン系ゴムがブレンドされており、上記高ガラス転
移点ジエン系ゴムはガラス転移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜
Ｔｇ(H)＜０℃の範囲内にあり、かつ高ガラス転移点ジ
エン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）と低ガラス転
移点ジエン系ゴムの溶解パラメーター（ＳＰ値）との差
ΔＳＰの絶対値が０．１０＜｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範
囲内にあり、上記高ガラス転移点ジエン系ゴムと低ガラ
ス転移点ジエン系ゴムとのブレンドは、シリカ配合の高
ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボ
ンブラック配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスタ
ーバッチによりブレンドされているタイヤトレッド用ゴ
ム組成物。 - 【請求項２】 シリカ配合の高ガラス転移点ジエン系ゴ
ムのマスターバッチとカーボンブラック配合の低ガラス
転移点ジエン系ゴムのマスターバッチが１対１でブレン
ドされている請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成
物。 - 【請求項３】 高ガラス転移点ジエン系ゴムのガラス転
移点Ｔｇ(H)が−６０℃＜Ｔｇ(H) ＜０℃の範囲内にあ
り、かつ高ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラメータ
ー（ＳＰ値）と低ガラス転移点ジエン系ゴムの溶解パラ
メーター（ＳＰ値）との差ΔＳＰの絶対値が０．１０＜
｜ΔＳＰ｜＜０．７５の範囲内にある高ガラス転移点ジ
エン系ゴムと低ガラス転移点ジエン系ゴムの２種類のジ
エン系ゴムを用い、まずシリカ配合の上記高ガラス転移
点ジエン系ゴムのマスターバッチと、カーボンブラック
配合の低ガラス転移点ジエン系ゴムのマスターバッチを
作成し、その後それぞれのマスターバッチをブレンドし
てなるタイヤトレッド用ゴム組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14578097A JP3938612B2 (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | タイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14578097A JP3938612B2 (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | タイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10316799A true JPH10316799A (ja) | 1998-12-02 |
| JP3938612B2 JP3938612B2 (ja) | 2007-06-27 |
Family
ID=15393006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14578097A Expired - Fee Related JP3938612B2 (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | タイヤトレッド用ゴム組成物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3938612B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1160816A (ja) * | 1997-08-07 | 1999-03-05 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
| JP2001011194A (ja) * | 1999-06-28 | 2001-01-16 | Yamada Shingijutsu Kenkyusho Kk | 有機ポリマー組成物、その製造方法、及びウエット式マスターバッチの製造方法 |
| US7235174B2 (en) | 2002-11-13 | 2007-06-26 | Tsuguo Inaba | Method of sludge recycling |
| JP2012172021A (ja) * | 2011-02-18 | 2012-09-10 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ゴム組成物、その製造方法、及び空気入りタイヤ |
| JP2012251086A (ja) * | 2011-06-03 | 2012-12-20 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | シリカ含有ゴムマスターバッチ及びゴム組成物 |
| JP2013112731A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-06-10 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | タイヤトレッド用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| JP2014028902A (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-13 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
| JP2014125613A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ゴム組成物の製造方法 |
| JP2014193984A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-09 | Bridgestone Corp | ゴム組成物、タイヤおよびタイヤの製造方法 |
-
1997
- 1997-05-19 JP JP14578097A patent/JP3938612B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2014028902A (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-13 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | タイヤ用ゴム組成物 |
| JP2014125613A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | ゴム組成物の製造方法 |
| JP2014193984A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-09 | Bridgestone Corp | ゴム組成物、タイヤおよびタイヤの製造方法 |
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|---|---|
| JP3938612B2 (ja) | 2007-06-27 |
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