JPH10323793A - ９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼用の溶接材料及びその溶接方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 火力発電プラントの再熱蒸気管や管寄せ用の
高温大径厚肉溶接鋼管等として使用される、Ｎｂ、Ｖを
含有する９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼において、溶接金属部、
溶接熱影響部のクリープ破断強度を母材並に向上させる
ことを課題とする。 【解決手段】 部材の溶接において、重量％で、Ｃ：
０．２％以下、Ｓｉ：０．９％以下、Ｍｎ：１．５％以
下、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、
Ｗ：０．３〜３％、かつ、Ｍｏ等量（Ｍｏ＋１／２
Ｗ）：０．５〜２％を含有する溶接金属となる溶接材料
を用いて溶接し、その後溶接部部材全体もしくは溶接部
近傍を焼きならし及び焼き戻しの熱処理を行う。また、
この熱処理の後に、更に応力除去焼鈍を目的とする熱処
理を行うこともできる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電プラント
の再熱蒸気管若しくは管寄せ等としての高温大径溶接鋼
管又は主蒸気管等としての高温配管に使用される、９％
Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接部のクリープ破断特性を改善す
るための溶接材料及び溶接方法に関する。なおここで、
９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼とは、特にクリープ破断強度を含
む高温強度の改善を図った、Ｎｂ、Ｖを含有する９％Ｃ
ｒ−１％Ｍｏ鋼である。また、溶接部とは、９％Ｃｒ−
１％Ｍｏ鋼の溶接鋼管製造工程としての溶接、鋼板同士
の溶接、鋼管同士の溶接、鋼板と鋼管の溶接、その他の
溶接を含む。

【０００２】

【従来の技術】火力発電プラントの再熱蒸気管等は、高
温・高圧条件の下で使用されるため、これまで、２．２
５％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼に代表されるＣｒ−Ｍｏ鋼や１８
−８系オーステナイト系ステンレス鋼等の耐熱鋼の中か
ら、目的に応じて好ましい材料が選択されてきた。

【０００３】例えば、２．２５％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼は、
ＪＩＳ Ｇ３４５８ 「配管用合金鋼鋼管」の規格では
ＳＴＰＡ２４として、またＪＩＳ Ｇ４１０９ 「ボイ
ラ及び圧力容器用クロムモリブデン鋼鋼板」の規格では
ＳＣＭＶ４として規格化されている。この鋼は優れた経
済性のみならず溶接性、信頼性も高く、豊富な実績を有
している。

【０００４】しかし、クリープ強度を含めた高温強度は
必ずしも十分ではなく、また、Ｃｒ量が低いため、耐酸
化性あるいは耐水蒸気酸化性の点では十分とは言えず、
使用温度としては、５５０℃が実質的な上限温度となっ
ている。

【０００５】一方、オーステナイト系の耐熱鋼である１
８−８系ステンレス鋼は、６００℃以上の温度において
も高い高温強度を有し、ＪＩＳ Ｇ３４６３ 「ボイラ
・熱交換器用ステンレス鋼鋼管」の規格ではＳＵＳ３０
４ＴＢとして規格化されている。

【０００６】オーステナイト系ステンレス鋼は、溶接
性、耐酸化性、耐水蒸気酸化性も良好であり、さらに高
温において長時間曝された後も高い靱性を有するため、
使い易い材料とされておりこの鋼も実績は豊富である。

【０００７】しかし、オーステナイト系ステンレス鋼は
熱膨張係数が大きいこと、応力腐食割れ感受性がＣｒ−
Ｍｏ鋼のようなフェライト系の耐熱鋼に比較して高いこ
と、また、材料価格が高価であること等の欠点を有して
いる。

【０００８】こうした既存の材料の欠点を解決するため
に、高温強度を向上させる目的でＮｂ、Ｖを含有したフ
ェライト系の材料である９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼が開発さ
れている。この鋼は、６００℃においてもオーステナイ
ト系ステンレス鋼に匹敵する高温強度を有するととも
に、熱膨張係数が小さい、耐力が高い、応力腐食割れが
起きにくい、耐酸化性に優れる等の長所を有する。この
９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼は、既にＡＳＴＭ規格 Ａ２１３
Ｔ９１／Ｐ９１あるいはＡ３８７−９１として規格化
され、経済的な材料として普及しつつある。

【０００９】しかしながら、９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼は、
溶接した場合、溶接熱影響部に軟化を生ずる。このため
溶接継手部のクリープ破断試験を実施すると、実際の使
用環境に近い高温長時間側の試験条件では、溶接熱影響
部の軟化域で破断が起こり、溶接継手部のクリープ破断
強度は母材のそれと比較して低下することが知られてい
る。

【００１０】特に、火力発電プラントの再熱蒸気管や管
寄せ等として使用される高温大径厚肉溶接鋼管等では、
縦シーム溶接部が存在し、溶接継手部のクリープ破断強
度の低下は特に問題となる。また、鋼管の周溶接部や配
管同士の溶接部においても、溶接継手のクリープ破断強
度が問題となる。

【００１１】したがって、溶接部を含む構造物を設計す
る際には、溶接継手部のクリープ破断強度の低下を考慮
して材料全体を厚肉化せざるを得ず、Ｎｂ、Ｖを含有す
る９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼自体の優れたクリープ破断強度
そのものを十分に生かし切れない。

【００１２】このため、Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接熱影響部の
軟化の発生を防止する発明がいくつかなされているが、
その多くは熱処理方法による改善である。例えば、特公
平６−９２６１６号公報は、変態点以上の局部加熱を伴
う溶接や熱間曲げ加工が実施されるＣｒ−Ｍｏ鋼におい
て、焼きならし後の焼き戻し処理温度を、材料のＡ１変
態点よりも１５０℃低い温度以下で行い、溶接若しくは
熱間加工後に、更に上記変態点より１００℃低い温度以
上で後熱処理する方法に関するものである。

【００１３】しかし、この発明においては、溶接熱影響
部において顕著に出現する局部軟化は改善されるもの
の、溶接熱影響部の硬さは依然として母材の鋼よりも低
く、溶接継手部のクリープ破断強度は母材の水準には至
らないものと推察される。

【００１４】また、溶接部熱影響部の軟化を防止して溶
接継手部のクリープ破断強度を向上させる方法として、
特公平７−９４０７０号公報が開示されている。この発
明は、配管同士を溶接した後に、溶接部近傍を焼きなら
し及び焼き戻し処理を行い、溶接した部材の熱影響部に
生ずる軟化部を、応力集中部より離れた位置に移動させ
る方法である。

【００１５】この場合、熱影響部は再度焼きならし−焼
き戻し処理が施されるため、溶接熱影響部の硬さは母材
の鋼の水準にまで回復し、したがってクリープ破断強度
も母材の水準にあることが窺える。

【００１６】しかし、溶接継手部には、当然のことなが
ら、母材の鋼と当該溶接熱影響部に加え、溶接金属部が
含まれており、これらが一体となって、所要の特性を有
しなければならない。しかしこれらの発明においては、
溶接金属部についての検討はなされていない。

【００１７】発明者らは、９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼におい
て、溶接熱影響部に生じる軟化も問題であり、その改善
を必要とするが、一方現在使用されている共金系溶接材
料、すなわち母材である鋼の化学成分とほほぼ同様の化
学組成を有する溶接材料で溶接し、溶接継手部のクリー
プ破断試験を実施すると、母材よりも低い破断強度で溶
接金属部が破断し、溶接金属のクリープ破断強度が問題
となることを知見している。

【００１８】これは、この９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼用の溶
接材料が、溶接後応力除去焼鈍の熱処理のみが施されて
使用されることを前提としたものであり、母材と同様の
熱処理、すなわち焼ならし−焼戻し処理を受けることを
想定して成分設計されたものではないためである。

【００１９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、火力発電プ
ラントの再熱蒸気管や管寄せ用の高温大径厚肉溶接鋼管
等として使用される、９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼において、
溶接継手部のクリープ破断強度を母材並に向上させるこ
と目的として、適切な溶接材料及びそれを用いた溶接方
法・熱処理方法を提供するものである。

【００２０】

【課題を解決するための手段】発明者らは、９％Ｃｒ−
１％Ｍｏ鋼について、溶接材料と溶接熱影響部、及びこ
れらの熱処理方法が溶接継手部のクリープ破断強度に及
ぼす関係について、詳細に検討した結果、Ｃｒ：８〜１
３％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、Ｗ：０．３〜３％を
含有し、かつ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）が０．５〜
２％の範囲にある溶接金属となる溶接材料にて溶接し、
その後、溶接部全体若しくは溶接部を１０００℃以上１
１５０℃以下の温度で焼ならしを行い、次いで７００℃
以上Ａｃ１変態点以下の温度で焼き戻しを行うことによ
り、溶接継手部のクリープ破断強度を母材並に向上させ
ることを見いだし、下記本発明をするに至った。

【００２１】第１の発明は、重量％で、Ｃ：０．２％以
下、Ｓｉ：０．９％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：
８〜１３％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、Ｗ：０．３〜
３％、かつ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：０．５〜２
％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素からな
る溶接金属であることを特徴とする９％Ｃｒ−１％Ｍｏ
鋼用の溶接材料である。上記溶接材料を用いることで、
母材の鋼と同様の熱処理を受けた後でも、溶接金属部の
クリープ破断強度が母材の鋼以上の水準が得られる。

【００２２】第２の発明は、重量％で、Ｃ：０．２％以
下、Ｓｉ：０．９％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：
８〜１３％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、Ｗ：０．３〜
３％、かつ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：０．５〜２
％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素からな
る溶接金属となる溶接材料を用いて、９％Ｃｒ−１％Ｍ
ｏ鋼部材を溶接した後に、溶接部材全体若しくは溶接部
近傍を焼きならし及び焼き戻しの熱処理を行うことを特
徴とする９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方法である。上記
方法により、溶接継手熱影響部の軟化の発生を防止で
き、溶接継手部全体が高いクリープ破断強度を有するこ
とになる。

【００２３】第３の発明は、前記熱処理後に、更に応力
除去焼鈍を目的とした熱処理を行うことを特徴とする９
％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方法である。上記方法によ
り、溶接継手部分が、その後冷間加工あるいは温間加工
を受けたり、補修のための溶接を施された場合に生じ
る、残留応力や残留歪みを除去できるので、溶接継手部
の信頼性がより高まる。

【００２４】第４の発明は、前記部材の溶接後の熱処理
において、前記焼きならし処理を１０００℃以上１１５
０℃以下、前記焼き戻し処理を７００℃以上Ａｃ１変態
点以下の温度で熱処理を行うことを特徴とする９％Ｃｒ
−１％Ｍｏ鋼の溶接方法である。溶接前の母材と同等の
優れた溶接部のクリープ破断特性を確保するためには、
上記焼きならし温度と、上記焼き戻し温度は望ましい熱
処理温度であるので採用する。

【００２５】第５の発明は、前記熱処理後において、更
に応力除去焼鈍処理を７００℃以上７６０℃以下の温度
で行うことを特徴とする９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方
法である。更に、溶接部の信頼性向上を目的とし、冷間
加工等による歪みや溶接残留応力を除去するため上記応
力除去焼鈍処理を採用する。

【００２６】

【発明の実施の形態】本発明の基本となる考え方を以下
に述べる。９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼は、Ｃ：０．１％、Ｓ
ｉ：０．３％、Ｍｎ：０．５％、Ｃｒ：９％、Ｍｏ：１
％、Ｎｂ：０．１％、Ｖ：０．２％を含有する鋼であ
り、鋼の製造段階においてはＮｂ、Ｖの炭窒化物を微細
に分散させて、要求される高温強度、クリープ特性を向
上させている。この鋼を溶接すると、溶接の際の熱サイ
クルにより、炭窒化物の凝集粗大化により、溶接熱影響
部の硬さが低下する。

【００２７】従って、まず第１に、溶接熱影響部の軟化
防止については、溶接後に、当該溶接熱影響部を再度焼
ならし処理を行い、凝集粗大化した炭窒化物を再固溶さ
せ、次いで焼戻し処理により再び微細に析出させること
により解決できる。これにより、溶接熱影響部の硬さお
よびクリープ破断強度を母材並に回復させることが可能
であり、その結果溶接熱影響部の性能は母材と同等とな
る。すなわちこの熱処理を溶接部材全体で行うと、熱処
理による軟化域は生成せず、母材および熱影響部の性能
は同等となる。

【００２８】一方、この熱処理を部材全体ではなく溶接
部近傍のみで行った場合は、溶接部の母材および熱影響
部の性能は同等となるものの、溶接部から離れた位置に
熱処理の熱履歴に起因した軟化域が形成される。溶接部
材の構造、形状、および熱処理範囲によって異なるが、
この熱処理による軟化域は、応力集中部から離れた位置
に移動されることにより、構造上問題とならなくするこ
とが可能である。

【００２９】第２は、溶接金属部の性能の改善である。
前記の方法で、溶接熱影響部を母材と同等の水準に回復
させたにしても、９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼に、これまで用
いられてきた共金系の溶接材料で溶接した場合には、溶
接部の焼きならし−焼戻し処理を行うと、溶接金属のク
リープ破断強度は母材よりも低下してしまう。

【００３０】これを改善するには、焼きならし−焼き戻
し処理において、優れた高温強度を有する溶接材料が必
要であるが、一方、高温強度を確保するために、合金成
分を多く含有する溶接材料は、溶接時の高温割れが発生
しやすくなる。これの解決方法としては、溶接材料中の
Ｃｒ含有量を溶接割れが起こり難い量に制限して高温強
度を確保するために、Ｍｏ及びＷの含有が有効である。
すなわち、Ｃｒ：８〜１３％、Ｍｏ：０．０５〜１．２
％、Ｗ：０．３〜３％、かつ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２
Ｗ）：０．５〜２％を含有する溶接金属となる溶接材料
を用いて溶接することで、初めて溶接部全体として母材
と同等のクリープ破断が得られることになる。

【００３１】以下に、母材の化学成分との関係で溶接金
属部の化学成分の限定した理由を述べる。Ｃは、強度を
確保するために必要な元素であるが、過剰に含有する
と、溶接金属の靭性を損なうため、その上限を０．２％
とする。

【００３２】Ｓｉは、溶接金属部の強度を向上するとと
もに、脱酸にも寄与するために必要な元素であるが、過
剰に含有すると、溶接金属部の靭性を損なうので、その
上限を０．９％とする。

【００３３】Ｍｎは、溶接金属部の強度及び靭性を向上
する必須の元素であるが、過剰に含有すると、高温強度
を低下させるので、その上限を１．５％とする。

【００３４】Ｃｒは、クリープ強度を含めたクリープ破
断強度を含めた高温強度を高め、また、耐酸化性あるい
は耐水蒸気酸化性の点でも好ましい元素であるが、焼き
ならし−焼き戻し処理を前提とした高温強度の確保の観
点から、また過剰に含有すると溶接金属部の割れ感受性
が高まるため、適切な含有量として、８〜１３％とす
る。

【００３５】Ｍｏは、高温強度を高める効果的な元素で
あるが、０．０５％未満では高温強度確保の点で十分で
はなく、過剰に含有すると靭性を低下させるので、適切
な含有量として０．０５〜１．２％とする。

【００３６】Ｗは、クリープ特性向上の点で極めて好ま
しい元素である。しかし、０．３％未満では、その効果
が十分とはいえず、過剰に含有すると靭性を低下させる
ので、適切な含有量を０．３〜３％とする。

【００３７】Ｍｏ及びＷは、いずれも炭化物を形成する
元素であり、Ｗの含有の効果はＭｏの１／２であること
から、前記Ｍｏ、Ｗの含有量の範囲において、Ｍｏ当量
（Ｍｏ＋１／２Ｗ）を０．５〜２％の範囲とする。これ
は、０．５％未満では炭化物形成量が少なく、高温強度
の向上に不十分であり、また２％を超えると靭性が低下
するからである。

【００３８】次に、溶接部の溶接後の熱処理条件の限定
理由について述べる。焼きならし処理は、溶接前の母材
と同等の性能を確保するために、１０００℃以上１１５
０℃以下の温度とする。１０００℃未満では、焼きなら
しによる組織の均一化が十分ではなく、また、１１５０
℃を超えると、結晶粒が粗大化して靭性が劣化するため
である。

【００３９】焼戻し処理は、７００℃以上Ａｃ１変態点
以下とする。炭化物を十分に生成させるためには７００
℃以上の温度が必要であり、また、高温すぎると、部分
的にフェライト−オーステナイト変態が生じ、靭性に好
ましくない組織が生成するために、その上限をＡｃ１変
態点とした。

【００４０】応力除去焼鈍処理温度は７００℃以上７６
０℃以下の温度とする。応力除去焼鈍は、冷間加工等に
よる歪みや溶接残留応力を除去するためのものである。
焼きならし−焼き戻し処理で得られた鋼板あるいは溶接
部の所定の機械的性質を損なわないためには、焼き戻し
処理温度と同温度以下で行う必要があるため、上記温度
範囲とした。

【００４１】

【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。図１とし
て示す表１及び表２に、溶製したＮｂ、Ｖを含有する９
％Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の化学成分と母材（鋼板）の製造方法
を示す。いずれの鋼も、ＡＳＴＭ Ａ３８７−９１の規
格を満足する化学成分である。鋼Ａ及び鋼Ｂは、熱間圧
延後の焼ならし−焼戻しを施した鋼板であり、また鋼Ｃ
は鋼板の焼ならし処理の省略を目的として、仕上げ温度
を制御して圧延した鋼である。

【００４２】これらの鋼を用いて、図２として示す表３
で示す溶接金属部の化学成分を有する溶接継手を作成し
た。ここで、溶接材料が９Ｃｒ系のものは従来の共金系
の溶接材料であり、一方、１２Ｃｒ系あるいは９Ｃｒ−
Ｗ系は、本発明の溶接材料である。

【００４３】溶接方法は、火力発電プラントの施工方法
として一般的に用いられている、被覆アーク溶接（以下
「ＳＭＡＷ」という。）、サブマージアーク溶接（以下
「ＳＡＷ」という。）及びガスシールド非消耗電極式ア
ーク溶接法であるティグ溶接（以下「ＴＩＧ」とい
う。）の３種類の溶接方法を用いた。図３として示す表
４に、ＳＡＷおよびＴＩＧの溶接条件を示す。

【００４４】これらの９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼について、
溶接方法、溶接材料を変化させて溶接継手を作製し、溶
接継手部から試験片を採取して、溶接継手部の継手強
度、溶接継手部のクリープ破断試験及び溶接金属の衝撃
試験を行った。なお、溶接継手部のクリープ試験では、
試験片に母材、溶接熱影響部及び溶接金属の全てを、一
の試験片に含むものである。結果を図４として示す表５
に示す。

【００４５】実施例１は、焼きならし−焼き戻し後、応
力除去焼鈍（以下「ＰＷＨＴ」という。）を実施してい
る、鋼Ａの母材の結果であり、試験値の基準となるもの
である。

【００４６】実施例２は、鋼Ａについて、従来の９Ｃｒ
系溶接材料を用いたＳＡＷ継手のＰＷＨＴ後の結果であ
り、継手クリープ破断強度が低く、溶接熱影響部（ＨＡ
Ｚ）で破断している。また、溶接金属部の靭性も、この
種の材料に一般的に要求される水準は満たすものの、そ
れほど良好とはいえない。実施例３は、同じ溶接継手に
ついての焼きならし−焼き戻し後の試験結果であり、継
手クリープ破断強度は高くなく、溶接金属部で破断して
いる。ただし、溶接金属部の靭性は向上している。実施
例４は、鋼Ａについて、本発明の溶接材料である１２％
Ｃｒ系の溶接材料を用いたＳＡＷ継手のＰＷＨＴ後の結
果である。溶接後ＰＷＨＴを施しただけでは、継手クリ
ープ破断強度は低く、ＨＡＺで破断している。溶接金属
の靭性も実施例２と同程度である。

【００４７】一方、実施例５は、同じ溶接継手、すなわ
ち１２％Ｃｒ系溶接材料で溶接後、本発明の熱処理であ
る焼きならし−焼き戻しをほどこしたものである。クリ
−プ試験の破断位置は母材部であり、継手クリープ破断
強度も母材部の焼きならし−焼き戻し後ＰＷＨＴを行っ
たもの（実施例１）よりも高い。さらに、溶接金属部の
靭性も良好であり本発明の効果が窺える。実施例１３
は、９％Ｃｒ−Ｗ系の溶接材料で溶接した後、実施例５
と同様の熱処理を施したものであるが、実施例５と同様
の優れた継手クリープ破断強度と継手靭性を有してい
る。また、実施例６は、実施例５の熱処理に更にＰＷＨ
Ｔを行ったものであり、実施例５と同等のクリープ破断
強度及び靭性を有している。

【００４８】実施例７は、鋼Ａについて、１２％Ｃｒ系
の溶接材料を用いたＴＩＧ溶接継手の焼きならし−焼き
戻し−ＰＷＨＴ後の結果であり、継手クリープ破断強度
は実施例１の母材と同様に高く、また、ＴＩＧ溶接のた
め溶接金属部の靭性は極めて高い。

【００４９】実施例８〜１０は、鋼ＢについてＳＭＡＷ
を行った結果である。本発明の溶接材料−熱処理を施し
た実施例１０は、比較例である実施例８、９に比べて、
継手クリープ破断強度が高い。

【００５０】実施例１１及び１２は、本発明の溶接材料
を用いたものであるが、本発明の熱処理を施すことで、
継手クリープ破断強度と溶接金属部の靭性が飛躍的に向
上する。

【００５１】

【発明の効果】以上のように、本発明である溶接材料を
用いて、Ｎｂ、Ｖを含有する９％Ｃｒ−１Ｍｏ鋼を溶接
した後、焼きならし−焼き戻し熱処理を行うことで、従
来得られなかった高い継手のクリープ強度を実現するこ
とが可能である。また、継手クリープ試験の破断位置
は、局部的な溶接金属部あるいは熱影響部を回避して、
母材部で破断しており、溶接構造物としての安全性が高
くなる。また、本熱処理後に、更に応力除去焼鈍（ＰＷ
ＨＴ）を行っても、継手のクリープ破断強度にはなんら
影響を与えず、実際の施工での信頼性が高いと言える。

【００５２】以上のことから、本発明の方法によれば、
火力発電プラントの再熱蒸気管や管寄せ用の高温大径厚
肉溶接鋼管等として使用される９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼に
おいて、一般的に母材の鋼よりも脆弱と考えられる溶接
継手部においても、高いクリープ破断強度が得られるの
で、構造物の信頼性向上に寄与するのみならず、建設コ
ストの低減に貢献するものといえる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例に用いた鋼の化学成分（表１）及び鋼板
の製造方法（表２）を示す図である。

【図２】実施例に用いた溶接継手部の溶接金属部の化学
成分（表３）を示す図である。

【図３】実施例に用いた溶接継手を作製するのに用いた
溶接方法（表４）を示す図である。

【図４】実施例のクリープ破断強度を含む諸特性を示す
図（表５）である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
   ０．９％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：８〜１３
   ％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、Ｗ：０．３〜３％、か
   つ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：０．５〜２％を含有
   し、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素からなる溶接金
   属であることを特徴とする９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼用の溶
   接材料。
2. 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．２％以下、Ｓｉ：
   ０．９％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｃｒ：８〜１３
   ％、Ｍｏ：０．０５〜１．２％、Ｗ：０．３〜３％、か
   つ、Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：０．５〜２％を含有
   し、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素からなる溶接金
   属となる溶接材料を用いて、９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼部材
   を溶接した後に、溶接部材全体若しくは溶接部近傍を焼
   きならし及び焼き戻しの熱処理を行うことを特徴とする
   ９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方法。
3. 【請求項３】 前記熱処理後に、更に応力除去焼鈍を目
   的とした熱処理を行うことを特徴とする、請求項２記載
   の９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方法。
4. 【請求項４】 前記部材の溶接後の熱処理において、前
   記焼きならし処理を１０００℃以上１１５０℃以下、前
   記焼き戻し処理を７００℃以上Ａｃ１変態点以下の温度
   で熱処理を行うことを特徴とする、請求項２記載の９％
   Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶接方法。
5. 【請求項５】 前記熱処理後において、更に応力除去焼
   鈍処理を７００℃以上７６０℃以下の温度で行うことを
   特徴とする、請求項４記載の９％Ｃｒ−１％Ｍｏ鋼の溶
   接方法。