JPH10325439A - 減衰力可変式ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ピストンのストロークが制約を受けることを
解消する。 【解決手段】 それぞれ伸び行程及び縮み行程用減衰力
発生弁５２、５４の弁要素５８、８０を閉弁位置へ付勢
する背圧を与える伸び行程及び縮み行程用背圧室７０、
９２と、背圧調整装置とを有する。背圧調整装置は二つ
のシリンダ室３６、３８と各背圧室とを接続する伸び行
程及び縮み行程用背圧調整通路（１２８、７６、１３
４；１６８、７６、１６８）と、背圧室と連通する部位
の両側にて各背圧調整通路の途中に設けられた一対の逆
止弁（１１４、１１６；１５４、１５６）と、背圧調整
通路に設けられたパイロット弁９６とを有し、二つの減
衰力発生弁５２及び５４、一対の伸び行程用逆止弁（１
１４、１１６）、一対の縮み行程用逆止弁（１５４、１
５６）はピストン本体３４に設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の車輌の
サスペンションに組込まれるショックアブソーバに係
り、更に詳細には減衰力可変式のショックアブソーバに
係る。

【０００２】

【従来の技術】自動車等の車輌のサスペンションに組込
まれる減衰力可変式のショックアブソーバは、一般に、
互いに共働して第一及び第二のシリンダ室を郭定するシ
リンダ及びピストンであって、ピストンはシリンダに往
復動可能に嵌合する本体部と一端にて本体部に連結され
たロッド部とよりなるシリンダ及びピストンと、ピスト
ンに設けられ第一及び第二のシリンダ室を相互に連通接
続する伸び行程用及び縮み行程用接続通路と、第一のシ
リンダ室より伸び行程用接続通路を経て第二のシリンダ
室へ向かう作動油の流れのみを許す伸び行程用減衰力発
生弁と、前記第二のシリンダ室より縮み行程用接続通路
を経て第一のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみを許
す縮み行程用減衰力発生弁と、伸び行程及び縮み行程に
於ける減衰力を可変調整する減衰力可変手段とを有して
いる。

【０００３】かかる減衰力可変式のショックアブソーバ
の一つとして、例えば特開平８−４８１８号公開公報に
記載されている如く、減衰力可変手段がそれぞれ伸び行
程用及び縮み行程用減衰力発生弁の弁要素を閉弁位置へ
向けて付勢する背圧を与える伸び行程用及び縮み行程用
背圧室と、それぞれ伸び行程用及び縮み行程用背圧室内
の圧力を調整する伸び行程用及び縮み行程用背圧調整手
段とを有する所謂背圧調整型の減衰力可変式ショックア
ブソーバが既に知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし上記公開公報に
記載された従来の背圧調整型の減衰力可変式ショックア
ブソーバに於いては、伸び行程用及び縮み行程用背圧調
整手段の種々の構成部材がロッド部に設けられているた
め、ロッド部の本体部に隣接する部分に比較的長い拡径
部が必要であり、そのためピストンのストロークが制約
を受けるという不具合がある。またかかる不具合を解消
すべく、シリンダの長さを長くすると、ショックアブソ
ーバ全体の長さが長くなり、ショックアブソーバの車輌
搭載性が悪化する。

【０００５】本発明は、従来の背圧調整型の減衰力可変
式ショックアブソーバに於ける上述の如き問題に鑑みて
なされたものであり、本発明の主要な課題は、伸び行程
用及び縮み行程用背圧調整手段の主要な構成部材をロッ
ド部ではなく本体部に設けることにより、ピストンのス
トロークの制約を解消することである。

【０００６】また上記公開公報に記載された構成に於い
ては、各背圧調整手段は第一及び第二のシリンダ室と背
圧室とを連通接続する背圧調整通路と、背圧室と連通す
る部位の両側にて背圧調整用通路の途中に設けられた一
対の背圧調整用逆止弁と、一対の背圧調整用逆止弁の間
にて背圧調整用通路の途中に設けられた背圧調整弁とを
有し、二つの背圧調整用通路は対応する背圧調整用逆止
弁の間に共通の部分を有し、背圧調整弁は共通の部分に
設けられ各背圧調整用通路内の圧力が設定圧力を越える
と開弁する一つの開閉弁と、設定圧力を可変調整する設
定圧力調整手段とを有している。

【０００７】かかる構成によれば伸び行程用背圧調整手
段及び縮み行程用背圧調整手段の各々が開閉弁及び設定
圧力調整手段を有する場合に比してショックアブソーバ
の構造を簡略化することができるが、自動車等の車輌に
於いて必要な減衰力特性を達成するためには、換言すれ
ば伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰力よりも高くする
ためには、ショックアブソーバの行程が伸び行程である
か縮み行程であるかを判定すると共に、その判定結果に
応じて設定圧力調整手段を制御し、行程の変化毎に設定
圧力を変化させなければならず、設定圧力調整手段に対
する制御が非常に複雑になる。

【０００８】従って本発明の他の課題は、上記主要な課
題を達成すると共に、設定圧力調整手段に対する制御を
複雑化することなく伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰
力よりも高くすることである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上述の如き主要な課題
は、本発明によれば、請求項１の構成、即ち互いに共働
して第一及び第二のシリンダ室を郭定するシリンダ及び
ピストンであって、前記ピストンは前記シリンダに往復
動可能に嵌合する本体部と一端にて前記本体部に連結さ
れたロッド部とよりなるシリンダ及びピストンと、前記
ピストンに設けられ前記第一及び第二のシリンダ室を相
互に連通接続する伸び行程用及び縮み行程用接続通路
と、前記第一のシリンダ室より前記伸び行程用接続通路
を経て前記第二のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみ
を許す伸び行程用減衰力発生弁と、前記第二のシリンダ
室より前記縮み行程用接続通路を経て前記第一のシリン
ダ室へ向かう作動油の流れのみを許す縮み行程用減衰力
発生弁と、それぞれ前記伸び行程用及び前記縮み行程用
減衰力発生弁の弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背圧
を与える伸び行程用及び縮み行程用背圧室と、それぞれ
前記伸び行程用及び前記縮み行程用背圧室内の圧力を調
整する伸び行程用及び縮み行程用背圧調整手段とを有
し、前記伸び行程用背圧調整手段は前記第一及び第二の
シリンダ室と前記伸び行程用背圧室とを連通接続する伸
び行程用背圧調整通路と、前記伸び行程用背圧室と連通
する部位の両側にて前記伸び行程背圧調整用通路の途中
に設けられた一対の伸び行程背圧調整用逆止弁と、前記
一対の伸び行程背圧調整用逆止弁の間にて前記伸び行程
背圧調整用通路の途中に設けられた伸び行程用背圧調整
弁とを有し、前記縮み行程用背圧調整手段は前記第一及
び第二のシリンダ室と前記縮み行程用背圧室とを連通接
続する縮み行程背圧調整用通路と、前記縮み行程用背圧
室と連通する部位の両側にて前記縮み行程背圧調整用通
路の途中に設けられた一対の縮み行程背圧調整用逆止弁
と、前記一対の縮み行程背圧調整用逆止弁の間にて前記
縮み行程背圧調整用通路の途中に設けられた縮み行程用
背圧調整弁とを有し、前記伸び行程用及び前記縮み行程
用減衰力発生弁、前記一対の伸び行程背圧調整用逆止
弁、前記一対の縮み行程背圧調整用逆止弁は前記本体部
に設けられていることを特徴とする減衰力可変式ショッ
クアブソーバによって達成される。

【００１０】上記請求項１の構成によれば、伸び行程用
及び縮み行程用減衰力発生弁、一対の伸び行程背圧調整
用逆止弁、一対の縮み行程背圧調整用逆止弁はピストン
のロッド部ではなく本体部に設けられているので、ロッ
ド部の本体部に隣接する部分に比較的長い拡径部を設け
る必要がなくなり、これによりピストンのストロークが
制約を受けることが回避される。

【００１１】また本発明によれば、上述の他の課題を達
成すべく、請求項１の構成に於いて、前記伸び行程背圧
調整用通路及び前記縮み行程背圧調整用通路は対応する
前記背圧調整用逆止弁の間に共通の部分を有し、前記伸
び行程用及び前記縮み行程用背圧調整弁は前記共通の部
分に設けられ前記伸び行程背圧調整用通路又は前記縮み
行程背圧調整用通路内の圧力が設定圧力を越えると開弁
する一つの開閉弁と、前記設定圧力を可変調整する設定
圧力調整手段とを有し、前記開閉弁の弁要素の縮み行程
に於ける受圧面積は伸び行程に於ける受圧面積よりも大
きいよう構成される（請求項２の構成）。

【００１２】この請求項２の構成によれば、開閉弁の弁
要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び行程に於ける受
圧面積よりも大きいので、開閉弁を開弁させるに必要な
縮み行程背圧調整用通路内の圧力は開閉弁を開弁させる
に必要な伸び行程背圧調整用通路内の圧力よりも低く、
従って開閉弁が開弁状態にある場合に於ける同一のピス
トン速度について見て縮み行程用背圧室内の圧力が伸び
行程用背圧室内の圧力よりも低くなり、これによりショ
ックアブソーバの行程に応じて設定圧力調整手段を制御
しなくても伸び行程の減衰力が縮み行程の減衰力よりも
高くなる。

【００１３】

【課題解決手段の好ましい態様】本発明の一つの好まし
い態様によれば、上記請求項１又は２の構成に於いて、
伸び行程用及び縮み行程用減衰力発生弁はそれぞれ伸び
行程用及び縮み行程用接続通路を開閉する弁要素と、対
応する弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する伸び行程用及
び縮み行程用ばね手段とを有し、減衰力発生弁の閉弁状
態に於ける伸び行程用ばね手段の付勢力は縮み行程用ば
ね手段の付勢力よりも高く設定される（好ましい態様
１）。

【００１４】本発明の一つの好ましい態様によれば、上
記請求項２の構成に於いて、第二のシリンダ室と開閉弁
とを接続する開閉弁用接続通路と、ピストンの本体部に
設けられ第二のシリンダ室より開閉弁を経て共通の部分
へ向かう作動油の流れのみを許す逆止弁とを有し、開閉
弁用接続通路内の圧力が開閉弁の弁要素を開弁方向に付
勢するよう構成される（好ましい態様２）。

【００１５】本発明の一つの好ましい態様によれば、上
記好ましい態様２の構成に於いて、伸び行程用背圧調整
通路及び縮み行程背圧調整用通路内の圧力が個別に開閉
弁の弁要素を開弁方向に付勢し、縮み行程背圧調整用通
路内の圧力が弁要素を付勢する面積は伸び行程用背圧調
整通路内の圧力が弁要素を付勢する面積よりも大きく設
定される（好ましい態様３）。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下に添付の図を参照しつつ、本
発明を好ましい実施形態について詳細に説明する。

【００１７】図１は複筒式のショックアブソーバとして
構成された本発明によるショックアブソーバの第一の実
施形態を示す部分縦断面図、図２は図１の線II−IIに沿
う拡大部分平断面図、図３乃至図６はそれぞれ図２の線
III−III 、線IV−IV、線 V−V 、線VI−VIに沿う拡大
部分縦断面図であり、特に図３及び図４はショックアブ
ソーバの伸び行程の状態を示し、図５及び図６はショッ
クアブソーバの縮み行程の状態を示している。

【００１８】これらの図に於いて、１０はシリンダを示
しており、シリンダ１０は軸線１２に沿って互いに同心
に延在するインナシリンダ１４及びアウタシリンダ１６
を含んでいる。インナシリンダ１４及びアウタシリンダ
１６の上端は図には示されていないがアッパキャップに
より閉ざされており、アウタシリンダ１６の下端はそれ
に固定されたロアキャップ１８により閉ざされている。
インナシリンダ１４の下端はアウタシリンダ１６の下端
部に固定されたそれ自身周知のベースバルブ組立体２０
により支持されている。インナシリンダ１４及びアウタ
シリンダ１６はアッパキャップと共働して環状のリザー
バ室２２を郭定しており、リザーバ室２２には高圧のガ
ス２４及び作動流体としてのオイル２６が封入されてい
る。ベースバルブ組立体２０はロアキャップ１８と共働
してリザーバ室２２と自由に連通するベースバルブ室２
８を郭定している。

【００１９】インナシリンダ１４内には軸線１２に沿っ
て往復動可能にピストン３０が配置されている。ピスト
ン３０は図には示されていないがアッパキャップを貫通
してシリンダ１０外まで軸線１２に沿って延在するピス
トンロッド３２と、該ピストンロッドの下端に一体的に
連結されたピストン本体３４とを有している。ピストン
本体部３４はインナシリンダ１４等と共働してその上方
に第一のシリンダ室としてのシリンダ上室３６を郭定
し、その下方に第二のシリンダ室としてのシリンダ下室
３８を郭定している。ピストンロッド３２は大径部３２
Ａと小径部３２Ｂとを有し、ピストン本体３４は小径部
３２Ｂに嵌合する状態にてスペーサ４０を介してロック
ナット４２によりピストンロッドに固定されている。

【００２０】図示の実施形態に於いては、ピストン本体
３４は環状のブロック４４と、ブロック４４の上下にこ
れに密着して配置された環状の上側円板４６及び下側円
板４８と、これらの部材の周りに密着して配置された円
筒体５０とを含み、円筒体５０は圧入又は溶接によりブ
ロック４４等に一体的に固定されている。尚図には示さ
れていないが、円筒体５０の外周面には例えば樹脂製の
シールバンドが固定され、該シールバンドにてインナシ
リンダ１４の内面に軸線方向に摺動可能に密に当接して
いる。

【００２１】ピストン本体３４には伸び行程用減衰力発
生弁５２及び縮み行程用減衰力発生弁５４が設けられて
いる。伸び行程用減衰力発生弁５２はブロック４４に設
けられた弁孔５６内に往復動可能に配置された弁要素５
８と、弁要素５８と下側円板４８との間に弾装され弁要
素を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧縮コイル
ばね６０とを含んでいる。弁孔５６は上側円板４６に設
けられた連通孔６２によりシリンダ上室３６と連通接続
されており、また上側円板４６に近接してブロック４４
に設けられた径方向孔６４とブロック４４及び下側円板
４８の外周面に設けられた溝によりこれらの部材と円筒
体５０との間に郭定された通路６６とによりシリンダ下
室３８と連通接続されている。

【００２２】弁要素５８の図にて上端には減衰力発生弁
５２が閉弁状態にあるときにも連通孔６２と径方向孔６
４とを連通接続しオリフィスとして機能する切欠き６８
が設けられている。弁孔５６の弁要素５８と下側円板４
８との間の部分は弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背
圧を与える伸び行程用背圧室７０を郭定している。背圧
室７０はそれぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設け
られた径方向孔７２及び７４により軸線方向通路７６の
下端と連通接続されている。かくして連通孔６２、弁孔
５６、通路６６等はシリンダ上室３６とシリンダ下室３
８とを連通接続する伸び行程用接続通路を郭定してお
り、減衰力発生弁５２はショックアブソーバの伸び行程
時にシリンダ上室３６より伸び行程用接続通路を経てシ
リンダ下室３８へ向かうオイルの流れのみを許しその際
のオイルの流通抵抗により減衰力を発生する。

【００２３】同様に縮み行程用減衰力発生弁５４はブロ
ック４４に設けられた弁孔７８内に往復動可能に配置さ
れた弁要素８０と、弁要素８０と上側円板４６との間に
弾装され弁要素を閉弁位置へ向けて図にて下方へ付勢す
る圧縮コイルばね８２とを含んでいる。弁孔７８は下側
円板４８に設けられた連通孔８４によりシリンダ下室３
８と連通接続されており、また下側円板４８に近接して
ブロック４４に設けられた径方向孔８６とブロック４４
及び上側円板４６の外周面に設けられた溝によりこれら
の部材と円筒体５０との間に郭定された通路８８とによ
りシリンダ上室３６と連通接続されている。

【００２４】弁要素８０の図にて下端には減衰力発生弁
５４が閉弁状態にあるときにも連通孔８４と径方向孔８
６とを連通接続しオリフィスとして機能する切欠き９０
が設けられている。弁孔７８の弁要素８０と上側円板４
６との間の部分は弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背
圧を与える縮み行程用背圧室９２を郭定している。背圧
室９２はそれぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設け
られた径方向孔９４及び７４により軸線方向通路７６の
下端と連通接続されている。かくして連通孔８４、弁孔
７８、通路８８等はシリンダ下室３８とシリンダ上室３
６とを連通接続する縮み行程用接続通路を郭定してお
り、減衰力発生弁５４はショックアブソーバの縮み行程
時にシリンダ下室３８より縮み行程用接続通路を経てシ
リンダ上室３６へ向かうオイルの流れのみを許しその際
のオイルの流通抵抗により減衰力を発生する。

【００２５】尚圧縮コイルばね６０及び８２のばね定数
は実質的に同一であるが、閉弁状態に於いて弁要素５８
を付勢する圧縮コイルばね６０のばね力は弁要素８０を
付勢する圧縮コイルばね８２のばね力よりも高く設定さ
れており、従って伸び行程用減衰力発生弁５２を開弁さ
せるに必要なシリンダ上室３６とシリンダ下室３８との
間の差圧は縮み行程用減衰力発生弁５４を開弁させるに
必要な差圧よりも高く設定されている。

【００２６】軸線方向通路７６の上端は背圧調整弁とし
てのパイロット弁９６の弁室９８の下端に接続されてい
る。弁室９８は軸線１２に沿って延在し、その上端はシ
ール部材１００により閉ざされ、弁室の下端は凹状円錐
形の弁座１０２を郭定している。弁室９８内にはポペッ
ト弁形の弁要素１０４が配置されており、その下端は弁
座１０２に係合するよう凸状円錐形をなしている。弁要
素１０４の下端近傍にはフランジ状のばね座１０４Ａが
一体に設けられており、該ばね座とシール部材１００の
ばね座部との間には弁要素１０４を閉弁位置へ向けて図
にて下方へ付勢する圧縮コイルばね１０６が弾装されて
いる。

【００２７】弁要素１０４は実質的に軸線１２に沿って
延在し、その上端にコア部１０４Ｂを有している。コア
部１０４Ｂはシール部材１００の円筒部内に軸線１２に
沿って往復動可能に配置されており、凹状円錐形をなす
コア部１０４Ｂの上端はシール部材の円筒部内の上端に
固定的に配置された磁気誘導部材１０８の凸状円錐形の
下端に対向している。またシール部材１００の円筒部の
周りにはソレノイド１１０が配置されており、ソレノイ
ド１１０はリード線１１２により図には示されていない
電気式制御装置に接続されている。

【００２８】電気式制御装置によりソレノイド１１０に
対し通電が行われると、それにより発生される磁力は磁
気誘導部材１０８を介してコア部１０４Ｂを図にて上方
へ吸引する方向に作用する。従って弁要素１０４を閉弁
位置へ向けて付勢する力はソレノイド１１０に対し通電
が行われていない場合に最も大きく、ソレノイド１１０
に対する通電電圧の増大につれて漸次減少する。尚コア
部１０４Ｂが永久磁石にて形成され、ソレノイド１１０
に対する通電により磁気誘導部材１０８とコア部１０４
Ｂとの間に磁気的反発力が与えられ、これにより弁要素
１０４を閉弁位置へ向けて付勢する力がソレノイド１１
０に対する通電電圧の増大につれて漸次増大するよう構
成されてもよい。

【００２９】図４に示されている如く、ピストン本体３
４には一対の伸び行程背圧調整用逆止弁１１４及び１１
６が設けられている。逆止弁１１４及び１１６の弁室１
１８及び１２０は図２に示されている如く弁孔５６に対
し軸線１２の周りに実質的に４５°周方向に隔置され、
実質的に軸線１２に沿って延在している。弁室１１８の
上端は凹状円錐形をなし、オリフィス１２２及び上側円
板４６に設けられた連通孔１２４によりシリンダ上室３
６と連通接続されている。また弁室１１８はそれぞれブ
ロック４４及び小径部３２Ｂに設けられた径方向孔１２
６及び１２８により軸線方向通路７６と連通接続されて
いる。

【００３０】弁室１２０の上端も凹状円錐形をなし、オ
リフィス１３０、ブロック４４に設けられた径方向孔１
３２、ピストンロッド３２に設けられた傾斜通路１３４
によりパイロット弁９６の弁室９８と連通接続されてい
る。また弁室１２０の下端は下側円板４８に設けられた
連通孔１３６によりシリンダ下室３８と連通接続されて
いる。かくして連通孔１２４及び１３６、オリフィス１
２２及び１３０、弁室１１８及び１２０等は軸線方向通
路７６及び弁室９８と共働してシリンダ上室３６及びシ
リンダ下室３８と伸び行程用背圧室７０とを連通接続す
る伸び行程用背圧調整通路を郭定している。

【００３１】弁室１１８及び１２０内にはそれぞれポペ
ット形の弁要素１３８及び１４０が実質的に軸線に沿っ
て往復動可能に配置されている。弁要素１３８及び１４
０の上端はそれぞれ弁室１１８及び１２０の上端に係合
するよう凸状円錐形をなし、弁要素の実質的に長手方向
中央に設けられたフランジ状のばね座１３８Ａ及び１４
０Ａと下側円板４８との間には、それぞれ弁要素１３８
及び１４０を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧
縮コイルばね１４２及び１４４が弾装されている。ばね
座１３８Ａ及び１４０Ａの外周面にはばね座の上下の間
にオイルが自由に流通することを許す複数個の溝１４６
及び１４８が設けられている。

【００３２】更に図６に示されている如く、ピストン本
体３４には一対の縮み行程背圧調整用逆止弁１５４及び
１５６が設けられている。逆止弁１５４及び１５６の弁
室１５８及び１６０は弁孔７８に対し軸線１２の周りに
実質的に４５°周方向に隔置され、実質的に軸線１２に
沿って延在している。弁室１５８の下端は凹状円錐形を
なし、オリフィス１６２及び下側円板４８に設けられた
連通孔１６４によりシリンダ下室３８と連通接続されて
いる。また弁室１５８はそれぞれブロック４４及び小径
部３２Ｂに設けられた径方向孔１６６及び１６８により
軸線方向通路７６と連通接続されている。

【００３３】弁室１６０の下端も凹状円錐形をなし、オ
リフィス１７０、ブロック４４に設けられた径方向孔１
７２、ブロック４４と小径部３２Ｂとの間に郭定された
通路１７３、ピストンロッド３２に設けられた傾斜通路
１７４によりパイロット弁９６の弁室９８と連通接続さ
れている。また弁室１６０の上端は上側円板４６に設け
られた連通孔１７６によりシリンダ上室３６と連通接続
されている。かくして連通孔１６４及び１７６、オリフ
ィス１６２及び１７０、弁室１５８及び１６０等は軸線
方向通路７６及び弁室９８と共働してシリンダ下室３８
及びシリンダ上室３６と縮み行程用背圧室９２とを連通
接続する縮み行程用背圧調整通路を郭定している。

【００３４】弁室１５８及び１６０内にはそれぞれポペ
ット形の弁要素１７８及び１８０が実質的に軸線に沿っ
て往復動可能に配置されている。弁要素１７８及び１８
０の上端はそれぞれ弁室１５８及び１６０の下端に係合
するよう凸状円錐形をなし、弁要素の実質的に長手方向
中央に設けられたフランジ状のばね座１７８Ａ及び１８
０Ａと上側円板４６との間には、それぞれ弁要素１７８
及び１８０を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧
縮コイルばね１８２及び１８４が弾装されている。ばね
座１７８Ａ及び１８０Ａの外周面にはばね座の上下の間
にオイルが自由に流通することを許す複数個の溝１８６
及び１８８が設けられている。

【００３５】上述の如く構成されたショックアブソーバ
の伸び行程に於いて、ピストン速度が低くシリンダ上室
３６とシリンダ下室３８との間の差圧が比較的低いとき
には、シリンダ上室３６内の圧力上昇により逆止弁１１
４が僅かに開弁し、これにより軸線方向通路７６内の圧
力がシリンダ上室３６内の圧力と実質的に同一の圧力に
なる。しかしこの圧力はそれほど高くないので、パイロ
ット弁９６を開弁させることができず、パイロット弁９
６及び逆止弁１１６は閉弁状態を維持する。

【００３６】従って背圧室７０内の圧力もシリンダ上室
３６内の圧力と実質的に同一の圧力になり、減衰力発生
弁５２の弁要素５８の両側には実質的に差圧が発生しな
いので、減衰力発生弁５４のみならず減衰力発生弁５２
も閉弁状態を維持し、シリンダ上室３６内のオイルの一
部が切欠き６８及び９０により郭定されたオリフィスを
経てシリンダ下室３８へ流れ、オイルがオリフィスを通
過する際の流通抵抗により所謂オリフィス領域の減衰力
が発生される。

【００３７】またショックアブソーバの伸び行程に於い
て、ピストン速度が高くなりシリンダ上室３６とシリン
ダ下室３８との間の差圧が大きくなると、軸線方向通路
７６内の圧力も高くなってパイロット弁９６を開弁させ
るので、図４に於いて矢印により示されている如く、シ
リンダ上室３６内のオイルの一部が逆止弁１１４、パイ
ロット弁９６、逆止弁１１６を経てシリンダ下室３８へ
流れ、オイルがオリフィス１２２を通過する際の圧力降
下により軸線方向通路７６内の圧力、換言すれば背圧室
７０内の圧力はシリンダ上室３６内の圧力よりも低くな
る。

【００３８】従って減衰力発生弁５２の弁要素５８の両
側には差圧が発生し、その差圧に応じて伸び行程用減衰
力発生弁５２が開弁し、これにより図３に於いて矢印に
より示されている如く、シリンダ上室３６内のオイルの
一部が減衰力発生弁５２を経てシリンダ下室３８へ流
れ、減衰力発生弁５２の開弁量に応じた減衰力が発生す
る。尚この場合パイロット弁９６を開弁させるに必要な
軸線方向通路７６内の圧力はソレノイド１１０に対する
通電電圧の増大につれて漸次減少するので、ソレノイド
１１０に対する通電電圧の制御により所謂バルブ領域の
減衰力を任意に制御することができる。

【００３９】同様にショックアブソーバの縮み行程に於
いて、ピストン速度が低くシリンダ下室３８とシリンダ
上室３６との間の差圧が比較的低いときには、シリンダ
下室３８内の圧力上昇により逆止弁１５４が僅かに開弁
し、これにより軸線方向通路７６内の圧力がシリンダ下
室３８内の圧力と実質的に同一の圧力になる。しかしこ
の圧力はそれほど高くないので、パイロット弁９６を開
弁させることができず、パイロット弁９６及び逆止弁１
５６は閉弁状態を維持する。

【００４０】従って背圧室９２内の圧力もシリンダ下室
３８内の圧力と実質的に同一の圧力になり、減衰力発生
弁５４の弁要素８０の両側には実質的に差圧が発生しな
いので、減衰力発生弁５２のみならず減衰力発生弁５４
も閉弁状態を維持し、シリンダ下室３８内のオイルの一
部が切欠き９０及び６８により郭定されたオリフィスを
経てシリンダ上室３６へ流れ、オイルがオリフィスを通
過する際の流通抵抗により所謂オリフィス領域の減衰力
が発生される。

【００４１】またショックアブソーバの縮み行程に於い
て、ピストン速度が高くなりシリンダ下室３８とシリン
ダ上室３６との間の差圧が大きくなると、軸線方向通路
７６内の圧力も高くなってパイロット弁９６を開弁させ
るので、図６に於いて矢印により示されている如く、シ
リンダ下室３８内のオイルの一部が逆止弁１５４、パイ
ロット弁９６、逆止弁１５６を経てシリンダ上室３６へ
流れ、オイルがオリフィス１６２を通過する際の圧力降
下により軸線方向通路７６内の圧力、換言すれば背圧室
９２内の圧力はシリンダ下室３８内の圧力よりも低くな
る。

【００４２】従って減衰力発生弁５４の弁要素８０の両
側には差圧が発生し、その差圧に応じて縮み行程用減衰
力発生弁５４が開弁し、これにより図５に於いて矢印に
より示されている如く、シリンダ下室３８内のオイルの
一部が減衰力発生弁５４を経てシリンダ上室３６へ流
れ、減衰力発生弁５４の開弁量に応じた減衰力が発生す
る。尚この場合にもパイロット弁９６を開弁させるに必
要な軸線方向通路７６内の圧力はソレノイド１１０に対
する通電電圧の増大につれて漸次減少するので、ソレノ
イド１１０に対する通電電圧の制御により所謂バルブ領
域の減衰力を任意に制御することができる。

【００４３】以上の説明より解る如く、図示の実施形態
の減衰力特性は例えば図７に示されている如き特性にな
り、ソレノイド１１０に対する通電電圧を制御すること
により伸び行程及び縮み行程の減衰力を増減制御するこ
とができる。また図示の実施形態によれば、圧縮コイル
ばね６０のばね力は圧縮コイルばね８２のばね力よりも
高く設定されているので、伸び行程及び縮み行程に応じ
てソレノイド１１０に対する通電電圧を制御することな
く伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰力よりも高くする
ことができる。

【００４４】図８は本発明による減衰力可変式ショック
アブソーバの第二の実施形態を示す図２の線VIII−VIII
に沿う拡大部分縦断面図、図９は本発明による減衰力可
変式ショックアブソーバの第三の実施形態を示す図４と
同様の拡大部分縦断面図、図１０は本発明による減衰力
可変式ショックアブソーバの第四の実施形態のピストン
本体部を縮み行程について示す拡大部分縦断面図であ
る。尚図８乃至図１０に於いて、図１乃至図７に示され
た部材と同一の部材にはこれらの図に於いて付された符
号と同一の符号が付されている。

【００４５】図８に示された第二の実施形態に於いて
は、図２に示されている如く、伸び行程用減衰力発生弁
５２と上流側の縮み行程背圧調整用逆止弁１５４との間
の周方向位置に逆止弁１９０が設けられている。逆止弁
１９０は逆止弁１５４と同様に構成されており、その弁
室１９２は実質的に軸線１２に沿って延在している。弁
室１９２の下端は凹状円錐形をなし、オリフィス１９４
及び下側円板４８に設けられた連通孔１９６によりシリ
ンダ下室３８と連通接続されている。また弁室１９２は
それぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設けられた径
方向孔１９８及び傾斜通路２００によりパイロット弁９
６の弁室９８の下端に設けられた環状ポート２０２に接
続されている。環状ポート２０２はパイロット弁９６が
閉弁位置にあるときには弁要素１０４の下端により覆わ
れるようになっている。

【００４６】この実施形態は他の点については第一の実
施形態と同様に構成されており、この実施形態によれ
ば、閉弁状態にあるときのパイロット弁９６の縮み行程
に於ける弁要素１０４の受圧面積は伸び行程に於ける受
圧面積よりも大きいので、縮み行程時にパイロット弁９
６を開弁させるに必要な圧力は伸び行程時に必要な圧力
よりも低く、これによりパイロット弁が開弁状態にある
場合に於ける同一のピストン速度について見て縮み行程
用減衰力発生弁５４の背圧室９２内の圧力が伸び行程用
減衰力発生弁５２の背圧室７０内の圧力よりも低くな
る。

【００４７】従って閉弁状態に於ける伸び行程用減衰力
発生弁５２の弁要素５８を閉弁位置へ付勢する圧縮コイ
ルばね６０のばね力が圧縮行程用減衰力発生弁５４の弁
要素８０を閉弁位置へ付勢する圧縮コイルばね８２のば
ね力よりも高く設定されなくても、伸び行程の減衰力を
縮み行程の減衰力よりも高くすることができ、また圧縮
コイルばね６０及び８０のばね力との組合せにより伸び
行程及び縮み行程の減衰力特性の設定の自由度を高くす
ることができる。

【００４８】図９に示された第三の実施形態に於いて
は、伸び行程用背圧調整通路の一部を郭定する径方向通
路１２８は実質的に軸線１２に平行に延在する軸線方向
通路７６Ａによりパイロット弁９６の弁室９８に連通接
続されている。同様に縮み行程用背圧調整通路の一部を
郭定する径方向通路１６８は実質的に軸線１２に平行に
延在する軸線方向通路７６Ｂにより弁室９８に連通接続
されている。軸線方向通路７６Ｂの弁室９８に対する開
口面積は軸線方向通路７６Ａの開口面積よりも大きく設
定されており、これらの何れの開口部もパイロット弁９
６の閉弁時には第一及び第二の実施形態の場合に比して
拡径された弁要素１０４の下端部により覆われるように
なっている。

【００４９】この実施形態は他の点については第一の実
施形態と同様に構成されており、この実施形態によれ
ば、上述の第二の実施形態と同様の作用効果を得ること
ができ、また第二の実施形態に於ける逆止弁１９０等が
不要であるので、第二の実施形態の場合に比してショッ
クアブソーバの構造を簡略化しコストを低減することが
できる。

【００５０】図１０に示された第四の実施形態は、上側
円板４６に設けられた連通孔６２の断面積は下側円板４
８に設けられた連通孔８４の断面積よりも小さく設定さ
れており、これにより閉弁状態に於ける伸び行程用減衰
力発生弁５２の弁要素５８がシリンダ上室３６の圧力を
受ける受圧面積が圧縮行程用減衰力発生弁５４の弁要素
８０がシリンダ下室３８の圧力を受ける受圧面積よりも
小さく設定されている点を除き、第一の実施形態と実質
的に同様に構成されている。

【００５１】従ってこの実施形態によれば、上述の第二
の実施形態と同様の作用効果を得ることができ、また第
二の実施形態に於ける逆止弁１９０等が不要であり、ま
た第三の実施形態に於ける如く軸線方向通路７６を二つ
の互いに独立の通路７６Ａ及び７６Ｂに分離する必要が
ないので、第二の実施形態の場合に比して更に一層ショ
ックアブソーバの構造を簡略化しコストを低減すること
ができる。。

【００５２】以上に於ては本発明を特定の実施形態につ
いて詳細に説明したが、本発明は上述の実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実
施形態が可能であることは当業者にとって明らかであろ
う。

【００５３】例えば図示の各実施形態に於いては、減衰
力発生弁５２、５４の弁要素５８、８０等を付勢するば
ね手段は圧縮コイルばねであるが、ばね手段は引張りコ
イルばねであってもよく、ゴムその他のゴム状弾性体で
あってもよい。また減衰力発生弁５２、５４及び逆止弁
１１４等はスプール型又はポペット形の弁であるが、こ
れらの弁はリード弁であってもよく、その場合には各弁
を閉弁位置へ付勢するばね手段はリード弁自体の弾性で
あってもよい。

【００５４】また図示の実施形態は複筒式のショックア
ブソーバとして構成されているが、本発明によるショッ
クアブソーバはフリーピストンやガス袋によってシリン
ダ内のピストンの体積の増減が吸収される単筒式のショ
ックアブソーバとして構成されてもよい。

【００５５】

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明の請求項１の構成によれば、伸び行程用及び縮み行程
用減衰力発生弁、一対の伸び行程背圧調整用逆止弁、一
対の縮み行程背圧調整用逆止弁はピストンのロッド部で
はなく本体部に設けられているので、ロッド部の本体部
に隣接する部分に逆止弁を設けるための比較的長い拡径
部を設ける必要がなく、従ってピストンのストロークが
拡径部により制約されることを確実に回避することがで
きる。

【００５６】また本発明の請求項２の構成によれば、開
閉弁の弁要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び行程に
於ける受圧面積よりも大きいので、開閉弁を開弁させる
に必要な縮み行程背圧調整用通路内の圧力は開閉弁を開
弁させるに必要な伸び行程背圧調整用通路内の圧力より
も低く、従って開閉弁が開弁状態にある場合に於ける同
一のピストン速度について見て縮み行程用背圧室内の圧
力が伸び行程用背圧室内の圧力よりも低くなり、これに
よりショックアブソーバの行程に応じて設定圧力調整手
段を制御しなくても伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰
力よりも高くすることができ、また設定圧力調整手段の
制御を簡略化しその耐久性を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】複筒式のショックアブソーバとして構成された
本発明による減衰力可変式ショックアブソーバの第一の
実施形態を示す部分縦断面図である。

【図２】図１の線II−IIに沿う拡大部分平断面図であ
る。

【図３】伸び行程に於ける図２の線 III−III に沿う拡
大部分縦断面図である。

【図４】伸び行程に於ける図２の線IV−IVに沿う拡大部
分縦断面図である。

【図５】縮み行程に於ける図２の線 V−V に沿う拡大部
分縦断面図である。

【図６】縮み行程に於ける図２の線VI−VIに沿う拡大部
分縦断面図である。

【図７】第一の実施形態の減衰力特性を示すグラフであ
る。

【図８】本発明による減衰力可変式ショックアブソーバ
の第二の実施形態を示す図２の線VIII−VIIIに沿う拡大
部分縦断面図である。

【図９】本発明による減衰力可変式ショックアブソーバ
の第三の実施形態を示す図３と同様の拡大部分縦断面図
である。

【図１０】本発明による減衰力可変式ショックアブソー
バの第四の実施形態のピストン本体部を縮み行程につい
て示す拡大部分縦断面図である。

【符号の説明】

１０…シリンダ ３２…ピストンロッド ３４…ピストン本体 ３６…シリンダ上室 ３８…シリンダ下室 ５２、５４…減衰力発生弁 ７０、９２…背圧室 ９６…パイロット弁 １０４…弁要素 １０６…圧縮コイルばね １１０…ソレノイド １１４、１１６…伸び行程背圧調整用逆止弁 １５４、１５６…縮み行程背圧調整用逆止弁

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】互いに共働して第一及び第二のシリンダ室
   を郭定するシリンダ及びピストンであって、前記ピスト
   ンは前記シリンダに往復動可能に嵌合する本体部と一端
   にて前記本体部に連結されたロッド部とよりなるシリン
   ダ及びピストンと、前記ピストンに設けられ前記第一及
   び第二のシリンダ室を相互に連通接続する伸び行程用及
   び縮み行程用接続通路と、前記第一のシリンダ室より前
   記伸び行程用接続通路を経て前記第二のシリンダ室へ向
   かう作動油の流れのみを許す伸び行程用減衰力発生弁
   と、前記第二のシリンダ室より前記縮み行程用接続通路
   を経て前記第一のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみ
   を許す縮み行程用減衰力発生弁と、それぞれ前記伸び行
   程用及び前記縮み行程用減衰力発生弁の弁要素を閉弁位
   置へ向けて付勢する背圧を与える伸び行程用及び縮み行
   程用背圧室と、それぞれ前記伸び行程用及び前記縮み行
   程用背圧室内の圧力を調整する伸び行程用及び縮み行程
   用背圧調整手段とを有し、前記伸び行程用背圧調整手段
   は前記第一及び第二のシリンダ室と前記伸び行程用背圧
   室とを連通接続する伸び行程用背圧調整通路と、前記伸
   び行程用背圧室と連通する部位の両側にて前記伸び行程
   背圧調整用通路の途中に設けられた一対の伸び行程背圧
   調整用逆止弁と、前記一対の伸び行程背圧調整用逆止弁
   の間にて前記伸び行程背圧調整用通路の途中に設けられ
   た伸び行程用背圧調整弁とを有し、前記縮み行程用背圧
   調整手段は前記第一及び第二のシリンダ室と前記縮み行
   程用背圧室とを連通接続する縮み行程背圧調整用通路
   と、前記縮み行程用背圧室と連通する部位の両側にて前
   記縮み行程背圧調整用通路の途中に設けられた一対の縮
   み行程背圧調整用逆止弁と、前記一対の縮み行程背圧調
   整用逆止弁の間にて前記縮み行程背圧調整用通路の途中
   に設けられた縮み行程用背圧調整弁とを有し、前記伸び
   行程用及び前記縮み行程用減衰力発生弁、前記一対の伸
   び行程背圧調整用逆止弁、前記一対の縮み行程背圧調整
   用逆止弁は前記本体部に設けられていることを特徴とす
   る減衰力可変式ショックアブソーバ。
2. 【請求項２】前記伸び行程背圧調整用通路及び前記縮み
   行程背圧調整用通路は対応する前記背圧調整用逆止弁の
   間に共通の部分を有し、前記伸び行程用及び前記縮み行
   程用背圧調整弁は前記共通の部分に設けられ前記伸び行
   程背圧調整用通路又は前記縮み行程背圧調整用通路内の
   圧力が設定圧力を越えると開弁する一つの開閉弁と、前
   記設定圧力を可変調整する設定圧力調整手段とを有し、
   前記開閉弁の弁要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び
   行程に於ける受圧面積よりも大きいことを特徴とする請
   求項１に記載の減衰力可変式ショックアブソーバ。