JPH10325517A - Incinerator - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば廃棄物（ご
み）のような被燃焼物を焼却する焼却炉に関するもので
ある。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an incinerator for incinerating burnables such as waste (garbage).
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、都市等においてごみの処理量は増
加する傾向にあり、これらごみの多くはごみ焼却プラン
トにて焼却処分されているのが実情である。このごみ焼
却プラントでは、公害防止，地球環境問題，省エネルギ
ー，省資源などの社会的および経済的要請とが相俟っ
て、排ガス処理および廃水処理の完備とともに、焼却に
よって発生した余剰熱エネルギーを火力発電と同様に、
例えばボイラ，蒸気タービン，発電機の組み合わせによ
って発電し、焼却プラント場内の電力は勿論、場外への
売電を実現している。2. Description of the Related Art In recent years, the amount of refuse to be treated has been increasing in cities and the like, and most of these refuse are incinerated at refuse incineration plants. In this refuse incineration plant, due to social and economic demands such as pollution prevention, global environmental problems, energy saving, resource saving, etc., exhaust gas treatment and wastewater treatment are completed, and excess heat energy generated by incineration is converted into thermal power. Like power generation,
For example, power is generated by a combination of a boiler, a steam turbine, and a generator, and electric power is sold not only within the incineration plant but also outside the incineration plant.
【０００３】このごみ焼却プラントの発電においては、
焼却排ガス中に含まれている通常３００ｐｐｍ〜１５０
０ｐｐｍの塩化水素（ＨＣｌ）ガスと、３〜６ｇ／Ｎｍ
3 のばいじん中の腐蝕成分との共同腐蝕により強烈な腐
蝕を起こすことが知られている。この腐蝕は温度によっ
て影響され、図３（Ｋ，Ｆａｓｓｌｅｒ，ｅｔ ａ
ｌ，”Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎ ａｎ Ｍｕｌｌｖｅｒｂｒ
ｅｎｎｕｎｇｓ ｋｅｓｓｅｌｎ”，ＭＩＴＴＥＬＵＮ
ＧＥＮ ＤＥＲ ＶＧＢ ４８ Ｈｅｆｔ Ａｐｒｉｌ
（１９６８））にごみ焼却炉における温度（管壁温度）
と腐蝕速度の関係が示されている。図３から明らかなよ
うに、管壁温度が１５０℃以下および３２０℃以上であ
る場合に腐蝕が生じている。このような腐蝕を避けるた
めに、前記ごみ焼却プラントでの廃熱ボイラは、２７０
℃，２５ｋｇ／ｃｍ2 付近で使用されている。この場
合、発電効率は１０〜１３％程度に留まり、最近の事業
用火力発電所の発電効率４０％には遠く及んでいない。In the power generation of this refuse incineration plant,
Usually 300ppm-150 contained in incineration exhaust gas
0 ppm hydrogen chloride (HCl) gas and 3 to 6 g / Nm
It has been known to cause intense corrosion by joint corrosion with 3 corrosion components in the dust. This corrosion is affected by temperature and is shown in FIG. 3 (K, Fassler, et a).
l, "Korrosion an Mulverbr
ennungs kesseln ”, MITTELUN
GEN DER VGB 48 Heft April
(1968)) Temperature in garbage incinerator (tube wall temperature)
And the rate of corrosion. As is clear from FIG. 3, corrosion occurs when the tube wall temperature is 150 ° C. or lower and 320 ° C. or higher. In order to avoid such corrosion, the waste heat boiler in the refuse incineration plant is 270
It is used at around 25 ° C and 25 kg / cm 2 . In this case, the power generation efficiency is only about 10 to 13%, which is far below the power generation efficiency of a recent commercial thermal power plant of 40%.
【０００４】前記発電効率を高めるために様々な対策が
練られており、例えば過熱蒸気管の材質を耐蝕性の高い
ものにして過熱蒸気温度を４００℃〜４３５℃まで高め
ることや、腐蝕原因物質であるＨＣｌガスを中和するた
めに炉内にＮａ2 ＣＯ3 やＣａＣＯ3 等のアルカリ剤を
噴霧することや、同じく腐蝕原因物質であるばいじんを
より少なくするが、あるいは蒸気管壁に付着しにくくす
るための燃焼技術の改善や、ボイラ構造の改善などであ
る。また、最も腐蝕を起こし易い過熱蒸気管を消耗部品
として交換し易くしたり、同管の外部にキャスタブル耐
熱材を被覆するという提案もある。Various measures have been taken to increase the power generation efficiency. For example, the material of the superheated steam pipe is made to have a high corrosion resistance to increase the superheated steam temperature from 400 ° C. to 435 ° C. Spraying an alkaline agent such as Na 2 CO 3 or CaCO 3 into the furnace to neutralize the HCl gas, and reducing the dust, which is also a corrosion-causing substance, or adhering to the steam pipe wall. Improvement of combustion technology to make it difficult and improvement of boiler structure. There are also proposals to easily replace a superheated steam pipe, which is most susceptible to corrosion, as a consumable part, or to coat the outside of the pipe with a castable heat-resistant material.
【０００５】一方、前記ごみ焼却炉において、被燃焼物
の焼却の際に生じる排ガス中には１００〜１５０ｐｐｍ
の窒素酸化物（ＮＯx ）が含まれている。この排ガスを
ごみ焼却炉から排出するためには、環境対策上前記ＮＯ
x を１００ｐｐｍ未満に抑える必要がある。このため、
前記ごみ焼却炉の排ガス煙道内に脱硝設備が設けられて
いる。この脱硝方法としては、無触媒還元法，低酸素燃
焼制御法等があるが、最近高除去率が要求される場合に
は、触媒使用による選択接触還元法が用いられるように
なっている。On the other hand, in the refuse incinerator, 100 to 150 ppm is contained in exhaust gas generated at the time of incineration of burnables.
Nitrogen oxides (NO x ). In order to discharge this exhaust gas from the refuse incinerator, the above-mentioned NO
x needs to be kept below 100 ppm. For this reason,
A denitration facility is provided in an exhaust gas flue of the refuse incinerator. As the denitration method, there are a non-catalytic reduction method, a low-oxygen combustion control method, and the like. However, when a high removal rate is recently required, a selective catalytic reduction method using a catalyst has been used.
【０００６】また、このような空気汚染物質の排出量を
抑制するために、例えば特公平７−６２５２４号公報に
開示されているように、天然ガス等の炭化水素系燃料
（以下「天然ガス」で代表する。）を用いて排気ガスを
再燃焼させる方法（天然ガス再燃焼法（リバーニング
法））が提案されている（図２）。この天然ガス再燃焼
法は、被燃焼物１０１を一次燃焼空気により主燃焼させ
る一次燃焼ゾーン１０２の上方の二次燃焼ゾーンに天然
ガスを吹き込み還元性雰囲気（リバーニングゾーン）１
０３を形成してＮＯX を除去するとともに、この天然ガ
スによる還元後の残留炭化水素と燃焼室にて発生した炭
化水素およびＣＯを二次燃焼空気により完全燃焼させる
ものである。この天然ガス再燃焼法によれば、天然ガス
を用いない場合と比較してＮＯx ，ＣＯの排出量を同時
にそれぞれ最大で６０％，５０％の低減率で抑制してい
ることが実証されている。In order to suppress the emission of such air pollutants, for example, as disclosed in Japanese Patent Publication No. 7-62524, hydrocarbon fuels such as natural gas (hereinafter referred to as “natural gas”) (A natural gas reburning method (reburning method)) has been proposed (FIG. 2). In this natural gas reburning method, natural gas is blown into a secondary combustion zone above a primary combustion zone 102 in which an object to be burned 101 is mainly burned by primary combustion air, and a reducing atmosphere (reburning zone) 1 is used.
03 to remove the NO X to form a hydrocarbon and CO generated as residual hydrocarbons after reduction by the natural gas in the combustion chamber is intended to completely burn the secondary combustion air. According to the natural gas re-combustion method, as compared with the case of not using natural gas NO x, 60% at the same time the maximum respective emissions CO, been demonstrated that inhibition at a reduced rate of 50% I have.
【０００７】ここで、ＮＯX の除去機構は次のとおりで
ある。すなわち、リバーニングゾーンでは次のような反
応が進行していると考えられる。 Ｃn Ｈm ＋Ｏ2 →Ｃn ’Ｈm ’＋ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋Ｎ2 ＋ＣＯ＋Ｈ2
Ｏ ｏｒ ＮＯ＋Ｃn ’Ｈm ’→Ｃn ”Ｈm ”＋ＮＨi ＋ＣＯ＋Ｈ
2 Ｏ （但し、’は化学反応初期のラジカルを示し、ＮＨi は
窒素化合物を示す。）[0007] Here, removal mechanism of the NO X are as follows. That is, it is considered that the following reaction is progressing in the reburning zone. C n H m + O 2 → C n 'H m ' + CO + H 2 O NO + C n 'H m ' → C n "H m " + N 2 + CO + H 2
O or NO + C n 'H m ' → C n "H m " + NH i + CO + H
2 O (However, 'indicates a radical at the beginning of a chemical reaction, and NH i indicates a nitrogen compound.)
【０００８】この反応式からもわかるように、炭化水素
（Ｃn Ｈm ）と一次燃焼空気中の酸素（Ｏ2 ）との反応
により生成される炭化水素ラジカル（Ｃn ’Ｈm ’）が
窒素酸化物（ＮＯ）と反応することにより、そのＮＯが
還元されて結果として除去されることになる。As can be seen from this reaction formula, hydrocarbon radicals (C n 'H m ') generated by the reaction between hydrocarbons (C n H m ) and oxygen (O 2 ) in the primary combustion air are converted. By reacting with the nitrogen oxides (NO), the NO is reduced and consequently removed.
【０００９】前述のように天然ガス再燃焼法をごみ焼却
炉に用いると、ＮＯx 低減対策として極めて有効である
だけでなく、使用された天然ガスは熱エネルギーとし
て、更には電気エネルギーとして回収されるため、全く
の損失にはならないという利点がある。[0009] With the refuse incinerator of natural gas re-combustion method as described above, not only very effective as a NO x reduction measures, natural gas was used as the thermal energy is further recovered as electric energy Therefore, there is an advantage that no loss is caused.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この天
然ガス再燃焼法において使用される天然ガス量は、投入
ごみの熱量比で約１０％に相当する量の天然ガスを供給
する必要があるとともに、焼却炉内のガス量が天然ガス
量分だけ増加するため、ごみ焼却炉建設に当たっては通
常のごみ焼却炉に対し約１０％だけ大きな熱エネルギー
回収装置が必要になるという問題点がある。However, the amount of natural gas used in the natural gas reburning method needs to supply natural gas in an amount corresponding to about 10% of the calorific ratio of the input waste. Since the amount of gas in the incinerator increases by the amount of the natural gas, there is a problem that the construction of a refuse incinerator requires a thermal energy recovery device that is about 10% larger than that of a normal refuse incinerator.
【００１１】また、前記発電効率を高める対策が採られ
ているものの、どの対策においても根本的に腐蝕が防止
されていないため、高効率発電のために必要な過熱蒸気
温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２０〜７００
℃）に選ぶことができないという問題点がある。また、
前記対策を実現するためには焼却炉の建設費や維持費が
高額になるという問題点もある。Although measures are taken to increase the power generation efficiency, no corrosion is fundamentally prevented in any of the measures, so that the superheated steam temperature required for high-efficiency power generation has the most remarkable corrosiveness. Temperature range (320-700
° C). Also,
In order to realize the above measures, there is also a problem that construction costs and maintenance costs of the incinerator increase.
【００１２】本発明は、このような問題点を解消するた
めになされたものであり、ＮＯx の低減率を維持しつつ
天然ガス等の炭化水素系燃料の使用量を最小限に抑える
ことができ、また腐蝕を防止しつつ高い発電効果を得る
ことができ、社会的および経済的要請を実現することの
できる焼却炉を提供することを目的とするものである。The present invention has been made to solve such a problem, and it is an object of the present invention to minimize the use of a hydrocarbon fuel such as natural gas while maintaining the NO x reduction rate. It is an object of the present invention to provide an incinerator capable of achieving a high power generation effect while preventing corrosion and realizing social and economic demands.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段および作用・効果】第１発
明による焼却炉は、前記目的を達成するために、被燃焼
物を一次燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの
上方に炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還
元性雰囲気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバ
ーニングゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物
もしくは不完全燃焼物を完全燃焼させる焼却炉におい
て、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させる過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。In order to achieve the above object, an incinerator according to the first aspect of the present invention provides a hydrocarbon fuel above a primary combustion zone in which an object to be burned is primarily burned by primary combustion air. Alternatively, in an incinerator in which a reducing gas is supplied to form a reducing atmosphere (reburning zone) and secondary combustion air is supplied above the reburning zone to completely burn unburned or incompletely burned materials. A) a suction port for sucking exhaust gas generated by post-combustion of the main combustion target in the primary combustion zone; b) an exhaust gas sucked from the suction port as an oxygen source;
A superheater for burning the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with excess fuel or for completely burning the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with excess oxygen and further mixing the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with the fuel And c) a supply port for supplying the exhaust gas after passing through the superheater to the reburning zone.
【００１４】第１発明において、被燃焼物を主燃焼させ
た後の後燃焼により発生する排ガス中には酸素が多く含
まれており、この酸素を多く含む排ガスが吸引口から供
給されて過熱器へ供給される。この過熱器へは焼却炉外
から炭化水素系燃料もしくは還元性ガスが供給され、こ
の過熱器内でその炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを
前記酸素濃度の高い排ガスを酸素源として燃料過剰で燃
焼させるか、または炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
を酸素過剰で完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを混合する。このように、酸素濃度の高い排ガ
スを混合して燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もし
くは還元性ガス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしく
は還元性ガスはリバーニングゾーンに供給されて還元性
雰囲気を形成し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃
焼ガスに含まれるＮＯx を還元する。In the first invention, the exhaust gas generated by the post-combustion after the main combustion of the object to be burned contains a large amount of oxygen, and the exhaust gas containing a large amount of oxygen is supplied from the suction port to the superheater. Supplied to A hydrocarbon-based fuel or reducing gas is supplied to the superheater from outside the incinerator, and the hydrocarbon-based fuel or reducing gas is burned in the superheater using the exhaust gas having a high oxygen concentration as an oxygen source in excess of fuel. Alternatively, the hydrocarbon fuel or the reducing gas is completely burned with excess oxygen to mix the hydrocarbon fuel or the reducing gas. As described above, a hydrocarbon-based fuel or reducing gas mixed with an exhaust gas having a high oxygen concentration and burned with excess fuel, or a hydrocarbon-based fuel mixed with a hydrocarbon-based fuel or reducing gas completely burned or reducing gas is supplied to the reburning zone to form a reducing atmosphere, reducing the NO x contained in the main combustion gas generated by the primary combustion of the combustibles.
【００１５】このように、後燃焼により発生する排ガス
を過熱器へ取り出して炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
スと混合および燃焼させてリバーニングゾーンに供給す
ることにより、ＮＯx を還元した後、２次燃焼空気によ
りＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物質を低減させつ
つ、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの使用量および
炉内のガス量の増加を最小限に抑えることができる。し
たがって、熱エネルギー回収装置を大型にする必要がな
く、炭化水素系燃料もしくは還元性ガスの用役費および
熱エネルギー回収装置の設備費を大幅に低減することが
できるという効果を奏する。[0015] In this manner, by supplying the reburning zone exhaust gas removed to superheater is mixed and combusted with the hydrocarbon-based fuel or a reducing gas which is generated by post-combustion, after reduction of NO x, 2 The use of the hydrocarbon fuel or the reducing gas and the increase in the amount of gas in the furnace can be minimized while reducing air pollutants such as CO and organochlorine compounds by the next combustion air. Therefore, it is not necessary to increase the size of the thermal energy recovery device, and the utility cost of the hydrocarbon fuel or the reducing gas and the facility cost of the thermal energy recovery device can be significantly reduced.
【００１６】第２発明に係る焼却炉は、被燃焼物を一次
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収装置を通して排出
する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料させたガスに
より前記熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱
する過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。An incinerator according to a second aspect of the present invention is to supply secondary combustion air above a primary combustion zone in which an object to be burned is primarily burned by primary combustion air to completely burn unburned or incompletely burned material. In an incinerator for discharging generated exhaust gas through a heat recovery device, a) a suction port for sucking exhaust gas generated by post-combustion of the main combustion target in the primary combustion zone; b) suction from this suction port Using the exhaust gas as an oxygen source,
A superheater that superheats the saturated or superheated steam from the heat recovery unit with a gas fueled with a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas; and c) supplies exhaust gas that has passed through the superheater to the reburning zone. It is characterized by providing a supply port to perform.
【００１７】第２発明おいて、被燃焼物を主燃焼させた
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質はほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、腐蝕性物質の含有率もかなり低い排
ガスが、吸引口から吸引されて過熱器へ供給される。一
方、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスは、二
次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完
全燃焼させたのち、熱回収装置を経て放出される。前記
過熱器内に、熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を
通過させており、この飽和あるいは過熱蒸気は、排ガス
の温度（高効率発電に必要な温度）に過熱される。ま
た、過熱器内の排ガスは、リバーニングゾーンに供給さ
れる。In the second aspect of the present invention, the exhaust gas generated by post-combustion after the main combustion of the material to be burned contains a large amount of oxygen, but hardly contains corrosive substances. The exhaust gas having a high oxygen concentration and a considerably low content of corrosive substances is sucked from the suction port and supplied to the superheater. On the other hand, the main combustion gas generated by the main combustion of the to-be-burned material is supplied through the secondary combustion air to completely burn the unburned or incompletely burned material, and then discharged through the heat recovery device. The saturated or superheated steam from the heat recovery device is passed through the superheater, and the saturated or superheated steam is superheated to the temperature of the exhaust gas (the temperature required for high-efficiency power generation). Further, the exhaust gas in the superheater is supplied to a reburning zone.
【００１８】このように、後燃焼により発生する排ガス
には腐蝕性物質がほとんど含まれていないため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を高効率発電に必要な
過熱蒸気温度に過熱しても腐蝕問題が生じず、容易に高
い発電効率を得ることができるという効果を奏する。さ
らに、リバーニングゾーンに過熱器内の排ガスを供給す
ることにより、リバーニングゾーン内のガスが混合，撹
拌されるため、ＮＯx，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気
汚染物質を低減させることができるという効果も奏す
る。As described above, since the corrosive substance is hardly contained in the exhaust gas generated by the post-combustion, even if the saturated or superheated steam from the heat recovery device is heated to the superheated steam temperature necessary for high-efficiency power generation, There is an effect that a high power generation efficiency can be easily obtained without causing a corrosion problem. Furthermore, since the gas in the reburning zone is mixed and stirred by supplying the exhaust gas in the superheater to the reburning zone, air pollutants such as NO x , CO, and organic chlorine compounds can be reduced. Also has the effect.
【００１９】第３発明に係る焼却炉は、被燃焼物を一次
燃焼空気により主燃焼させる一次燃焼ゾーンの上方に炭
化水素系燃料もしくは還元性ガスを供給して還元性雰囲
気（リバーニングゾーン）を形成し、このリバーニング
ゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは
不完全燃焼物を完全燃焼させ、発生する排ガスを熱回収
装置を通して排出する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合したガスにより前記熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱する過熱器およ
び ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
るものである。The incinerator according to the third aspect of the present invention provides a reducing atmosphere (reburning zone) by supplying a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas above the primary combustion zone in which the material to be burned is primarily burned by the primary combustion air. Forming an incinerator that supplies secondary combustion air above the reburning zone to completely burn unburned or incompletely burned products and discharges generated exhaust gas through a heat recovery device; A suction port for sucking exhaust gas generated by the post-combustion of the main combustion target, b) a waste gas sucked from the suction port as an oxygen source;
The hydrocarbon-based fuel or reducing gas is burned with excess fuel, or the hydrocarbon-based fuel or reducing gas is completely burned with excess oxygen and then further mixed with a hydrocarbon-based fuel or reducing gas. A superheater for superheating the saturated or superheated steam from the heat recovery device, and c) a supply port for supplying exhaust gas after passing through the superheater to the reburning zone.
【００２０】第３発明おいて、被燃焼物を主燃焼させた
後の後燃焼により発生する排ガス中には、酸素が多く含
まれているが腐蝕性物質がほとんど含まれていない。こ
の酸素濃度が高く、かつ腐蝕性物質の含有率がかなり低
い排ガスが、吸引口から吸引されて過熱器に供給され
る。また、この過熱器へは焼却炉外から炭化水素系燃料
もしくは還元性ガスが供給される。一方、一次燃焼ゾー
ンから発生するガスは、リバーニングゾーンを通過し、
二次燃焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を
完全燃焼させたのち、下流側の熱回収装置を経て放出さ
れ、前記過熱器内にこの熱回収装置から発生する飽和あ
るいは過熱蒸気を通過させる。この過熱器内では、酸素
濃度の高い排ガスを酸素源として、炭化水素系燃料もし
くは還元性ガスを燃料過剰で燃焼させるか、または炭化
水素系燃料もしくは還元性ガスを酸素過剰で完全燃焼さ
せて再び炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを混合させ
ている。このように、酸素濃度の高い排ガスを混合して
燃料過剰で燃焼させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガ
ス、または完全燃焼させて炭化水素系燃料もしくは還元
性ガスを混合させた炭化水素系燃料もしくは還元性ガス
はリバーニングゾーンに供給されて還元性雰囲気を形成
し、被燃焼物の主燃焼により発生する主燃焼ガスに含ま
れるＮＯx を還元する。In the third aspect of the present invention, the exhaust gas generated by post-combustion after the main combustion of the material to be burned contains a large amount of oxygen, but hardly contains corrosive substances. The exhaust gas having a high oxygen concentration and a considerably low content of corrosive substances is sucked from the suction port and supplied to the superheater. Further, a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas is supplied to the superheater from outside the incinerator. On the other hand, gas generated from the primary combustion zone passes through the reburning zone,
After the secondary combustion air is supplied to completely burn unburned or incompletely combusted substances, it is discharged through a heat recovery device on the downstream side, and is saturated or superheated steam generated from the heat recovery device in the superheater. Through. In this superheater, hydrocarbon-based fuel or reducing gas is burned with excess fuel, or exhaust gas with high oxygen concentration is used as an oxygen source, or hydrocarbon-based fuel or reducing gas is completely burned with excess oxygen and re-burned. Hydrocarbon fuel or reducing gas is mixed. As described above, a hydrocarbon-based fuel or reducing gas mixed with an exhaust gas having a high oxygen concentration and burned with excess fuel, or a hydrocarbon-based fuel mixed with a hydrocarbon-based fuel or reducing gas completely burned or reducing gas is supplied to the reburning zone to form a reducing atmosphere, reducing the NO x contained in the main combustion gas generated by the primary combustion of the combustibles.
【００２１】前述のように炭化水素系燃料もしくは還元
性ガスが燃焼されているため、過熱器内の温度は高効率
発電に必要な温度に維持されている。このため、熱回収
装置からの飽和あるいは過熱蒸気は、過熱器を通される
ことにより過熱されている。As described above, since the hydrocarbon fuel or the reducing gas is burned, the temperature in the superheater is maintained at a temperature required for high-efficiency power generation. Therefore, the saturated or superheated steam from the heat recovery device is superheated by passing through the superheater.
【００２２】こうして後燃焼ゾーンから発生する酸素濃
度か高く、かつ腐蝕性物質の少ない排ガスを取り出し、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスと混合および燃焼さ
せてリバーニングゾーンに供給し、二次燃焼させること
により、ＮＯx ，ＣＯ，有機塩素化合物等の空気汚染物
を低減させるとともに、炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスの使用量および炉内ガス量の増加を最小限に抑える
ことができる。同時に、排ガスは腐蝕性物質が少ないた
め、過熱蒸気温度を腐蝕性の最も著しい温度範囲（３２
０℃〜７００℃）に設定することができるため、腐蝕を
抑えながら高い発電効率を容易に得ることができるとい
う効果を奏する。したがって、公害防止，地球環境問
題，省エネルギー，省資源等の社会的および経済的要請
を実現することができる。In this way, the exhaust gas having a high oxygen concentration and a low amount of corrosive substances generated from the post-combustion zone is taken out.
By mixing and burning with a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas, supplying the mixture to a reburning zone, and performing secondary combustion, air pollutants such as NO x , CO, and organic chlorine compounds are reduced, and the hydrocarbon-based fuel is reduced. Alternatively, an increase in the amount of reducing gas used and the amount of gas in the furnace can be minimized. At the same time, the exhaust gas is low in corrosive substances, so that the superheated steam temperature is reduced to the most corrosive temperature range (32
(0 ° C. to 700 ° C.), so that high power generation efficiency can be easily obtained while suppressing corrosion. Therefore, social and economic demands such as pollution prevention, global environmental problems, energy saving and resource saving can be realized.
【００２３】また、第１，第２，第３発明によれば、い
ずれも焼却炉内のガスを循環利用しているため、この焼
却炉は従来の焼却炉に比べて小型にすることが可能であ
り、また、下流の排ガス処理設備も小型にすることが可
能である。According to the first, second and third aspects of the present invention, since the gas in the incinerator is circulated and used, the incinerator can be made smaller in size than the conventional incinerator. In addition, the exhaust gas treatment equipment on the downstream side can be downsized.
【００２４】[0024]
【発明の実施の形態】次に、本発明による焼却炉の具体
的な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。Next, a specific embodiment of an incinerator according to the present invention will be described with reference to the drawings.
【００２５】図１には、本発明の一実施例に係る焼却炉
の概略構成図が示されている。FIG. 1 shows a schematic configuration diagram of an incinerator according to one embodiment of the present invention.
【００２６】本実施例のごみ焼却炉１においては、被燃
焼物としてのごみ２が投入されるホッパー３と、このホ
ッパー３から投入されたごみ２を燃焼させるストーカ４
と、このストーカ４の上方に設けられ炉壁５により画定
される燃焼室６と、このストーカ４を通して燃焼室６内
に一次燃焼空気を供給する一次燃焼空気供給装置７と、
燃焼後の焼却灰を取り出す灰排出口８とが設けられてい
る。前記燃焼室６の上部には、このごみ焼却炉１の熱回
収装置としてのボイラ９が付設されている。In the refuse incinerator 1 of the present embodiment, a hopper 3 into which refuse 2 as an object to be burned is charged, and a stoker 4 for burning the refuse 2 from the hopper 3.
A combustion chamber 6 provided above the stoker 4 and defined by a furnace wall 5, a primary combustion air supply device 7 for supplying primary combustion air into the combustion chamber 6 through the stoker 4,
An ash outlet 8 for taking out incinerated ash after combustion is provided. Above the combustion chamber 6, a boiler 9 is provided as a heat recovery device of the incinerator 1.
【００２７】前記ストーカ４は、ホッパー３に連通して
順に乾燥ストーカ４ａ，燃焼ストーカ４ｂおよび後燃焼
ストーカ４ｃにより構成され、これらストーカ４ａ，４
ｂ，４ｃに対応して一次燃焼空気供給装置７の各空気導
管７ａ，７ｂ，７ｃがそれぞれ設けられている。なお、
これら空気導管７ａ，７ｂ，７ｃには押込送風機７ｄか
ら一次燃焼空気が供給される。The stoker 4 is composed of a drying stoker 4a, a burning stoker 4b and a post-burning stoker 4c which are communicated with the hopper 3 in this order.
Air conduits 7a, 7b, 7c of the primary combustion air supply device 7 are provided corresponding to b, 4c, respectively. In addition,
The primary combustion air is supplied to these air conduits 7a, 7b, 7c from a forced air blower 7d.
【００２８】また、前記燃焼室６内は、乾燥ストーカ４
ａおよび燃焼ストーカ４ｂの上方の一次燃焼ゾーン６ａ
および後燃焼ストーカ４ｃの上方の後燃焼ゾーン６ｂ
と、この一次燃焼ゾーン６ａおよび後燃焼ゾーン６ｂの
上方のリバーニングゾーン６ｃと、このリバーニングゾ
ーン６ｃの上方の二次燃焼ゾーン６ｄの各ゾーンに画成
される。The inside of the combustion chamber 6 contains a drying stoker 4
a and the primary combustion zone 6a above the combustion stoker 4b
And post-combustion zone 6b above post-combustion stoker 4c
And a reburning zone 6c above the primary combustion zone 6a and the post-combustion zone 6b, and a secondary combustion zone 6d above the reburning zone 6c.
【００２９】前記後燃焼ゾーン６ｂ上方の炉壁５には、
排出口（吸引口）５ａが設けられ、この排出口５ａには
排出管１０が連設されている。この排出管１０の下流側
には過熱器１１が連設され、この過熱器１１の下流側に
は還元性ガス供給管１２が連設されている。この還元性
ガス供給管１２の排出端は、前記リバーニングゾーン６
ｃ下部の炉壁５に設けられている供給口５ｂに接続され
ている。また、前記二次燃焼ゾーン６ｄ下部の炉壁５に
は、供給口５ｃが設けられ、この供給口５ｃには二次燃
焼空気供給管１３が連設されている。前記過熱器１１に
は、この過熱器１１内に天然ガスを供給する天然ガス供
給管１４と、ボイラ９からの飽和あるいは３００℃以下
の過熱蒸気を通す過熱管１５が備えられている。なお、
前記還元性ガス供給管１２には、過熱器内の還元性ガス
を燃焼室６内に供給する送風機１２ａが備えられてい
る。On the furnace wall 5 above the post-combustion zone 6b,
A discharge port (suction port) 5a is provided, and a discharge pipe 10 is connected to the discharge port 5a. A superheater 11 is connected to a downstream side of the discharge pipe 10, and a reducing gas supply pipe 12 is connected to a downstream side of the superheater 11. The discharge end of the reducing gas supply pipe 12 is connected to the reburning zone 6.
c is connected to a supply port 5b provided in the furnace wall 5 below. Further, a supply port 5c is provided in the furnace wall 5 below the secondary combustion zone 6d, and a secondary combustion air supply pipe 13 is connected to the supply port 5c. The superheater 11 is provided with a natural gas supply pipe 14 for supplying natural gas into the superheater 11 and a superheat pipe 15 for passing saturated steam from the boiler 9 or superheated steam of 300 ° C. or less. In addition,
The reducing gas supply pipe 12 is provided with a blower 12 a for supplying the reducing gas in the superheater into the combustion chamber 6.
【００３０】このように構成されるごみ焼却炉１におい
て、まずホッパー３から投入されたごみ２は、乾燥スト
ーカ４ａ上を通過する。この乾燥ストーカ４ａ上のごみ
２は、後段の燃焼ストーカ４ｂ，後燃焼ストーカ４ｃで
の燃焼により生じる高温燃焼ガスによって乾燥された
後、このごみの一部において燃焼が始まる。しかし、乾
燥ストーカ４ａに供給される一次燃焼空気は、一次燃焼
空気中の酸化性物質の量を最小限にするために少量に抑
制されているために、この乾燥ストーカ４ａ上のごみ２
から発生するガスは、水分の蒸発による水蒸気，乾留に
よって生じる炭化水素ガス，不完全燃焼によって生じる
ＣＯなどである。In the thus configured refuse incinerator 1, refuse 2 introduced from the hopper 3 first passes over the drying stoker 4a. The refuse 2 on the drying stoker 4a is dried by the high-temperature combustion gas generated by the combustion in the post-combustion stoker 4b and the post-combustion stoker 4c, and then a part of the refuse starts burning. However, since the primary combustion air supplied to the drying stoker 4a is suppressed to a small amount in order to minimize the amount of the oxidizing substance in the primary combustion air, the dust 2 on the drying stoker 4a is reduced.
The gas generated from water is water vapor by evaporation of water, hydrocarbon gas generated by dry distillation, CO generated by incomplete combustion, and the like.
【００３１】次いで、前記乾燥ストーカ４ａを通過して
乾燥されたごみ２は、燃焼ストーカ４ｂ上で空気導管７
ｂから供給される一次燃焼空気により主たる燃焼が行わ
れる。燃焼ストーカ４ｂに供給されている一次燃焼空気
は、ごみの燃焼に必要十分な量であるため、この燃焼ス
トーカ４ｂ上からのごみ２から発生するガスには、ＮＯ
X が高濃度で含まれている。Next, the refuse 2 that has passed through the drying stoker 4a and has been dried is discharged on the combustion stoker 4b by an air conduit 7a.
The main combustion is performed by the primary combustion air supplied from b. Since the amount of primary combustion air supplied to the combustion stoker 4b is necessary and sufficient for the combustion of the refuse, the gas generated from the refuse 2 on the combustion stoker 4b includes NO
X is contained in high concentration.
【００３２】次いで、前記乾燥ストーカ４ａおよび燃焼
ストーカ４ｂを通過したごみ２は、後燃焼ストーカ４ｃ
に供給される。この後燃焼ストーカ４ｃ上のごみ２は、
焼却灰中に多量の未燃固形物もしくは不完全燃焼固形物
が残存することのないように、乾燥ストーカ４ａ部分お
よび燃焼ストーカ４ｂ部分に比べて比較的大きな空燃比
となるように一次燃焼空気が供給されて、燃焼されてい
る。Next, the refuse 2 that has passed through the dry stoker 4a and the combustion stoker 4b is removed from the post-combustion stoker 4c.
Supplied to After this, the refuse 2 on the combustion stoker 4c is
In order to prevent a large amount of unburned solid matter or incompletely burned solid matter from remaining in the incineration ash, the primary combustion air is set to have a relatively large air-fuel ratio as compared with the dry stoker 4a and the combustion stoker 4b. Supplied and burned.
【００３３】したがって、この後燃焼ストーカ４ｃの上
方の後燃焼ゾーン６ｂにおける燃焼ガスは、温度５００
〜８００℃付近で、かつ１５〜１９％程度の酸素が残存
しており酸化性雰囲気を有している。ただし、この燃焼
ガスは比較的低温であることと、ごみ中の窒素成分がほ
ぼなくなってしまっているために、この後燃焼ストーカ
４ｃの部分で発生するＮＯX は少なく抑えられた状態に
ある。また、腐蝕性物質であるＨＣｌもほとんど含まれ
ていない。Therefore, the combustion gas in the post-combustion zone 6b above the post-combustion stoker 4c has a temperature of 500
Oxygen atmosphere around ８００800 ° C. and about 15 to 19% of oxygen remain. However, a possible combustion gas is relatively low, because the nitrogen component in the dust is gone almost gone, in the state NO X is in which was suppressed less generated at the portion of the rear combustion stoker 4c. Further, HCl, which is a corrosive substance, is hardly contained.
【００３４】この後燃焼ストーカ４ｃから発生し、酸素
濃度が高く、かつ腐蝕性物質の少ない後燃焼ガス（排ガ
ス）は、前記排出口５ａから排出管１０を経て過熱器１
１に吸引される。次いで、この過熱器１１に天然ガス供
給管１４から天然ガスが供給される。この天然ガスを前
記酸素濃度の高い後燃焼ガスを酸素源として燃料過剰
で、かつ高効率発電に必要な温度（８００℃〜１２００
℃）で燃焼させる。この後燃焼ガスと天然ガスとを混合
して燃焼させたガス（還元性ガス）は、還元性ガス供給
管１２を通して送風機１２ａの作用により、供給口５ｂ
から燃焼室６に噴出され、これによってリバーニングゾ
ーン６ｃに還元性の強い雰囲気を保つようにされる。こ
のため、一次燃焼中に発生したＮＯX もリバーニングゾ
ーン６ｃで還元されて最大６０％以上の低減率で低減さ
れている。なお、前記天然ガスは、後燃焼ガスと混合し
て用いられるため、過熱器１１に供給される天然ガス量
は、従来の必要量に比べて少量でよく、後燃焼ガスが燃
料過剰になるような量でよい。また、リバーニングゾー
ン６ｃに噴出される還元性ガス量は、前記送風機１２ａ
により調整されている。The post-combustion gas (exhaust gas) generated from the post-combustion stoker 4c, having a high oxygen concentration and containing a small amount of corrosive substances, is discharged from the discharge port 5a through the discharge pipe 10 to the superheater
It is sucked into 1. Next, natural gas is supplied to the superheater 11 from a natural gas supply pipe 14. This natural gas is used as an oxygen source with the post-combustion gas having a high oxygen concentration as a source of excess fuel and at a temperature (800 ° C. to 1200 ° C.) required for highly efficient power generation.
℃). Thereafter, the gas (reducing gas) obtained by mixing and burning the combustion gas and the natural gas is supplied to the supply port 5b by the action of the blower 12a through the reducing gas supply pipe 12.
From the combustion chamber 6 to maintain a highly reducing atmosphere in the reburning zone 6c. Therefore, NO X generated during the primary combustion is also reduced in the reburning zone 6c and reduced at a maximum reduction rate of 60% or more. Since the natural gas is used after being mixed with the post-combustion gas, the amount of the natural gas supplied to the superheater 11 may be smaller than the conventional required amount, and the post-combustion gas becomes excessive in fuel. Any amount. Further, the amount of reducing gas ejected to the reburning zone 6c depends on the amount of the blower 12a.
Has been adjusted by
【００３５】このようにリバーニングゾーン６ｃで還元
された主燃焼ガスは、二次燃焼空気供給管１３を介して
二次燃焼空気供給口５ｃから噴出される二次燃焼空気に
よって完全燃焼される。次いで、完全燃焼後の排ガス
は、前記ボイラ９および図示されない排ガス処理装置を
経て煙突により大気に放出される。なお、前記二次燃焼
ゾーン６ｄにおいては、還元性ガスの吹き込みによって
既にＮＯX は低減されている上に、８００〜１０００℃
の比較的低温で燃焼が行われているために、新たなＮＯ
X の発生はほとんどなく、排ガス中のＮＯX は５０ｐｐ
ｍ以下に抑えられている。The main combustion gas reduced in the reburning zone 6c is completely burned by the secondary combustion air jetted from the secondary combustion air supply port 5c through the secondary combustion air supply pipe 13. Next, the exhaust gas after the complete combustion is discharged to the atmosphere by a chimney via the boiler 9 and an exhaust gas treatment device (not shown). Incidentally, on in the secondary combustion zone 6d has already NO X by blowing a reducing gas is being reduced, 800 to 1000 ° C.
Combustion at a relatively low temperature, new NO
X almost no occurrence of, NO X in the exhaust gas 50pp
m or less.
【００３６】前記ボイラ９より回収された飽和あるいは
３００℃以下の過熱蒸気は、前記過熱管１５に導入され
て、過熱器１１内に通される。この飽和あるいは３００
℃以下の過熱蒸気は、過熱器１１内の温度（８００℃〜
１２００℃）により過熱されて、発電に用いられてい
る。Saturated or superheated steam of 300 ° C. or lower recovered from the boiler 9 is introduced into the superheater 15 and passed through the superheater 11. This saturation or 300
The superheated steam having a temperature of not more than 800 ° C.
(1200 ° C.) and used for power generation.
【００３７】こうして、酸素が多く含有され、かつ腐蝕
性物質をほとんど含んでいない後燃焼ガスと天然ガスと
を混合して燃焼したガスを還元性ガスとして再び燃焼室
６内に噴出することにより、ＮＯX 等の空気汚染物質を
低減することができるとともに、天然ガスの使用量およ
び燃焼室６内のガス量の増加を最小限に抑えることがで
きる。同時に、後燃焼ガスには腐蝕性物質が少ないた
め、過熱器管壁内の温度をごみ焼却炉では腐蝕性の最も
著しい温度範囲（３２０℃〜５００℃）に設定すること
ができ、腐蝕を抑えながら高い発電効率を容易に得るこ
とができる。In this way, by mixing the natural gas with the post-combustion gas containing a large amount of oxygen and containing substantially no corrosive substance, the combustion gas is ejected into the combustion chamber 6 again as a reducing gas, Air pollutants such as NO X can be reduced, and the amount of natural gas used and the increase in the amount of gas in the combustion chamber 6 can be minimized. At the same time, since the post-combustion gas contains few corrosive substances, the temperature in the superheater tube wall can be set to the most corrosive temperature range (320 ° C. to 500 ° C.) in the refuse incinerator, thereby suppressing corrosion. However, high power generation efficiency can be easily obtained.
【００３８】本実施例においては、過熱器１１内に天然
ガスが供給され、後燃焼ガスと天然ガスとを混合および
燃焼して燃焼室６に供給しているが、後燃焼ガスのみに
よってボイラ９からの過熱蒸気を過熱し、さらに再循環
ガスとして燃焼室６に供給してもよい。こうして、再循
環ガスにより燃焼室６内を撹拌，混合することができ、
天然ガスと同様にＮＯX 等の空気汚染物質を低減するこ
とができる。In this embodiment, the natural gas is supplied into the superheater 11, and the post-combustion gas and the natural gas are mixed and burned and supplied to the combustion chamber 6. However, the boiler 9 only uses the post-combustion gas. May be superheated and supplied to the combustion chamber 6 as recirculated gas. Thus, the inside of the combustion chamber 6 can be stirred and mixed by the recirculated gas,
As with natural gas can be reduced air pollutants such as NO X.
【００３９】本実施例において、天然ガスの燃焼室６へ
の吹き込み箇所である供給口５ｂは、二次燃焼空気の供
給口５ｃよりも少なくとも上流側の位置にあれば良く、
またその供給口５ｂの数は１か所に限らず、２か所以上
あっても良い。また、二次燃焼空気の供給口５ｃの数も
１か所に限らず、２か所以上あっても良い。In the present embodiment, the supply port 5b, which is the point where natural gas is blown into the combustion chamber 6, only needs to be at least upstream of the supply port 5c of the secondary combustion air.
The number of the supply ports 5b is not limited to one, and may be two or more. Further, the number of the secondary combustion air supply ports 5c is not limited to one, and may be two or more.
【００４０】本実施例において、過熱器１１内の天然ガ
スは燃料過剰で燃焼されているが、天然ガスを酸素過剰
で燃焼させて再び天然ガスを混合するようにしても良
い。In the present embodiment, the natural gas in the superheater 11 is burned with excess fuel, but the natural gas may be burned with excess oxygen to mix the natural gas again.
【００４１】本実施例においては、天然ガスが過熱器１
１内に供給されているが、天然ガスに限られず、炭化水
素系燃料であれば良い。In this embodiment, the natural gas is supplied from the superheater 1
Although it is supplied in 1, it is not limited to natural gas, but may be any hydrocarbon-based fuel.
【図１】図１は、本発明の一実施例に係るごみ焼却炉の
概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a refuse incinerator according to one embodiment of the present invention.
【図２】図２は、従来のごみ焼却炉の概略構成図であ
る。FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a conventional refuse incinerator.
【図３】図３は、ごみ焼却炉における管壁温度と腐食速
度との関係図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between tube wall temperature and corrosion rate in a refuse incinerator.
１ ごみ焼却炉 ２ ごみ ３ ホッパー ４ ストーカ ４ａ 乾燥ストーカ ４ｂ 燃焼ストーカ ４ｃ 後燃焼ストーカ ５ 炉壁 ５ａ 排出口（吸引口） ５ｂ 供給口（天然ガス） ５ｃ 供給口（二次燃焼空気） ６ 燃焼室 ６ａ 一次燃焼ゾーン ６ｂ 後燃焼ゾーン ６ｃ リバーニングゾーン ６ｄ 二次燃焼ゾーン ７ 一次燃焼空気供給装置 ７ａ，７ｂ，７ｃ 空気導管 ８ 灰排出口 ９ ボイラ １０ 排出管 １１ 過熱器 １２ 還元性ガス供給管 １２ａ 送風機 １３ 二次燃焼空気供給管 １４ 天然ガス供給管 １５ 過熱管 １０１ 被燃焼物 １０２ 一次燃焼ゾーン １０３ 還元性雰囲気（リバーニングゾーン） DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Garbage incinerator 2 Garbage 3 Hopper 4 Stalker 4a Dry stoker 4b Burning stoker 4c Post-burning stoker 5 Furnace wall 5a Discharge port (suction port) 5b Supply port (natural gas) 5c Supply port (secondary combustion air) 6 Combustion chamber 6a Primary combustion zone 6b Post-combustion zone 6c Reburning zone 6d Secondary combustion zone 7 Primary combustion air supply device 7a, 7b, 7c Air conduit 8 Ash discharge port 9 Boiler 10 Discharge pipe 11 Superheater 12 Reducing gas supply pipe 12a Blower 13 Secondary combustion air supply pipe 14 Natural gas supply pipe 15 Superheater pipe 101 Burned object 102 Primary combustion zone 103 Reducing atmosphere (reburning zone)
Claims (3)
せる一次燃焼ゾーンの上方に炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを供給して還元性雰囲気（リバーニングゾー
ン）を形成し、このリバーニングゾーンの上方に二次燃
焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃
焼させる焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させる過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。1. A reducing atmosphere (reburning zone) is formed by supplying a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas above a primary combustion zone in which an object to be burned is primarily burned by primary combustion air. An incinerator for completely burning unburned or incompletely combusted products by supplying secondary combustion air above the a), a) Exhaust gas generated by post-combustion of the main combustibles in the primary combustion zone B) an exhaust gas sucked from the suction port as an oxygen source,
A superheater for burning the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with excess fuel or for completely burning the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with excess oxygen and further mixing the hydrocarbon-based fuel or reducing gas with the fuel And c) a supply port for supplying exhaust gas after passing through the superheater to the reburning zone.
せる一次燃焼ゾーンの上方に二次燃焼空気を供給して未
燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃焼させ、発生する排
ガスを熱回収装置を通して排出する焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃焼させたガスに
より前記熱回収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱
する過熱器および ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。2. A heat recovery device for supplying unburned or incompletely combusted material by supplying secondary combustion air above a primary combustion zone in which the material to be burned is primarily burned by primary combustion air, and recovering generated exhaust gas. A) a suction port for sucking exhaust gas generated by the post-combustion of the main combustion target in the primary combustion zone; b) an exhaust gas sucked from the suction port as an oxygen source ,
A superheater that superheats the saturated or superheated steam from the heat recovery unit with a gas obtained by burning a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas; and c) supplying exhaust gas after passing through the superheater to the reburning zone. An incinerator characterized by providing a supply port for heating.
せる一次燃焼ゾーンの上方に炭化水素系燃料もしくは還
元性ガスを供給して還元性雰囲気（リバーニングゾー
ン）を形成し、このリバーニングゾーンの上方に二次燃
焼空気を供給して未燃物もしくは不完全燃焼物を完全燃
焼させ、発生する排ガスを熱回収装置を通して排出する
焼却炉において、 ａ）前記一次燃焼ゾーンのうち、主燃焼させた被燃焼物
の後燃焼により発生する排ガスを吸引する吸引口， ｂ）この吸引口より吸引された排ガスを酸素源として、
前記炭化水素系燃料もしくは還元性ガスを燃料過剰で燃
焼させるか、または前記炭化水素系燃料もしくは還元性
ガスを酸素過剰で完全燃焼させた後さらに炭化水素系燃
料もしくは還元性ガスを混合させたガスにより前記熱回
収装置からの飽和あるいは過熱蒸気を過熱する過熱器お
よび ｃ）この過熱器内を通過させた後の排ガスを前記リバー
ニングゾーンに供給する供給口を設けることを特徴とす
る焼却炉。3. A reducing atmosphere (reburning zone) is formed by supplying a hydrocarbon-based fuel or a reducing gas above a primary combustion zone in which an object to be burned is primarily burned by primary combustion air. An incinerator for supplying unburned or incompletely combusted material by supplying secondary combustion air above the exhaust gas and discharging generated exhaust gas through a heat recovery device. A) a suction port for sucking exhaust gas generated by post-combustion of the burned material, and b) the exhaust gas sucked from the suction port as an oxygen source.
A gas in which the hydrocarbon-based fuel or reducing gas is burned in excess of fuel, or in which the hydrocarbon-based fuel or reducing gas is completely burned in excess of oxygen and further mixed with hydrocarbon-based fuel or reducing gas. And c) a supply port for supplying exhaust gas after passing through the superheater to the reburning zone.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004020071A (en) * | 2002-06-18 | 2004-01-22 | Jfe Engineering Kk | Waste incinerator and its operation method |
| JP2004084981A (en) * | 2002-08-23 | 2004-03-18 | Jfe Engineering Kk | Waste incinerator |
| JP2005069676A (en) * | 2003-08-22 | 2005-03-17 | Fisia Babcock Environment Gmbh | Method for reducing nox in combustion chamber and device for executing the method |
| CN109974009A (en) * | 2019-04-26 | 2019-07-05 | 北京科太亚洲生态科技股份有限公司 | A kind of three wastes integrated reactor and the method for nitrous gas disposal |
-
1997
- 1997-05-22 JP JP13253197A patent/JP3489966B2/en not_active Expired - Fee Related
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| CN109974009A (en) * | 2019-04-26 | 2019-07-05 | 北京科太亚洲生态科技股份有限公司 | A kind of three wastes integrated reactor and the method for nitrous gas disposal |
| CN109974009B (en) * | 2019-04-26 | 2024-01-30 | 北京科太亚洲生态科技股份有限公司 | Three-waste integrated reactor and method for treating nitrous gases |
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