JPH10325645A - 冷媒蒸発器 - Google Patents
冷媒蒸発器Info
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- JPH10325645A JPH10325645A JP9135433A JP13543397A JPH10325645A JP H10325645 A JPH10325645 A JP H10325645A JP 9135433 A JP9135433 A JP 9135433A JP 13543397 A JP13543397 A JP 13543397A JP H10325645 A JPH10325645 A JP H10325645A
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- evaporator
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- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
- F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
- F25B39/02—Evaporators
- F25B39/022—Evaporators with plate-like or laminated elements
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0202—Header boxes having their inner space divided by partitions
- F28F9/0204—Header boxes having their inner space divided by partitions for elongated header box, e.g. with transversal and longitudinal partitions
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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- F28D2021/0085—Evaporators
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 冬期の低熱負荷条件でのサイクル起動直後に
おける圧縮機への液冷媒戻りの開始時間を短縮して、圧
縮機の潤滑不足を軽減する。 【解決手段】 冬期の低熱負荷条件では、サイクル起動
時に少流量の冷媒が蒸発器の冷媒出口部に到達するまで
の間にほとんどガス状態になってしまうことが圧縮機へ
の液冷媒戻りの遅れの原因になっていることに着目し
て、冷媒蒸発を行う冷媒通路を有する熱交換ユニット
〜を複数連結して構成される蒸発器において、複数の
熱交換ユニットの少なくとも１つを冷媒蒸発用の冷媒通
路に比して十分小さい通路面積でバイパスするバイパス
経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を蒸発器に内蔵する。
おける圧縮機への液冷媒戻りの開始時間を短縮して、圧
縮機の潤滑不足を軽減する。 【解決手段】 冬期の低熱負荷条件では、サイクル起動
時に少流量の冷媒が蒸発器の冷媒出口部に到達するまで
の間にほとんどガス状態になってしまうことが圧縮機へ
の液冷媒戻りの遅れの原因になっていることに着目し
て、冷媒蒸発を行う冷媒通路を有する熱交換ユニット
〜を複数連結して構成される蒸発器において、複数の
熱交換ユニットの少なくとも１つを冷媒蒸発用の冷媒通
路に比して十分小さい通路面積でバイパスするバイパス
経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を蒸発器に内蔵する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷媒蒸発を行う冷媒
通路を有する熱交換ユニットを複数連結して構成される
冷媒蒸発器に関するもので、特に、冬期の冷凍サイクル
起動時における圧縮機へのオイル戻り性を改善するため
の改良に関する。
通路を有する熱交換ユニットを複数連結して構成される
冷媒蒸発器に関するもので、特に、冬期の冷凍サイクル
起動時における圧縮機へのオイル戻り性を改善するため
の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人は、先に、特願平８−１８２３
０７号の特許出願において、図６に示す冷媒流路構成を
持った冷媒蒸発器を提案している。この先願の冷媒蒸発
器１においては、その上下両端部に、入口タンク４３、
４４と出口タンク４７、４８とを区画形成して、冷媒に
吸熱されて冷却される送風空気Ａの流れに対して、空気
下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、また、空気上流側に
冷媒出口側熱交換部Ｙを区画形成している。
０７号の特許出願において、図６に示す冷媒流路構成を
持った冷媒蒸発器を提案している。この先願の冷媒蒸発
器１においては、その上下両端部に、入口タンク４３、
４４と出口タンク４７、４８とを区画形成して、冷媒に
吸熱されて冷却される送風空気Ａの流れに対して、空気
下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、また、空気上流側に
冷媒出口側熱交換部Ｙを区画形成している。
【０００３】そして、この蒸発器１では、冷媒が流れる
チューブを図３に示す金属薄板４を２枚最中合わせ状に
接合して構成している。図７はこの２枚の金属薄板４の
組み合わせからなるチューブ２の分解斜視図である。チ
ューブ２内部の冷媒通路は、センターリブ４９により風
上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路２ｂとに仕切ら
れている。
チューブを図３に示す金属薄板４を２枚最中合わせ状に
接合して構成している。図７はこの２枚の金属薄板４の
組み合わせからなるチューブ２の分解斜視図である。チ
ューブ２内部の冷媒通路は、センターリブ４９により風
上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路２ｂとに仕切ら
れている。
【０００４】このような構成の蒸発器１では、その内部
を冷媒が次の経路により流れる。すなわち、図６におい
て、冷媒は、冷媒入口パイプ８ａから蒸発器側面の冷媒
通路１５を経て下側入口タンク４４の第１入口タンク部
ａに入る。そして、この第１入口タンク部ａから、冷媒
は、チューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを上昇して上側
入口タンク４３に入る。次に、冷媒は上側入口タンク４
３からチューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを下降して下
側入口タンク４４の第２入口タンク部ｂに入る。
を冷媒が次の経路により流れる。すなわち、図６におい
て、冷媒は、冷媒入口パイプ８ａから蒸発器側面の冷媒
通路１５を経て下側入口タンク４４の第１入口タンク部
ａに入る。そして、この第１入口タンク部ａから、冷媒
は、チューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを上昇して上側
入口タンク４３に入る。次に、冷媒は上側入口タンク４
３からチューブ２内の風下側冷媒通路２ｂを下降して下
側入口タンク４４の第２入口タンク部ｂに入る。
【０００５】次に、冷媒は第２入口タンク部ｂから蒸発
器側面の冷媒通路１３を経て上側出口タンク４７の第１
出口タンク部ｃに入り、ここからチューブ２内の風上側
冷媒通路２ａを下降して下側出口タンク４８に入る。次
に、冷媒は、この下側出口タンク４８からチューブ２内
の風上側冷媒通路２ａを上昇して上側出口タンク４７の
第２出口タンク部ｄに入る。
器側面の冷媒通路１３を経て上側出口タンク４７の第１
出口タンク部ｃに入り、ここからチューブ２内の風上側
冷媒通路２ａを下降して下側出口タンク４８に入る。次
に、冷媒は、この下側出口タンク４８からチューブ２内
の風上側冷媒通路２ａを上昇して上側出口タンク４７の
第２出口タンク部ｄに入る。
【０００６】次に、冷媒は第２出口タンク部ｄから蒸発
器側面の冷媒通路１４を経て冷媒出口パイプ８ｂへと流
れ、蒸発器外部へ流出する。このように、送風空気Ａの
流れに対して、空気下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、
また、空気上流側に冷媒出口側熱交換部Ｙをそれぞれ区
画形成するとともに、冷媒入口側熱交換部Ｘと冷媒出口
側熱交換部Ｙにおいて冷媒の流れ方向を一致させてい
る。すなわち、図６において仕切り部５１、５２より右
側では、両熱交換部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を上方向と
し、仕切り部５１、５２より左側では、両熱交換部Ｘ、
Ｙの冷媒流れ方向を下方向としている。
器側面の冷媒通路１４を経て冷媒出口パイプ８ｂへと流
れ、蒸発器外部へ流出する。このように、送風空気Ａの
流れに対して、空気下流側に冷媒入口側熱交換部Ｘを、
また、空気上流側に冷媒出口側熱交換部Ｙをそれぞれ区
画形成するとともに、冷媒入口側熱交換部Ｘと冷媒出口
側熱交換部Ｙにおいて冷媒の流れ方向を一致させてい
る。すなわち、図６において仕切り部５１、５２より右
側では、両熱交換部Ｘ、Ｙの冷媒流れ方向を上方向と
し、仕切り部５１、５２より左側では、両熱交換部Ｘ、
Ｙの冷媒流れ方向を下方向としている。
【０００７】このような冷媒通路構成とすることによ
り、気液２相冷媒の液相冷媒と気相冷媒がチューブ２内
の冷媒通路２ａ、２ｂに対して不均一に分配されても、
矢印Ａ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を蒸発器
１の全域にわって均一化できる。また、図６に示すよう
に、空気下流側に位置する冷媒入口側熱交換部Ｘに冷媒
蒸発を行う冷媒通路を有する２つの熱交換ユニット、
を備えるとともに、空気上流側に位置する冷媒出口側
熱交換部Ｙにも、冷媒蒸発を行う冷媒通路を有する２つ
の熱交換ユニット、を備えている。これらの複数の
熱交換ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂを連結する
ことにより、この両熱交換部Ｘ、Ｙの両方を蛇行しなが
ら冷媒が流れるので、冷媒の蒸発量が増大して冷却能力
を向上できる。
り、気液２相冷媒の液相冷媒と気相冷媒がチューブ２内
の冷媒通路２ａ、２ｂに対して不均一に分配されても、
矢印Ａ方向に流れる空気の蒸発器吹出空気温度を蒸発器
１の全域にわって均一化できる。また、図６に示すよう
に、空気下流側に位置する冷媒入口側熱交換部Ｘに冷媒
蒸発を行う冷媒通路を有する２つの熱交換ユニット、
を備えるとともに、空気上流側に位置する冷媒出口側
熱交換部Ｙにも、冷媒蒸発を行う冷媒通路を有する２つ
の熱交換ユニット、を備えている。これらの複数の
熱交換ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂを連結する
ことにより、この両熱交換部Ｘ、Ｙの両方を蛇行しなが
ら冷媒が流れるので、冷媒の蒸発量が増大して冷却能力
を向上できる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先願の
ものの実用化に際して、本発明者らが実際に試作検討し
たところ、この試作品では、従来の通常の実施品（市販
品）に比較して、冬期の低熱負荷時に冷凍サイクルを起
動した場合、圧縮機への冷媒液戻りが不足し、その結
果、圧縮機の潤滑不足が発生して、圧縮機寿命に悪影響
を及ぼすことが分かった。
ものの実用化に際して、本発明者らが実際に試作検討し
たところ、この試作品では、従来の通常の実施品（市販
品）に比較して、冬期の低熱負荷時に冷凍サイクルを起
動した場合、圧縮機への冷媒液戻りが不足し、その結
果、圧縮機の潤滑不足が発生して、圧縮機寿命に悪影響
を及ぼすことが分かった。
【０００９】本発明者らの実験研究によれば、上記先願
の蒸発器において、圧縮機への冷媒液戻りが不足するの
は以下の理由であることが判明した。すなわち、冬期の
低熱負荷条件では、サイクル起動時でも膨張弁（減圧手
段）の弁開度が小開度に絞られるため、冷媒流量が少量
となる。これに加え、上記両熱交換部Ｘ、Ｙによる冷媒
蒸発量の向上（冷却能力向上）によって少流量の冷媒が
蒸発器の冷媒出口部に到達するまでの間にほとんど気化
し、ガス状態になってしまう。
の蒸発器において、圧縮機への冷媒液戻りが不足するの
は以下の理由であることが判明した。すなわち、冬期の
低熱負荷条件では、サイクル起動時でも膨張弁（減圧手
段）の弁開度が小開度に絞られるため、冷媒流量が少量
となる。これに加え、上記両熱交換部Ｘ、Ｙによる冷媒
蒸発量の向上（冷却能力向上）によって少流量の冷媒が
蒸発器の冷媒出口部に到達するまでの間にほとんど気化
し、ガス状態になってしまう。
【００１０】そのため、冬期の低熱負荷条件でのサイク
ル起動時には蒸発器内に液冷媒が溜まるのに時間が長く
かかり、サイクル起動後、圧縮機への液冷媒戻りが開始
されるのが非常に遅れる。これにより、液冷媒とともに
圧縮機に還流されるサイクル内のオイル戻り量がサイク
ル起動直後には不足することになる。さらに、可変容量
圧縮機を備える冷凍サイクルにおいて、圧縮機の起動シ
ョックを軽減するために、圧縮機の起動時容量を小容量
とする制御を行うものでは、冬期の低熱負荷条件におけ
る起動時冷媒流量が一層少流量となるので、起動時の圧
縮機の潤滑不足が一層助長されることになる。
ル起動時には蒸発器内に液冷媒が溜まるのに時間が長く
かかり、サイクル起動後、圧縮機への液冷媒戻りが開始
されるのが非常に遅れる。これにより、液冷媒とともに
圧縮機に還流されるサイクル内のオイル戻り量がサイク
ル起動直後には不足することになる。さらに、可変容量
圧縮機を備える冷凍サイクルにおいて、圧縮機の起動シ
ョックを軽減するために、圧縮機の起動時容量を小容量
とする制御を行うものでは、冬期の低熱負荷条件におけ
る起動時冷媒流量が一層少流量となるので、起動時の圧
縮機の潤滑不足が一層助長されることになる。
【００１１】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
冬期の低熱負荷条件でのサイクル起動直後における圧縮
機への液冷媒戻りの開始時間を短縮して、圧縮機の潤滑
不足を軽減することを目的とする。
冬期の低熱負荷条件でのサイクル起動直後における圧縮
機への液冷媒戻りの開始時間を短縮して、圧縮機の潤滑
不足を軽減することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上述したように、冬期の
低熱負荷条件では、サイクル起動時に少流量の冷媒が蒸
発器の冷媒出口部に到達するまでの間にほとんどガス状
態になってしまうことが圧縮機への液冷媒戻りの遅れの
原因になっていることに着目して、本発明では、冷媒蒸
発を行う冷媒通路（２ａ、２ｂ）を有する熱交換ユニッ
ト（〜）を複数連結して構成される蒸発器におい
て、複数の熱交換ユニットの少なくとも１つを冷媒通路
（２ａ、２ｂ）に比して十分小さい通路面積でバイパス
するバイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を蒸発器に内蔵す
ることにより、上記目的を達成しようとするものであ
る。
低熱負荷条件では、サイクル起動時に少流量の冷媒が蒸
発器の冷媒出口部に到達するまでの間にほとんどガス状
態になってしまうことが圧縮機への液冷媒戻りの遅れの
原因になっていることに着目して、本発明では、冷媒蒸
発を行う冷媒通路（２ａ、２ｂ）を有する熱交換ユニッ
ト（〜）を複数連結して構成される蒸発器におい
て、複数の熱交換ユニットの少なくとも１つを冷媒通路
（２ａ、２ｂ）に比して十分小さい通路面積でバイパス
するバイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を蒸発器に内蔵す
ることにより、上記目的を達成しようとするものであ
る。
【００１３】すなわち、請求項１に記載の発明による
と、複数の熱交換ユニット（〜）の少なくとも１つ
を、熱交換ユニット（〜）の冷媒通路（２ａ、２
ｂ）に比して十分小さい通路面積でバイパスするバイパ
ス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を備えているから、冬期の低
熱負荷条件下のサイクル起動時のごとく冷媒流量が少流
量であっても、熱交換ユニット（〜）の冷媒通路
（２ａ、２ｂ）をバイパスする冷媒流れをバイパス経路
（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）により形成することができる。この
バイパス冷媒は熱交換ユニットでの熱交換がないので、
ほとんど蒸発することなく流れるので、蒸発器全体とし
ての冷媒蒸発量を低減することができる。
と、複数の熱交換ユニット（〜）の少なくとも１つ
を、熱交換ユニット（〜）の冷媒通路（２ａ、２
ｂ）に比して十分小さい通路面積でバイパスするバイパ
ス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を備えているから、冬期の低
熱負荷条件下のサイクル起動時のごとく冷媒流量が少流
量であっても、熱交換ユニット（〜）の冷媒通路
（２ａ、２ｂ）をバイパスする冷媒流れをバイパス経路
（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）により形成することができる。この
バイパス冷媒は熱交換ユニットでの熱交換がないので、
ほとんど蒸発することなく流れるので、蒸発器全体とし
ての冷媒蒸発量を低減することができる。
【００１４】従って、サイクル起動時に蒸発器出口側へ
の液冷媒流出を早めて、サイクル起動直後における圧縮
機への液冷媒戻りの開始時間を短縮することができるの
で、サイクル起動後、短時間で圧縮機へのオイル戻り量
を良好な状態に増加でき、圧縮機の潤滑不足を軽減でき
る。この効果は、サイクル起動時に小容量となる可変容
量圧縮機を備える冷凍サイクルにおいて、より顕著なも
のとなる。
の液冷媒流出を早めて、サイクル起動直後における圧縮
機への液冷媒戻りの開始時間を短縮することができるの
で、サイクル起動後、短時間で圧縮機へのオイル戻り量
を良好な状態に増加でき、圧縮機の潤滑不足を軽減でき
る。この効果は、サイクル起動時に小容量となる可変容
量圧縮機を備える冷凍サイクルにおいて、より顕著なも
のとなる。
【００１５】なお、バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を
蒸発器外部に設定すると、バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ
6 ）形成のための部品を外部に追加することになり、追
加部品によるコストアップ、追加部品の搭載スペースの
増大等の不具合が発生するが、本発明によると、バイパ
ス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を蒸発器内部に内蔵している
から、このような不具合が発生せず、実用上、極めて有
利である。
蒸発器外部に設定すると、バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ
6 ）形成のための部品を外部に追加することになり、追
加部品によるコストアップ、追加部品の搭載スペースの
増大等の不具合が発生するが、本発明によると、バイパ
ス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を蒸発器内部に内蔵している
から、このような不具合が発生せず、実用上、極めて有
利である。
【００１６】請求項２記載の発明のように、バイパス経
路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の設置に伴う蒸発器単体の冷却能
力低下率が１０％以内となるように、バイパス経路（Ｂ
Ｐ1〜ＢＰ6 ）の通路面積を設定すれば、蒸発器の能力
低下を僅少にすることができる。また、本発明者らの実
験検討によると、請求項３記載の発明のようにバイパス
経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の通路面積をφ５の丸穴相当の
面積以下に設定することにより、蒸発器の能力低下を僅
少にすることができることが分かった。
路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の設置に伴う蒸発器単体の冷却能
力低下率が１０％以内となるように、バイパス経路（Ｂ
Ｐ1〜ＢＰ6 ）の通路面積を設定すれば、蒸発器の能力
低下を僅少にすることができる。また、本発明者らの実
験検討によると、請求項３記載の発明のようにバイパス
経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の通路面積をφ５の丸穴相当の
面積以下に設定することにより、蒸発器の能力低下を僅
少にすることができることが分かった。
【００１７】特に、請求項４記載の発明では、複数の熱
交換ユニット（〜）のうち、隣接する熱交換ユニッ
ト（〜）相互の間に、冷媒通路（２ａ、２ｂ）を連
結する連結部（４３、４４、４７、４８）と冷媒通路
（２ａ、２ｂ）を仕切る仕切り部（５１、５２、９ａ、
９ｂ、１１ａ、１１ｂ）とを備え、この仕切り部にバイ
パス穴（５６、５７、９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１ｆ）を
開けることによりバイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を構
成することを特徴としている。
交換ユニット（〜）のうち、隣接する熱交換ユニッ
ト（〜）相互の間に、冷媒通路（２ａ、２ｂ）を連
結する連結部（４３、４４、４７、４８）と冷媒通路
（２ａ、２ｂ）を仕切る仕切り部（５１、５２、９ａ、
９ｂ、１１ａ、１１ｂ）とを備え、この仕切り部にバイ
パス穴（５６、５７、９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１ｆ）を
開けることによりバイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を構
成することを特徴としている。
【００１８】これによると、仕切り部にバイパス穴を開
けるという極めて簡単な手法でバイパス経路を構成する
ことができる。さらに、請求項５記載の発明では、２枚
の金属薄板（４）を接合して冷媒通路（２ａ、２ｂ）を
構成するタイプの冷媒蒸発器において、金属薄板（４）
に、連結部を構成するタンク部（４３、４４、４７、４
８）、仕切り部（５１、５２）およびバイパス穴（５
６、５７）を形成したことを特徴としている。
けるという極めて簡単な手法でバイパス経路を構成する
ことができる。さらに、請求項５記載の発明では、２枚
の金属薄板（４）を接合して冷媒通路（２ａ、２ｂ）を
構成するタイプの冷媒蒸発器において、金属薄板（４）
に、連結部を構成するタンク部（４３、４４、４７、４
８）、仕切り部（５１、５２）およびバイパス穴（５
６、５７）を形成したことを特徴としている。
【００１９】これによると、冷媒通路（２ａ、２ｂ）を
構成する金属薄板（４）を成形する際に、金属薄板
（４）と一体に、タンク部、仕切り部およびバイパス穴
を形成することができるので、請求項４よりもさらに低
コストで蒸発器を製造できる。なお、上記各手段の括弧
内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対
応関係を示す。
構成する金属薄板（４）を成形する際に、金属薄板
（４）と一体に、タンク部、仕切り部およびバイパス穴
を形成することができるので、請求項４よりもさらに低
コストで蒸発器を製造できる。なお、上記各手段の括弧
内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対
応関係を示す。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図に示す実施形態
について説明する。図１〜図１２は本発明蒸発器を自動
車用空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器に適用
した一実施形態を示している。図１、図２は蒸発器１の
全体構成は示しており、この全体構成は特願平８−１８
２３０７号の先願と同じであるので、概要を説明する。
蒸発器１は図１、２の上下方向を上下にして、図示しな
い自動車用空調装置のクーリングユニットケース内に設
置される。蒸発器１の左右方向の一端側（図１の左端
側）には配管ジョイント８が配設され、この配管ジョイ
ント８の入口パイプ８ａには、減圧手段である温度作動
式膨張弁６０（図１０参照）の出口側配管が連結され、
この膨張弁６０で減圧され膨張した低温低圧の気液２相
冷媒が流入するようになっている。
について説明する。図１〜図１２は本発明蒸発器を自動
車用空調装置の冷凍サイクルにおける冷媒蒸発器に適用
した一実施形態を示している。図１、図２は蒸発器１の
全体構成は示しており、この全体構成は特願平８−１８
２３０７号の先願と同じであるので、概要を説明する。
蒸発器１は図１、２の上下方向を上下にして、図示しな
い自動車用空調装置のクーリングユニットケース内に設
置される。蒸発器１の左右方向の一端側（図１の左端
側）には配管ジョイント８が配設され、この配管ジョイ
ント８の入口パイプ８ａには、減圧手段である温度作動
式膨張弁６０（図１０参照）の出口側配管が連結され、
この膨張弁６０で減圧され膨張した低温低圧の気液２相
冷媒が流入するようになっている。
【００２１】この蒸発器１は、多数のチューブ２を並列
配置し、このチューブ２内の冷媒通路を流れる冷媒とチ
ューブ２の外部を流れる空調用送風空気とを熱交換させ
る熱交換部３を備えている。図中、矢印Ａは送風空気の
流れ方向を示す。上記チューブ２は、図３に示す金属薄
板４の積層構造により形成されており、以下この積層構
造を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４として、
例えば、アルミニュウム心材（Ａ３０００番系の材料）
の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）をクラッドし
た両面クラッド材（板厚：０．４〜０．６ｍｍ程度）を
用い、この両面クラッド材を図３に示す所定形状に成形
して、これを２枚１組として多数組積層した上で、ろう
付けにより接合することにより多数のチューブ２を並列
に形成する。
配置し、このチューブ２内の冷媒通路を流れる冷媒とチ
ューブ２の外部を流れる空調用送風空気とを熱交換させ
る熱交換部３を備えている。図中、矢印Ａは送風空気の
流れ方向を示す。上記チューブ２は、図３に示す金属薄
板４の積層構造により形成されており、以下この積層構
造を説明すると、熱交換部３では、金属薄板４として、
例えば、アルミニュウム心材（Ａ３０００番系の材料）
の両面にろう材（Ａ４０００番系の材料）をクラッドし
た両面クラッド材（板厚：０．４〜０．６ｍｍ程度）を
用い、この両面クラッド材を図３に示す所定形状に成形
して、これを２枚１組として多数組積層した上で、ろう
付けにより接合することにより多数のチューブ２を並列
に形成する。
【００２２】従って、各チューブ２は、図７に示すよう
に、金属薄板４を２枚１組として最中合わせの状態に接
合することにより形成されており、そして、各チューブ
２の内部には風上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路
２ｂが、金属薄板長手方向に沿って平行に形成される。
図３に示す金属薄板４は大部分のチューブ２を構成する
基本の薄板であり、その上下両端部には、上記冷媒通路
２ａ相互の間、冷媒通路２ｂ相互の間をそれぞれ連通さ
せる連通穴４１、４２を持った入口タンク部４３、４
４、および連通穴４５、４６を持った出口タンク部４
７、４８が２個づつ並んで形成されている。これらのタ
ンク部４３、４４、４７、４８はそれぞれ金属薄板４の
外方側へ突出する楕円筒状の突出部にて形成されてい
る。
に、金属薄板４を２枚１組として最中合わせの状態に接
合することにより形成されており、そして、各チューブ
２の内部には風上側の冷媒通路２ａと風下側の冷媒通路
２ｂが、金属薄板長手方向に沿って平行に形成される。
図３に示す金属薄板４は大部分のチューブ２を構成する
基本の薄板であり、その上下両端部には、上記冷媒通路
２ａ相互の間、冷媒通路２ｂ相互の間をそれぞれ連通さ
せる連通穴４１、４２を持った入口タンク部４３、４
４、および連通穴４５、４６を持った出口タンク部４
７、４８が２個づつ並んで形成されている。これらのタ
ンク部４３、４４、４７、４８はそれぞれ金属薄板４の
外方側へ突出する楕円筒状の突出部にて形成されてい
る。
【００２３】そして、入口タンク部４３、４４の断面積
は、本例では、出口タンク部４７、４８の断面積より小
さく設定してある。４９は風上側の冷媒通路２ａと風下
側の冷媒通路２ｂとを仕切るセンターリブであり、本例
では冷媒通路２ａと冷媒通路２ｂとを同一幅寸法となる
ように仕切っている。また、チューブ２を構成する２枚
の金属薄板４の外周部にはその全周にわたって外周縁リ
ブ５５がそれぞれ同一高さで打ち出し成形されており、
この外周縁リブ５５同志を接合するようになっている。
は、本例では、出口タンク部４７、４８の断面積より小
さく設定してある。４９は風上側の冷媒通路２ａと風下
側の冷媒通路２ｂとを仕切るセンターリブであり、本例
では冷媒通路２ａと冷媒通路２ｂとを同一幅寸法となる
ように仕切っている。また、チューブ２を構成する２枚
の金属薄板４の外周部にはその全周にわたって外周縁リ
ブ５５がそれぞれ同一高さで打ち出し成形されており、
この外周縁リブ５５同志を接合するようになっている。
【００２４】また、熱交換部３において、隣接するチュ
ーブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン
手段）７を接合して空気側の伝熱面積の増大を図ってい
る。このコルゲートフィン７はＡ３００３のような、ろ
う材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて波形
状に成形されている。熱交換部３の金属薄板積層方向の
一端部（図１の左端部、図２では右端部）に位置する金
属薄板からなるサイドプレート９およびこれに接合され
るエンドプレート１０、さらに金属薄板積層方向の他端
部（図１の右端部、図２では左端部）に位置する金属薄
板からなるサイドプレート１１およびこれに接合される
エンドプレート１２も、本例では、上記金属薄板４と同
様に両面クラッド材から成形されている。但し、これら
の板材９、１０、１１、１２は強度確保のため、上記金
属薄板４より厚肉であり、例えば１．０〜１．６ｍｍ程
度の板厚にしてある。
ーブ２の外面側相互の間隙にコルゲートフィン（フィン
手段）７を接合して空気側の伝熱面積の増大を図ってい
る。このコルゲートフィン７はＡ３００３のような、ろ
う材をクラッドしてないアルミニュウムベア材にて波形
状に成形されている。熱交換部３の金属薄板積層方向の
一端部（図１の左端部、図２では右端部）に位置する金
属薄板からなるサイドプレート９およびこれに接合され
るエンドプレート１０、さらに金属薄板積層方向の他端
部（図１の右端部、図２では左端部）に位置する金属薄
板からなるサイドプレート１１およびこれに接合される
エンドプレート１２も、本例では、上記金属薄板４と同
様に両面クラッド材から成形されている。但し、これら
の板材９、１０、１１、１２は強度確保のため、上記金
属薄板４より厚肉であり、例えば１．０〜１．６ｍｍ程
度の板厚にしてある。
【００２５】エンドプレート１０、１２は、図４、５に
示すように、外方側へ突出する複数の張出部１０ａ、１
２ａを有している。この張出部１０ａ、１２ａは、図５
の例では断面矩形状に成形されており、エンドプレート
１０、１２の長手方向に沿って並列に成形されている。
そして、この張出部１０ａ、１２ａとサイドプレート
９、１１の平坦面との間に形成される空間により、冷媒
通路１３、１５が形成される。
示すように、外方側へ突出する複数の張出部１０ａ、１
２ａを有している。この張出部１０ａ、１２ａは、図５
の例では断面矩形状に成形されており、エンドプレート
１０、１２の長手方向に沿って並列に成形されている。
そして、この張出部１０ａ、１２ａとサイドプレート
９、１１の平坦面との間に形成される空間により、冷媒
通路１３、１５が形成される。
【００２６】一方、複数の張出部１０ａ、１２ａの間に
は帯状に延びる接合部１０ｂ、１２ｂが形成され、この
接合部１０ｂ、１２ｂは、サイドプレート９、１１の平
坦面に当接し、サイドプレート９、１１に接合される。
図２左端部のサイドプレート１１の上下の端部には、そ
れぞれタンク部１１ａ、タンク部１１ｂが形成されてお
り、この両タンク部１１ａ、１１ｂはサイドプレート１
１の幅方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成
されており、かつ、タンク部１１ａには連通穴１１ｃ
が、また、タンク部１１ｂには連通穴１１ｄがそれぞれ
開口形成されている。
は帯状に延びる接合部１０ｂ、１２ｂが形成され、この
接合部１０ｂ、１２ｂは、サイドプレート９、１１の平
坦面に当接し、サイドプレート９、１１に接合される。
図２左端部のサイドプレート１１の上下の端部には、そ
れぞれタンク部１１ａ、タンク部１１ｂが形成されてお
り、この両タンク部１１ａ、１１ｂはサイドプレート１
１の幅方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成
されており、かつ、タンク部１１ａには連通穴１１ｃ
が、また、タンク部１１ｂには連通穴１１ｄがそれぞれ
開口形成されている。
【００２７】張出部１２ａにより構成される冷媒通路１
３の下端部はサイドプレート１１の下端部のタンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを介して、図３の金属薄板４の下端
部の入口タンク部４４の連通穴４２と連通する。また、
冷媒通路１３の上端部はサイドプレート１１の上端部の
タンク部１１ａの連通穴１１ｃを介して、図３の金属薄
板４の上端部の出口タンク部４７の連通穴４５と連通す
る。
３の下端部はサイドプレート１１の下端部のタンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを介して、図３の金属薄板４の下端
部の入口タンク部４４の連通穴４２と連通する。また、
冷媒通路１３の上端部はサイドプレート１１の上端部の
タンク部１１ａの連通穴１１ｃを介して、図３の金属薄
板４の上端部の出口タンク部４７の連通穴４５と連通す
る。
【００２８】図１左端部のサイドプレート９は上記図２
左端部のサイドプレート１１と略同一形状であって、図
８に示すように、サイドプレート９の上下の端部には、
それぞれタンク部９ａ、タンク部９ｂが形成されてい
る。この両タンク部９ａ、９ｂはサイドプレート９の幅
方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成されて
おり、かつ、タンク部９ａには連通穴９ｃが、また、タ
ンク部９ｂには連通穴９ｄがそれぞれ開口形成されてい
る。
左端部のサイドプレート１１と略同一形状であって、図
８に示すように、サイドプレート９の上下の端部には、
それぞれタンク部９ａ、タンク部９ｂが形成されてい
る。この両タンク部９ａ、９ｂはサイドプレート９の幅
方向に沿って延びる細長の１つの椀状部から形成されて
おり、かつ、タンク部９ａには連通穴９ｃが、また、タ
ンク部９ｂには連通穴９ｄがそれぞれ開口形成されてい
る。
【００２９】また、図８に示す例では、両タンク部９
ａ、９ｂには連通穴９ｃ、９ｄの側方にバイパス穴９
ｅ、９ｆが開口形成されている。このバイパス穴９ｅ、
９ｆの詳細は後述する。また、図１左端部のエンドプレ
ート１０は、図１に示すように、配管ジョイント８の下
方側に上記張出部１０ａが形成され、また、配管ジョイ
ント８の上方側に別の張出部１０ｃが形成されている。
この別の張出部１０ｃは上記張出部１０ａとは異なり、
１つの椀状部から形成されている。
ａ、９ｂには連通穴９ｃ、９ｄの側方にバイパス穴９
ｅ、９ｆが開口形成されている。このバイパス穴９ｅ、
９ｆの詳細は後述する。また、図１左端部のエンドプレ
ート１０は、図１に示すように、配管ジョイント８の下
方側に上記張出部１０ａが形成され、また、配管ジョイ
ント８の上方側に別の張出部１０ｃが形成されている。
この別の張出部１０ｃは上記張出部１０ａとは異なり、
１つの椀状部から形成されている。
【００３０】張出部１０ｃと張出部１０ａとの間は、冷
媒通路的には分断されている。そして、張出部１０ｃの
内側と図１左端部のサイドプレート９との間に形成され
る空間により冷媒通路１４（図６参照）を形成してい
る。この冷媒通路１４は、サイドプレート９の出口タン
ク部９ａの連通穴９ｃを介して金属薄板４の上側出口タ
ンク部４７の連通穴４５と連通するとともに、配管ジョ
イント８の冷媒出口パイプ８ｂに連通する。下側の張出
部１０ａにより構成される冷媒通路１５の上端部は、配
管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに連通し、冷媒通
路１５の下端部は、サイドプレート９の入口タンク部９
ｂの連通穴９ｄを介して金属薄板４の下側入口タンク部
４４の連通穴４２に連通する。
媒通路的には分断されている。そして、張出部１０ｃの
内側と図１左端部のサイドプレート９との間に形成され
る空間により冷媒通路１４（図６参照）を形成してい
る。この冷媒通路１４は、サイドプレート９の出口タン
ク部９ａの連通穴９ｃを介して金属薄板４の上側出口タ
ンク部４７の連通穴４５と連通するとともに、配管ジョ
イント８の冷媒出口パイプ８ｂに連通する。下側の張出
部１０ａにより構成される冷媒通路１５の上端部は、配
管ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａに連通し、冷媒通
路１５の下端部は、サイドプレート９の入口タンク部９
ｂの連通穴９ｄを介して金属薄板４の下側入口タンク部
４４の連通穴４２に連通する。
【００３１】なお、配管ジョイント８は例えば、Ａ６０
００番系のアルミニュウムベア材にて冷媒入口パイプ８
ａと冷媒出口パイプ８ｂを一体成形してあり、この両パ
イプ８ａ、８ｂの通路端部をエンドプレート１０の穴部
（図示せず）内に嵌入してろう付けしている。この配管
ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａには、前述した通り
膨張弁６０の出口側冷媒配管が連結され、一方、冷媒出
口パイプ８ｂには、蒸発器１で蒸発したガス冷媒を圧縮
機６１（図１０参照）へ吸入させる圧縮機吸入配管が連
結される。
００番系のアルミニュウムベア材にて冷媒入口パイプ８
ａと冷媒出口パイプ８ｂを一体成形してあり、この両パ
イプ８ａ、８ｂの通路端部をエンドプレート１０の穴部
（図示せず）内に嵌入してろう付けしている。この配管
ジョイント８の冷媒入口パイプ８ａには、前述した通り
膨張弁６０の出口側冷媒配管が連結され、一方、冷媒出
口パイプ８ｂには、蒸発器１で蒸発したガス冷媒を圧縮
機６１（図１０参照）へ吸入させる圧縮機吸入配管が連
結される。
【００３２】図６は蒸発器１内における冷媒通路の構成
を示す概要図であり、図２の図示状態に対応して作成し
てある。金属薄板４の下側入口タンク部４４の途中およ
び上側出口タンク部４７の途中に、それぞれ仕切り部５
１、５２を設けている。図９はこの仕切り部５１、５２
を設けた金属薄板４を例示しており、一方の仕切り部５
１は、金属薄板４において下側入口タンク部４４の連通
穴４２を閉塞した盲蓋形状（換言すると、タンク部４４
に連通穴４２を開口しない形状）とすることにより形成
できる。
を示す概要図であり、図２の図示状態に対応して作成し
てある。金属薄板４の下側入口タンク部４４の途中およ
び上側出口タンク部４７の途中に、それぞれ仕切り部５
１、５２を設けている。図９はこの仕切り部５１、５２
を設けた金属薄板４を例示しており、一方の仕切り部５
１は、金属薄板４において下側入口タンク部４４の連通
穴４２を閉塞した盲蓋形状（換言すると、タンク部４４
に連通穴４２を開口しない形状）とすることにより形成
できる。
【００３３】同様に、他方の仕切り部５２も、金属薄板
４において上側出口タンク部４７の連通穴４５を閉塞し
たした盲蓋形状（換言すると、タンク部４７に連通穴４
５を開口しない形状）とすることにより形成できる。そ
して、図９の例では、盲蓋形状をなす仕切り部５１、５
２にそれぞれバイパス穴５６、５７が開口している。
４において上側出口タンク部４７の連通穴４５を閉塞し
たした盲蓋形状（換言すると、タンク部４７に連通穴４
５を開口しない形状）とすることにより形成できる。そ
して、図９の例では、盲蓋形状をなす仕切り部５１、５
２にそれぞれバイパス穴５６、５７が開口している。
【００３４】上記仕切り部５１、５２の配置により、金
属薄板４の下側入口タンク部４４を第１入口タンク部ａ
と第２入口タンク部ｂとに仕切るとともに、金属薄板４
の上側出口タンク部４７を第１出口タンク部ｃと第２出
口タンク部ｄとに仕切ることができる。以上により、蒸
発器１内を冷媒は、冷媒入口パイプ８ａ→冷媒通路１５
→下側入口タンク部４４の第１入口タンク部ａ→チュー
ブ２の冷媒通路２ｂ→上側入口タンク部４３→チューブ
２の冷媒通路２ｂ→下側入口タンク部４４の第２入口タ
ンク部ｂ→冷媒通路１３→上側出口タンク部４７の第１
出口タンク部ｃ→チューブ２の冷媒通路２ａ→下側出口
タンク部４８→チューブ２の冷媒通路２ａ→上側出口タ
ンク部４７の第２出口タンク部ｄ→冷媒通路１４→冷媒
出口パイプ８ｂの経路で流れる。
属薄板４の下側入口タンク部４４を第１入口タンク部ａ
と第２入口タンク部ｂとに仕切るとともに、金属薄板４
の上側出口タンク部４７を第１出口タンク部ｃと第２出
口タンク部ｄとに仕切ることができる。以上により、蒸
発器１内を冷媒は、冷媒入口パイプ８ａ→冷媒通路１５
→下側入口タンク部４４の第１入口タンク部ａ→チュー
ブ２の冷媒通路２ｂ→上側入口タンク部４３→チューブ
２の冷媒通路２ｂ→下側入口タンク部４４の第２入口タ
ンク部ｂ→冷媒通路１３→上側出口タンク部４７の第１
出口タンク部ｃ→チューブ２の冷媒通路２ａ→下側出口
タンク部４８→チューブ２の冷媒通路２ａ→上側出口タ
ンク部４７の第２出口タンク部ｄ→冷媒通路１４→冷媒
出口パイプ８ｂの経路で流れる。
【００３５】このように、冷媒経路を構成することによ
り、矢印Ａ方向に流れる空気流に対して、空気下流側に
位置する冷媒入口側熱交換部Ｘに２つの熱交換ユニット
、が備えられ、また、空気上流側に位置する冷媒出
口側熱交換部Ｙにも、２つの熱交換ユニット、が備
えられている。本実施形態の冷媒蒸発器の製造方法を簡
単に説明すると、最初に、金属薄板４、コルゲートフィ
ン７、サイドプレート９、１１、およびエンドプレート
１０、１２を積層し、さらに、配管ジョイント８をエン
ドプレート１０に組付けて、図１、２に示す所定の冷媒
蒸発器構造に組付ける。
り、矢印Ａ方向に流れる空気流に対して、空気下流側に
位置する冷媒入口側熱交換部Ｘに２つの熱交換ユニット
、が備えられ、また、空気上流側に位置する冷媒出
口側熱交換部Ｙにも、２つの熱交換ユニット、が備
えられている。本実施形態の冷媒蒸発器の製造方法を簡
単に説明すると、最初に、金属薄板４、コルゲートフィ
ン７、サイドプレート９、１１、およびエンドプレート
１０、１２を積層し、さらに、配管ジョイント８をエン
ドプレート１０に組付けて、図１、２に示す所定の冷媒
蒸発器構造に組付ける。
【００３６】次に、金属薄板４の積層方向に延びるワイ
ヤー６０、６１によりエンドプレート１０、１２の外側
から冷媒蒸発器構造の組付体を締めつけて、この組付体
の組付姿勢を保持する。次に、この組付姿勢を保持した
状態で、ろう付け炉内に組付体を搬入し、このろう付け
炉内にて、組付体をアルミニュウム両面クラッド材のろ
う材の融点まで加熱して、組付体各部の接合箇所を一体
ろう付けする。これにより、蒸発器１全体の組付を完了
する。
ヤー６０、６１によりエンドプレート１０、１２の外側
から冷媒蒸発器構造の組付体を締めつけて、この組付体
の組付姿勢を保持する。次に、この組付姿勢を保持した
状態で、ろう付け炉内に組付体を搬入し、このろう付け
炉内にて、組付体をアルミニュウム両面クラッド材のろ
う材の融点まで加熱して、組付体各部の接合箇所を一体
ろう付けする。これにより、蒸発器１全体の組付を完了
する。
【００３７】ところで、本実施形態では、冬期の低熱負
荷条件でのサイクル起動直後における圧縮機への液冷媒
戻りの開始時間を短縮するために、次のごとき工夫をし
ている。図１０は図６の冷媒経路を一層簡略化して示す
もので、図中〜は図６の熱交換ユニット〜であ
り、そして、この熱交換ユニット〜の冷媒通路２
ａ、２ｂを連結することにより構成される冷媒経路（図
１０の上方から下方に直線的に向かう経路）が蒸発器１
での冷媒蒸発を行う主たる冷媒経路である。
荷条件でのサイクル起動直後における圧縮機への液冷媒
戻りの開始時間を短縮するために、次のごとき工夫をし
ている。図１０は図６の冷媒経路を一層簡略化して示す
もので、図中〜は図６の熱交換ユニット〜であ
り、そして、この熱交換ユニット〜の冷媒通路２
ａ、２ｂを連結することにより構成される冷媒経路（図
１０の上方から下方に直線的に向かう経路）が蒸発器１
での冷媒蒸発を行う主たる冷媒経路である。
【００３８】これに対し、ＢＰ1 〜ＢＰ6 は熱交換ユニ
ット〜をバイパスする６種類のバイパス経路であ
る。なお、６０は温度式膨張弁（減圧手段）で、蒸発器
１に流入する冷媒流量を蒸発器１出口の冷媒の過熱度が
所定値となるように調整する。６１は蒸発器１出口から
の冷媒を吸入、圧縮する圧縮機である。次に、上記バイ
パス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を形成するための具体的手段に
ついて説明する。まず、図１１は前述の図６に対してバ
イパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を組み込んだ状態を示す図で
あって、バイパス経路ＢＰ1 は３つの熱交換ユニット
〜の冷媒通路２ａ、２ｂを一挙にバイパスする経路で
あり、サイドプレート９の下側タンク部９ｂにバイパス
穴９ｆを開けることにより構成できる。
ット〜をバイパスする６種類のバイパス経路であ
る。なお、６０は温度式膨張弁（減圧手段）で、蒸発器
１に流入する冷媒流量を蒸発器１出口の冷媒の過熱度が
所定値となるように調整する。６１は蒸発器１出口から
の冷媒を吸入、圧縮する圧縮機である。次に、上記バイ
パス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を形成するための具体的手段に
ついて説明する。まず、図１１は前述の図６に対してバ
イパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 を組み込んだ状態を示す図で
あって、バイパス経路ＢＰ1 は３つの熱交換ユニット
〜の冷媒通路２ａ、２ｂを一挙にバイパスする経路で
あり、サイドプレート９の下側タンク部９ｂにバイパス
穴９ｆを開けることにより構成できる。
【００３９】つまり、配管ジョイント８の冷媒入口パイ
プ８ａから冷媒通路１５を通って下側入口タンク部９ｂ
（図１、図８参照）に流入した冷媒の一部をバイパス穴
９ｆにより直接下側出口タンク部４８に流入させること
ができる。従って、このバイパス冷媒は、最下流の１つ
の熱交換ユニットのみを通過して、サイドプレート９
の上側タンク部９ａの連通穴９ｃ側に流れる。
プ８ａから冷媒通路１５を通って下側入口タンク部９ｂ
（図１、図８参照）に流入した冷媒の一部をバイパス穴
９ｆにより直接下側出口タンク部４８に流入させること
ができる。従って、このバイパス冷媒は、最下流の１つ
の熱交換ユニットのみを通過して、サイドプレート９
の上側タンク部９ａの連通穴９ｃ側に流れる。
【００４０】次に、バイパス経路ＢＰ2 は冷媒入口側の
２つの熱交換ユニット、の冷媒通路２ｂをバイパス
する経路であり、金属薄板４の仕切り部５１にバイパス
穴５６を開けることにより構成できる。つまり、サイド
プレート９の下側タンク部９ｂの連通穴９ｄから下側入
口タンク部４４に流入した冷媒の一部をバイパス穴５６
により直接サイドプレート１１の下側タンク部１１ｂの
連通穴１１ｄ側に流入させることができる。従って、こ
のバイパス冷媒は、冷媒出口側の２つの熱交換ユニット
、のみを通過して、サイドプレート９の上側タンク
部９ａの連通穴９ｃ側に流れる。
２つの熱交換ユニット、の冷媒通路２ｂをバイパス
する経路であり、金属薄板４の仕切り部５１にバイパス
穴５６を開けることにより構成できる。つまり、サイド
プレート９の下側タンク部９ｂの連通穴９ｄから下側入
口タンク部４４に流入した冷媒の一部をバイパス穴５６
により直接サイドプレート１１の下側タンク部１１ｂの
連通穴１１ｄ側に流入させることができる。従って、こ
のバイパス冷媒は、冷媒出口側の２つの熱交換ユニット
、のみを通過して、サイドプレート９の上側タンク
部９ａの連通穴９ｃ側に流れる。
【００４１】次に、バイパス経路ＢＰ3 は冷媒入口側の
１つの熱交換ユニットの冷媒通路２ｂをバイパスする
経路であり、サイドプレート１１の上側タンク部１１ａ
の連通穴１１ｃの側方にバイパス穴１１ｅ（図２、図１
１参照）を開けることにより構成できる。つまり、熱交
換ユニットの冷媒通路２ｂを通過して下側入口タンク
部４４に流入した冷媒の一部をバイパス穴１１ｅにより
直接サイドプレート１１の上側タンク部１１ａの連通穴
１１ｃ側に流入させることができる。
１つの熱交換ユニットの冷媒通路２ｂをバイパスする
経路であり、サイドプレート１１の上側タンク部１１ａ
の連通穴１１ｃの側方にバイパス穴１１ｅ（図２、図１
１参照）を開けることにより構成できる。つまり、熱交
換ユニットの冷媒通路２ｂを通過して下側入口タンク
部４４に流入した冷媒の一部をバイパス穴１１ｅにより
直接サイドプレート１１の上側タンク部１１ａの連通穴
１１ｃ側に流入させることができる。
【００４２】次に、バイパス経路ＢＰ4 は冷媒出口側の
１つの熱交換ユニットの冷媒通路２ａをバイパスする
経路であり、サイドプレート１１の下側タンク部１１ｂ
の連通穴１１ｄの側方にバイパス穴１１ｆ（図１１参
照）を開けることにより構成できる。つまり、下側入口
タンク部４４からサイドプレート１１の下側タンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを通って下側タンク部１１ｂ内に流
入した冷媒の一部をバイパス穴１１ｆにより直接下側出
口タンク部４８側に流入させることができる。
１つの熱交換ユニットの冷媒通路２ａをバイパスする
経路であり、サイドプレート１１の下側タンク部１１ｂ
の連通穴１１ｄの側方にバイパス穴１１ｆ（図１１参
照）を開けることにより構成できる。つまり、下側入口
タンク部４４からサイドプレート１１の下側タンク部１
１ｂの連通穴１１ｄを通って下側タンク部１１ｂ内に流
入した冷媒の一部をバイパス穴１１ｆにより直接下側出
口タンク部４８側に流入させることができる。
【００４３】次に、バイパス経路ＢＰ5 は３つの熱交換
ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂを一挙にバイパス
する経路であり、サイドプレート９の上側タンク部９ａ
にバイパス穴９ｅ（図８、図１１参照）を開けることに
より構成できる。つまり、熱交換ユニットを通過して
上側入口タンク部４３に流入した冷媒の一部をバイパス
穴９ｅにより直接、サイドプレート９の上側タンク部９
ａの連通穴９ｃ側に流入させることができる。従って、
冷媒の一部は、最上流の１つの熱交換ユニットのみを
通過した後、直接サイドプレート９の上側タンク部９ａ
の連通穴９ｃ側に流入することになる。
ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂを一挙にバイパス
する経路であり、サイドプレート９の上側タンク部９ａ
にバイパス穴９ｅ（図８、図１１参照）を開けることに
より構成できる。つまり、熱交換ユニットを通過して
上側入口タンク部４３に流入した冷媒の一部をバイパス
穴９ｅにより直接、サイドプレート９の上側タンク部９
ａの連通穴９ｃ側に流入させることができる。従って、
冷媒の一部は、最上流の１つの熱交換ユニットのみを
通過した後、直接サイドプレート９の上側タンク部９ａ
の連通穴９ｃ側に流入することになる。
【００４４】次に、バイパス経路ＢＰ6 は冷媒出口側の
２つの熱交換ユニット、の冷媒通路２ａをバイパス
する経路であり、金属薄板４の上側仕切り部５２にバイ
パス穴５７を開けることにより構成できる。つまり、サ
イドプレート１１の上側タンク部１１ａの連通穴１１ｃ
から上側出口タンク部４７に流入した冷媒の一部をバイ
パス穴５７により直接サイドプレート９の上側タンク部
９ａの連通穴９ｃ側に流入させることができる。従っ
て、冷媒の一部は、冷媒入口側の２つの熱交換ユニット
、のみを通過した後、直接サイドプレート９の上側
タンク部９ａの連通穴９ｃ側に流入することになる。
２つの熱交換ユニット、の冷媒通路２ａをバイパス
する経路であり、金属薄板４の上側仕切り部５２にバイ
パス穴５７を開けることにより構成できる。つまり、サ
イドプレート１１の上側タンク部１１ａの連通穴１１ｃ
から上側出口タンク部４７に流入した冷媒の一部をバイ
パス穴５７により直接サイドプレート９の上側タンク部
９ａの連通穴９ｃ側に流入させることができる。従っ
て、冷媒の一部は、冷媒入口側の２つの熱交換ユニット
、のみを通過した後、直接サイドプレート９の上側
タンク部９ａの連通穴９ｃ側に流入することになる。
【００４５】以上の説明から理解されるように、上記の
６種類のバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ 6 のいずれか１つを
設定するか、または複数個のバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ
6 を組み合わせ設定することにより、蒸発器１内に流入
する冷媒の一部が複数の熱交換ユニット〜のいずれ
か１つか、または複数個をバイパスして流れる。このバ
イパス冷媒は熱交換ユニット〜での熱交換がないの
で、ほとんど蒸発することなく流れる。
６種類のバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ 6 のいずれか１つを
設定するか、または複数個のバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ
6 を組み合わせ設定することにより、蒸発器１内に流入
する冷媒の一部が複数の熱交換ユニット〜のいずれ
か１つか、または複数個をバイパスして流れる。このバ
イパス冷媒は熱交換ユニット〜での熱交換がないの
で、ほとんど蒸発することなく流れる。
【００４６】これにより、熱交換ユニット〜での冷
媒蒸発量を低減することができるので、冬期の低熱負荷
条件下のサイクル起動時のごとく冷媒流量が少流量であ
っても、サイクル起動時に蒸発器出口側への液冷媒流出
を早めて、サイクル起動直後における圧縮機６１への液
冷媒戻りの開始時間を短縮することができる。そのた
め、サイクル起動後、短時間で圧縮機へのオイル戻り量
を良好な状態に増加でき、圧縮機の潤滑不足を軽減でき
る。
媒蒸発量を低減することができるので、冬期の低熱負荷
条件下のサイクル起動時のごとく冷媒流量が少流量であ
っても、サイクル起動時に蒸発器出口側への液冷媒流出
を早めて、サイクル起動直後における圧縮機６１への液
冷媒戻りの開始時間を短縮することができる。そのた
め、サイクル起動後、短時間で圧縮機へのオイル戻り量
を良好な状態に増加でき、圧縮機の潤滑不足を軽減でき
る。
【００４７】但し、上記の６種類のバイパス経路ＢＰ1
〜ＢＰ6 を通るバイパス冷媒の流れは、高熱負荷条件下
でも常に形成されるので、高熱負荷条件下での蒸発器冷
却能力（最大冷却能力）の低下を僅少にするため、バイ
パス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 の通路面積（断面積）は熱交換
ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂの通路面積に比し
て十分小さく設定する必要がある。
〜ＢＰ6 を通るバイパス冷媒の流れは、高熱負荷条件下
でも常に形成されるので、高熱負荷条件下での蒸発器冷
却能力（最大冷却能力）の低下を僅少にするため、バイ
パス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 の通路面積（断面積）は熱交換
ユニット〜の冷媒通路２ａ、２ｂの通路面積に比し
て十分小さく設定する必要がある。
【００４８】そこで、本発明者らは圧縮機６１への液冷
媒戻りの開始時間の短縮効果と、蒸発器１の冷却能力低
下との相関について実験検討してみた。図１２はこの実
験結果を示すグラフであり、縦軸はサイクル起動直後に
おける圧縮機６１への液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）と、
蒸発器１単体の冷却能力（冷房能力）比をとっている。
ここで、液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）はサイクル起動後
に、圧縮機６１への液冷媒戻りが開始されるまでの時間
（Ｓ）であって、圧縮機６１の吸入側冷媒配管の一部に
透明配管を設置して、この透明配管を通して内部の冷媒
流れを直接目視して、液冷媒戻りの有無を測定する。
媒戻りの開始時間の短縮効果と、蒸発器１の冷却能力低
下との相関について実験検討してみた。図１２はこの実
験結果を示すグラフであり、縦軸はサイクル起動直後に
おける圧縮機６１への液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）と、
蒸発器１単体の冷却能力（冷房能力）比をとっている。
ここで、液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）はサイクル起動後
に、圧縮機６１への液冷媒戻りが開始されるまでの時間
（Ｓ）であって、圧縮機６１の吸入側冷媒配管の一部に
透明配管を設置して、この透明配管を通して内部の冷媒
流れを直接目視して、液冷媒戻りの有無を測定する。
【００４９】また、蒸発器１単体の冷却能力（冷房能
力）比は、バイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ 6 を設けない蒸発
器１での冷却能力に対する、バイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ
6 を設けた蒸発器１における冷却能力の比率である。横
軸はバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 の通路面積であり、具
体的には前述のバイパス穴９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１
ｆ、５６、５７の開口面積である。但し、実験の便宜
上、横軸の単位は、バイパス穴９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１
１ｆ、５６、５７前後の差圧ΔＰ＝０．１ＭＰａとした
ときの窒素ガス流量（リットル／ｍｉｎ）で表してい
る。
力）比は、バイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ 6 を設けない蒸発
器１での冷却能力に対する、バイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ
6 を設けた蒸発器１における冷却能力の比率である。横
軸はバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ6 の通路面積であり、具
体的には前述のバイパス穴９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１
ｆ、５６、５７の開口面積である。但し、実験の便宜
上、横軸の単位は、バイパス穴９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１
１ｆ、５６、５７前後の差圧ΔＰ＝０．１ＭＰａとした
ときの窒素ガス流量（リットル／ｍｉｎ）で表してい
る。
【００５０】なお、６種類のバイパス経路ＢＰ1 〜ＢＰ
6 のうち、実際に実験に採用したのは熱交換ユニット
〜をバイパスするバイパス経路ＢＰ1 と熱交換ユニッ
ト〜をバイパスするバイパス経路ＢＰ5 の２つであ
る。主な実験条件としては、冷凍サイクル凝縮器への冷
却空気温度：−２°Ｃ、凝縮器への冷却空気前面風速：
２．５ｍ／ｓ、蒸発器１への送風空気温度：５°Ｃ、蒸
発器１への送風空気風量：２００ｍ3 ／ｈ、圧縮機回転
数：２１００ｒｐｍである。
6 のうち、実際に実験に採用したのは熱交換ユニット
〜をバイパスするバイパス経路ＢＰ1 と熱交換ユニッ
ト〜をバイパスするバイパス経路ＢＰ5 の２つであ
る。主な実験条件としては、冷凍サイクル凝縮器への冷
却空気温度：−２°Ｃ、凝縮器への冷却空気前面風速：
２．５ｍ／ｓ、蒸発器１への送風空気温度：５°Ｃ、蒸
発器１への送風空気風量：２００ｍ3 ／ｈ、圧縮機回転
数：２１００ｒｐｍである。
【００５１】図１２のグラフに示すように、バイパス経
路ＢＰ1 、ＢＰ5 を設定しない（窒素ガス流量＝０）蒸
発器１では、サイクル起動後の液冷媒戻りの開始時間
（Ｓ）がサイクル起動後、１６０（Ｓ）程度の時間かか
っていたのに対し、窒素ガス流量＝４０リットル／ｍｉ
ｎ相当の通路面積（＝φ４．２の丸穴相当の面積）を持
つバイパス経路ＢＰ1 を設定すると、サイクル起動後の
液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）を１３０（Ｓ）程度まで短
縮できた。また、バイパス経路ＢＰ5 を設定した場合
は、さらに液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）を１２０（Ｓ）
程度まで短縮できた。
路ＢＰ1 、ＢＰ5 を設定しない（窒素ガス流量＝０）蒸
発器１では、サイクル起動後の液冷媒戻りの開始時間
（Ｓ）がサイクル起動後、１６０（Ｓ）程度の時間かか
っていたのに対し、窒素ガス流量＝４０リットル／ｍｉ
ｎ相当の通路面積（＝φ４．２の丸穴相当の面積）を持
つバイパス経路ＢＰ1 を設定すると、サイクル起動後の
液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）を１３０（Ｓ）程度まで短
縮できた。また、バイパス経路ＢＰ5 を設定した場合
は、さらに液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）を１２０（Ｓ）
程度まで短縮できた。
【００５２】しかも、このとき、蒸発器単体の冷却能力
比は、バイパス経路ＢＰ1 の場合に０．９８であり、バ
イパス経路ＢＰ5 の場合に０．９６であり、ともに僅少
な能力低下に抑制している。ここで、実用上、冷却能力
の低下を冷却能力比＝０．９のレベルまで許容できるの
であれば、バイパス経路ＢＰ1 、ＢＰ5 の通路面積の増
大により液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）をより一層短縮で
き、バイパス経路ＢＰ1 、ＢＰ5 とも１２０（Ｓ）以下
にすることができる。このときのバイパス経路ＢＰ1 、
ＢＰ5 の通路面積は窒素ガス流量＝５５リットル／ｍｉ
ｎ相当の通路面積（＝φ５．０の丸穴相当の面積）であ
る。
比は、バイパス経路ＢＰ1 の場合に０．９８であり、バ
イパス経路ＢＰ5 の場合に０．９６であり、ともに僅少
な能力低下に抑制している。ここで、実用上、冷却能力
の低下を冷却能力比＝０．９のレベルまで許容できるの
であれば、バイパス経路ＢＰ1 、ＢＰ5 の通路面積の増
大により液冷媒戻りの開始時間（Ｓ）をより一層短縮で
き、バイパス経路ＢＰ1 、ＢＰ5 とも１２０（Ｓ）以下
にすることができる。このときのバイパス経路ＢＰ1 、
ＢＰ5 の通路面積は窒素ガス流量＝５５リットル／ｍｉ
ｎ相当の通路面積（＝φ５．０の丸穴相当の面積）であ
る。
【００５３】（他の実施形態）なお、熱交換部３におけ
る冷媒通路構成は図６、１０、１１に示す例に限定され
ることなく、種々変更可能であり、例えば、熱交換ユニ
ット〜については４つに限定されるものではなく、
複数（２つ以上）であれば、いくつでもよい。さらに
は、金属薄板４の積層により冷媒通路２ａ、２ｂを構成
する積層型の蒸発器に限定されることなく、多穴偏平チ
ューブや丸チューブを蛇行状に配列するタイプの蒸発器
において、本発明を実施することも可能である。
る冷媒通路構成は図６、１０、１１に示す例に限定され
ることなく、種々変更可能であり、例えば、熱交換ユニ
ット〜については４つに限定されるものではなく、
複数（２つ以上）であれば、いくつでもよい。さらに
は、金属薄板４の積層により冷媒通路２ａ、２ｂを構成
する積層型の蒸発器に限定されることなく、多穴偏平チ
ューブや丸チューブを蛇行状に配列するタイプの蒸発器
において、本発明を実施することも可能である。
【００５４】また、前述の実施形態では、図９に示すよ
うに１枚の金属薄板４に２つの仕切り部５１、５２およ
び２つのバイパス穴５６、５７を形成しているが、この
２つの仕切り部５１、５２およひ２つのバイパス穴５
６、５７を２枚の金属薄板４に分けて形成してもよい。
うに１枚の金属薄板４に２つの仕切り部５１、５２およ
び２つのバイパス穴５６、５７を形成しているが、この
２つの仕切り部５１、５２およひ２つのバイパス穴５
６、５７を２枚の金属薄板４に分けて形成してもよい。
【図１】本発明を適用する蒸発器の斜視図である。
【図２】図１の蒸発器を空気流れ方向Ａの反対側から見
た斜視図である。
た斜視図である。
【図３】図１の蒸発器に用いられるチューブ用の金属薄
板の正面図である。
板の正面図である。
【図４】図１、２のＢ部の拡大図である。
【図５】図１、２のＣ−Ｃ断面図である。
【図６】図１の蒸発器における冷媒通路構成を示す概略
斜視図である。
斜視図である。
【図７】図１の蒸発器におけるチューブ部分の分解斜視
図である。
図である。
【図８】（ａ）は本発明の一実施形態に用いるサイドプ
レートの正面図で、（ｂ）は（ａ）の右側面図である。
レートの正面図で、（ｂ）は（ａ）の右側面図である。
【図９】本発明の一実施形態に用いる金属薄板の正面図
である。
である。
【図１０】本発明によるバイパス経路設置の考え方を示
す冷媒通路模式図である。
す冷媒通路模式図である。
【図１１】本発明によるバイパス経路を組み込んだ蒸発
器の冷媒通路構成を示す概略斜視図である。
器の冷媒通路構成を示す概略斜視図である。
【図１２】本発明による実験結果を示すグラフである。
１…蒸発器、２…チューブ、２ａ…風上側冷媒通路、２
ｂ…風下側冷媒通路、４…金属薄板、〜…熱交換ユ
ニット、ＢＰ1 〜ＢＰ6 …バイパス経路、５６、５７、
９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１ｆ…バイパス穴。
ｂ…風下側冷媒通路、４…金属薄板、〜…熱交換ユ
ニット、ＢＰ1 〜ＢＰ6 …バイパス経路、５６、５７、
９ｅ、９ｆ、１１ｅ、１１ｆ…バイパス穴。
Claims (5)
- 【請求項１】 冷媒蒸発を行う冷媒通路（２ａ、２ｂ）
を有する熱交換ユニット（〜）を複数備え、 この複数の熱交換ユニット（〜）の冷媒通路（２
ａ、２ｂ）を連結することにより構成される蒸発器にお
いて、 前記複数の熱交換ユニット（〜）の少なくとも１つ
を前記冷媒通路（２ａ、２ｂ）に比して十分小さい通路
面積でバイパスするバイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を
内蔵することを特徴とする冷媒蒸発器。 - 【請求項２】 前記バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の
設置に伴う蒸発器単体の冷却能力低下率が１０％以内と
なるように、前記バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の通
路面積を設定したことを特徴とする請求項１に記載の冷
媒蒸発器。 - 【請求項３】 前記バイパス経路（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）の
通路面積をφ５の丸穴相当の面積以下に設定したことを
特徴とする請求項１に記載の冷媒蒸発器。 - 【請求項４】 前記複数の熱交換ユニット（〜）の
うち、隣接する熱交換ユニット（〜）相互の間に、
前記冷媒通路（２ａ、２ｂ）を連結する連結部（４３、
４４、４７、４８）と前記冷媒通路（２ａ、２ｂ）を仕
切る仕切り部（５１、５２、９ａ、９ｂ、１１ａ、１１
ｂ）とを備え、 この仕切り部にバイパス穴（５６、５７、９ｅ、９ｆ、
１１ｅ、１１ｆ）を開けることにより前記バイパス経路
（ＢＰ1 〜ＢＰ6 ）を構成することを特徴とする請求項
１ないし３のいずれか１つに記載の冷媒蒸発器。 - 【請求項５】 ２枚の金属薄板（４）を接合して前記冷
媒通路（２ａ、２ｂ）を構成するとともに、 前記金属薄板（４）に、前記連結部を構成するタンク部
（４３、４４、４７、４８）、前記仕切り部（５１、５
２）および前記バイパス穴（５６、５７）を形成したこ
とを特徴とする請求項４に記載の冷媒蒸発器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9135433A JPH10325645A (ja) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | 冷媒蒸発器 |
| US09/084,704 US5906237A (en) | 1997-05-26 | 1998-05-26 | Heat exchanger having a plurality of heat-exchanging units |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9135433A JPH10325645A (ja) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | 冷媒蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10325645A true JPH10325645A (ja) | 1998-12-08 |
Family
ID=15151618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9135433A Pending JPH10325645A (ja) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | 冷媒蒸発器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5906237A (ja) |
| JP (1) | JPH10325645A (ja) |
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| JP6098343B2 (ja) * | 2013-05-10 | 2017-03-22 | 株式会社デンソー | 冷媒蒸発器 |
| CN115540400B (zh) * | 2022-10-20 | 2025-05-23 | 福建盛荣船舶设备制造有限公司 | 一种与船用大温差冷海水机组配套使用的板式换热器 |
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- 1997-05-26 JP JP9135433A patent/JPH10325645A/ja active Pending
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1998
- 1998-05-26 US US09/084,704 patent/US5906237A/en not_active Expired - Fee Related
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