JPH10328793A - 連続鋳造用タンディッシュにおける介在物除去方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 連続鋳造用タンディッシュにおいて、安価で
且つ効率良く介在物を除去する。 【解決手段】 取鍋２から溶鋼注入部５に注入された溶
鋼３をタンディッシュ出口６から鋳型４に中継供給する
連続鋳造用タンディッシュ１において、溶鋼注入部とタ
ンディッシュ出口との間の中央位置近傍のタンディッシ
ュ両側壁に、側壁からの突出長さω、ω’がタンディッ
シュの溶鋼収納幅Ｗの５％から５０％の範囲で且つ１０
０ｍｍ以上の邪魔板７を設けると共に、タンディッシュ
内溶鋼滞留量Ｖを３０トンから１００トンの範囲とし
て、タンディッシュ内溶鋼滞留量を１分間当たりの溶鋼
通過量Ｑで除算した値が１０から２０の範囲となるよう
に、タンディッシュ内溶鋼滞留量又は溶鋼通過量を制御
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、タンディッシュ内
に注入された溶鋼中の非金属介在物を効率良く除去する
ことができる連続鋳造用タンディッシュにおける介在物
除去方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼中の非金属介在物（以下、「介在
物」と記す）は、最終製品における表面疵等欠陥の発生
原因となるので、溶鋼中から極力分離して除去する必要
がある。従って、介在物の低減技術は連続鋳造法により
良質な鋳片を得るための重要な技術であり、従来から、
鋳型での磁場による流動制御に見られるように、種々の
対策が実施されてきた。

【０００３】しかし、生産性向上のために鋳片引抜き速
度を高速度化させた最近の操業形態では、鋳型内での介
在物の分離・除去に限界があり、更に、近年の要求され
る品質の厳格化も加味されて、介在物の低減対策として
鋳型内に供給する以前に溶鋼の清浄性を向上させること
が極めて重要となっている。そのため、タンディッシュ
についても各種の介在物低減対策が提案されている。

【０００４】例えば、特開平６−７９０４号公報（以
下、「先行技術１」と記す）には、タンディッシュ内溶
鋼に不活性ガスを吹き込み、ガス気泡により介在物を分
離・除去する方法が、特開平７−１３２３５３号公報
（以下、「先行技術２」と記す）には、タンディッシュ
内に３つの堰を設け、これらの堰により介在物を分離・
除去する方法が、又、特開平７−１３２３５４号公報
（以下、「先行技術３」と記す）には、タンディッシュ
の底面を注入部と流出部とが深い凹凸形状とすることで
介在物を分離・除去する方法が開示されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、先行技術１で
は、ガス気泡による介在物低減効果は期待できるが、ガ
ス吹き込み装置は通常タンディッシュの一部分にしか配
置できず、ガス吹き込みを行なうための耐火物や設備の
費用、及び、安定的にガス吹き込みを行なうための保守
・保全等の費用により増加する製造コストに比較して、
介在物の低減効果は期待した程ではない。

【０００６】又、先行技術２では、後述する溶鋼の循環
流領域の発生を堰により防止できるので介在物低減効果
は期待できるが、堰は耐火物製で消耗品のため耐火物コ
ストを上昇させ、更に、タンディッシュコストの削減を
目的としたタンディッシュを熱間のまま無補修で連続的
に再使用する際には、人手では堰を設置できずに専用の
設置用設備が必要となり、製造コストが極めて増加す
る。又、堰は倒壊の虞もあり、介在物低減策として確実
性が低い。

【０００７】先行技術３では、タンディッシュ底面を凹
凸の激しい形状としているので後述する溶鋼の循環流領
域が発生し難く、タンディッシュ内の溶鋼流動は介在物
が浮上分離し易い流動パターンとなるが、実際の操業に
おいては、鋳造終了時の注入部凹部形状内の残溶鋼処理
の問題や、タンディッシュ耐火物施工上の問題、更には
溶鋼と耐火物との接触面積が多いことに起因する溶鋼の
熱損失の問題等、総合的に判断すると必ずしも介在物の
低減策として優れたものでない。

【０００８】このように従来のタンディッシュにおける
介在物除去方法は、製造コストの上昇に比較して期待す
る効果が得られず効率的でない。

【０００９】一方、発明者等は、実機において鋳片品質
と鋳造条件とを比較・検討して、従来は介在物の除去効
果が向上すると考えられた対策が必ずしも有効でないこ
とを確認した。即ち、従来のタンディッシュにおける介
在物除去の考え方は、タンディッシュ内に滞留する溶鋼
量（以下、「タンディッシュ内溶鋼滞留量」と記す）を
単位時間当たりにタンディッシュから鋳型に供給される
溶鋼量（以下、「溶鋼通過量」と記す）で除算して求め
られる平均滞留時間を、タンディッシュの大容量化によ
り延長させ、介在物の浮上時間を確保して除去するとい
うものである。しかし、実機においては平均滞留時間と
品質とは必ずしも比例関係にない。

【００１０】そこで、数値解析によりタンディッシュ内
の溶鋼流動の調査を行ない、その結果、以下の事象が判
明した。

【００１１】１．タンディッシュ内の溶鋼流動は、取鍋
から重力落下する注入流の慣性力による流れと、取鍋か
ら注入直後の溶鋼とタンディッシュ内に滞留する溶鋼と
の温度差に起因する対流と、タンディッシュ出口での鋳
型への供給流に起因する流れとが相互に且つ複雑に関連
して形成される。

【００１２】２．タンディッシュ内には循環流領域、所
謂、死水領域が存在し、死水領域は大容量タンディッシ
ュ程発生し易く、更に、タンディッシュ内溶鋼滞留量に
対して溶鋼通過量が不適正な条件では死水領域が拡大す
る。

【００１３】３．死水領域は停滞した領域であるので、
注入された溶鋼は死水領域を経由せずタンディッシュ出
口から排出される。そのため、死水領域の発生は、溶鋼
の実際のタンディッシュ内滞留時間（以下、「実滞留時
間」と記す）を減少させて、介在物の浮上・分離を阻害
する。

【００１４】４．実滞留時間は死水領域の発生により平
均滞留時間より短くなる。

【００１５】５．タンディッシュにおける介在物の除去
効率を向上させるためには、死水領域を減少させて有効
滞留量（有効滞留量とは、タンディッシュ内溶鋼滞留量
から死水領域の溶鋼量を除いた溶鋼量である）を増加さ
せることが重要である。

【００１６】本発明は、上記知見に基づきなされたもの
で、その目的とするところは、有効滞留量を増加させて
溶鋼の実滞留時間を延長させ、安価に且つ効率良く介在
物を除去することができるタンディッシュにおける介在
物除去方法を提供することである。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明による連続鋳造用
タンディッシュにおける介在物除去方法は、取鍋から溶
鋼注入部に注入された溶鋼をタンディッシュ出口から鋳
型に中継供給する連続鋳造用タンディッシュにおいて、
溶鋼注入部とタンディッシュ出口との間の中央位置近傍
のタンディッシュ両側壁に、側壁からの突出長さがタン
ディッシュの溶鋼収納幅の５％から５０％の範囲で且つ
１００ｍｍ以上の邪魔板を設けると共に、タンディッシ
ュ内溶鋼滞留量を３０トンから１００トンの範囲とし
て、タンディッシュ内溶鋼滞留量を１分間当たりの溶鋼
通過量で除算した値が１０から２０の範囲となるよう
に、タンディッシュ内溶鋼滞留量又は溶鋼通過量を制御
することを特徴とするものである。

【００１８】タンディッシュ内における３次元の溶鋼流
動をナビエ・ストークスの方程式を用いて数値解析し、
タンディッシュ内の溶鋼流動パターンを調査した。又、
タンディッシュに注入される溶鋼に介在物を混入させた
数値解析も行い、介在物の浮上分離効率も合わせて調査
した。尚、数値解析は、溶鋼通過量と同一の溶鋼量をタ
ンディッシュ内に注入して、タンディッシュ内溶鋼滞留
量を一定に保持する条件で行なった。

【００１９】図２〜図６に数値解析により得られたタン
ディッシュ内溶鋼の流動パターンを模式的に示す。これ
らの図において、１はタンディッシュ、３は溶鋼、５は
溶鋼注入部、６はタンディッシュ出口、７は邪魔板、８
はロングノズル、１２は死水領域、１３は随伴流、１４
は循環流である。

【００２０】図２は、数値解析により得たタンディッシ
ュ中心縦断面での溶鋼流動パターンを模式的に示した図
である。尚、図２は、タンディッシュ内溶鋼滞留量に対
して溶鋼通過量が適正な条件での溶鋼流動パターンであ
る。

【００２１】タンディッシュ１を大容量化してタンディ
ッシュ内溶鋼滞留量を多くすると、問題になるのは死水
領域１２が大きくなることである。この死水領域１２
は、不活性な溶鋼３であるので、実滞留時間を短くする
ことはあっても、延長させる効果はなく、そして更に、
溶鋼３の温度低下の原因となる。数値解析の結果、この
死水領域の発生原因は、以下の通りであることが分かっ
た。

【００２２】タンディッシュ１内の溶鋼３は、タンディ
ッシュ耐火物からの熱伝導とタンディッシュ内溶鋼表面
での放射伝熱とにより冷却され、そのため、タンディッ
シュ１内に注入された直後の溶鋼３とタンディッシュに
滞留する溶鋼３とには、常に温度差があり、この温度差
により溶鋼３に密度差が発生し、そのため、タンディッ
シュ１に注入された直後の溶鋼３は浮力を受ける。因み
に、注入された直後の溶鋼３は滞留する溶鋼３に比べて
通常５℃から１０℃高い。

【００２３】ロングノズル８を介して取鍋から注入され
た溶鋼３は、タンディッシュ１の底部に衝突（この衝突
する位置を「溶鋼注入部５」と定義する）した後、取鍋
からの重力落下による慣性力でタンディッシュ出口６に
向かって水平方向に流れようとする。しかし、上記の浮
力を受けるので、溶鋼３は上昇しながらタンディッシュ
出口６に向かって流れ、そして、タンディッシュ出口６
付近ではタンディッシュ出口６に向けて下降し、タンデ
ィッシュ出口６より鋳型内に供給される。その際、溶鋼
３は粘性流体であるため、粘性により随伴流１３が形成
される。これは鋳型に供給する量以上の溶鋼３がタンデ
ィッシュ出口６に向かう流れを形成することを意味す
る。しかしながら、タンディッシュ出口６では必要量し
か流出しないために、形成された随伴流１３の大部分は
流出できず、溶鋼注入部５の方向に方向転回して戻る循
環流１４となる。そして、タンディッシュ１底部の循環
流１４に囲まれた範囲に、死水領域１２が発生する。

【００２４】又、この死水領域１２の発生に及ぼす溶鋼
通過量の影響を解析した結果は次の通りである。

【００２５】図３は、溶鋼通過量がタンディッシュ内溶
鋼滞留量に対して相対的に少ない条件における、数値解
析により得たタンディッシュ中心縦断面での溶鋼流動パ
ターンを模式的に示した図である。この場合は、取鍋か
らの注入流量が少ないために、溶鋼注入部５に衝突した
後、取鍋からの重力落下による慣性力でタンディッシュ
１の底部をタンディッシュ出口６に向かって水平方向に
流れようとする流れが弱く、そのため、注入された溶鋼
３は溶鋼温度差による浮力を受けて溶鋼３の表面側に上
昇する。更に、タンディッシュ出口６に向かって水平方
向に流れようとする流れは、タンディッシュ出口６から
溶鋼注入部５の方向に流れる循環流１４に衝突して減衰
してしまうために、タンディッシュ１中央部に拡大した
死水領域１２が発生する。

【００２６】又、図４は、溶鋼通過量が相対的に多すぎ
る条件における、数値解析により得たタンディッシュ中
心縦断面での溶鋼流動パターンを模式的に示した図であ
る。この場合は、タンディッシュ１での抜熱が相対的に
小さくなるので浮力の影響が小さく、又、注入流のタン
ディッシュ出口６に向かう水平方向への慣性力も大きい
ため、溶鋼注入部５に衝突した溶鋼流はそのままタンデ
ィッシュ１底部近くをタンディッシュ出口６に向かう流
れとなり、その結果、死水領域１２が溶鋼３の表面側に
発生する。この死水領域１２は比較的小さいものであ
る。

【００２７】このように、タンディッシュ内溶鋼滞留量
に対して溶鋼通過量が少な過ぎる場合には、死水領域１
２が拡大して有効滞留量が少なくなるので実滞留時間が
短くなり、又、溶鋼通過量が多過ぎる場合には、死水領
域１２は小さくなるが、溶鋼通過量が多いので実滞留時
間が短くなる。つまり、タンディッシュ内溶鋼滞留量に
応じて、適切な溶鋼通過量が存在することが分る。

【００２８】そして、溶鋼流動パターンと介在物の浮上
分離効率との調査結果から、死水領域１２が小さく且つ
実滞留時間が確保できるため、図２の溶鋼流動パターン
が最も介在物分離効率が良いことが分かった。更に、タ
ンディッシュ内溶鋼滞留量を１分間当たりの溶鋼通過量
で除算した値を１０から２０の範囲とすると、タンディ
ッシュ内は図２に示す溶鋼流動パターンとなることが分
かった。前記除算値が１０未満では溶鋼通過量が少なす
ぎ、２０を超えると多くなり過ぎるためである。

【００２９】しかし、タンディッシュ内溶鋼滞留量に対
して溶鋼通過量が適正な条件においても、図５に示すよ
うに、タンディッシュ１の側壁近傍では、取鍋から注入
された溶鋼３が溶鋼注入部５に衝突した後、タンディッ
シュ側壁による冷却で溶鋼温度が低下するため、浮力の
影響を余り受けずにタンディッシュ出口６に向かう流
れ、所謂、短絡流ｓが生成する。尚、図５はタンディッ
シュ内溶鋼滞留量に対して溶鋼通過量が適正な条件にお
けるタンディッシュ側壁近傍縦断面での溶鋼流動パター
ンを模式的に示した図であり、図２で説明したタンディ
ッシュ中央部における溶鋼流ｐも比較のため合わせて示
している。この短絡流ｓはタンディッシュ１内での滞留
時間が短いので、介在物の浮上時間が少なく、そのため
短絡流ｓ内の介在物は鋳型内に流入することになる。

【００３０】本発明では、図６に示すように、溶鋼注入
部５とタンディッシュ出口６との間の中央位置近傍のタ
ンディッシュ両側壁に溶鋼流と垂直方向の邪魔板７を設
け、上記短絡流ｓの生成を防止する。邪魔板７を設ける
ことで、タンディッシュ壁近傍の溶鋼流は図６に示すよ
うに邪魔板７を迂回して流れるため、短絡流ｓが減少す
る。尚、図６はタンディッシュ内の溶鋼流動を平断面で
模式的に示した図である。

【００３１】邪魔板７のタンディッシュ１の側壁からの
突出長さが、タンディッシュ１の溶鋼収納幅の５％未満
では溶鋼流に変化が現れず、又、タンディッシュ１の溶
鋼収納幅の５０％を超えると溶鋼流が絞られ、局所的に
高速流が発生して、邪魔板７の下流側に循環流１４が形
成され死水領域１２が生成して、介在物の浮上が妨げら
れる。一方、最低でも邪魔板７のタンディッシュ１の側
壁からの突出長さを１００ｍｍ以上確保しないと溶鋼流
に変化が現れず、短絡流ｓを阻止できない。

【００３２】更に、本発明ではタンディッシュ内溶鋼滞
留量を３０トンから１００トンの範囲とする必要があ
る。タンディッシュ内溶鋼滞留量が３０トン未満では、
溶鋼の絶対量が少なく、タンディッシュ内溶鋼表面やタ
ンディッシュ耐火物への熱ロスが大きくなって介在物の
浮上性で不利となるためであり、又、１００トンを超え
る容量は現在の製鋼炉の炉容積に比較して大きすぎ、耐
火物コストが増加して現実的でないためである。

【００３３】

【発明の実施の形態】本発明を図面に基づき説明する。
図１は本発明を適用した連続鋳造用タンディッシュの概
要図であり、（ａ）は正面断面図、（ｂ）は側面断面図
である。

【００３４】内面を耐火物で構築された直方体形状のタ
ンディッシュ１の上方には取鍋２が配置されており、取
鍋２内の溶鋼３は取鍋２の底部に設置したロングノズル
８を介してタンディッシュ１内の溶鋼注入部５に注入さ
れる。注入された溶鋼３は、溶鋼収容深さをＨ、溶鋼収
容幅をＷ、溶鋼収容長さをＬ、そして、タンディッシュ
内溶鋼滞留量をＶとして、タンディッシュ１内に滞留す
る。その際に、タンディッシュ内溶鋼滞留量（Ｖ）が３
０トンから１００トンの範囲となるように、溶鋼収容深
さ（Ｈ）、溶鋼収容幅（Ｗ）、及び、溶鋼収容長さ
（Ｌ）を決める必要がある。

【００３５】溶鋼注入部５の反対側のタンディッシュ１
の底部には、タンディッシュ出口６が設置されており、
タンディッシュ１内に注入された溶鋼３は、タンディッ
シュ出口６に接続する浸漬ノズル９を介して、タンディ
ッシュ出口６から１分間当たりの溶鋼通過量をＱとして
鋳型４内に供給される。鋳型４内に供給された溶鋼３
は、鋳型４内で冷却されて凝固し、鋳片１０が形成され
る。その際に、取鍋２からの１分間当たりの溶鋼注入量
（Ｑ’）を溶鋼通過量（Ｑ）に略等しく制御して、タン
ディッシュ内溶鋼滞留量（Ｖ）を一定値となるように制
御する。

【００３６】溶鋼注入部５とタンディッシュ出口６との
間の中央位置近傍のタンディッシュ１の両側壁には、側
壁からの突出長さがωとω’である耐火物製の邪魔板
７、７ａを配置する。突出長さω及び突出長さω’は、
タンディッシュの溶鋼収納幅（Ｗ）の５％から５０％の
範囲で且つ１００ｍｍ以上の任意の値とし、左右の邪魔
板７と邪魔板７ａとで突出長さを同一にする必要はな
い。邪魔板７、７ａの深さは溶鋼収容深さ（Ｈ）以上と
すればよい。又、邪魔板７，７ａは長方形に限るもので
はなく、台形であってもよい。台形の場合には、側壁か
らの突出長さの最大値をタンディッシュの溶鋼収納幅
（Ｗ）５０％以下、又、側壁からの突出長さの最小値を
溶鋼収納幅（Ｗ）の５％以上で且つ１００ｍｍ以上とす
ればよい。

【００３７】溶鋼注入部５及びタンディッシュ出口６の
タンディッシュ１の溶鋼収容長さ方向の位置は、溶鋼収
納長さ（Ｌ）に対し、それぞれのタンディッシュ１の短
辺面側壁１１、１１ａからの距離がＬ／５以内であるこ
とが好ましい。これは、短辺面側壁１１、１１ａからの
距離がＬ／５を超える場合には、溶鋼注入部５と短辺面
側壁１１との間、及びタンディッシュ出口６と短辺面側
壁１１ａとの間に死水領域が生成することがあるためで
ある。

【００３８】そして鋳造中、タンディッシュ内溶鋼滞留
量（Ｖ）を１分間当たりの溶鋼通過量（Ｑ）で除算した
値が１０から２０の範囲、好ましくは１２から１６の範
囲となるようにタンディッシュ内溶鋼滞留量（Ｖ）又は
１分間当たりの溶鋼通過量（Ｑ）を制御する。この除算
した値が１２から１６となる範囲が、後述するように、
最も良好な成績が得られるからである。

【００３９】尚、図１に示すタンディッシュ１の形状は
直方体であるが、横断面が台形の場合にも本発明は支障
なく適用できる。その場合には、溶鋼収納幅（Ｗ）を、
邪魔板７設置場所において、加重平均して決めればよ
い。又、図１においては邪魔板７を対向して配置してい
るが、設置場所が溶鋼注入部５とタンディッシュ出口６
との間の中央位置近傍であれば、邪魔板７は対向する必
要がない。更に、図１に示すタンディッシュ１は単スト
ランドであるが、タンディッシュ１の溶鋼収容長さ方向
の中央に溶鋼注入部５を設けた２ストランドの場合に
も、同様に適用できることはいうまでもない。

【００４０】

【実施例】図１に示す直方体形状のタンディッシュにて
本発明を実施した。使用したタンディッシュは、溶鋼収
容深さ（Ｈ）及び溶鋼収容幅（Ｗ）が共に１．５ｍ、溶
鋼収納長（Ｌ）が４．９ｍで、タンディッシュ内溶鋼滞
留量が７７トンであり、タンディッシュの溶鋼収納長さ
方向の略中央のタンディッシュ両側壁に、側壁からの突
出長さが２００ｍｍ、深さ１．７ｍ、厚み１５０ｍｍの
邪魔板を設置した。又、溶鋼注入部をタンディッシュ短
辺面側壁から０．８ｍの位置に、タンディッシュ出口を
タンディッシュ短辺面側壁から０．６ｍの位置に設置し
た。そして、低炭素Ａｌキルド鋼を、厚み２５０ｍｍ、
幅１８５０ｍｍの鋳片サイズで、単ストランドで鋳造し
た。

【００４１】鋳片引抜き速度を１．０ｍ／ｍｉｎ、１．
４ｍ／ｍｉｎ、１．８ｍ／ｍｉｎ、及び２．２ｍ／ｍｉ
ｎの４条件とした。この鋳片引抜き速度から１分間あた
りの溶鋼通過量を鋳片比重を７．８５として換算する
と、それぞれ３．６３トン、５．０８トン、６．５４ト
ン、及び７．９９トンとなり、タンディッシュ内溶鋼滞
留量を１分間あたりの溶鋼通過量で除算した値は、それ
ぞれ２１．２、１５．２、１１．８、及び９．６とな
り、鋳片引抜き速度が１．４ｍ／ｍｉｎ及び１．８ｍ／
ｍｉｎの場合が本発明範囲内の鋳造条件となる。

【００４２】又、邪魔板の効果を確認するため、邪魔板
を設置せずに、その他の条件を上記と同一条件にした鋳
造も実施した。

【００４３】これらの条件で鋳造した鋳片を薄鋼板に圧
延し、薄鋼板において介在物による表面欠陥を調査し
た。その結果を図７に示す。尚、本調査においては、品
質評価を品質インデックスで表示し、この品質インデッ
クスは介在物による表面欠陥が少ないほど大きな値で示
している。図７に示すように、本発明の範囲内である鋳
片引抜き速度が１．４ｍ／ｍｉｎ（実施例）と１．８ｍ
／ｍｉｎ（実施例）の場合に品質評価が良好であり、そ
して特に、鋳片引抜き速度が１．４ｍ／ｍｉｎのとき
が、品質インデックスは１２となり、良好であった。こ
れに対し本発明の範囲外である鋳片引抜き速度が１．０
ｍ／ｍｉｎ（比較例）と２．２ｍ／ｍｉｎ（比較例）の
場合は、品質インデックスは低く３〜４程度であり、品
質評価が劣っていた。又、邪魔板を設置しない場合に
も、鋳片引抜き速度が１．４ｍ／ｍｉｎと１．８ｍ／ｍ
ｉｎの時に品質インデックスは８〜１０で品質がよくな
り、邪魔板を設置した場合と同一の品質傾向を示してい
たが、邪魔板を設置することで、全ての鋳造条件で約２
０％品質インデックスが向上していた。

【００４４】邪魔板を設置したタンディッシュにおい
て、上記を含め種々のタンディッシュ内溶鋼滞留量と溶
鋼通過量との条件で鋳造し、得られた鋳片を薄鋼板に圧
延して薄鋼板において介在物による表面欠陥を調査して
品質評価を行なった。図８は、タンディッシュ内溶鋼滞
留量を溶鋼通過量で除算した値を横軸に、品質インデッ
クスを縦軸にして、両者の関係を本発明の範囲と比較例
とでまとめて整理した結果である。図８に示すように、
本発明の範囲は、品質インデックスが５より高く良好で
あり、そして、本発明の範囲内でも特に前記除算値が１
２から１６の範囲が、安定して品質インデックスが高
く、最も良好であった。

【００４５】図９は、邪魔板を設置したタンディッシュ
において、連連鋳時の取鍋交換の際に鋳片引抜き速度を
１．０ｍ／ｍｉｎ（１分間当たりの溶鋼通過量は３．６
３トン）に低下させた場合と、定常状態の１．４ｍ／ｍ
ｉｎ（１分間当たりの溶鋼通過量は５．０８トン）の鋳
片引抜き速度の場合とで、タンディッシュ内溶鋼滞留量
を変更して、前記品質インデックスの変化を比較して示
した図である。尚、図中の数字はタンディッシュ内溶鋼
滞留量を溶鋼通過量で除算した値である。図９に示すよ
うに鋳片引抜き速度が１．４ｍ／ｍｉｎの場合には、タ
ンディッシュ内溶鋼滞留量が７７トンで最も品質が良好
であったが、鋳片引抜き速度が１．０ｍ／ｍｉｎの場合
には、タンディッシュ内溶鋼滞留量を定常状態より減少
させて５６トンとしたときが最も品質結果が良好であっ
た。このように、鋳造速度が変更される場合には、その
都度タンディッシュ内溶鋼滞留量を適正な範囲に制御す
ることで、品質が安定して良好な鋳片を製造することが
できる。

【００４６】このように、邪魔板を設置することで、タ
ンディッシュ底部に設置した堰のようにメンテナンス性
を悪化させることなく、介在物を効率良く除去すること
ができる。

【００４７】

【発明の効果】本発明によれば、タンディッシュ両側壁
に邪魔板を設けると共に、タンディッシュ内溶鋼滞留量
と溶鋼通過量とを適切な範囲に制御することで、堰の設
置やガス吹き込み等の介在物低減対策を施すことなく、
介在物の除去効率を高めることができ、その結果、介在
物の少ない高品質の鋳片を安価に安定して製造すること
が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用した連続鋳造用タンディッシュの
概要図であり、（ａ）は正面断面図、（ｂ）は側面断面
図である。

【図２】数値解析により得られた溶鋼通過量が適正な条
件におけるタンディッシュ中心縦断面での溶鋼流動パタ
ーンを模式的に示した図である。

【図３】数値解析により得られた溶鋼通過量が少ない条
件におけるタンディッシュ中心縦断面での溶鋼流動パタ
ーンを模式的に示した図である。

【図４】数値解析により得られた溶鋼通過量が多すぎる
条件におけるタンディッシュ中心縦断面での溶鋼流動パ
ターンを模式的に示した図である。

【図５】数値解析により得られた溶鋼通過量が適正な条
件におけるタンディッシュ側壁近傍縦断面での溶鋼流動
パターンを模式的に示した図である。

【図６】邪魔板を設置した時のタンディッシュ内の溶鋼
流動を平断面で模式的に示した図である。

【図７】タンディッシュ内溶鋼滞留量を一定として、鋳
片品質に及ぼす鋳片引抜き速度の影響を邪魔板の有無で
比較して示した図である。

【図８】タンディッシュ内溶鋼滞留量を溶鋼通過量で除
算した値の品質に及ぼす影響をまとめて整理した図であ
る。

【図９】鋳片引抜き速度の変更により適切なタンディッ
シュ内溶鋼滞留量が変化することを示す図である。

【符号の説明】

１ タンディッシュ ２ 取鍋 ３ 溶鋼 ４ 鋳型 ５ 溶鋼注入部 ６ タンディッシュ出口 ７ 邪魔板 ８ ロングノズル ９ 浸漬ノズル １０ 鋳片 １１ 短辺面側壁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森 健太郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 清水 宏 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 取鍋から溶鋼注入部に注入された溶鋼を
   タンディッシュ出口から鋳型に中継供給する連続鋳造用
   タンディッシュにおいて、溶鋼注入部とタンディッシュ
   出口との間の中央位置近傍のタンディッシュ両側壁に、
   側壁からの突出長さがタンディッシュの溶鋼収納幅の５
   ％から５０％の範囲で且つ１００ｍｍ以上の邪魔板を設
   けると共に、タンディッシュ内溶鋼滞留量を３０トンか
   ら１００トンの範囲として、タンディッシュ内溶鋼滞留
   量を１分間当たりの溶鋼通過量で除算した値が１０から
   ２０の範囲となるように、タンディッシュ内溶鋼滞留量
   又は溶鋼通過量を制御することを特徴とする連続鋳造用
   タンディッシュにおける介在物除去方法。